CALCULOS JUSTIFICATIVOS

1. Distancias de seguridad

2. Cálculos Eléctricos

2.1 Cálculos de Parámetros del Sistema2.2 Cálculos de Caída de Tensión2.3 Perdidas de Potencia y Energía por Efecto Joule2.4 Selección de Pararrayos

3. Cálculos Mecánicos

3.1 Cálculos Mecánicos del Conductor3.2 Cálculos Mecánicos del Poste3.3 Cálculos de Retenidas

CAPITULO IV

CALCULOS JUSTIFICATIVOS

1.0 DISTANCIAS DE SEGURIDAD

Distancias verticales de seguridad de conductores sobre el nivel del piso, camino.

Cuando los conductores cuando cruzan o sobresalen:

- Carreteras y avenidas sujetas al tráfico de camiones 7.0 m

- Caminos, calles y otras áreas sujetas al trafico de camiones. 6.5 m

- Calzadas, zonas de parqueo y callejones 6.5 m

- Otros terrenos recorridos por vehículos, tales como cultivos,

pastos, bosques, huertos, etc. 6.5 m

- Espacios y vías peatonales o áreas no transitables por

vehículos 5.0 m

- Calles y caminos en zonas rurales 6.5 m

Cuando los conductores recorren a lo largo y dentro de los limites de las carreteras u otras fajas de servidumbre de caminos pero no sobresalen del camino.

- Carreteras y avenidas 6.5 m

- Caminos calles o callejones 6.0 m

- Espacios y vías peatonales o áreas no transitables por vehículos 5.0 m

- Calles y caminos en zonas rurales 5.0 m

Distancia de seguridad de los conductores a edificaciones.

a. Horizontal

- A paredes, proyecciones, balcones y áreas fácilmente

accesibles. 2.5 m

b. Vertical

- Sobre techos o proyecciones no fácilmente accesibles a

peatones. 4.0 m

- Sobre balcones y techos fácilmente accesibles a peatones. 4.0 m

Distancia de seguridad de los conductores a letreros, chimeneas, carteles, antenas de radio y televisión, tanques y otras instalaciones no clasificadas como edificios y puentes.

a. Horizontal 2.5 m

b. Vertical

- Sobre pasillos y otras superficies por donde transita el

personal. 4.0 m

- Sobre otras partes de dichas instalaciones no accesibles

a peatones. 3.5 m

2.0 CALCULOS ELECTRICOS

2.1 CALCULOS DE PARÁMETROS DEL SISTEMA

Características del Sistema

Para los efectos del diseño eléctrico de líneas y redes primarias se tendrán en cuenta las siguientes características.

- Tensión nominal de la red 7.62 kV.

- Frecuencia nominal 60 Hz

- Factor de potencia 0.90 (atraso)

Datos del Conductor

SECCION(mm2) 35

MATERIAL AAAC

DIÁMETRO(mm) 6.30

RESISTENCIA ELECTRICA A 20°C (/Km) 1.370

COEFICIENTE TERMICO DE RESISTENCIA (1°/C) 0.0036

Resistencia de los conductores a la temperatura de operación se calculará mediante la siguiente fórmula.

R1 = R20 [1 + 0,0036 (t - 20°)]

R20 = Resistencia del conductor en c.c. a 20°C, en ohm/km

t = Temperatura máxima de operación, en °C.(45°C)

En el Cuadro Nº 1.1 se consignan los valores de resistencia de los conductores a

20 °C y 45 °C.

Reactancia inductiva equivalente para sistemas monofásicos a la tensión de fase.

Las fórmulas a emplearse serán las siguientes:

L = 377 (0.5 + 4.6 Log. DMG) x 10-4, en ohm/km

(r)

DMG = Distancia media geométrica

r = radio del conductor, en m

Los valores calculados se muestran en el Cuadro Nº 1.2

CUADRO Nº 1.1

PARAMETROS DE CONDUCTORES

RESISTENCIA ELECTRICA

Sección

mm2

Número de

Alambres

Diámetro

Exterior

(mm)

Diámetro de

cada alambre

(mm)

Resist. Eléctrica

a 20°C (Ohm/km)

Resist. Eléctrica

a 40°C (Ohm/km)

25 7 6.3 2.1 1.370 1.469

CUADRO Nº 1.2

PARAMETROS DE CONDUCTORES

REACTANCIA INDUCTIVA Y FACTOR DE CAIDA DE TENSION

SECCIONXt

(ohm/km)

Kt

(x 10-4)

25 1.004 11,197

2.2 CALCULOS DE CAIDA DE TENSION

a) Para sistemas monofásicos con retorno total por tierra.

V % = PL (r1 + t tg )

10Vf2

V % = Kt PL ; K3 = r1 + Xt tg

10 Vf2

Simbología:

V % = Caída porcentual de tensión.

P = Potencia, en kW.

L = Longitud del tramo de línea, en km.

Vf = Tensión de fase - neutro, en kV.

r1 = Resistencia del conductor, en ohm / km.

t = Reactancia inductiva para sistemas monofasicos con retorno total por tierra, en ohm/km.

= Angulo de factor de potencia.

Kt = Factor de caída de tensión.

2.3 PERDIDAS DE POTENCIA Y ENERGIA POR EFECTO JOULE

Las pérdidas de potencia y energía se calcularán utilizando las siguientes fórmulas:

a) Pérdidas de potencia en circuitos monofásicos a la tensión de fase:

PJ = 2 P 2 (r 1) L , En kW

1000 VL2 (Cos2 )

b) Pérdidas anuales de energía activa:

EJ = 8760 (PJ) (FP), en kWh

FP = 0.15 FC + 0.85 FC2

Donde :

P = Demanda de potencia, en kW

r1 = Resistencia del conductor a la temperatura de operación, en Ohm/km

L = Longitud del circuito o tramo del circuito, en km

VL = Tensión entre fase, en kV

= Angulo de factor de potencia

FP = Factor de pérdidas

FC = Factor de carga

2.4 SELECCIÓN DE PARARRAYOSPara la selección de los pararrayo se ha tomado la siguiente consideración:

1. MCOV >= Tensión máxima fase-tierra del sistema2. Capacidad TOVpararrayos >= TOVsistema

a) Consideraciones de amplitud de sobretensión

La fuente de TOV más común es la elevación de tensión sobre las fases sin

falla durante una falla línea-tierra, Los valores siguientes según la IEEE Std

C62,22-1997 pueden ser usados para determinar rápidamente

sobretensiones temporales durante condiciones de falla,

TOV >=Fat * (Vmáx)

Donde:

Fat: Factor de aterramiento,

0,72 para sistemas de 4 hilos multiaterrados (1,25 de Vfase)

0,81 para sistemas 3 hilos solidamente puesto a tierra, baja

Impedancia (1,4 de Vfase)

1,00 para sistemas de 3 hilos, estrella o delta aislado, alta

Impedancia (1,73 de Vfase)

b) Tensión máxima de operación continúa del pararrayos

MCOV=Ft× Vn(√3×1,1 )

×K

Vn: Tensión Nominal del Sistema

Ft : Factor de mayor variación de tensión

K: Factor de falla a tierra

TOVSISTEMA = FatxFtxVn

TOVPARARRAYO =TxMCOV

Donde:

T: Factor de sobretensión temporal

Fat: Factor de aterramiento

Ft: Factor de mayor variación de tensión

MCOV: Tensión máxima de operación continúa del pararrayos

Para cada ubicación del pararrayos, el TOVPARARRAYO deber ser igual o mayor que el impuesto por el sistema.

TOVPARARRAYO ≥ TOVSISTEMA

Factor de Sobretensión temporal (T)

Para duración de falla de:

Sistema neutro aterrado

t = 1seg: T= 1.51

Sistema de 13.2 KV (Neutro Aterrado)

MCOV=Ft× Vn(√3×1,1 )

×K=1 .05×13 .2(√3×1,1 )

×0 . 81=5 .89

Para nuestro caso:

Neutro aterrado k = 0.81

MCOV = 5.89 kV ef

TOVSISTEMA = FatxFtxVn =0.81x1.05x13.2 = 11.23 KV

TOVPARARRAYO =TxMCOV = 1.51x10.2 = 15.4 KV

TOVPARARRAYO ≥ TOVSISTEMA

15.4 ≥ 11.23

Para un pararrayos de 12 kV, el MCOV según normas IEC y ANSI/IEEE C62.11 es de 10.2 KV, lo cual resulta adecuado.

Tension Nominal entre Fases kV

Tension Maxima entre Fases kV 8,4

Altura Maxima del Proyecto msnm 4000

Nivel de Contaminacion

Longitud de fuga unitaria mm/kV 16

1 Aislación necesaria por Contaminación AmbientalDatos:Lf0 = 16 Longitud de fuga unitaria en mm/kVUnom = 7,62 Tension Nominal de Servicio (kV)Umax = 8,4 Tensión Máxima de Servicio (kV)msnm = 4000Fch = 1,375 Factor de correción por altura

Lfuga / fase - Tierra = 184,80 mm

2 Aislación necesaria por Sobretensiones a Frecuencia Industrial en SecoDatos:fs = 1,5 Factor de sobretensión a frecuencia industrial Umax = 8,4 Tensión Máxima de Servicio (kV)H = 1 Factor por Humedad N = 3 Número de desviaciones estandar alrededor de la medias = 2% Desviación estandarn = 1 Exponente empírico fl = 0,77 Factor por lluvia d = 0,62 Densidad relativa del aireb = 45,99t = 20 Temperatura ªC

Vfrecuencia Industrial = 16,33 kV

3 Aislación necesaria por Sobretensiones de ImpulsoDatos:NBI = 75,00 Nivel Básico de Aislamiento (kV-BIL)N = 1,2 Número de desviaciones estandar alrededor de la medias = 3% Desviación estandard = 0,62 Densidad relativa del aire

Vi = 126,45 kV

Resumen de Selección del Aislamiento

Tipo Pin Tipo Suspension

Requerimientos Valores Cálculados

Longitud de la línea de fuga L (mm) 184,80 550 POLIM_STPC-15 450 POLIM_STGS-15

Aislación necesaria por sobretensiones a frecuencia industrial en Seco Vfi (kV)Aislación necesaria por sobretensionesde impulso Vi (kV)

Aisladores Aisladores

18

POLIM_STGS-15

126,45 149 145

16,33

POLIM_STGS-15

10097

12

POLIM_STPC-15

POLIM_STPC-15

POLIM_STPC-15 POLIM_STGS-15

7,62

I. Light

Tension Nominal entre Fases kV

Tension Maxima entre Fases kV 8,4

Altura Maxima del Proyecto msnm 4000

Nivel de Contaminacion

Longitud de fuga unitaria mm/kV 16

1 Aislación necesaria por Contaminación AmbientalDatos:Lf0 = 16 Longitud de fuga unitaria en mm/kVUnom = 7,62 Tension Nominal de Servicio (kV)Umax = 8,4 Tensión Máxima de Servicio (kV)msnm = 4000Fch = 1,375 Factor de correción por altura

Lfuga / fase - Tierra = 184,80 mm

2 Aislación necesaria por Sobretensiones a Frecuencia Industrial en SecoDatos:fs = 1,5 Factor de sobretensión a frecuencia industrial Umax = 8,4 Tensión Máxima de Servicio (kV)H = 1 Factor por Humedad N = 3 Número de desviaciones estandar alrededor de la medias = 2% Desviación estandarn = 1 Exponente empírico fl = 0,77 Factor por lluvia d = 0,62 Densidad relativa del aireb = 45,99t = 20 Temperatura ªC

Vfrecuencia Industrial = 16,33 kV

3 Aislación necesaria por Sobretensiones de ImpulsoDatos:NBI = 75,00 Nivel Básico de Aislamiento (kV-BIL)N = 1,2 Número de desviaciones estandar alrededor de la medias = 3% Desviación estandard = 0,62 Densidad relativa del aire

Vi = 126,45 kV

Resumen de Selección del Aislamiento

Tipo Pin Tipo Suspension

Requerimientos Valores Cálculados

Longitud de la línea de fuga L (mm) 184,80 550 POLIM_STPC-15 450 POLIM_STGS-15

Aislación necesaria por sobretensiones a frecuencia industrial en Seco Vfi (kV)Aislación necesaria por sobretensionesde impulso Vi (kV)

Aisladores Aisladores

18

POLIM_STGS-15

126,45 149 145

16,33

POLIM_STGS-15

10097

12

POLIM_STPC-15

POLIM_STPC-15

POLIM_STPC-15 POLIM_STGS-15

7,62

I. Light

NIVEL DE AISLAMIENTO Y AISLADORES

3.0 CÁLCULOS MECÁNICOS

3.1 CÁLCULOS MECÁNICOS DEL CONDUCTOR

Estos cálculos tienen el objetivo de determinar las siguientes magnitudes relativas a los conductores de líneas y redes primarias aéreas en todas las hipótesis de trabajo:

- Esfuerzo horizontal del conductor

- Esfuerzo tangencial del conductor en los apoyos

- Flecha del conductor

- Parámetros del conductor

- Coordenadas de plantillas de flecha máxima (sólo en hipótesis de máxima temperatura)

- Ángulos de salida del conductor respecto a la línea horizontal, en los apoyos.

- Vano - peso de los apoyos

- Vano - viento de los apoyos

Características de los Conductores Normalizados

Material de los Conductores

Los conductores para líneas y redes primarias aéreas serán de aleación de aluminio (AAAC), fabricados según las prescripciones de las normas ASTM B398, ASTM B99 o IEC 1089.

Características Mecánicas de los Conductores de Aleación de Aluminio Normalizados.

- Sección (mm2) 35

- Nº de Alambres 7

- Diámetro exterior (mm) 7,50

- Diámetro alambres (mm) 2,50

- Masa total (kg/m) 0,094

- Coef. de expansión Térmica (1/°C) 2,3 x 10 -6

- Módulo de Elasticidad Final (N/mm2) 60760

- Esfuerzo en rotura (KN) 10,4

Esfuerzos máximos en el Conductor

Esfuerzos del Conductor en la Condición EDS

Las Normas Internacionales y las Instituciones vinculadas a la

investigación respecto al comportamiento de los conductores,

recomiendan que en líneas con conductores de aleación de aluminio sin

protección antivibrante, los esfuerzos horizontales en la condición EDS no

deben superar el 18% del esfuerzo de rotura, es decir 52,9 N/mm2.

Sin embargo, cuando la relación desnivel/vano sea muy alta (mayor que

0,2) y se trate de conductores de reducidas sección, los esfuerzos

máximos que se presenten con el conductor superarán, fácilmente, el

máximo permisible.

En tal sentido, el esfuerzo EDS será determinado sobre la base de las consideraciones señaladas y su valor estará comprendido entre 44 N/mm2

y 52,9 N/mm2. En casos especiales, cuando la sobrecarga en los conductores sea muy grande, como la producida por la presencia de hielo, podrán aplicarse esfuerzos EDS menores a los consignados.

Para conductores de sección igual o menor que 95 mm2 se considera un esfuerzo de rotura promedio de 295.8 N/mm2

Esfuerzos máximos en el Conductor

Los esfuerzos máximos en el conductor son los esfuerzos tangenciales que se producen en los puntos más elevados de la catenaria. Para los conductores de aleación de aluminio no deben sobrepasar el 60% del esfuerzo de rotura.

Hipótesis de Estado

Las hipótesis de estado para los cálculos mecánicos del conductor se

definen sobre la base de los siguientes factores:

- Velocidad de viento

- Temperatura

- Carga de hielo

Sobre la base de la zonificación y las cargas definidas por el Código Nacional de Electricidad Suministro, se considerarán las siguientes hipótesis:

HIPOTESIS Nº 1 : Condición de mayor duración (EDS inicial)

- Temperatura : 25 °C

- Velocidad de viento : nula

- Sobrecarga de hielo : nula

HIPOTESIS Nº 2 : Condición de mayor duración (EDS final)

- Temperatura : 25 °C

- Velocidad de viento : nula

- Sobrecarga de hielo : nula

HIPOTESIS Nº 3 : De mínima temperatura

- Temperatura : 15 °C

- Velocidad de viento : 50 Km/h

- Sobrecarga de hielo : nula

HIPOTESIS Nº 4 : De máxima velocidad de viento

- Temperatura : 15 °C

- Velocidad de viento : 94 Km/h

- Sobrecarga de hielo : nula

HIPOTESIS Nº 5 : De máxima Temperatura

- Temperatura : 50 °C

- Velocidad de viento : nula

- Sobrecarga de hielo : nula

Fórmulas Consideradas

1. Ecuación de cambio de estado

T302 - [T01 - d 2 E w 2 _R1 - E (t2 - t1)] T202 = d 2 E W 2 R2

24 S2 T01 24 S2

2. Esfuerzo del conductor en el extremo superior derecho:

Formula exacta:

TD = TO Cosh (XD)

p

Fórmula aproximada:

TD = TO2 + (XD. WR)2

3. Esfuerzo del conductor en el extremo superior izquierdo

Fórmula exacta:

TI = TO Cosh (XI)

p

Fórmula Aproximada:

TI = TO2 + (XI. WR)2

4. Angulo del Conductor Respecto a la Línea Horizontal, en el Apoyo derecho:

D = cos-1 (To/TD)

5. Angulo del Conductor Respecto a la Línea Horizontal, en el Apoyo izquierdo:

I = cos-1 (To/TI)

6. Distancia del Punto mas bajo de la catenaria al Apoyo Izquierdo

Fórmula Exacta:

XI = -p [senh -1 h/d - tg h-1 (cosh (d/p) -1)]

((Senh d )2 - (Cos h d -1)2 ) ½ senh d

p p p

Fórmulas Aproximadas

XI = d ( 1 + h ) ; XI = d - (TO) (h)

2 4f 2 WR d

7. Distancia del Punto más bajo de la catenaria al apoyo derecho

XD = d - XI

8. Longitud del Conductor

Fórmula Exacta

L = (2 p senh d )2 + h2

2p

Fórmula Aproximada:

L = d + 8. f 2 . cos 3 ; cos = 1 .

cos 3.d 1+ ( h /d)2

9. Flecha del Conductor en terreno sin desnivel

Fórmula Exacta

f = p (cosh d - 1)

2p

Fórmulas Aproximadas

f = WR d 2 ; f = d 2

8 To 8p

10. Flecha del Conductor en terreno desnivelado:

Fórmula Exacta:

f = p [ cos h (XI) - cos h( d - XI)/p ] + h

p 2 2

Fórmulas Aproximadas:

f = WR d 2 1 + ( h/d ) 2 ; f = d 2 1 + ( h/d )2

8To 8P

11. Saeta del Conductor

Fórmula Exacta:

s = p (Cos h ( XI ) - 1 )

p

Fórmula Aproximada:

s = f (1 – (h/4f) 2 ) ; s = XI 2

2p

12. Carga Unitaria Resultante en el Conductor

WR = [Wc + 0,0029 ( + 2c)] 2 + [ Pv ( + 2c )]2

1000

Pv = 0,041 (Vv)2

13. Vano - Peso

Vp = XD ( i ) + XI ( i + 1)

14. Vano - Medio (Vano - Viento)

VM = di + d (i + 1)

2

15. Vano Equivalente

Para Localización de Estructuras en el Perfil de la Línea:

En estructuras con aisladores tipo PIN, o aisladores rígidos en general, el vano equivalente será igual a cada vano real; es decir, habrán tantos vanos equivalentes como vanos reales existan.

En estructuras con cadenas de aisladores, el vano equivalente es único para tramos comprendidos entre estructuras de anclaje y a este vano equivalente corresponderá un esfuerzo horizontal (To) constante.

La fórmula del vano equivalente en este caso es :

Veq. = di 3 Cos

(di / cos)

Para Elaboración de Tabla de Tensado:

Se aplicará la fórmula consignada, tanto para líneas con aisladores rígidos como con cadenas de aisladores de suspensión.

16. Simbología y Esquema Considerado

T01 Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 1, en N/mm2

T02 Esfuerzo horizontal en el conductor para la condición 2, en N/mm2

d Longitud del vano en m

E Módulo de Elasticidad final del conductor, en N/mm2

S Sección del conductor, en mm2

Wc Peso del conductor, en N/m

t1 Temperatura del conductor en la condición 1

t2 Temperatura del conductor en la condición 2

Coeficiente de expansión térmica, en 1/°C

h Desnivel del vano, en m

p Parámetro del conductor, en m

Diámetro del conductor, en m

Pv Presión de viento, en Pa

C Espesor de hielo sobre el conductor, en m

Vv Velocidad de viento, en km/h

Notas:

Para vanos menores de 300 m, relación vano/desnivel menores que 0.2 y flechas inferiores al 5% de la longitud del vano, se podrá asumir que el conductor adopta la forma de la parábola y aplicarse las fórmulas aproximadas. Para vanos mayores a 300 m o cuando se tengan flechas mayores al 5% de la longitud del vano, o casos donde la relación desnivel / vano sea mayor que 0.2, se aplicarán, necesariamente, las fórmulas exactas de la catenaria.

3.2 CÁLCULOS MECÁNICOS DE POSTES

Objeto

Estos cálculos tienen por objeto determinar las cargas mecánicas en postes, cables de retenida y sus accesorios, de tal manera que en las condiciones más críticas, no se superara los esfuerzos máximos previstos en el Código Nacional de Electricidad Suministro, norma DGE “Bases para el diseño de líneas y redes primarias para la electrificación rural” y complementariamente en las Normas Internacionales.

Factores de Seguridad

Los factores de seguridad mínimas respecto a las cargas de rotura serán las siguientes:

a) En condiciones normales

- Poste de concreto 2

- Accesorios de ferretería 2

CARACTERÍSTICAS DE LOS POSTES DE CONCRETO

CARACTERÍSTICAS DE LOS AISLADORES

Tipo Clase

Pin

SuspensiónPolimérico

Polimérico

CARACTERÍSTICAS DE LOS CONDUCTORES

Sección(mm2) 35

Material AAAC

N° de alambres 7

Diámetro (mm) 7.50

Esfuerzo de rotura (kN) 10.40

Características 12 m.

- Diámetro en la Punta (mm)- Diámetro de Empotramiento (mm)- Longitud de Empotramiento (m)- Longitud Libre del Poste (m)- Carga de Trabajo (Kg)- Distancia de la punta del poste al punto

de aplicación de la fuerza resultante (m)

150

345

1.50

11.5

300

0.15

Masa total (Kg/m) 0.094

Fórmulas Aplicables

- Momento debido a la carga del viento sobre los conductores:

MVC = (PV) (d) (C) ( hi) Cos

2

- Momento debido a la carga de los conductores:

MTC = 2 (TC) (hi) sen

2

- Momento debido a la carga de los conductores en estructuras terminales:

MTR = TC (hi)

- Momento debido a la carga del viento sobre la estructura

MVP = [(Pv) (hl)2 (Dm + 2 Do) ] /600

- Momento debido al desequilibrio de cargas verticales

MCW = (BC) [(WC).(d).(Kr) + WCA + WAD]

- Momento total para hipótesis de condiciones normales, en estructura de alineamiento, sin retenidas:

MRN = MVC + MTC + MCW + MVP

- Carga de rotura del poste a 15 cm. De la punta, en hipótesis de condiciones normales:

QN = MRN .

(hl - 0.15)

Simbología:

Pv = Presión del viento sobre superficies cilíndricas, en Pa

d = Longitud del vano-viento, en m

Tc = Carga del conductor en kg

c = Diámetro del conductor, en m

= Angulo de desvío topográfico, en grados

Do = Diámetro del poste en la cabeza, en cm

Dm = Diámetro del poste en la línea de empotramiento, en cm

hl = Altura libre del poste, en m

hi = Altura de la carga i en la estructura con respecto al terreno, en m

BC = Brazo de la cruceta, en m

WC = Peso del conductor, en N/m

WC = Relación entre el vano peso y vano viento

WCA = Peso del aislador tipo Pin o cadena de aisladores, en N

WAD = Peso de un hombre con herramientas, igual a 1000 N

3.3 CALCULO DE RETENIDAS

BASES DE CÁLCULO QN

Tretxsen Ø

Altura de la Fuerza Aplicada : H

Altura de la Retenida : hr Ø Hl

hr

Angulo entre el poste y el cable : ø

Fuerza Total Aplicada al Poste : QN

Tiro en la retenida : Tret

POSTES DE CAMBIO DE DIRECCIÓN

Aplicando momentos:

MRN = QN x Hl = Tret x hr x sen ø

Despejando Tret tenemos:

Tret = M RN

hr x sen ø

Donde el coeficiente de seguridad será:

C.S. = CR/Tret > 2

Para el cálculo de retenidas se consideró cable de acero grado SIEMENS-MARTIN de 10mm de diámetro con carga mínima de rotura de 3151,89 kg. El ángulo de inclinación respecto del cable de retenida con el eje vertical será de 37°.

Se considera para este caso un coeficiente mínimo de seguridad igual a 2.

Para mayor información, se muestra a continuación tablas de cálculos de retenidas

CALCULO MECANICO DEL CONDUCTOR

CALCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES

CONDUCTOR : AAAC-35

Seccion Diam. Exterior

Nro. de Hilos

Peso Unit.)

Tiro de Rot.

M.E. Final Coef. Dilatación

(mm2) (mm) (Kg/m) (Kg) (Kg/mm2) (1/°C)35 7.6 7 0.096 994.5 6450 0.000023

HIPOTESIS DE CALCULO :DESCRIPCION Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5

NOMBRECond. Inicial

Temp. Minima S/Hielo

Viento Maximo

Temp. Minima C/Hielo

Maxima Temperatura

%TIRO 18 40 40 40 40TEMPERATURA(°C) 14 5 14 -5 50V.VIENTO(km/h) 0 0 80 0 0M.HIELO(mm) 0 0 0 3 0

Vano Desnivel Hip. 1 Hip. 2 Hip. 3 Hip. 4 Hip. 5 (m) (m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m) TiroH(Kg) TMax(Kg) Flecha(m)10 0.1 199.8 199.82 0.01 240.32 240.33 0 200.62 200.65 0.01 285.62 285.64 0.01 41.52 41.53 0.0320 0.2 199.8 199.82 0.02 240.15 240.17 0.02 203 203.04 0.05 286.1 286.14 0.03 48.87 48.89 0.130 0.3 199.8 199.83 0.05 239.87 239.9 0.04 206.69 206.76 0.12 286.89 286.95 0.07 56.34 56.38 0.1940 0.4 199.8 199.84 0.09 239.49 239.53 0.08 211.38 211.48 0.21 287.97 288.05 0.13 63.37 63.42 0.350 0.5 199.8 199.85 0.15 239.01 239.06 0.12 216.78 216.91 0.32 289.31 289.41 0.2 69.91 69.97 0.4260 0.6 199.8 199.86 0.21 238.43 238.49 0.18 222.64 222.82 0.45 290.88 291 0.29 75.99 76.07 0.5670 0.7 199.8 199.87 0.29 237.77 237.84 0.24 228.77 228.99 0.6 292.65 292.8 0.39 81.67 81.77 0.7180 0.8 199.8 199.88 0.38 237.02 237.1 0.32 235.04 235.31 0.76 294.57 294.76 0.5 86.98 87.11 0.8690 0.9 199.8 199.9 0.48 236.21 236.3 0.4 241.35 241.67 0.93 296.64 296.85 0.63 91.97 92.11 1.04100 1 199.8 199.91 0.59 235.33 235.43 0.5 247.62 247.99 1.12 298.8 299.05 0.78 96.66 96.83 1.22110 1.1 199.8 199.93 0.71 234.39 234.51 0.61 253.82 254.25 1.33 301.04 301.33 0.93 101.09 101.27 1.41120 1.2 199.8 199.95 0.85 233.42 233.55 0.72 259.9 260.39 1.54 303.33 303.66 1.1 105.26 105.47 1.61130 1.3 199.8 199.96 0.99 232.4 232.56 0.85 265.86 266.41 1.77 305.65 306.03 1.28 109.21 109.45 1.82140 1.4 199.8 199.98 1.15 231.37 231.54 1 271.67 272.29 2.01 307.99 308.41 1.47 112.95 113.21 2.04150 1.5 199.8 200 1.32 230.31 230.5 1.15 277.33 278.01 2.26 310.33 310.79 1.68 116.49 116.78 2.27160 1.6 199.8 200.03 1.51 229.25 229.46 1.31 282.83 283.58 2.52 312.65 313.17 1.9 119.85 120.16 2.51170 1.7 199.8 200.05 1.7 228.19 228.42 1.49 288.17 289 2.79 314.95 315.52 2.13 123.03 123.38 2.76180 1.8 199.8 200.07 1.91 227.13 227.38 1.68 293.36 294.25 3.07 317.22 317.84 2.37 126.06 126.44 3.02190 1.9 199.8 200.1 2.12 226.08 226.36 1.88 298.38 299.35 3.37 319.44 320.12 2.62 128.94 129.34 3.29200 2 199.8 200.13 2.35 225.06 225.36 2.09 303.25 304.3 3.67 321.63 322.36 2.88 131.67 132.11 3.57210 2.1 199.8 200.15 2.59 224.05 224.38 2.31 307.96 309.1 3.98 323.76 324.56 3.16 134.28 134.75 3.86220 2.2 199.8 200.18 2.85 223.07 223.43 2.55 312.53 313.75 4.31 325.85 326.71 3.44 136.76 137.26 4.16230 2.3 199.8 200.21 3.11 222.12 222.51 2.8 316.95 318.25 4.64 327.88 328.8 3.74 139.12 139.65 4.47240 2.4 199.8 200.24 3.39 221.2 221.62 3.06 321.23 322.62 4.99 329.85 330.84 4.05 141.37 141.94 4.79250 2.5 199.8 200.27 3.68 220.32 220.76 3.33 325.37 326.85 5.34 331.77 332.83 4.37 143.51 144.11 5.12260 2.6 199.8 200.31 3.98 219.46 219.94 3.62 329.37 330.95 5.71 333.63 334.76 4.7 145.55 146.19 5.46270 2.7 199.8 200.34 4.29 218.64 219.15 3.92 333.25 334.92 6.09 335.44 336.64 5.04 147.5 148.18 5.81280 2.8 199.8 200.38 4.61 217.86 218.4 4.23 337 338.77 6.47 337.19 338.46 5.39 149.36 150.08 6.17290 2.9 199.8 200.41 4.95 217.11 217.68 4.55 340.63 342.5 6.87 338.88 340.23 5.75 151.14 151.9 6.54300 3 199.8 200.45 5.3 216.39 217 4.89 344.14 346.11 7.28 340.52 341.95 6.13 152.83 153.63 6.92310 3.1 199.8 200.49 5.65 215.71 216.36 5.24 347.54 349.62 7.7 342.1 343.61 6.51 154.45 155.3 7.32320 3.2 199.8 200.53 6.03 215.06 215.74 5.6 350.83 353.01 8.12 343.63 345.22 6.91 156 156.89 7.72330 3.3 199.8 200.57 6.41 214.43 215.16 5.97 354.02 356.31 8.56 345.11 346.79 7.32 157.48 158.41 8.13340 3.4 199.8 200.61 6.8 213.84 214.61 6.36 357.1 359.5 9.01 346.54 348.3 7.73 158.9 159.87 8.56350 3.5 199.8 200.65 7.21 213.28 214.09 6.75 360.08 362.59 9.47 347.92 349.77 8.16 160.25 161.27 8.99360 3.6 199.8 200.7 7.63 212.75 213.6 7.16 362.97 365.6 9.94 349.25 351.2 8.6 161.55 162.61 9.44370 3.7 199.8 200.74 8.06 212.24 213.13 7.58 365.76 368.51 10.42 350.54 352.58 9.06 162.79 163.9 9.89380 3.8 199.8 200.79 8.5 211.75 212.7 8.02 368.47 371.34 10.91 351.78 353.91 9.52 163.97 165.13 10.36390 3.9 199.8 200.83 8.95 211.29 212.28 8.46 371.09 374.08 11.41 352.98 355.21 9.99 165.11 166.32 10.84400 4 199.8 200.88 9.42 210.86 211.89 8.92 373.63 376.75 11.92 354.13 356.46 10.48 166.2 167.46 11.32410 4.1 199.8 200.93 9.89 210.44 211.53 9.39 376.09 379.33 12.44 355.25 357.68 10.97 167.25 168.56 11.82420 4.2 199.8 200.98 10.38 210.05 211.18 9.88 378.47 381.84 12.98 356.33 358.86 11.48 168.25 169.61 12.33430 4.3 199.8 201.04 10.88 209.67 210.86 10.37 380.78 384.28 13.52 357.37 360.01 12 169.21 170.63 12.86440 4.4 199.8 201.09 11.4 209.31 210.55 10.88 383.01 386.65 14.07 358.37 361.12 12.53 170.13 171.6 13.39450 4.5 199.8 201.14 11.92 208.97 210.27 11.4 385.18 388.95 14.64 359.34 362.2 13.07 171.02 172.55 13.93460 4.6 199.8 201.2 12.46 208.65 210 11.93 387.28 391.19 15.21 360.28 363.25 13.62 171.87 173.45 14.49470 4.7 199.8 201.25 13 208.34 209.74 12.47 389.31 393.37 15.8 361.18 364.26 14.19 172.68 174.33 15.05480 4.8 199.8 201.31 13.56 208.05 209.51 13.03 391.28 395.48 16.4 362.05 365.25 14.76 173.47 175.17 15.63490 4.9 199.8 201.37 14.14 207.77 209.28 13.59 393.19 397.54 17.01 362.89 366.21 15.35 174.22 175.98 16.22500 5 199.8 201.43 14.72 207.5 209.08 14.17 395.05 399.54 17.63 363.71 367.14 15.95 174.94 176.77 16.82510 5.1 199.8 201.49 15.32 207.24 208.88 14.76 396.85 401.49 18.26 364.49 368.05 16.56 175.64 177.53 17.43520 5.2 199.8 201.55 15.92 207 208.7 15.37 398.59 403.39 18.9 365.25 368.94 17.18 176.31 178.26 18.05530 5.3 199.8 201.61 16.54 206.77 208.53 15.98 400.28 405.24 19.55 365.98 369.8 17.81 176.95 178.97 18.68540 5.4 199.8 201.68 17.17 206.55 208.37 16.61 401.92 407.04 20.21 366.69 370.63 18.45 177.58 179.65 19.33550 5.5 199.8 201.74 17.82 206.33 208.22 17.25 403.51 408.79 20.89 367.38 371.45 19.11 178.17 180.32 19.99560 5.6 199.8 201.81 18.47 206.13 208.09 17.9 405.06 410.5 21.57 368.04 372.24 19.78 178.75 180.96 20.65570 5.7 199.8 201.88 19.14 205.94 207.96 18.56 406.56 412.17 22.27 368.68 373.02 20.45 179.3 181.59 21.33580 5.8 199.8 201.95 19.81 205.75 207.84 19.24 408.02 413.79 22.97 369.3 373.77 21.14 179.84 182.19 22.02590 5.9 199.8 202.01 20.51 205.57 207.73 19.93 409.43 415.38 23.69 369.9 374.51 21.84 180.35 182.78 22.72600 6 199.8 202.09 21.21 205.4 207.63 20.63 410.8 416.92 24.42 370.48 375.23 22.56 180.85 183.34 23.44

CAPITULO

EVALUACION DE IMPACTO AMBIENTAL

17. 1. INTRODUCCION

1.1 Objetivo1.2 Marco normativo

18. 2. ENFOQUE CONCEPTUAL

2.1 Conceptualización

2.2 Alcance

19. 3. CARACTERIZACION DEL PROYECTO Y DEL SISTEMA ELECTRICO

3.1 Descripción del proyecto

3.2 Ubicación y ámbito del proyecto

3.3 Elegibilidad y compatibilidad ambiental

20. 4. ESTUDIO LINEA BASE AMBIENTAL

4.1 Caracterización física

4.2 Caracterización biológica

4.3 Transporte y accesos

4.4 Patrimonio cultural

4.5 Conclusiones del Estudio Línea Base Ambiental del Proyecto

Línea y Red de Distribución Primaria en 7.62 KV

21. 5. SENSIBILIDAD PREDICCION Y EVALUACIÓN AMBIENTAL

5.1 Fragilidades y riesgos ecológicos

5.2 Criterios para evaluar impactos ambientales

5.3 Predicción de impactos ambientales identificados en la

Línea y Red de Distribución Primaria en 7.62 KV.

22. 6. GESTION Y PROGRAMA AMBIENTAL

6.1 Prevención para evitar y/o superar impactos

6.2 Mitigación y compensación

6.3 Plan anual de manejo ambiental

6.4 Seguimiento

6.5 Plan de monitoreo

6.6 Supervisión y control ambiental

6.7 Plan de gestión, prevención y control de riesgos

EVALUACION DE IMPACTO AMBIENTAL (E.I.A.)

1. INTRODUCCIÓN

1.1 OBJETIVO

La Evaluacion de Impacto Ambiental (EIA) tiene por objetivo: identificar y evaluar los impactos ambientales (negativos o positivos) y los riesgos ecológicos ocasionados en la implantación del proyecto para instalar y operar el Proyecto de Línea Primaria 7.62 kV., con una longitud de 563 m.Este trabajo interdisciplinario permite efectuar una apreciación de la incidencia del Proyecto sobre las actividades socio – económicas y productivas y en la salud de sus pobladores para el futuro aprovechamiento responsable de sus recursos naturales conservando el medio ambiente en general. Así mismo demostrará que no afectará al patrimonio cultural.

1.2 MARCO NORMATIVO- La Ley de Concesiones Eléctricas (D.L. Nº25844) establece las normas que

regulan las actividades (entre otras) de: transmisión y distribución eléctrica, así en su articulo 9° indica que el Estado previene la conservación del medio ambiente y del Patrimonio cultural de la Nación así como el uso racional a la generación, transmisión, y distribución de la energía eléctrica.

- El articulo 13º del D.S. 029-94 EM (Reglamento de Protección Ambiental en actividades eléctricas) establece que para la Implementación de nuevos Proyectos debe presentarse un Estudio Ambiental (E.I.A.) cumpliendo así con el articulo 25 de la ley de Concesiones Eléctricas.

- El presente “Estudio de Impacto Ambiental – EIA” para el Proyecto de Subsistema de Distribución, se formula como parte integrante del Expediente Técnico de dicho Proyecto.

- La MEM ha normado la fiscalización de las actividades energéticas por terceros creando por Ley Nº 26734 el Organismo de Inversión en Energía: OSINERG y reglamentando sus actividades por D.S. 029-97 EM (del 16 de Diciembre de 1997).

2. ENFOQUE CONCEPTUAL.- Comprende:

2.1 CONCEPTUALIZACIÓN

La Organización de las Naciones Unidas ONU considera que el Desarrollo Económico y Social debe ser cada vez más SUSTENTABLE motivo por el cual todo proyecto de Electrificación debe demostrar y evidenciar sustentabilidad además de su viabilidad técnico – económico.Esta sustentabilidad se fundamenta en la estrecha y reciproca interacción motriz:

Poblador Recursos Naturales Clima Sistema eléctrico

(Líneas de Transmisión, Subestación, Líneas Primarias) activamente todos ellos actúan en 4 escenarios simultáneos que son:

Prevención y Control de fenómenos naturales a fin de prevenir y mitigar los riesgos telúricos al procurar reducir los efectos de huaycos y sismos, lluvias torrenciales, inundaciones u otros desastres naturales protegiendo al poblador en apoyo de la producción y a la conservación de la estructura productiva.

Organización y acondicionamiento territorial: planificando espacial y económicamente la creación y reconstrucción de infraestructura productiva y el equipamiento social facilitando la programación y la instalación de los servicios para un mejor HABITAT rediseñando y remodelando viviendas ordenadamente procurando la ocupación responsable de los asentamientos rurales de la zona.

Aprovechamiento y uso de recursos naturales: que propugna su racional y óptimo aprovechamiento al transformar diversificar e incrementar su producción y productividad en su gradual pero sostenido proceso de industrialización que genera nuevos empleos para incrementar ingresos a la P.E.A. requiriéndose como soporte mínimo la operación de servicios eléctricos confiables, y “Limpios”.

Ecología y medio ambiente; postula e internaliza la conservación de recursos naturales renovables y biodegradables para la preservación y el mejoramiento de la salud humana a fin de lograr el aseguramiento de condiciones sanitarias mínimas. La Gestión ambiental procurará evitar contrarrestar y/o disminuir la contaminación del medio ambiente.

2.2 ALCANCECon el enfoque del “Desarrollo Económico y Social Sustentable” de la ONU y visualizando al ubicarnos en los 4 escenarios implícitos en él a mencionado, anteriormente, el presente Estudio de Impacto Ambiental E,I.A. está orientado a la Implementación y operación responsable del Proyecto de Subsistema de Distribución Primaria Metas – Objetivos:

Percibir, identificar y describir – en una dimensión ambiental las características más relevantes del entorno en sus aspectos: físicos, biológicos y antropicos con la finalidad justificar la Elegibilidad de ruta del Subsistema de Distribución, así como la ubicación de las subestaciones así como también la Compatibilidad Ambiental del Proyecto en su conjunto.

Detectar e investigar acerca de la Sensibilidad Ambiental para anticipar cualquier “área critica” o forma (directa o indirecta) del deterioro o daño ecológico o disminución en los ecosistemas involucrados en el Proyecto.

3. CARACTERIZACIÓN DEL PROYECTO Y DEL SISTEMA ELECTRICO

3.1 Descripción del ProyectoEste proyecto permitirá aumentar la oferta de potencia y carga eléctrica del sistema posibilitando así atender la mayor demanda de las localidades sin servicio con lo que permitirá el desarrollo socio – económico de ésta micro región.El proyecto comprende:

Estudio de Factibilidad Técnico – económico con su Mercado Eléctrico, configuración del Subsistema de Distribución Primaria de una longitud de 544 m, con postes de Concreto de 12m.

Estudio definitivo de Ingeniería del Proyecto de Linea Primaria.

3.2 UBICACIÓN Y AMBITO DEL PROYECTO

El Proyecto se ubica en el:

Distrito : Chongos BajoProvincia : HuancayoRegión : Junin

3.3 ELEGIBILIDAD Y COMPATIBILIDAD AMBIENTAL

ELEGIBILIDAD AMBIENTAL

En la selección del trazo de la ruta de La Línea y Red de Distribución Primaria se consideraron los siguientes criterios:

- Evitar pasar la línea por las zonas pobladas, edificios públicos, cuarteles, cementerios, obras arqueológicas, zonas de reserva natural y otras zonas de exclusión.

- Si el trazo de la línea tuviera que ir forzosamente por la zona urbana o semi-rural procurar bordear caminos y si tuviera que cruzar carreteras su ángulo de cruce deberá ser siempre mayor de 15º.

- Si recorre valles angostos o cañones pronunciados se deberá levantar topográficamente los detalles del mismo tratando de utilizar óptimamente la topografía existente para confirmar en el gabinete el eje de la línea y luego replantearlo en el terreno

- Evitar pasar por terrenos erosionables o susceptibles de deslizamientos o inundaciones donde la napa acuífera es abundante.

- Llevar el trazo por zonas de fácil acceso, poco accidentadas a fin de posibilitar la construcción, operación y mantenimiento de la línea.

COMPATIBILIDAD AMBIENTAL:

3.3.2.1 Desde el inicio del Proyecto Línea y Red de Distribución Primaria se ha tomado las previsiones necesarias para evitar alterar las condiciones normales del medio ambiente muy por el contrario se procura asegurar un desarrollo económico y social sostenido

compatible con la base ecológica al tratar de mantener el valor de los recursos naturales y la mejoría de los niveles de vida.

3.3.2.2 En el desarrollo del diseño estamos previniendo causar o desencadenar efectos negativos sobre la calidad del aire, agua, inestabilidad de los suelos, ni producir impactos ambientales sobre los residentes de la zona, en la vegetación o fauna existente durante él transito de vehículos y técnicos con equipos, transporte de material, instalación y/o montaje tanto de los conductores, torres y componentes metálicos, equipos electromecánicos y dispositivos electrónicos.

3.3.2.3 Durante la ejecución de obras civiles y electromecánicas deberá considerarse que las excavaciones para los postes no deben interrumpir las vías carrozables y/o peatonales de comunicación, ni los cursos para irrigaciones con agua hacia tierras de cultivo. Deberán preservarse paisajes con flora y fauna significativas, debe conservarse las zonas y ruinas arqueológicas finalmente deberá estabilizar y consolidar la geomorfología.

3.3.2.4 En la instalación y montaje de los postes de concreto, así como del tendido de conductores de La Línea y Red de Distribución Primaria se tomarán en cuenta las normas IEC, Código Nacional de Electricidad Suministro, y otras normas similares vigentes para la distribución así como las normas de operación y mantenimiento emitidas por las empresas operadoras y por los fabricantes de los equipos principales: conductores, estructuras, aisladores, interruptores y seccionadores y transformadores etc. que la empresa ELECTROCENTRO S.A. considere necesario implementar.

3.3.2.5 Durante la operación y mantenimiento del nueva Línea de electricidad no se presentarán ningún efecto de contaminación ambiental sobre la calidad del aire y agua ni mucho menos impactos negativos sobre los pobladores de la zona, dado que el mismo proceso de operación del sistema eléctrico, no origina ningún tipo de contaminación ambiental ya que durante el proceso tecnológico de distribución eléctrico no habrá descargas de gases, ni líquidos ni sólidos en suspensión como efecto directo del mismo.

3.3.2.6 Finalmente La Línea y Red de Distribución Primaria es perfectamente compatible con los suelos y ecosistemas ya que no los alterarán sino que permitirá la supervivencia de plantas y animales, la reproducción de la fauna silvestre, refugios de vida silvestre y terrestre.

4. ESTUDIO LINEA BASE AMBIENTAL

4.1 CARACTERIZACIÓN FÍSICA

Aspectos geológicosLa estabilidad e integridad del Proyecto de La Línea y Red de Distribución Primaria no presenta problemas geodinámicas (externos e internos) insuperables ya sean por sismos, inestabilidad de laderas o peligros fluviales al no haberse detectado falla geológica que perturbe el Proyecto en las futuras cimentaciones.

Clima de la región

El clima de la región es del tipo frio, con una temperatura media anual de 15°C y lluvias estacionales.

Clima PredominanteTemperaturas

Máxima MínimaFrio 20º 10º

4.2 CARACTERIZACIÓN BIOLÓGICA

Flora: vegetación y cultivos existentesLas áreas agrícolas presentan poca vegetación conformada por árboles de eucaliptos.Los cultivos más significativos son los tubérculos

4.3 TRANSPORTE Y ACCESOS

El acceso es por vía terrestre por la Carretera Central Lima – Oroya – Huancayo – Huayucachi – Chupuro – Chongos Bajo.

4.4 PATRIMONIO CULTURAL

Comprobamos que en el recorrido de la Linea Primaria no existe ninguna ruina arqueológica o monumental, la instalación de la futura línea con sus redes eléctricas no causarán perturbación ni daño alguno a nuestro patrimonio cultural.

4.5 CONCLUSIONES DEL ESTUDIO LINEA BASE AMBIENTAL DEL PROYECTO LINEA Y RED DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIA.

Como resultado del análisis básico socio económico sustentable del entorno del

futuro Subsistema de Distribución Primaria considerando que:

En el diseño: la elegibilidad del trazo de la línea es viable ecológicamente ya que

propiciara la organización y el acondicionamiento territorial futuro y facilitaran

el racional aprovechamiento y uso de recursos naturales responsablemente en

el ámbito del proyecto.

Durante la ejecución de obras civiles y electromecánicas: los impactos

ambientales: físicos y biológicos del Proyectos se prevén que serán leves,

temporales y reversibles no alterando las condiciones ambientales originales

ni afectaran las áreas cultivadas.

En la operación y mantenimiento: de La Línea y Red de Distribución Primaria

por acciones preventivas y de control en la transmisión y distribución eléctrica

se anticipamos que no se producirán emisiones gaseosas, ruidos ni

radiaciones electromagnéticas y que en el caso improbable que se produzcan

serán leves debido al bajo nivel de tensión y a su corta duración.

CONCLUSIONES:LA IMPLANTACIÓN DE LA LINEA Y RED PRIMARIA DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIA, PRODUCIRÁN IMPACTOS FAVORABLES EN SU ÁMBITO DE INFLUENCIA. FAVORECERÁ DEFINITIVAMENTE Y RADICALMENTE LA SITUACIÓN SOCIO-ECONÓMICO YA QUE EL AMBIENTE HUMANO RECIBIRÁ UN IMPACTO POSITIVO AL POSIBILITAR LA TRANSFORMACIÓN DE SU HÁBITAT GENERANDO NUEVOS EMPLEOS Y MEJORARA SUSTANCIALMENTE LOS NIVELES DE LA CALIDAD DE VIDA DE SUS POBLADORES.

LOS LEVES IMPACTOS AMBIENTALES NEGATIVOS SERÁN POCOS, DE DURACIÓN TEMPORAL, SERÁN REVERSIBLES Y TENDRÁN ALCANCES MICROREGIONALES POR LO QUE COMPARATIVAMENTE PRONOSTICAMOS QUE RESULTARAN MODERADAMENTE IMPORTANTES.

LA LINEA Y RED DE DISTRIBUCIÓN PRIMARIA, NO AFECTARAN NINGUNA RUINA ARQUEOLÓGICA NI MONUMENTAL