0.diploma new
Post on 02-Mar-2018
219 Views
Preview:
TRANSCRIPT
-
7/26/2019 0.Diploma New
1/137
BORDEROU
PIESE SCRISE
1. Memoriu tehnic
2. Calculul termic
3. Evaluarea ncrcrilor
. Calculul !tatic
". Calculul #lan$eului
%. Calculul &rin'ilor
(. Calculul !t)l#ilor*. Calculul +un,a-iilor
. Calculul tehnolo&ic
1/. Calculul economic
11. Re&uli ,e #rotectia muncii
12. Bi0lio&ra+ie
PIESE DESEE
1.2.
Plan #arter
Sectiune tran!ver!ala
Sc. 141//
Sc. 14"/
1
2
3. 5ata,a Sc. 14"/ 3
. Plan +un,atii Sc. 14"/ R 1
". rmare &rin'i +un,atie Sc. 14"/ R2
%. Plan co+ra6 #lan!eu #e!te #arter Sc. 14"/ R 3(. Plan armare in+erioara Sc. 14"/ R
*..
Plan armare !u#erioara
Co+ra6 !i armare &rin'i
Sc. 14"/
Sc. 14"/
R"
R%
1/. rmare !tal#i Sc. 14"/ R(
1
-
7/26/2019 0.Diploma New
2/137
MEMORIU E7IC
2
-
7/26/2019 0.Diploma New
3/137
Imobilul ce urmeaza a fi construit este amplasat in municipiul Iasi, cladirea este
dispusa intr o incinta cu suprafata de 1101,59mp.
Suprafaa terenului are o declivitate de 2,96% de la S spre !"
#onsrtucia nou proiectat$ are are n plan forma unui poli&on nere&ulat,care se
poate nscrie ntr'un dreptun&(i cu laturile 2),)0 m * 12,+0 m.
#l$direa are funcionalitatea de Sediu pentru -irouri .
1.Cla!i+icarea con!truc-iei
#lasa de importan$/ III conform 1001'2006 caracterizata prin
0,20
0,7
1
g
c
a g
T s
=
==
ona climatic$ III cu 3e4'1+#' conform #107'99 3e4'1+#8ona cu vant conform !0+2'0)
' presiuni mediate pe 10 min :40,;pa8
' viteze medii pe un minut
-
7/26/2019 0.Diploma New
4/137
Dnc(iderile vor fi realizate dup$ cum urmeaz$/
o 3Empl$rie e*terioara din aluminiu cu &eam termopan de rupere a punte
termice.
o eliminarea punilor termice spre e*terior prin izolarea termic$ a structurii
Ci anveloparea la e*terior acl$dirii cu termosistem cu polistiren e*trudat
detensionat de 6 cm &rosime.
compartiment$rile vor fi realizate din zid$rie de caramid$ Ci din &ips'carton n
dou$ straturi, pe structur$ metalic$8
pardoselile sunt realizate din &resie ceramic$ antiderapant$ Ci din mozaic turnat8
3.Caracteri!tici am#la!ament
#onform studiului &eote(nic elaborat pentru amplasamentul cladirii terenul are
urmatoarea stratificatie/
'umplutura de pamant in &rosime de 1,+F2,00 m
'strat de ar&ila &rasa cafenie plastic vartoasa in &rosime de ),20F),)0 m
'praf ar&ilos nisipos, nisip, saturat in &rosimi de ),)0'),50m
Gpa subterana este cantonata in pac(etul de umpluturi, apa care sta&neaza pe
pac(etul de ar&ilasi se situeaza la 1,50m de la suprafata terenului.
Hundarea se realizeaza in stratul de ar&ila contractila plastic vartoasa, prin
intermediul inei platforme de balast cu &rosimea de 2,0 m si a unui bloca? de
arocamente si piatra sparta .latforma din balast va fi evazata fata de laturile e*teriore a
fundatiilor cu 2,0 m.
enrtru modul de realizare a platformei din ballast se va consulta nota de pe
plansa lan sapatura &enerala.
#apacitati portante ale terenului la cote de fundare/
'pplastic42)0:a'&rupare de sarcini fundamentale
'pcritic4700:a'&rupare de sarcini speciale
4
-
7/26/2019 0.Diploma New
5/137
Gdancimea de fundare rezulta din conditii functionale cu respectarea conditiilor
impuse de studiul &eote(nic este de '2,20 m de la 0,004161,2 m care reprezinta cota
finitea a pardoselii parterului .
Ain studiul &eote(nic rezult$ c$ nivelul apei subterane este ridicat @'0,90m...'1,00m fat$ de nivelul terenului naturalB Ci apa are caracter ascensional. Ain aceste
motive s'a ridicat cota 0,00 deasupra nivelului terenului amena?at cu 1,+0m n partea
din fa$ Ci cu 1,50m n partea din spate a cl$dirii.
Aupa realizarea constructiei pana la nivelul terenului se vor e*ecuta umpluturile
in ?urul fundatiilor atat la e*terior cat si la interior.
In e*terior se e*ecuta trotuare etanse cu latimea minima de 1,0 m si panta de 2'
5% spre e*terior..5un,a-ii
Sistemul de fundare se realizeaz$ dintr'o reea de &rinzi din beton armat sub
Cirurile de stElpi cu seciunea sub form$ de 3 l$imea inimii de 60 cm Ci nalimea de
1.50 m iar l$imea t$lpii de 1+0 cm, la partea inferioar$.
Ja intersecia &rinzilor de fundare sunt prev$zute vute armate cu bare verticale Ci
bare orizontale necesare pentru realizarea unei cutii ri&ide la nivelul infrastucturii Ci
pentru ancorarea arm$turii din stlpi.
-etonul folosit pentru e*ecutarea &rinzilor de fundaie este betonul marca C 2"83/.
Katerialele folosite pentru armarea &rinzilor de fundare sunt oel PC "2Ci OB 3(.
".Structura ,e re'i!ten-
Structura de rezistena se realizeaz$ n sistem cadre pe dou$ direcii orto&onale
e*ecutate din beton armat turnat monolit.
#l$direa are dou$ travei una de 6,)0 m Ci o travee de 6,)0 m cu patru desc(ideri
de 6,00 m.
StElpii au forma patrat$ fiind e*ecutai din beton armat monolit Ci au seciunea
de 0 * 0 cm, 60*60cm, 50*50cm.
Lrinzile sunt din beton armat monolit cu seciunea de 25 * 65cm, 25*60cm.
5
-
7/26/2019 0.Diploma New
6/137
lanCeele sunt din beton armat monolit cu &rosimea pl$cii de 1) cm armate cu
S3!-.
=ampele Ci podestele sc$rilor se vor realiza din beton armat monolit
Lrinzile e*terioare se vor placa la e*terior cu polistiren de 5 cm &rosime.
Structura a fost calculat$ la aciunea nc$rc$rilor permanente, cvasipermanente,
utile, nc$rc$ri din z$pad$ Ci sarcini orizontale provenite din seism. ro&ramul utilizat
pentru calculul automat al structurii este GMIS K+.
Kateriale utilizate la suprastructura sunt beton #2025 si otel N-7, #52, S3!-.
%.5ini!a6e
entru mbun$t$irea rezistenei termice a cl$dirii se propune eliminarea punilor
termice spre e*terior prin izolarea termic$ a structurii Ci anveloparea la e*terior a
cl$dirii cu termosistem cu polistiren e*trudat detensionat de 6 cm &rosime cu tencuieli
silicatice te*turate sau lise.
Dn dreptul planCeelor de rezisten$ Ci pe toat$ n$limea &rinzilor, spaiul liber dintre
peretele cortin$ Ci planCeu se etanCeaz$ cu materiale incombustibile, iar partea vitrat$
aferent$ precum Ci parapetul pEn$ la 90 cm n$lime se va prevedea din &eam mat. Dn
acelaCi mod se va rezolva Ci suprafaa vitrat$ din dreptul podestului intermediar la casasc$rii, care se continu$ Ci pe vertical$, creEnd un desen decorativ.
entru finisa?e vor fi folosite materiale de calitate, durabile Ci uCor de ntreinut.
Hinisa?ele care se propun sunt urm$toarele/
- pardoseli din &resie pentru accese, (oluri, casa sc$rii, &rupuri sanitare Ci camera
de cur$enie8
- pardoseli dim moc(et$ in spaiile de birouri, birou director Ci secretariat8
- pardoseli din ciment rolat pentru parcarea de la demisol, bo*a, central$ termic$8
- peretii de zid$rie Ci tavanele vor fi finisate cu tencuieli obiCnuite, &let de var Ci var
lavabil, iar la pereii din &ipscarton va fi folosit &elt primer Ci var lavabil8
- in &rupurile sanitare se vor realiza placa?e cu faian$ @(42,10mB pentru protectia
la umezeal$ Ci p$strarea i&ienei8
- tEmpl$rie de aluminiu
6
-
7/26/2019 0.Diploma New
7/137
(.Si&uran-a la +oc
Soluiile adoptate prin proiect, realizate Ci meninute n e*ploatare, vor asi&ura n caz de
incendiu/
protecia ocupanilor, starea lor de s$n$tate Ci riscul de incendiu8 limitarea pierderilor de viei Ci bunuri materiale8
mpiedicarea e*tinderii incendiului la obiectivele nvecinate8
prevenirea avariilor la construciile Ci instalaiile nvecinate, n cazul pr$buCirii
construciei8
protecia serviciilor mobile de pompieri care intervin pentru stin&erea
incendiilor, evacuarea ocupanilor si a bunurilor materiale.entru realizarea acestora, principalele performane se asi&ura pe ntrea&a durata de
utilizare a construciilor, pe baza scenariului de si&urana ntocmit, avEnd n vedere/
riscul de izbucnire a incendiilor8
condiiile de si&urana a utilizatorilor n caz de incendiu8
comportarea la foc a construciei n ansamblu Ci a principalelor ei p$ri
componente8
caracteristicile specifice ale elementelor Ci materialelor utilizate8
posibilit$i de intervenie pentru stin&erea incendiilor.
MSURI DE PROECIE MUCII
Ja e*ecutarea lucr$rilor se vor respecta toate m$surile de protecie a muncii
prev$zute de le&islaia n vi&uare n special din/ =e&ulamentul privind protecia Ci
i&iena muncii n construii ediia 19978 Je&ea rotecia Kuncii nr. 90'19968 !orme
&enerale de protecie a muncii ediia 1996 precum Ci !orme specifice de protecie a
muncii pentru diferite cate&orii de lucr$ri.
Jucr$rile se vor e*ecuta pe baza proiectului de or&anizare Ci a fiCelor te(nolo&ice
elaborate de te(nolo&ul e*ecutant, n care se vor detalia toate m$surile de protecie a
muncii.
7
-
7/26/2019 0.Diploma New
8/137
Se va verifica nsuCirea fiCelor te(nolo&ice de c$tre ntre& personalul din e*ecuie.
Ain m$surile speciale ce trebuie avute n vedere se menioneaz$/
'zonele de lucru periculoase vor fi marcate cu placa?e Ci inscripii8
'toate dispozitivele, mecanismele si utila?ele vor fi verificate n conformitate cu
normele n vi&uare8
'asi&urarea cu fort$ de munc$ calificat$ Ci care s$ cunoasc$ m$surile de protecie a
muncii n vi&uare din =e&ulamentul privind protecia Ci i&iena muncii n construii
editia 1997, cap. 1'1), vezi G!"MG =1 si le&islatia in vi&oare la data e*ecutiei.
Se atra&e atenia c$ m$surile de protecie a muncii prezentate nu au caracter limitativ,
constructorul avEnd obli&aia de a lua m$surile necesare pentru prevenirea eventualelor
accidente de munc$ @m$suri prev$zute Ci n !orme specifice de protecie a muncii
pentru diferite cate&orii de lucr$ri.
!ormative folosite la intocmirea proiectului /
1. 100'2006 '#od de proiectare seismica artea 1 O revederi de proiectare pentru
cladiri.
2. ! 112' 200) '!ormativ pentru proiectarea structurilor de fundare directa8
7. S3GS 10100'90 O #alculul si alcatuirea elementelor structurale din beton,beton armat si beton precomprimat8
). #= 1'1'7 O 2005 O #od de proiectare . "valuarea zapezii asupra constructiilor8
5. S= "! 1991'1'1 O Gctiuni asupra constructiilor. Gctiuni &enerale, &reutati
specific, &reutati proprii, incarcari utile pentru cladiri8
6. S3GS 101010'5 O Gctiuni in constructii. #lasificarea si &ruparea actiunilor8
. 59 O +6 O Instructiuni te(nice pentru proiectarea si folosirea armarii cu plasesudate a elementelor de beton.
8
-
7/26/2019 0.Diploma New
9/137
C9CU9U9 ERMIC
9
-
7/26/2019 0.Diploma New
10/137
"*ecuia unei construcii presupune respectarea unor e*i&ene deperforman.Gcestea sunt de mai multe feluri Ci anume/
"*i&ene de rezistenCi stabilitate8 "*i&ene de si&urann e*ploatare8 "*i&ene de si&uranla foc8 "*i&ene de i&ien, sntatea oamenilor, refacerea Ci protecia mediului8 rotecia termic, (idrofu&Ci economia de ener&ie8 rotecia mpotriva z&omotului.
Hiecare e*i&enn parte implicndeplinirea unor criterii de performan. Gcestecriterii se pot e*prima astfel /
#apacitatea de izolare termic, e*primat prin rezistena termic specificcorectat, la transmiterea cldurii /R :
"ficiena de ansamblu a proteciei termice, e*primatprin coeficientul &lobal deizolare termic G 8
#apacitatea anvelopei de a anula Ci ntErzia efectul variaiilor de temperatur
@inerie termicB e*primatprin defaza?ul T 8
#onfortul termic, e*primat prin temperatura medie rezultant a suprafeelor
elementelor de construcier
medT 8 #alculul la condens /
'e suprafaa elementelor de nc(idere8'Dn interiorul elementelor, cu verificarea posibilitii de acumulare a apei
de la an la an.'entilarea ncperii, e*primatprin permeabilitatea la aer.
10
-
7/26/2019 0.Diploma New
11/137
ermeni; !im0oluri !i unit-i ,e m!ur+olo!ite n calculSimbolurile Ci unitile de msurare ale principalilor termini utilizai sunt date n
tabelul de mai ?os conform cu normativul #101'2005.Simbolul 3ermenul =elaii de
definire
-
7/26/2019 0.Diploma New
12/137
1.Calculul re'i!ten-ei termice !#eci+ice uni,irec-ionale R#l$direa este amplasat$ n localitatea IaCi, ?udeul IaCi, zona climatic$ III cu 3e 4
'1+#,3i4 >20#. @#107'2005B
=4=si>V=s>V=a> =se Wm2;XY unde/ = O rezistena termic$ specific$ unidirecional$ Wm2;XY8 =Si,=SeO rezistene termice superficiale Wm2;XY8
1
1
i
e
S
i
S
e
R
R
=
=
@conform #107'9B
Zi,eO coeficient de transfer termic superficial interior,e*terior8
s
dR
= unde/
=sO rezistena termic$ specific$ a unui strat omo&en Wm2;XY8 d O &rosimea stratului omo&en8 [ O coeficient de conductivitate termic$ WXm;Y8 =aO rezistena termic$ a unui strat de aer.
a) erete e*terior/
1 10.125
8
1 10.042
24
i
e
S
i
S
e
R
R
= = =
= = =
@conform #107'
9B
Zi,e O coeficient de transfer termicsuperficial interior,e*terior8
12
-
7/26/2019 0.Diploma New
13/137
!r.
crt.
Aenumire strat de material Lrosime
d@mB
#oeficient de
conductivitatetermic$[@Tm;B
=aportul
d[@m\;TB
1 3"!#0.++2)> >0.00727>0.0)2 4^*40.055 m 4^ *46 cm
=ezult$ &rosimea stratului de termoizolaie/*46cm40,06 m
=ef40.125>0.0161>0.++2)>2.22>0.00727>0.0)247.7)1) m2;T4^=ef47.7) m2;T ^=min.nec.41.)0 m2;Tb) lanseu terasa circulabila/
13
-
7/26/2019 0.Diploma New
14/137
!r.crt.
Aenumire strat de material Lrosimed@mB
#oeficient deconductivitate
termic$[@Tm;B
=aportuld[
@m\;TB
1 3"!#-G=I"=G A"
GN=I' ' '
5 S3=G3 A" G!3G -.#.G. 0.0+ 0.7) 0.27576 SGG A" "LGJIG=" K100 0.07 0.97 0.0727 S3=G3 A" AIH
-
7/26/2019 0.Diploma New
15/137
!r.crt
Aenumire material Lrosime
d@mB
#oeficientde
conductivitate
termic$
[@Tm;
=aportuld[
@m\;TB
1 3"!#GA"I 0.02 0.97 0.0215
=ef42.5)17 m2;T ^ =min.nec.41.65 m2;T
2. Determinarea ,imen!iunilor &eometrice ale elementelor ,e con!truc-iece ntr n calculul termotehnic
Aeterminarea ariilor suprafeelor planCeului curent /
pl4+.+ m O perimetru m$surat pe anvelopa interioar$ _et42.+ m Gpl47).6 m\
Aeterminarea nalimei nclzite/ _incalzit4] _et'(pl4]7.)5'0.1)42).01 m
Aeterminarea volumului nclzit/ incalzit4 Gpl] _incalzit47).6 ]19.)54662.+2 m7
Aeterminarea suprafeei tEmplriei/ S34@1.2]1.2])>1.2]1.5]6>1.2]1.+]6>0.6]0.6>1.+]2.1]2B>6]@1.2]1.2])>1.2]1.5]5>1.2]1
.+]>0.6]0.6>0.+]2.1]6B429.76m2
4^ S3429.76 m2
Aeterminarea ariei totale S4Spereti>S3 >Spl.ac>Spl.inf4@pl]_incalzit'S3B >S3 > Spl.ac
>Spl.inf41)75.91>29.)>2]7).6 S42)09.06 m2
In functie de 4^ L!40.567 WTm7;Y
15
-
7/26/2019 0.Diploma New
16/137
3.Calculul re'i!ten-ei termice !#eci+ice corectate R12.9>6>12>12.9>2).9462.m
5. =ost orizontal planseu curent'intersectia dintre planseu curent cu un perete
neportant din -.#.G/
19
-
7/26/2019 0.Diploma New
20/137
aB Hara balcon/
140.12240.12Jun&imea puntilor/J47]5]5.)>7]6>7]5]5.741+.5 mbB #u balcon/
140.12240.1)Jun&imea puntilor/J47]9]5.)>7]9]5.742++.9 m
6. =ost orizontal planseu inferio
140.15
240.20Jun&imea puntilor/J41+.9>2).9>7]12.9>64++.5 m
20
-
7/26/2019 0.Diploma New
21/137
. #onturul tEmplriei pentru ferestre Ci uCi pentru balcon/
40.26J4W)])]1.2>6]@1.2>1.2>1.5>1.5B>6]@1.2>1.2>1.+>1.+B>)]0.6Y>6]W)]@1.2>1.2>1.2>1.2B>5]@1.2>1.2>1.5>1.5B> ]@1.2>1.2>1.+>1.+B> )]0.6]6>6]@0.+>0.+>2.1>2.1BY491).) m
Rei!ten-a termicRcon+orm
C1/(82?2//"@#oeficientul &lobal de izolare termic$ efectiv, aferent cl$dirilor cu destinaia delocuire, se calculeaz$ cu relaia/
L4 0.7)]n L!
WT@m7;BY
n care/
O volumul nc$lzit, calculat pe baza dimensiunilor interioare ale cl$dirii,Wm7Y8
G?O suprafaa elementului de construcie ?, prin care se produce un transfertermic, Wm2Y8
-
7/26/2019 0.Diploma New
22/137
O factor de corecie a diferenei de temperatur$ ntre mediile separate deelementul de construcie.14 24741)40.795
n O num$rul de sc(imburi de aer pe or$, W -1h Y8
Se ale&e n40,6 conform #10)'2005.
=ezulta L4
L40.)26)g L!40.567 WTm7;Y
".Com#ortarea elementelor ,e con!truc-ii la ,i+u'ia va#orilor ,ea#
>con+orm C1/(83?(@erificarea la condens a pereilor e*teriori
5.1 erificarea la condens pe suprafaa interioar$ a pereilor e*teriori
#ondiia de evitare a condensului / 3si ^ hrunde/ 3siO temperatura pe suprafaa interioar$8
r ' temperatura punctului de rou$.
60%12
20
i
r
i
CT C
= =
= +
o
o@#107'9B.
3e4 '1+#=si40.125 m2;T=se40.0)2 m2;T=047.7) m2;T
3si4 41+.5+#
3si41+.5+# ^ hr412# 4^ !< apare condens pe fata interioara a peretelui
e*terior 5.2 erificarea la condens n interiorul pereilor e*teriori
22
-
7/26/2019 0.Diploma New
23/137
#alculul la condes n re&im staionar presupune determinarea curbeitemperaturilor, stabilirea curbei elasticit$ilor @presiunilor parialeB vaporilor deap$ n elementul de construcie Ci a curbei presiunilor de saturaie de ap$ pentrucondiiile
3i4 constant, 3e4 constant, i4 constant, e4 constant.
entru evitarea condensului, este necesar ca n orice seciune a elementuluide construcie s$ fie ndeplinit$ ine&alitatea/pv*g ps unde/
psO valorile presiunilor de saturaie ale vaporilor de ap$ corespunz$toare
3i, 3Si, 3Se, 3en elementul de construcie W!m2Y8 pv*O sc$derea presiunilor pariale ale vaporilor de ap$ n stratul * W!m 2Y.
aB Stabilirea variaiei temperaturii n structura elementului considerEnd / 3e4 '1+# , 3i4 >20#.
unde/
3?O temperatura la faa e*terioar$ a stratului ? W#Y8 3iO temperatura interioar$ de calcul W#Y8 3eO temperatura e*terioar$ de calcul W#Y8 = O rezistena termic$ specific$ unidirecional$ a unui element de
construcie WXm2;Y8 =?O suma rezistenelor termice specifice ale straturilor 1 pEn$ la ?
WXm2;Y8
=SiO rezistena termic$ superficial$ interioar$ WXm2
;Y.
3i420# 4^pi427)0 a @!m2B . @ane*a #B3si41+.5+# 4^ psi421)2.) a @!m2B
4^p142119 a @!m2B
4^p241099 a @!m2B
4^p74171 a @!m2B
4^pse4126 a @!m2B
3e4'1+# 4^pe4115 a @!m2BbB Aeterminarea presiunilor pariale ale vaporilor
cB Aeterminarea rezistenei la permeabilitate a vaporilor de ap$
23
-
7/26/2019 0.Diploma New
24/137
=v4=v1> =v2>...> =v:4 WmsY unde/
d?O &rosimea stratului @mB8 d?O factorul rezistenei la permeabilitate la vapori a stratului ?8 K O coeficient de difuzie a avporilor de ap$ avEnd valoarea 5) 8 110 s .
=v140.01]+.5]5)]10+4).59 ]10+ms=v240.7]).7]5)]10+469.66 ]10+ms=v740.1]70]5)]10+4162]10+ms=v)40.007].1]5)]10+41.1502]10+ ms
Lraficul presiunilor partiale
Se observ$ c$ vx sp p< deci !< apare condens n structura peretelui e*terior.
24
-
7/26/2019 0.Diploma New
25/137
EA9URE ICRCI9OR
25
-
7/26/2019 0.Diploma New
26/137
rin ac-iuni se nele&e orice cauz$ capabil$ s$ determine solicit$ri mecanice
elementelor de construcie.Dn proiectare, aciunile se reprezint$ cu a?utorul
sc(emelor de nc$rcare ce cuprind sisteme de fore, deplas$ri Ci deformaii impuse.Dnc$rcarile se caracterizeaz$ prin orientare, punct de aplicaie, intensitate Ci
mod de variaie n timp.Cla!i+icarea ac-iunilor se poate face dup$ anumite criterii/
G. dup$ modul cum variaz$ n timp Ci frecvena cu care se manifest$ la
anumite intensit$i avem/ ac-iuni #ermanente sunt acele aciuni ale c$ror valori ale
intensit$ii r$mEn practic nesc(imbate pe toat$ durata de e*ploatare a construciilor@e*. &reutatea proprie a elementelor de construcie cu poziie fi*$B.
ac-iuni tem#orare ce pot fi de dou$ tipuri/aB cvasipermanente O sunt acinile ce se manifest$ cu intensit$i mari,
foarte frecvent @e*. &reutatea proprie a pereilor neportani desp$ritoriB.bB variabile O sunt aciunile ce se manifest$ cu intensit$i semnificative, la
intervale mari de timp Ci pot varia rapid n timp @e*. nc$rcarea din z$pad$B. ac-iuni ece#-ionale sunt aciunile ce apar foarte rar @eventual
niciodat$B de'a lun&ul perioadei de e*ploatare a unei construcii dar care au
intensit$i deosebit de mari @e*. seismul, inundaii catastrofale C.a.B.-. dup$ modul de manifestare Ci efectul produs avem/
ac-iuni !tatice variaz$ lent n timp astfel c$ nu determin$ oscilaii
n structura elementului de construcie. ac-iuni ,inamice variaz$ rapid ca intensitate, direcie sau punct de
aplicaie determinEnd oscilaii ale structurii.=ru#area ncrcrilor
Dn calculul structurii este necesar s$ se ia n considerare combinaiile de
nc$rc$ri cele mai defavorabile, a c$ror actiune simultan$ este practic realizabil$."*ist$ dou$ tipuri de &rup$ri a aciunilor n construcii Ci anume/ Starea limita ,e !erviciu
, ,1 0, ,
1 1
1,35 1,5 1,5n m
k j k i k i
j i
G Q Q= =
+ +
Dn relaia de mai sus simbolul > nseamn$ n combinaie cu sau efectul
combinat al.
,k jG ' efectul pe structur$ al aciunii permanente i, luat$ cu valoarea sa caracteristic$8
,1kQ ' efectul pe structur$ al aciunii variabile, ce are ponderea predominant$ ntre
aciunile variabile, luat$ cu valoarea sa caracteristic$8
26
-
7/26/2019 0.Diploma New
27/137
,k iQ ' efectul pe structur$ al aciunii variabile i, luat$ cu valoarea sa caracteristic$8
0,i ' factor de simultaneitate al efectelor pe structur$ al aciunilor variabile i
@i41,2,7,...B luate cu valorile lor caracteristice, avEnd valoarea/
0,1 0, 7 =
cu e*cepia nc$rc$rilor din depozite Ci a aciunilor provenind din mpin&erea
p$mEntului, a materialelor pulverulente Ci a fluidelorapei unde/
0,1 1, 0 =
Ae e*emplu n cazul unei structuri acionat$ predominant de efectele vEntului,
relaia se scrie/
,
1
1,35 1,5 1,05( )n
k j k k k
j
G V Z sauU =
+ +
unde/
,k jG ' valoarea efectului aciunilor permanente pe structur$, calculat$ cu valoareacaracteristic$ a aciunilor permanente8
kV ' valoarea efectului aciunii vEntului pe structur$, calculat$ cu valoarea
caracteristic$ a aciunilor vEntului8
kZ ' valoarea efectului aciunii din z$pad$ pe structur$, calculat$ cu valoarea
caracteristic$ a nc$rc$rii din zapad$8
kU ' valoarea efectului aciunilor datorate e*ploat$rii construciei @aciunile utileB,
calculat$ cu valoarea caracteristic$ a aciunilor datorate e*ploat$rii.
Gciunile permanente ce au un efect favorabil asupra si&uranei structurilor seiau conform urm$toarei combinaii/
, ,1 0, ,
1 1
0,9 1,5 1,5n m
k j k i k i
j i
G Q Q= =
+ +
Starea limita ultima
2, ,
1 1
n m
kj I Ek i k i
j i
G A Q = =
+ +
unde/Ek
A ' valoarea caracteristic$ a aciunii seismice ce corespunde intervalului mediu de
recuren$, IK= adoptat de cod @IK=4100 ani n 100'2006B
2,i ' coeficient pentru determinarea valorii cvasipermanente a aciunii variabile iQ ,
avEnd valorile recomandate n tabelul ).1. din !ormativul cu indicativul #= 1'1'
7 O 2005 @#od de proiectare."valuarea z$pezii asupra construciilorB.
I ' coeficient de importan$ a construciei avEnd valorile n tabelul ).2. din
!ormativul cu indicativul #= 1'1'7 O 2005, n funcie de clasa de importan$ a
construciei, Gne*a 1.
27
-
7/26/2019 0.Diploma New
28/137
ncrcrea ,at ,e '#a,aloarea caracteristic$ a nc$rc$rii din z$pad$ pe acoperiC se face conform
!ormativului #= 1'1'7 O 2005 @#od de proiectare."valuarea z$pezii asupra
construciilorB, cu relaia/
0,k i e t k S c c S = unde/
i ' coeficient de form$ pentru nc$rcarea din z$pad$ pe acoperiC8
0,kS ' valoarea caracteristic$ a nc$rc$rii din z$pad$ pe sol2/kN m ,n
amplasament8
ec ' coeficient de construciei Ci este funcie de condiiile de e*punere al
amplasamentului @atEt la momentul proiect$rii cEt Ci ulteriorB8
tc ' coeficient termic, Ci poate reduce nc$rcarea dat$ din z$pad$ pe acoperiC n
cazuri speciale, cEnd transmitana termic$ a acoperiCului este ridicat$ Ci
conduce la topirea z$pezii.
1 20 30 ,
1 20 0,8 = = =
'e*punere parial$ 1, 0ec =
'acoperiC cu termoizolaie uzual$ 1,0tc =2
0, 2,5 /
kS kN m = ' Iasi
1. ncrcarea ,in aco#eri$ tera! necircula0il
!r.crt.
Aenumireanc$rc$rii
LrosimeaWmY
alorinormate
n alori de calcul
SJS SJ< SJS SJ2bB
' 0,015 5,0 1,75 1,0 6,5 5,0
5. Strat de pant$&ranulit
1200 0,0 +),0 1,75 1,0 117,) +),0
6. ap$ dee&alizare
K1002100 0,07 67,00 1,75 1,0 +5,05 67,00
. 3ermoizolatiedin polistiren
20 0,0+ 1,60 1,75 1,0 2,16 1,60
28
-
7/26/2019 0.Diploma New
29/137
e*pandat+. Sapa de
mortar K100 2100 0,07 67,00 1,75 1,0 +5,05 67,00
9. Strat dedifuzie a
vaporilor @1cB
' ' 6,0 1,75 1,0 +,1 6,0
10. Suport(idroizolaie
K1002100 0,07 67,00 1,75 1,0 +5,05 67,00
10. _idroizolaie@7c>)bB ' 7c>)b 1,5 1,75 1,0 27,625 1,5
11. rotecie(idroizolaie
@pietriC>nisipB1600 0,02 72,0 1,75 1,0 ),25 72,0
3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" +1+,60 ' 1105,00 +1+,60
12. Dnc$rcareautil$
' ' 5 1,5 0,) 112,5 70
17.Dnc$rcarea din
z$pad$ ' ' 200 1,5 0,) 700 +0
3N3GJ D!#`=#`=I 151,50 92+,60
SJS O starea limita de serviciu8SJ< O starea limita ultima.
2. ncrcarea ,in #lan$eu curent #ar,o!eal cal,
!r.crt.
Aenumireanc$rc$rii
3/daN m
LrosimeaWmY
alorinormate
n alori de calcul
SJS SJ< SJS SJstratde e&alizare de
7 cm' 0,07 5 1,75 1,0 101,25 5,0
3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" )57,50 ' 612,27 )57,50
). Dnc$rcareautil$
150 1,5 0,) 225,00 60,00
3N3GJ D!#`=#`=I +7+,00
51),00
3. ncrcarea ,in #lan$eu curent #ar,o!eal rece29
-
7/26/2019 0.Diploma New
30/137
!r.crt.
Aenumireanc$rc$rii
LrosimeaWmY
alorinormate
n alori de calcul
SJS SJ< SJS SJ
strat adeziv
1100 0,02 22,00 1,75 1,0 29,0 22,0
3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" )67,50 625,00 )67,50
5. Dnc$rcareautil$
700,00 1,5 0,) )50,00 120,00
3N3GJ D!#`=#`=I 105,00 5+7,50
. ncrcarea ,in #lan$eu #e!te !u0!ol nencl'it #ar,o!eal cal,
!r.crt.
Aenumireanc$rc$rii
LrosimeaWmY
alorinormate
n alori de calcul
SJS SJ< SJS SJstrat de
e&alizare de 7cm
' 0,07 5,00 1,75 1,0 101,25 5,00
3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" ))1,00 596,00 ))1,00
5. Dnc$rcareautil$ 150,00 1,5 0,) 225,00 60,00
30
-
7/26/2019 0.Diploma New
31/137
3N3GJ D!#`=#`=I +21,00 501,00
". ncrcarea ,in #lan$eu #e!te !u0!ol nencl'it #ar,o!eal rece
!r.crt.
Aenumireanc$rc$rii
LrosimeaWmY
alorinormate
n alori de calculSJS SJ< SJS SJstrat adeziv
1100 0,02 22,00 1,75 1,0 29,0 22,00
3N3GJ D!#`=#`=I "=KG!"!3" )50,90 60+,0 )50,90
6. Dnc$rcareautil$
700,00 1,5 0,) )50,00 120,00
3N3GJ D!#`=#`=I 105+,2 50,90
31
-
7/26/2019 0.Diploma New
32/137
%. Perete eterior ,in 'i,arie ,e B.C.. ,e 2" cm
!r.
crt.
Aenumirea
nc$rc$rii
Lrosimea
WmY
alori
normate
n alori de calcul
SJS SJ< SJS SJ 7,)0 m.
Grmarea planseului se va face cu plase sudate @S3!-B. lasele sudate sunt carcase plane de armatura, confectionate din bare din otel O
beton dispuse pe doua directii perpendiculare si sudate electric in punctele de
intersectie.
0@ Ja armarea #lcilor trebuie s$ se in$ seama de urm$toarele condiii / Aiametrul minim al barelor de rezisten$ trebuie sa fie de 5mm 8 Aiametrul minim al barelor de repartitie trebuie sa fie de 4mm 8 Aistanta libera @luminaB minima dintre barele plaselor sudate care au pozitie
orizontala sau inclinata in timpul betonarii O din aceiasi plasa sau din plasediferite, se va considera astfel /
' 2,5 cm pentru barele de la partea inferioara 8' 7,0 cm pentru barele de la partea superioara.
Innadirile plaselor sudate se vor prevedea prin suprapunere fara sudura 8 Suprapunerea pe directia barelor de rezistenta se va face respectand conditiile /
40
25
1 5
2 5
s
s
s
s
d
cm
oc!i cm
oc!iuri cm
+
+
Suprapunerea pe directia barelor de repartitie se va face respectand conditiilor /
43
-
7/26/2019 0.Diploma New
44/137
4
4
d mm
d mm
>
5
10
s
s
cm
cm
Aeasupra reazemelor intermediare se vor prevedea plase sudate cu barele de
rezistenta paralele cu latura scurta a placii. Jun&imea barelor de rezistenta se
considera e&ala cu latimea reazemului, plus de fiecare parte a lui cate din
desc(iderea principala a placii. Gncorarea plaselor pe reazeme se va asi&ura astfel /
Ja partea inferioara a reazemelor mar&inale, plasele se vor dispune
astfel incat cel putin o bara transversala sudata de toate barele
lon&itudinale sa se &aseasca in interiorul reazemului cu a*ul la minim
5 cm distanta fata de mar&inea interioara 8 Ja partea inferioara a reazemelor interioare peste care placa este
continua, plasele se vor dispune astfel incat sa fie satisfacute simultan
conditiile /' #el putin 2 bare transversale ale plasei sa se &aseasca in zona
comprimata a sectiunii 8' Aistanta dintre mar&inea reazemului si a*ul ultimei bare
transversale sa fie cel mult 5 cm 8' -arele lon&itudinale sa depaseasca mar&inea reazemului cu cel
putin 10 cm
Ja partea superioara a reazemelor mar&inale plasele sudate vorrealiza simultan urmatoarele conditii constructive /
' Jun&imea totala de ancorare a plasei masurata de la mar&inea
interioara a reazemului va fi de cel putin 1, oc(i 8' e lun&imea de ancorare se va prevedea o indoitura la 90 '
-
7/26/2019 0.Diploma New
45/137
2. anourile se consider$ simplu rezemate pe tot conturul Ci nc$rcate cu o
m$rime dat$ de relaia/ ( ),, 2/ 2 / ." p daN m= 1.Placa 1 ? ,e ti#
K,2
K,1K 2 K 1
l 1
46002 1 n 2
n
4600
l
1
( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=
g' nc$rcarea permanent$ de calcul pe unitatea de suprafa$8p ' nc$rcarea utila de calcul pe unitatea de suprafa$.
45
-
7/26/2019 0.Diploma New
46/137h01h02 hp
2625 /g daN m=2450 /p daN m=
, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m= =
2' " 840 225 1065 /" " " daN m= + = + =41
42
112
121
41
42
0,0269
0,0269
0,03656001
0,0565600
0,5
0,5
= = == = = = =
=
2
1 41
2
2 42
532,50 /532, 50 /
" " daN m" " daN m
= == =
Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2 2 2
41 41 1 11 1 0,0269 840 6 0,0365 225 6 1109,10# " " daNm = + = + =
' 2 '' 2 2 2
42 42 2 12 2 0,0269 840 6 0,0565 225 6 1406,25# " " daNm = + = + =
Calculul momentelor ncovoietoare n rea'eme42
' 1 141
2' 2 2
42
1406,258
1406,258
" # daNm
"
# daNm
= =
= = 41 42,# # momentele n cEmp ale panoului de tip ) dup$ direcia 1, respectiv dup$
direcia 28' '
41 42,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip ) dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28
Calculul armturii l$cile armate pe dou$ direcii sunt raional alc$tuite atunci cEnd procentul de
armare pe fiecare direcie n parte este limitat la 0,20,)%.
0
100aA
p$ !
=
rmarea c)m#urilor
46
-
7/26/2019 0.Diploma New
47/137
2
2
3700 / ( )
150 / ( 20 / 25)
100
14
1
a
c
p
$
R daN cm STN%
R daN cm &
$ cm
! cm
a cm
=
=
=
=
=
01
02
1,5 14 1 1,5 0,8 11,8
0,5 14 1 0,5 0,8 12,6
p $
p $
! ! a d cm
! ! a d cm
= = =
= = =
41 241, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,050 1 1 2 0,052 2,62
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 22,83e'A cm=
42 242, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,053 1 1 2 0,055 2,80
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 22,83e'A cm= rmarea rea'emelor
'
41 241, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,067 1 1 2 0,070 3,33
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
R#% % A $! cm$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm='
42 242, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,059 1 1 2 0,061 3,11
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=2.Placa 2 ? ,e ti# "
47
-
7/26/2019 0.Diploma New
48/137
K,1
K 2
K 1
l 1
46002
2
n 2
n
4600
l
K
,2
K,1
( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=
2625 /g daN m=2450 /p daN m=
, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m= =
' " 1065 /" " " daN m= + =
51
52
112
121
51
52
0,0226
0,0198
0,03656001
0,0565600
0,6667
0,3333
= = == = = = =
=
2
1 51
2
2 52
710, 03 /
355, 39 /
" " daN m
" " daN m
= =
= =
Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2 2 2
51 51 1 11 1 0,0226 840 6 0,0365 225 6 979,5# " " daNm = + = + =
' 2 '' 2 2 2
52 52 2 12 2 0,0198 840 6 0,0565 225 6 1102,7# " " daNm = + = + =
Calculul momentelor ncovoietoare n rea'eme4
48
-
7/26/2019 0.Diploma New
49/137
h01h02 hp
2' 1 151
2' 2 252
1350,212
1585,28
" # daNm
" # daNm
= =
= =
61 62,# # momentele n cEmp ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectiv dup$ direcia 28
' '
61 62,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28
Calculul armturii
0
100aA
p$ !
=
rmarea c)m#urilor2
2
3700 / ( )
150 / ( 20 / 25)
100
14
1
a
c
p
$
R daN cm STN%
R daN cm &
$ cm
! cm
a cm
=
=
=
=
=
01
02
1,5 14 1 1,5 0,8 11,8
0,5 14 1 0,5 0,8 12,6
p $
p $
! ! a d cm
! ! a d cm
= = =
= = =
51 251
, 01201
min 01,min 2
,min
min
0,050 1 1 2 0,052 2,46
2,36100
0,2%
c
a necc a
a
a
# R
% % A $! cm$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = = = =
=
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm=
52 252, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,046 1 1 2 0,047 2,40
2,521000,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cmp
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm= rmarea rea'emelor
'51 251
, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,065 1 1 2 0,067 3,20
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=
49
-
7/26/2019 0.Diploma New
50/137
'52 252
, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,065 1 1 2 0,067 3,18
2,52100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= =
= Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=
3.Placa 3 ? ,e ti# "
K,2
K
,1
K 2
K 1
l 1
46)02
7
n 2
n
4600
l
K,2
K
,1
1
( ), 2
/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=
2625 /g daN m=2450 /p daN m=
, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m= =
50
-
7/26/2019 0.Diploma New
51/137
h01h02 hp
51
52
112
121
51
52
0,0257
0,0153
0,04026401,06
0,0432600
0,7454
0,2546
= = == = = = =
=
2
1 51
2
2 52
793,85 /
271,15 /
" " daN m
" " daN m
= =
= =
Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 251 51 1 11 1 995,3# " " daNm = + =' 2 '' 2
52 52 2 12 2 1080,5# " " daNm = + =
Calculul momentelor ncovoietoare n rea'eme42
' 1 151
2' 2 252
1562,512
1388,58
" # daNm
" # daNm
= =
= =
51 52,# # momentele n cEmp ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectiv dup$ direcia 28
' '51 52,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28
Calculul armturii
0
100aA
p$ !
=
rmarea c)m#urilor2
2
3700 / ( )
150 / ( 20 / 25)100
14
1
a
c
p
$
R daN cm STN%
R daN cm &$ cm
! cm
a cm
=
==
=
=
01
02
1,5 14 1 1,5 0,8 11,8
0,5 14 1 0,5 0,8 12,6
p $
p $
! ! a d cm
! ! a d cm
= = =
= = =
51
-
7/26/2019 0.Diploma New
52/137
51 251, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,048 1 1 2 0,049 2,22
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= =
=
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm=
52 252, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,052 1 1 2 0,054 2,59
2,52100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm=
rmarea rea'emelor'51 251
, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,063 1 1 2 0,065 3,13
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm='
52 252, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,063 1 1 2 0,065 3,14
2,52100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=
.Placa ? ,e ti#
52
-
7/26/2019 0.Diploma New
53/137
K,2
K,1
K2
K 1
l 1
46)02
)
n 2
n
4600
l
1
( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=
2625 /g daN m=2450 /p daN m=
, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2/ 2 225 /" p daN m
= = 41
42
112
121
61
62
0,0295
0,0245
0,04026401,06
0,0432600
0,5471
0,4529
= = == = = = =
=
2
1 61
2
2 62
342 /
283 /
" " daN m
" " daN m
= =
= =
Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2
41 41 1 11 1 1217,7# " " daNm = + =
' 2 '' 2
42 42 2 12 2 1241,54# " " daNm = + =
Calculul momentelor ncovoietoare n rea'eme42
' 1 141
2' 2 2
42
1538,78
1449,38
" # daNm
"
# daNm
= =
= =
53
-
7/26/2019 0.Diploma New
54/137
h01h02 hp
41 42,# # momentele n cEmp ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectiv dup$ direcia 28
' '
41 42,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28
Calculul armturii
0
100aA
p$ !
=
rmarea c)m#urilor2
2
3700 / ( )
150 / ( 20 / 25)
100
14
1
a
c
p
$
R daN cm STN%
R daN cm &
$ cm
! cm
a cm
=
=
=
=
=
01
02
1,5 14 1 1,5 0,8 11,8
0,5 14 1 0,5 0,8 12,6
p $
p $
! ! a d cm
! ! a d cm
= = =
= = =
41 241
, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,058 1 1 2 0,060 2,70
2,36100
0,2%
c
a nec
c a
a
a
R#
% % A $! cm$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = = = =
=
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm=
42 242, 022
02
min 02
,min 2,min
min
0,052 1 1 2 0,054 2,73
2,521000,2%
ca nec
c a
aa
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cmp
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm= rmarea rea'emelor
'41 241
, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,064 1 1 2 0,067 3,66
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=
54
-
7/26/2019 0.Diploma New
55/137
'42 242
, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,060 1 1 2 0,063 3,20
2,52100
0,2%
ca nec
c a
a
a
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= =
= Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=
".Placa " ? ,e ti# "
K,2
K,1
K2K 1
l 1
4)902 5n 2
n
4600
l
1
( ), 2/ 2 /" g p daN m= + ( ),, 2/ 2 /" p daN m=
2625 /g daN m=2450 /p daN m=
, 2/ 2 840 /" g p daN m= + =,, 2
/ 2 225 /" p daN m= = 51
52
112
121
51
52
0,0370
0,0179
0,05146001,22
0,0248490
0,5647
0,3253
= = == = = = =
=
2
1 51
2
2 52
353 /
204 /
" " daN m
" " daN m
= =
= =
55
-
7/26/2019 0.Diploma New
56/137
h01h02 hp
Calculul momentelor ncovoietoare n c)m#4' 2 '' 2
51 51 1 11 1 1023,9# " " daNm = + =
' 2 '' 2
52 52 2 12 2 957,70# " " daNm = + =
Calculul momentelor ncovoietoare n rea'eme42
' 1 151
2' 2 252
1358,812
1128,48
" # daNm
" # daNm
= =
= =
51 52,# # momentele n cEmp ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectiv dup$ direcia 28
' '
51 52,# # momentele n ncastrare ale panoului de tip 6 dup$ direcia 1, respectivdup$ direcia 28
Calculul armturii
0
100aA
p$ !
=
rmarea c)m#urilor2
2
3700 / ( )
150 / ( 20 / 25)
100
14
1
a
c
p
$
R daN cm STN%
R daN cm &
$ cm
! cm
a cm
=
=
=
=
=01
02
1,5 14 1 1,5 0,8 11,8
0,5 14 1 0,5 0,8 12,6
p $
p $
! ! a d cm
! ! a d cm
= = =
= = =
51 251, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,043 1 1 2 0,044 2,07
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu
2 22,83 /2,83e'
A cm cm
=52 252
, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,040 1 1 2 0,040 2,04
2,52100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 116L2+7 @6*1006*100B cu 2 22,83 /2,83e'A cm cm= rmarea rea'emelor
56
-
7/26/2019 0.Diploma New
57/137
'51 251
, 012
01
min 01,min 2
,min
min
0,057 1 1 2 0,059 3,09
2,36100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= =
= Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=
'52 252
, 022
02
min 02,min 2
,min
min
0,047 1 1 2 0,048 3.05
2,52100
0,2%
ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se ale&e plasa cu simbolul 120L796 @,1*100),5*100B cu 2 23,96 /1,59e'A cm cm=
rmarea 0alcoanelor 4
Grmarea consolelor se face cu bare independente #52.
S(ema statica pentru calculul balcoanelor este o &rinda in consola/
4216
n
l
2
2
0
3000 / ( )
150 / ( 20 / 25)100
14
1
12,6
1075,73
a
c
p
$
R daN cm STN%
R daN cm &$ cm
! cm
a cm
! cm
" daNm
=
==
=
=
=
=
Calculul momentelor ncovoietoare n c)m# !i rea'em42 2
1 1075,73 2,16
627,368 8&"
# daNm
= = =
57
-
7/26/2019 0.Diploma New
58/137
12
, 02
0
min 01,min 2
,min
min
0,026 1 1 2 0,027 1,68
2,52100
0,2%
&& ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= =
= Se armeaza constructiv5 8 / m
22,52e'
A cm=
2 21 1075,73 2,16 2509,46
2 2R
" # daNm
= = =
12
, 012
01
min 0,min 2
,min
min
0,105 1 1 2 0,111 7,03
2,52100
0,2%
R cRa nec
c a
a
a
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se armeaza cu 7 12/ m 27,96
e'A cm=
2 22 1075,73 1,56 327,23
8 8&
" # daNm
= = =
22
, 02
0
min 01,min 2
,min
min
0,013 1 1 2 0,014 0,87
2,52100
0,2%
&& ca nec
c a
a
a
# R% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se armeaza constructiv5 8 / m 22,52
e'A cm=
2 22 1075,73 1,56 1310,5
2 2R
" # daNm
= = =
22
, 02
0
min 01,min 2
,min
min
0,055 1 1 2 0,014 3,57
2,52100
0,2%
R cRa nec
c a
a
a
R#% % A $! cm
$! R R
p $ !A
A cm
p
= = = = = =
= ==
Se armeaza cu 7 10/ m 25,50
e'A cm=
Grmarea in reazem dupa directia .
58
-
7/26/2019 0.Diploma New
59/137
Grmarea in reazem dupa directia M.
59
-
7/26/2019 0.Diploma New
60/137
Grmarea in camp dupa directia .
Grmarea in camp dupa directia M.
60
-
7/26/2019 0.Diploma New
61/137
C9CU9U9 =RIGI9OR61
-
7/26/2019 0.Diploma New
62/137
Calculul ,e #re,imen!ionare a &rin'ilor4
Dimen!iunea $i +orma !ec-iunii tran!ver!ale
Horma seciunilor transversale a &rinzilor monolite este de re&ul$ n 3 Ci mai
rar avEnd alte forme@de e*emplu triun&(iulare sau dreptun&(iulareB.Aimensiunile
seciunii &rinzii se stabilesc multiplu de 50 mm pentru &rinzile cu h 800 mm Ci
multiplu de 100 mmpentru &rinzile cu h 800 mm.
a) conditia de rezistenta /
1 1 1 1
600 60 50 6010 12 10 12
g! ( cm ! cm
= = =
b) conditii functionale / ' conditia sa incapa fereastra/
340 275 65g et ' g! ! ! ! cm= = =
Se ale&e 65g! cm=
1 1
.... 32,5...21,45 252 3
g g g$ ! $ cm
= = =
62
-
7/26/2019 0.Diploma New
63/137
65
25
g
g
! cm
$ cm
=
=
Dimen!ionarea &rin'ii =P B >2"%"@
rmtura lon&itu,inal ,e re'i!ten-Aiametrul minim pentru arm$turile lon&itudinale de rezisten$ este de 10
mm.Aiametrul ma*im al arm$turii lon&itudinale de rezisten$ depinde de modul
de fasonare al arm$turilor. Ja barele drepte se poate a?un&e la un diametru de pEn$
la 40 mm,iar la barele ndoite nu se recomand$ a dep$Ci 25 mm. Aistana ntre a*ele barelor, n zonele ntinse, de re&ul$, trebuie s$ fie de
ma*im 200mm. Gcoperirea cu beton a arm$turilor se ia n conformitatea cu prevederile
S3GS'ului 10100 O 90. Gcoperirea de beton se consider$ H25 mm.
rocentele minime de armare ale &rinzilor,n zonele ntinse se iau pentru
ri&lele de cadru participante la structuri antiseismice n zona de calcul # astfel/a. pentru arm$turile de preluare a momentelor ne&ative pe reazeme/
min 0,45%p =
b. pentru celelalte arm$turi ntinse/ min 0,15%p = In portiunile in care &rinzile nu necesita armaturi lon&itudinale de
rezistenta la partea superioara , se prevad armaturi de monta? , cate o bara la
fiecare colt de etrier.
63
-
7/26/2019 0.Diploma New
64/137
rmtura tran!ver!al >etrieri@diametrul ma*im al etrierilor se consider$ 12 mmdiametrul minim al etrierilor se consider$ 1) din diametrul cel mai mare al
arm$turii lon&itudinale de rezisten$, dar cel puin 6 mm distana ma*im$ dintre etrieri se consider$/
1. 7) ( @( O n$limea seciunii de betonB82. 700 mm8entru ri&lele de cadru ale structurilor antiseismice pe lun&imea zonelor
plastice poteniale @ 2p != )se ia/- 200 mm8- 1) ( @( O dimensiunea laturii mari a seciuniiB
rocentul de armare transversal$ ep n zonele potenial plastic ale &rinzilor
participante la structuri antiseismice trebuie s$ fie/ 0,15%ep =
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni normale #entru
elemente ncovoiate
#alculul l$imii active a t$lpii pentru seciuni n form$ de 3 @conform Gne*ei
G O S3GS 10100O90B.
J$imea activ$ p$ a t$lpii, care se ia n considerare n calculul elementelor cu
seciunea n form$ de T, cu placa n zona comprimat$, este e&al$ cu l$imea real$ a
pl$cii, dar cel mult l$imea care rezult$ ad$u&End la l$imea $ a inimii de fiecare
parte / 6c$ = , n care c este distana dintre doua seciuni consecutive de moment
ncovoietor nul.
bp
xh
b
hp
b b
entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 530 265c cm= = =
26544
6 6
c$
cm = = =
entru &rinzile care fac parte din planCee neri&idizate prin nervuri transversale
trebuie respectat$ condiia/
dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !
64
-
7/26/2019 0.Diploma New
65/137
dac$ / 0,1p! !> $ nu se plafoneaz$ din alte condiii.
Dn cazul de fa$ 14p! cm= 14
0,22 0,1 4465
p!$ cm
!= = > =
2 25 2 44 113p$ $ $ cm= + = + = #alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate
se face parcur&End urm$toarele etape/
Se cuno!c4
25
65
$ cm
! cm
= =
113
14
p
p
$ cm
! cm
= =
,Q # eforturile secionale rezultate din modelul de calcul8
cR ? rezistena de calcul la compresiune a betonului8
*ckc $c $c c
$c
RR m m R
)= = unde $cm ' coefiecient al condiiilor de lucru a betonului8
1,0$cm = - pentru elementele cu poziia de turnare orizontal$, cu n$lime de turnare
mai mare de 1500 mmCi dimensiunea cea mai mica a seciunii 200 mm.*
cR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90 B
* 2
150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B* 21, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =
23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B
Se cere4
'
a aA A=
oSe apreciaz$
2,0
2,5 3,52 2$a a cm
= + = + =
oSe calculeaz$
0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =
Aimensionarea &rinzilor se face la valorile eforturilor secionale ma*ime din
combinaia de nc$rc$ri cea mai defavorabil$.
rmarea &rin'ii n cam#
65bp
A
h
!hp
b
"#p
b!$#
A$
-
7/26/2019 0.Diploma New
66/137
m! 927420camp# daNcm=
erificarea poziiei a*ei neutre/
0
14113 14 150 61.5 12932850
2 2
px ! p
cap p p c
!# $ ! R ! daNcm
= = = =
m!px !camp
cap p# # x !=< < se calculeaz$ ca la o seciune dreptun&(iular$
m!2 20
9274200,014
113 61,5 150
camp
p c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,014 0,014%= = =
2
0
1500, 014 113 61, 5 4, 86
3000
ca p
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
2,30100
0,15%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu2
3 16 52, 6,03e'*& A cm =
rmarea &rin'ii n rea'em
m! 1926000rea+em# daNcm=
m!
2 2
0
19260000,135
25 61,5 150
rea+em
c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,135 0,145%= = =
66
b!$#
A$
"#p
A
b
bp
h
hp
!
-
7/26/2019 0.Diploma New
67/137
2
0
1500,145 25 61,5 11,14
3000
ca
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
6,91100
0,45%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni nclinate la ac-iunea
+or-ei tietoare#alculul n starea limit$ de rezisten$ n seciuni nclinate se face n &eneral la
aciunea forei t$ietoare. Gcest calcul se face numai dac$ este ndeplinit$ condiia/
0,5 2$o t
QQ c
A R< = =
Q ' fora t$ietoare de calcul8
$oA ' aria seciunii utile a elementului la aciunea forei t$ietoare8
tR ' rezistena la ntindere a betonului.
Aac$ Q ^ 2 se ma?oreaz$ dimensiunile seciunii de beton sau se sporeCte
calitatea acestuia.
Aac$ Q 0,5 calculul arm$turilor transversale nu este necesar.
Horta taietoare de calcul se determina cu relatia/
m!
19260 18166 583,50 5,308607,30
2 5,30 2
,st ,dr ca c c
c
# # " Q daN
+ + = + = + =
225 61,5 1537,5$o o
A $ ! cm= = =
* 21, 0 11 11 /t $t tk
R m R daN cm= = = unde/$t
m ' coeficient al condiiilor de lucru al betonului Ci este 1,0 pentru elemente cu
poziia de turnare orizontal$, cu n$limea de turnare mai mare 1500 mm Ci
dimensiunea cea mai mic$ a seciunii 200 mm.
*
tkR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90B
* 211 /tkR daN cm= , pentru beton #2025 @-c25B
67
-
7/26/2019 0.Diploma New
68/137
8607,300,508 0,5 0,508 2
1537,5 11$o t
QQ
A R= = = < <
se face calculul n seciuni
nclinate.
Aistanta dintre etrieri trebuie sa satisfaca conditia /
2 2
m!
250 615 1,10,39 464
13996,10
o te e
$ ! Ra a p mm
Q
= = =
ai
o
Ap
$ !=
- procentul de armare lon&itudinal din zona intinsa8
6,03100 0,39%
25 61,5p= =
365 487,5
4300
e
e
a ! mm
a mm
3 = =
4
Gle&em 8etrieri din otel N-7
2en = ' num$rul de ramuri ale unui etrier8
250,3e
A mm= ' aria sectiunii unei bare de etrier8
20,8 2100 1680 /at at a
R m R N cm= = =
atR ' rezistenta de calcul a armaturii transversale8
0,8atm = @pentru N-7Bcoeficent al conditiilor de lucru8
2 2 0,503 1680169 /
10
e ate
e
A R" daN cm
a
= = =
e" ' capacitatea portanta a etrierilor8
2 225 61,5 11 0,3962
169
o t
i
e
$ ! R ps cm
"
= = =
is ' proiectia pe a*a elementului a fisurii periculoase8
Horta taietoare minima preluata de etrieri si beton se calculeaza cu relatia /
2
cap o
e$ e i t t
i
$ ! pQ " s m R
s
= +
225 61,5 0,39169 62 1 11 14701
62
cap
e$Q daN
= + =
m!14701 8607,30cap
e$Q daN Q daN = > =
68
-
7/26/2019 0.Diploma New
69/137
G rezultat din calcul o armare transversal$ cu 8/10 , 37etrieri cm -% pe
lun&imea zonei potenial plastice @la capetele &rinzilor pe reazemeB Ci cu
8/ 20 , 37etrieri cm -% n afara acestor zone @n cEmpB.
Dimen!ionarea &rin'ii =P 1 >2"%"@
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni normale #entru
elemente ncovoiate
#alculul l$imii active a t$lpii pentru seciuni n form$ de 3 @conform Gne*ei
G O S3GS 10100O90B.
J$imea activ$ p$ a t$lpii, care se ia n considerare n calculul elementelor cu
seciunea n form$ de T, cu placa n zona comprimat$, este e&al$ cu l$imea real$ a
pl$cii, dar cel mult l$imea care rezult$ ad$u&End la l$imea $ a inimii de fiecare
parte / 6c$ = , n care c este distana dintre doua seciuni consecutive de moment
ncovoietor nul.
bp
xh
b
hp
b b
entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 555 277,5c cm= = =
277,546,25
6 6
c$
cm = = =
entru &rinzile care fac parte din planCee neri&idizate prin nervuri transversale
trebuie respectat$ condiia/
dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !
69
-
7/26/2019 0.Diploma New
70/137
dac$ / 0,1p! !> $ nu se plafoneaz$ din alte condiii.
Dn cazul de fa$ 14p! cm= 14
0,22 0,1 46,2565
p!$ cm
!= = > =
2 25 2 46,5 117,5p$ $ $ cm= + = + = #alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate
se face parcur&End urm$toarele etape/
Se cuno!c4
25
65
$ cm
! cm
= =
117,5
14
p
p
$ cm
! cm
= =
,Q # eforturile secionale rezultate din modelul de calcul8
cR ? rezistena de calcul la compresiune a betonului8
*ckc $c $c c
$c
RR m m R
)= = unde $cm ' coefiecient al condiiilor de lucru a betonului8
1,0$cm = - pentru elementele cu poziia de turnare orizontal$, cu n$lime de turnare
mai mare de 1500 mmCi dimensiunea cea mai mica a seciunii 200 mm.*
cR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90 B
* 2
150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B* 21, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =
23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B
Se cere4
'
a aA A=
oSe apreciaz$
2,0
2,5 3,52 2$a a cm
= + = + =
oSe calculeaz$
0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =
Aimensionarea &rinzilor se face la valorile eforturilor secionale ma*ime din
combinaia de nc$rc$ri cea mai defavorabil$.
rmarea &rin'ii n cam#
70bp
A
h
!hp
b
"#p
b!$#
A$
-
7/26/2019 0.Diploma New
71/137
m! 830520camp# daNcm=
erificarea poziiei a*ei neutre/
0
14117,5 14 150 61.5 13447875
2 2
px ! p
cap p p c
!# $ ! R ! daNcm
= = = =
m!px !camp
cap p# # x !=< < se calculeaz$ ca la o seciune dreptun&(iular$
m!2 20
8305200,0125
117,5 61,5 150
camp
p c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,0125 0,0125%= = =
2
0
1500,0125 117,5 61,5 4,52
3000
ca p
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
2,30100
0,15%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu2
3 16 52, 6,03e'*& A cm =
rmarea &rin'ii n rea'em
m! 1819900rea+em# daNcm=
m!
2 2
0
18199000,128
25 61,5 150
rea+em
c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,128 0,137%= = =
71
b!$#
A$
"#p
A
b
bp
h
hp
!
-
7/26/2019 0.Diploma New
72/137
2
0
1500,137 25 61,5 10,53
3000
ca
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
6,91100
0,45%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni nclinate la ac-iunea+or-ei tietoare
#alculul n starea limit$ de rezisten$ n seciuni nclinate se face n &eneral la
aciunea forei t$ietoare. Gcest calcul se face numai dac$ este ndeplinit$ condiia/
0,5 2$o t
QQ c
A R< = =
Q ' fora t$ietoare de calcul8
$oA ' aria seciunii utile a elementului la aciunea forei t$ietoare8
tR ' rezistena la ntindere a betonului.
Aac$ Q ^ 2 se ma?oreaz$ dimensiunile seciunii de beton sau se sporeCte
calitatea acestuia.
Aac$ Q 0,5 calculul arm$turilor transversale nu este necesar.
m!
18199 15030 583,50 5,557606,40
2 5,55 2
,st ,dr ca c c
c
# # " Q daN
+ + = + = + =
225 61,5 1537,5$o o
A $ ! cm= = =
* 21, 0 11 11 /t $t tk
R m R daN cm= = = unde/
$t
m
' coeficient al condiiilor de lucru al betonului Ci este 1,0 pentru elemente cupoziia de turnare orizontal$, cu n$limea de turnare mai mare 1500 mm Ci
dimensiunea cea mai mic$ a seciunii 200 mm.
*
tkR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90B
* 211 /tkR daN cm= , pentru beton #2025 @-c25B
7606,400,524 0,5 0,524 2
1537,5 11$o t
QQ
A R= = = < <
se face calculul n seciuni
nclinate.
72
-
7/26/2019 0.Diploma New
73/137
Aistanta dintre etrieri trebuie sa satisfaca conditia /
2 2
m!
250 615 1,10,39 633
10246
o te e
$ ! Ra a p mm
Q
= = =
ai
o
Ap $ != - procentul de armare lon&itudinal din zona intinsa8
6,03100 0,39%
25 61,5p= =
365 487,5
4
300
e
e
a ! mm
a mm
3 = =
4
Gle&em 8etrieri din otel N-7
2en = ' num$rul de ramuri ale unui etrier8250,3
eA mm= ' aria sectiunii unei bare de etrier8
20,8 2100 1680 /at at a
R m R N cm= = =
atR ' rezistenta de calcul a armaturii transversale8
0,8at
m = @pentru N-7Bcoeficent al conditiilor de lucru8
2 2 0,503 1680169 /
10
e ate
e
A R" daN cm
a
= = =
e" ' capacitatea portanta a etrierilor8
2 225 61,5 11 0,3962
169
o t
i
e
$ ! R ps cm
"
= = =
is ' proiectia pe a*a elementului a fisurii periculoase8
Horta taietoare minima preluata de etrieri si beton se calculeaza cu relatia /
2
cap o
e$ e i t t
i
$ ! p
Q " s m Rs
= +
225 61,5 0,39169 62 1 11 14701
62
cap
e$Q daN
= + =
m!14701 7606,40cap
e$Q daN Q daN = > =
G rezultat din calcul o armare transversal$ cu 8/10 , 37etrieri cm -% pe
lun&imea zonei potenial plastice @la capetele &rinzilor pe reazemeB Ci cu
8/ 20 , 37etrieri cm -% n afara acestor zone @n cEmpB.
73
-
7/26/2019 0.Diploma New
74/137
Dimen!ionarea &rin'ii =E1 B >2"%"@
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni normale #entru
elemente ncovoiate
#alculul l$imii active a t$lpii pentru seciuni n form$ de 3 @conform Gne*ei
G O S3GS 10100O90B.
J$imea activ$ p$ a t$lpii, care se ia n considerare n calculul elementelor cu
seciunea n form$ de T, cu placa n zona comprimat$, este e&al$ cu l$imea real$ a
pl$cii, dar cel mult l$imea care rezult$ ad$u&End la l$imea $ a inimii de fiecare
parte / 6c$ = , n care c este distana dintre doua seciuni consecutive de moment
ncovoietor nul.
bp
xh
b
hp
b b
entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 530 265c cm= = =
265
446 6
c
$
cm = = =
entru &rinzile care fac parte din planCee neri&idizate prin nervuri transversale
trebuie respectat$ condiia/
dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !
dac$ / 0,1p! !> $ nu se plafoneaz$ din alte condiii.
Dn cazul de fa$ 14p! cm= 14
0,22 0,1 4465
p!$ cm! = = > =
74
-
7/26/2019 0.Diploma New
75/137
2 25 2 44 113p$ $ $ cm= + = + =
#alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate
se face parcur&End urm$toarele etape/
Se cuno!c4
25
65
$ cm
! cm
= =
113
14
p
p
$ cm
! cm
= =
,Q # eforturile secionale rezultate din modelul de calcul8
cR ? rezistena de calcul la compresiune a betonului8
*ckc $c $c c
$c
RR m m R
)= = unde $cm ' coefiecient al condiiilor de lucru a betonului8
1,0$cm = - pentru elementele cu poziia de turnare orizontal$, cu n$lime de turnare
mai mare de 1500 mmCi dimensiunea cea mai mica a seciunii 200 mm.*
cR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90 B
* 2150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B
* 2
1, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B
Se cere4
'
a aA A=
oSe apreciaz$
2,02,5 3,5
2 2$a a cm
= + = + =
oSe calculeaz$
0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =
Aimensionarea &rinzilor se face la valorile eforturilor secionale ma*ime din
combinaia de nc$rc$ri cea mai defavorabil$.
rmarea &rin'ii n cam#
75bp
A
h
!hp
b
"#p
b!$#
A$
-
7/26/2019 0.Diploma New
76/137
m! 940320camp# daNcm=
erificarea poziiei a*ei neutre/
0
14113 14 150 61.5 12932850
2 2
px ! p
cap p p c
!# $ ! R ! daNcm
= = = =
m!px !camp
cap p# # x !=< < se calculeaz$ ca la o seciune dreptun&(iular$
m!2 20
9403200,0147
113 61,5 150
camp
p c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,0147 0,0148%= = =
2
0
1500,0148 113 61,5 5,14
3000
ca p
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
2,30100
0,15%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu 23 16 52, 6,03e'*& A cm =
rmarea &rin'ii n rea'em
m! 1900800rea+em# daNcm=
m!
2 2
0
19008000,134
25 61,5 150
rea+em
c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,134 0,144%= = =
76
b!$#
A$
"#p
A
b
bp
h
hp
!
-
7/26/2019 0.Diploma New
77/137
2
0
1500,144 25 61,5 11,07
3000
ca
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
6,91100
0,45%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni nclinate la ac-iunea+or-ei tietoare
#alculul n starea limit$ de rezisten$ n seciuni nclinate se face n &eneral la
aciunea forei t$ietoare. Gcest calcul se face numai dac$ este ndeplinit$ condiia/
0,5 2$o t
QQ c
A R< = =
Q ' fora t$ietoare de calcul8
$oA ' aria seciunii utile a elementului la aciunea forei t$ietoare8
tR ' rezistena la ntindere a betonului.
Aac$ Q ^ 2 se ma?oreaz$ dimensiunile seciunii de beton sau se sporeCte
calitatea acestuia.
Aac$ Q 0,5 calculul arm$turilor transversale nu este necesar.
m!
19008 18031 583,50 5,308535,30
2 5,30 2
,st ,dr ca c c
c
# # " Q daN
+ + = + = + =
225 61,5 1537,5$o o
A $ ! cm= = =
* 21, 0 11 11 /t $t tk
R m R daN cm= = = unde/
$t
m ' coeficient al condiiilor de lucru al betonului Ci este 1,0 pentru elemente cu
poziia de turnare orizontal$, cu n$limea de turnare mai mare 1500 mm Ci
dimensiunea cea mai mic$ a seciunii 200 mm.
*
tkR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90B
* 211 /tkR daN cm= , pentru beton #2025 @-c25B
8535,300,504 0,5 0,504 2
1537,5 11$o t
QQ
A R= = = < <
se face calculul n seciuni
nclinate.
77
-
7/26/2019 0.Diploma New
78/137
Aistanta dintre etrieri trebuie sa satisfaca conditia /
2 2
m!
250 615 1,10,39 465
13966
o te e
$ ! Ra a p mm
Q
= = =
ai
o
Ap $ != - procentul de armare lon&itudinal din zona intinsa8
6,03100 0,39%
25 61,5p= =
365 487,5
4
300
e
e
a ! mm
a mm
3 = =
4
Gle&em 8etrieri din otel N-7
2en = ' num$rul de ramuri ale unui etrier8250,3
eA mm= ' aria sectiunii unei bare de etrier8
20,8 2100 1680 /at at a
R m R N cm= = =
atR ' rezistenta de calcul a armaturii transversale8
0,8at
m = @pentru N-7Bcoeficent al conditiilor de lucru8
2 2 0,503 1680169 /
10
e ate
e
A R" daN cm
a
= = =
e" ' capacitatea portanta a etrierilor8
2 225 61,5 11 0,3962
169
o t
i
e
$ ! R ps cm
"
= = =
is ' proiectia pe a*a elementului a fisurii periculoase8
Horta taietoare minima preluata de etrieri si beton se calculeaza cu relatia /
2
cap o
e$ e i t t
i
$ ! p
Q " s m Rs
= +
225 61,5 0,39169 62 1 11 14701
62
cap
e$Q daN
= + =
m!14701 8535,30cap
e$Q daN Q daN = > =
G rezultat din calcul o armare transversal$ cu 8/10 , 37etrieri cm -% pe
lun&imea zonei potenial plastice @la capetele &rinzilor pe reazemeB Ci cu
8/ 20 , 37etrieri cm -% n afara acestor zone @n cEmpB.
78
-
7/26/2019 0.Diploma New
79/137
Dimen!ionarea &rin'ii =E1 1 >2"%"@
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni normale #entru
elemente ncovoiate
#alculul l$imii active a t$lpii pentru seciuni n form$ de 3 @conform Gne*ei
G O S3GS 10100O90B.
J$imea activ$ p$ a t$lpii, care se ia n considerare n calculul elementelor cu
seciunea n form$ de T, cu placa n zona comprimat$, este e&al$ cu l$imea real$ a
pl$cii, dar cel mult l$imea care rezult$ ad$u&End la l$imea $ a inimii de fiecare
parte / 6c$ = , n care c este distana dintre doua seciuni consecutive de moment
ncovoietor nul.
bp
xh
b
hp
b b
entru &rinzi dublu ncastrate 0,5 0,5 555 277,5c cm= = =
277,5
46,256 6
c
$
cm = = =
entru &rinzile care fac parte din planCee neri&idizate prin nervuri transversale
trebuie respectat$ condiia/
dac$ / 0,1p! !< 6 p$ !
dac$ / 0,1p! !> $ nu se plafoneaz$ din alte condiii.
Dn cazul de fa$ 14p! cm= 14
0,22 0,1 46,2565
p!$ cm! = = > =
79
-
7/26/2019 0.Diploma New
80/137
2 25 2 46, 25 117,5p$ $ $ cm= + = + =
#alculul ariei de arm$tur$ necesar$ pentru seciuni n form$ de q3 dublu armate
se face parcur&End urm$toarele etape/
Se cuno!c4
25
65
$ cm
! cm
= =
117,5
14
p
p
$ cm
! cm
= =
,Q # eforturile secionale rezultate din modelul de calcul8
cR ? rezistena de calcul la compresiune a betonului8
*ckc $c $c c
$c
RR m m R
)= = unde $cm ' coefiecient al condiiilor de lucru a betonului8
1,0$cm = - pentru elementele cu poziia de turnare orizontal$, cu n$lime de turnare
mai mare de 1500 mmCi dimensiunea cea mai mica a seciunii 200 mm.*
cR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90 B
* 2150 /cR daN cm= pentru beton #2025, @-c25B
* 2
1, 0 150 150 /c $c cR m R daN cm= = =23000 /aR daN cm= pentru diametre 2+ mm @# 52B
Se cere4
'
a aA A=
oSe apreciaz$
2,02,5 3,5
2 2$a a cm
= + = + =
oSe calculeaz$
0 65 3,5 61,5! ! a cm= = =
Aimensionarea &rinzilor se face la valorile eforturilor secionale ma*ime din
combinaia de nc$rc$ri cea mai defavorabil$.
rmarea &rin'ii n cam#
80bp
A
h
!hp
b
"#p
b!$#
A$
-
7/26/2019 0.Diploma New
81/137
m! 839490camp# daNcm=
erificarea poziiei a*ei neutre/
0
14117,5 14 150 61.5 13447875
2 2
px ! p
cap p p c
!# $ ! R ! daNcm
= = = =
m!px !camp
cap p# # x !=< < se calculeaz$ ca la o seciune dreptun&(iular$
m!2 20
8394900,0126
117,5 61,5 150
camp
p c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,0126 0,0127%= = =
2
0
1500,0127 117,5 61,5 4,59
3000
ca p
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
2,30100
0,15%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu 23 16 52, 6,03e'*& A cm =
rmarea &rin'ii n rea'em
m! 1850600rea+em# daNcm=
m!
2 2
0
18506000,130
25 61,5 150
rea+em
c
#%
$ ! R= = =
1 1 2 1 1 2 0,130 0,140%= = =
81
b!$#
A$
"#p
A
b
bp
h
hp
!
-
7/26/2019 0.Diploma New
82/137
2
0
1500,140 25 61,5 10,76
3000
ca
a
RA $ ! cm
R= = =
min 0,min 2
,min
min
6,91100
0,45%
a
a
p $ !A
A cm
p
= ==
se armeaz$ cu 23 22 52, 11, 40e'*& A cm =
Calculul n !tarea limit ,e re'i!ten- n !ec-iuni nclinate la ac-iunea+or-ei tietoare
#alculul n starea limit$ de rezisten$ n seciuni nclinate se face n &eneral la
aciunea forei t$ietoare. Gcest calcul se face numai dac$ este ndeplinit$ condiia/
0,5 2$o t
QQ c
A R< = =
Q ' fora t$ietoare de calcul8
$oA ' aria seciunii utile a elementului la aciunea forei t$ietoare8
tR ' rezistena la ntindere a betonului.
Aac$ Q ^ 2 se ma?oreaz$ dimensiunile seciunii de beton sau se sporeCte
calitatea acestuia.
Aac$ Q 0,5 calculul arm$turilor transversale nu este necesar.
m!
18506 17571 583,50 5,558290,15
2 5,55 2
,st ,dr ca c c
c
# # " Q daN
+ + = + = + =
225 61,5 1537,5$o o
A $ ! cm= = =
* 21, 0 11 11 /t $t tk
R m R daN cm= = = unde/
$t
m ' coeficient al condiiilor de lucru al betonului Ci este 1,0 pentru elemente cu
poziia de turnare orizontal$, cu n$limea de turnare mai mare 1500 mm Ci
dimensiunea cea mai mic$ a seciunii 200 mm.
*
tkR ' valoarea de baz$ a rezistenei de calcul @S3GS 10100 O 90B
* 211 /tkR daN cm= , pentru beton #2025 @-c25B
8290,150,614 0,501 0,501 2
1537,5 11$o t
QQ
A R= = = <
se face calculul n seciuni
nclinate.
82
-
7/26/2019 0.Diploma New
83/137
Aistanta dintre etrieri trebuie sa satisfaca conditia /
2 2
m!
250 615 1,10,39 625
10383
o te e
$ ! Ra a p mm
Q
= = =
ai
o
Ap $ != - procentul de armare lon&itudinal din zona intinsa8
6,03100 0,39%
25 61,5p= =
365 487,5
4
300
e
e
a ! mm
a mm
3 = =
4
Gle&em 8etrieri din otel N-7
2en = ' num$rul de ramuri ale unui etrier8250,3
eA mm= ' aria sectiunii unei bare de etrier8
20,8 2100 1680 /at at a
R m R N cm= = =
atR ' rezistenta de calcul a armaturii transversale8
0,8at
m = @pentru N-7Bcoeficent al conditiilor de lucru8
2 2 0,503 1680169 /
10
e ate
e
A R" daN cm
a
= = =
e" ' capacitatea portanta a etrierilor8
2 225 61,5 11 0,3962
169
o t
i
e
$ ! R ps cm
"
= = =
is ' proiectia pe a*a elementului a fisurii periculoase8
Horta taietoare minima preluata de etrieri si beton se calculeaza cu relatia /
2
cap o
e$ e i t t
i
$ ! p
Q " s m Rs
= +
225 61,5 0,39169 62 1 11 14701
62
cap
e$Q daN
= + =
m!14701 8290,15cap
e$Q daN Q daN = > =
G rezultat din calcul o armare transversal$ cu 8/10 , 37etrieri cm -% pe
lun&imea zonei potenial plastice @la capetele &rinzilor pe reazemeB Ci cu
8/ 20 , 37etrieri cm -% n afara acestor zone @n cEmpB.
83
-
7/26/2019 0.Diploma New
84/137
C9CU9U9 S9PI9OR
84
-
7/26/2019 0.Diploma New
85/137
Calculul ,e #re,imen!ionare a !tal#ilor4
entru predimensionare s'a ales stElpul intermediar de cadru aflat la
intersecia a*ului -'- cu a*ul 7'7
( )2#
n#
b #m$n
&A
=
n#
bA O aria de beton simplu necesar$ prelu$rii n bune condiii a efortului
corespunz$tor elementului de construcie8
& O efortul a*ial ce solicit$ elementul de construcie.
0,5n= O coeficient ce ine seama de poziia n structur$ a stElpului8
Aimensiunile laturilor seciunilor la stElpii cu seciune dreptu&(iular$ sau
alte forme octo&onale trebuie s$ fie multiplu de 5cm.
Aimensiunile minime ale sectiunii transversale se iau 250mm la stalpii
monoliti si 250 mm la stalpii prefabricati.
2
5,75 5,80m 33,30mm= =
Incarcari aferente acestui stalp /
' Ja nivelul terasei /
apada / 80 33,30 2664daN =
_idroizolatie / 50 33,30 1665daN =
Lreutate placa / 0,14 2500 33,30 11655daN =
Strat de panta / 84 33,30 2797,2daN = Lreutate &rinda/
(0,51 0,25 5,75) (0,51 0,25 5,80) 2500 3900,5daN + =
3encuiala placa / 0,015 33,30 1900 949,05daN =
3encuiala &rinzi /
(0,03 0,25 5,75) (0,03 0,25 5,80) 1900 212,8daN + =
+& 33843,55=
' Ja nivelul eta?ului curent /
85
-
7/26/2019 0.Diploma New
86/137
-
7/26/2019 0.Diploma New
87/137
StElpii se ncadreaz$ conform S3GS 10100'90 grupa A/ stElpi participani
la structuri antiseismice ncadrai n clasa a .
#lasa a O elemente care cap$t$ deformaii post'elastice semnificative Ci care Ci
care n consecin$, necesit$ asi&urarea ductilit$ii corespunz$toare prescripiilor de
proiectare antiseismic$. entru aceste elemente, prevederile de alc$tuire
constructiv$ Ci de calcul sunt difereniate, n cazul cEnd este necesar, pentru zonele
plastice poteniale @zonele spre care, prin proiectarea structurii, se diri?eaz$
localizarea apariiei de deformaii post'elastice sub aciunii cutremurelor puterniceB
Ci restul zonelor din elementele respective.
rmaturile lon&itu,inale4
StElpii sunt solicitai la compresiune e*centric$ oblic$. "forturile ma*ime au
ap$rut n stElpii parterului.
Aiametrele minime ale arm$turilor lon&itudinale sunt de 12mm pentru bare
#52 Ci #60 Ci de 1)mm pentru bare din N-7.
Aiametrele ma*ime recomandate /2+mm pentru stElpii din beton obiCnuit Cide 22mm pentru cei din beton cu a&&re&ate uCoare.
Aistane minime Ci ma*ime ntre bare/
' distana liber$ minim$ ntre bare/ 50mm
' distana ma*im$ din a* n a*/ 250mm
rocentul minim de armare pe fiecare latura a sectiunii este de 0,20%.
StElpul se calculeaz$ la compresiune e*centrica plana si se va verifica la
compresiune e*centrica oblica. Grmarea stElpilor se va face simetric. rmaturile tran!ver!ale4
Aiametrul etrierilor trebuie sa fie 1) din diametrul ma*im al armaturilor
lon&itudinale , dar cel putin 6mm.
Aistanta intre etrieri pe inaltimea stalpului trebuie sa fie 15d, dar cel mult
200mm.
In zonele potential plastice etrieri se indesesc pe o lun&ime p care se ia cea mai
mare dintre valorile/
' / 6p .s @.s ' ianltimea libera a stalpului la nivelul consideratB887
-
7/26/2019 0.Diploma New
88/137
' p !1,5 @ ! ' dimensiunea ma*ima a sectiunii de beton a stalpuluiB8
' 600p mm .
Aistantele intre etrierii indesiti vor respecta conditiile /
' 6ae d @ d' diametrul minim al armaturii lon&itudinale B8' / 5ae ! 8
' 100ae mm .
rocentul minim de armare pe fiecare latura a sectiunii este de 0,20%
rocentul ma*im de armare este de 2%
Caracteri!ticile materialelor 4
-eton #2025 / * 2 * 2150 / 0,85 150 127,5 /c c $c c cR daN cm R m R R daN cm= = = =
* 2 * 211 / 0,85 11 9,35 /t t $t t t R daN cm R m R R daN cm= = = =
#52 / 23000 /aR daN cm=
N- 7/ 22100 /aR daN cm=
88
-
7/26/2019 0.Diploma New
89/137
Stal#ul Mar&inal SB1 >(/(/@
! 4 110000 da!.
K4272+0 da!m.
Kz4211+5 da!m
Dimen!ionarea armaturilor la com#re!iune ecentrica ,rea#ta 4
= = =
= = =
< =etrieri@
1 2 7707,4 7707, 45505,28
2,80
, ,
cac
c
# #Q daN
+ += = =
Jun&imea zonei plastice poteniale lpse m$soar$ de la mar&inea superioar$
respectiv inferioar$ a ri&lei Ci se consider$ astfel @conform 100'2006B/
28046,66
6 6
1,5 105
60
sp
p
p
. cm cm
! cm
cm
= = =
=
lun&imea 'onei #la!tice H 1/"cm.
Di!tan-a ,intre etrieri4 aed 4 diametrul minim al barelor lo
top related