amplificator de 20w
TRANSCRIPT
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
1/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Proiect de an
Tema: Calculul unui amplificator de frecvenţă joasă fără transformator la ieşire.
Scopul lucrării: Montarea teoretică a unui amplificator de frecvenţă joasă cutranzistori de putere ridicată.
Datele iniţiale:
Puterea utilă în sarcină 6 W
Rezistenţa omică a sarcinii 10 Ω
!recvenţa limită inferioară a "enzii de frecvenţă lucrătoare 20 Hz
!recvenţa limită superioară a "enzii de frecvenţă lucrătoare 50 kHz
Distorsiunile de amplitudine#frecvenţă admisi"ile la frecvenţalimită inferioară
! d"
Distorsiunile de amplitudine#frecvenţă admisi"ile la frecvenţalimită superioară
! d"
Distorsiunile neliniare admisi"ile 1#0 $
Diapazonul dinamic a semnalelor de intrare 5 d"
!%M a sursei de alimentare 2$5 m%
Rezistenţa omică a sursei de semnal 1$0 kΩ
&ama de temperaturi lucrătoare a mediului am"iant' min !0 0&
&ama de temperaturi lucrătoare a mediului am"iant' ma( '(0 0&
Cuprins
))T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
2/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Capitolul *. Noţiuni teoretice*.*. Noţiuni +enerale despre amplificatoare de semnal de
frecvenţă joasă fără transformator la ieşire ...............................................,
*.). Scemotenica amplificatoarelor de putere în două etaje fărătransformator la ieşire -P!..................................................................../
Capitolul ). Calculul amplificatoarelor de frecvenţă joasă fărătransformator în două etaje de amplificare în putere
).*.*. Calculul etajului final contratimp ecipat cu tranzistoricompuşi în re+imul clasa 012...............................................................*/
).*.). Calculul etajului prefinal monociclu în re+imul clasa 0-2în cuplare rezistivă cu etajul final.........................................................))
).*., Calculul circuitelor de polarizare şi sta"ilizare a punctului static de funcţionare a etajelor finale şi prefinale.................................................)3
).*.4 Calculul coeficienţilor de armonici a etajelor final şi prefinalşi a +radului de reacţie ne+ativă +lo"ală necesară înasi+urarea factorului de armonici impus..............................................)5
).*.3 Calculul distorsiunilor de frecvenţă a amplificatoarelor de putere-P cuprins de o reţea de reacţie ne+ativă +lo"ală................................,)
).*./ Calculul reţelelor de reacţie ne+ativă +lo"ală RN& în-P "ietaje.............................................................................................,4
).*.6 Calculul factorului de amplificare în tensiune şi a numărului de etajeamplificatoare preliminare necesare.....................................................,3
).*.5 Calculul capacităţilor condensatoarelor decuplatoare Cd.ies şiCd.int şi a condensatorului de "locaj C%* utilizat în -P!7......................,/
).). Calculul etajului preliminar în conectare rezistivă#capacitivă8de tip RC9: ecipat cu tranzistori "ipolari în conectare %C.................,5
Capitolul ,. -le+erea amplificatorului operaţional
;nceiere..................................................................................................................3)1i"lio+rafie..............................................................................................................3,-ne(ă.......................................................................................................................34
,)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
3/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Capitolul *
.oţiuni teoretice
1$1 .oţiuni /enerale depre ampliicatoare de emnal de recenţă 3oaă ără tranormator la ie4ire
;n canalele de modulaţie în frecvenţă 8în canale postdetectoare9contemporane de emisie şi dispozitivelor radioreceptoare profesionale: dar deasemenea şi în diverse dispozitive de înre+istrare: o utilizare foarte lar+ă îşi+ăsesc -S!7! de calitate înaltă ecipate cu tranzistoare "ipolare şi cu tranzistoarecu efect de c?.
%le se caracterizează printr#o sta"ilitate înaltă în re+im de curent continuu:
sta"ilitatea coeficientului de amplificare şi a tensiunii semnalului de ieşire:distorsiuni liniare şi neliniare mici 8de fază şi frecvenţă9: nivel mic al z+omotului
propriu: un mare diapazon dinamic şi de asemenea +a"arit: masă şi preţ redus.Caracteristicile înalte ale acestor amplificatoare se asi+ură prin ale+erea
soluţiilor optimale ale scemelor electrice şi re+imurilor de lucru a etajelor:utilizarea elementelor termodependente şi a reţelelor de reacţie locală şi +lo"ală încurent şi tensiune atît după semnal cît şi după alimentare.
-S!7! se deose"esc de cele cu transformator în +eneral prin particularităţile de construcţie şi calcul a etajelor finale şi prefinale. -ceste
deose"iri sînt determinate de conectarea fără transformator a sarcinii e(terne latranzistoarele de ieşire ale acestor amplificatoare. Principalele caracteristici aleamplificatoarelor multietaj fără transformator în mare parte sînt determinate anumede proprietăţile etajelor de ieşire.
Scema de structură +enerală a unui canal de amplificare cu -S!7! poate ficonsiderată ca cea arătată în fi+ura a: unde -PS!7# amplificator de putere desemnal de frecvenţă joasă@ 1R-P# "loc de re+lare şi amplificare preventivă.
Numărul total de etaje a amplificatoarelor fără transformator depinde deutilizarea concretă a amplificatorului respectiv.
De remarcat că "aza tuturor variantelor posi"ile de amplificatoare fărătransformator o formează amplificatoarele de putere de frecvenţă joasă 8-P!79 cule+ături +alvanice între etaje şi cu le+ături +alvanice sau capacitive cu sarcinae(ternă: cuprinse de o reţea de reacţie ne+ativă +lo"ală 8RRN&9. -nume aceastăRRN în +eneral asi+ură un nivel înalt al indicilor -P!7.
;n raport cu ieşirea RRN se e(ecută paralel: adică în tensiune 8în curentcontinuu şi în curent alternativ9: ce este dictat de necesitatea sta"ilizării tensiuniide ieşire şi de micşorarea rezistenţei de ieşire a -P!7.
;n raport cu intrarea RRN se e(ecută paralel sau serie şi depinde de numărulde etaje ale -P!7 şi de posi"ilitatea acestor etaje de a defaza sau nu semnalulamplificat. Numărul de etaje a -P!7 în majoritatea cazurilor nu depăşeşte )#,:deoarece în cazul cuprinderii cu o RRN& a unui număr mai mare de , etaje este
4)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
4/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
dificilă asi+urarea unei funcţionări sta"ile a -P!7. Cu toate acestea: tre"uie deremarcat că sta"ilitatea funcţionării în asemenea cazuri în principiu poate fiasi+urată prin conectarea în -P!7 a unor circuite speciale de corecţie.
;n caz +eneral semnalul sursei cu o tensiune electromotoare %surs şi cu oimpedanţă internă R + 8spre e(emplu de la detectorul dispozitivului deradiorecepţie9 se aplică la intrarea -P!7 printr#un "loc de re+lare al volumului şitem"rului semnalului şi al amplificării preventive al acestuia 81R-P9. 1locul susnumit permite re+larea şi asi+urarea unei puteri necesare a semnalului P∼ieş pesarcina e(ternă R s a -P!7 8spre e(emplu un me+afon electrodinamic: difuzor: etc.9şi a unei C-! necesară care influenţează tem"rul sunetului. 1R-P se simplifică
p
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
5/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Atilizarea conectării după CC a tranzistorilor "ipolari este determinată deindicii calitativi înalţi ai etajului final 8distorsiuni liniare şi neliniare mici: z+omotmic: sta"ilitatea de amplificare înaltă9 ca rezultat al utilizării unei RRN de +radînalt 8β≥>:B9 caracteristică repetoarelor pe emitor 8cu o sin+ură insuficienţă careconstă în faptul că amplificarea în tensiune a repetorului pe emitor nu depăşeşteunitatea9. -ceastă RRN măreşte efectul de îm"unătăţire a indicilor -P!7 cuprinscu o RRN&.
e+ătura tranzistorilor etajului final cu sarcina e(ternă se e(ecută: saunemijlocit 8în acest caz se utilizează o sursă de alimentare "ipolarăadică douăsurse de alimentare identice cu o "ornă comună9: sau capacitiv 8aici se utilizează osin+ură sursă de alimentare9.
;n ce priveşte etajele prefinale ale -S!7! 8cît în -P!7: at
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
6/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
1$2$ Scemotenica ampliicatoarelor de putere n două eta3e ărătranormator la ie4ire 7P+T
Conectarea directă 8sau prin condensator9 a sarcinii e(terne în circuitul deieşire a elementelor active a amplificatorului permite e(cluderea din scema
etajului final a unei detalii nestandarde transformatorul de ieşire şi ca urmarelicidarea distorsiunilor de fază: de frecvenţă şi a celor neliniare introduse de el:micşorarea dimensiunilor: a masei: a preţului de cost şi perfecţionarea tenolo+ieide producere. -nume prin aceste cauze se e(plică marele interes faţă deamplificatoarele de frecvenţă joasă fără transformator la ieşire. ;nsă e(cluderea dinscemă a transformatorului de ieşire creează unele dificultăţi în asi+urarea a uneivalori optimale a rezistenţei de sarcină a elementului amplificatorului. Conectareadirectă 8sau prin condensator9 a sarcinii e(terne la amplificatorul fără transformator la ieşire se recomandă doar numai în cazurile c$9 ca şi în etajele cu transformator la ieşire: însărandamentul real: de re+ulă: se dovedeşte a fi mai mare dec
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
7/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
-ici tranzistorii de ieşire G4 şi G3 sînt de aceeaşi structură: iar tranzistoriiG) şi G, de putere relativ mică sînt complementari. 1raţul etajului final petranzistorii G) şi G4 prezintă un repetor pe emitor du"lat: iar cel pe tranzistoriiG, şi G3 scema du"lată cu %C cu o reacţie ne+ativă de *>>$ paralelă în
raport cu ieşirea 8după tensiune9 şi serie în raport cu intrarea 8în circuitul emitor G, se aplică toată tensiunea de ieşire a etajului9. Parametrii acestor "raţecorespund unii altora: deoarece scema du"lată în conectare %C cu o reacţiene+ativă de *>>$: paralelă la ieşire 8în tensiune9 şi serie la intrare: ca şi repetorul
pe emitor du"lu: se caracterizează prin coincidenţa semnalelor de ieşire şi deintrare după fază: prin impedanţe de ieşire mici: impedanţe de intrare mari şi cu uncoeficient de transfer în tensiune aproape unitar. Rezistoarele R %) şi R %, conectateîntre "aza şi emitorul tranzistorilor G) şi G, îm"unătăţesc sta"ilitatea termică aetajului. Rezistenţa lor se ale+e de apro(imativ 83÷*>9 ori mai mare ca rezistenţade intrare în curent alternativ R int.G4 şi R int.G3 a tranzistorilor G4 şi G3 lavaloarea ma(imă a semnalului de intrare. -le+erea acestor rezistenţe de valoaremai mică măreşte sta"ilitatea termică de re+im însăşi micşorează amplificarea dincauza şuntării lor considera"ile a circuitelor de intrare a tranzistorilor G4 şi G3în curent alternativ. Perecile de tranzistori conectaţi serie G): G, şi G4: G3tre"uie alese după coeficientul de amplificare în curent )*% şi frecvenţa limită f )*%cu o a"atere a acestor valori de cel mult 8*>÷)>9$. ;n cazul unor a"ateri mai marişi utilizării considera"ile a tensiunii colector pot apărea distorsiuni neliniarecondiţionate de limitarea semnalului.
;n etajul final nu mai căutînd la faptul că sarcina e(ternă este conectatădirect la ieşirea circuitului tranzistorilor: curentul ce cur+e prin sarcină nu conţinecomponenta continuă: deoarece componentele curentului continuu de ieşire a
"raţelor sînt e+ale ca valoare dar opuse ca sens. Respectiv pierderile sursei de
5)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
8/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
alimentare în sarcină lipsesc şi tensiunea dintre colector şi emitor la fiecaretranzistor a etajului final va fi de >:3%al. Componentele alternative a curenţilor din
"raţe cauzate de semnalul de intrare în re+imul clasa 012 trec prin sarcină succesivfiecare semiperioadă a semnalului: creînd pe sarcină o tensiune alternativă desemnal cu amplitudinea Am.ieş.
ranzistorul G* din etajul prefinal monociclu conectat după scema %C şi
care lucrează în re+imul clasa 0-2: este alimentat cu tensiunea % al. e+ăturatranzistorului G* a etajului prefinal cu etajul final este rezistivă@ în scema dele+ătură intră rezistorul R c* în circuitul colector al tranzistorului G*.
Cu ajutorul termorezistorului R se o"ţine tensiunea de polarizare atranzistorilor G) şi G, a etajului final şi totodată se realizează termosta"ilizareacurenţilor colector de repaus a acestor tranzistori. Cu scopul simplificării o"ţineriire+imului de termosta"ilizare necesar: în paralel cu termorezistorul R seconectează o rezistenţă de şunt R H de valoare presta"ilită. re"uie de remarcat căvaloarea rezistenţei R IIR HER JR HI8R KR H9 de re+ulă este mult mai mică ca
rezistenţa colector R c*. De asemenea tre"uie de remarcat că în locultermorezistorului R pentru polarizare şi termosta"ilizare poate fi folosită o diodă8linie punctată pe fi+ura *9 sau cC* a tranzistorului G* este utilizatăsta"ilizarea emitor cu ajutorul rezistorului R %*. Cu cît este mai mare valoarearezistorului R %* şi cu cît este mai mică valoarea rezistenţei divizorului de tensiune
R D*ER )IIR *ER *JR )I8R *KR )9 cu atC* al tranzistorului G*. Pentru
preînt
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
9/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
După principiul de funcţionare scema din fi+.) nu se deose"eşte de cea dinfi+.*. re"uie doar de menţionat funcţia deose"ită a condensatorului Cd.ieş: pe careel îl îndeplineşte în etajul final la funcţionarea lui în re+imul clasa 012: împreună
cu funcţiile de "ază de deconectare a sarcinii e(terne R s de la tranzistoarele deieşireG4 şi G3 în curent continuu şi conectarea acestora în curent alternativ.-cest condensator încărcîndu#se pînă la >:3%al la conectarea scemei joacă rolul desursă de alimentare pentru "raţul inferior a etajului final în acele semiperioade alesemnalului în care "raţul de jos se descide: iar cel de sus se încide: întrerupîndalimentarea "raţului inferior de la redresor. De remarcat că în procesul de "locareşi de"locare succesivă "raţelor: tensiunea pe condensator va varia nesemnificativ:crescînd datorită încărcării în timpul funcţionării "raţului de sus şi descrescînddatorită descărcării parţiale în timpul funcţionării "raţuilui de jos. ;nsă această
variaţie de tensiune ce are loc pe condensatorul Cd.ieş poate fi redusă pC, a tranzistorulului G,. otodată: concomitent cu polarizarea în scemă secrează o RRN& 8cuprinde toate etajele9 paralelă: şi în raport cu intrarea: şi în raport
cu ieşirea. Cule+erea paralelă a semnalului de reacţie ne+ativă de la ieşirea scemeiînseamnă că reacţia ne+ativă va fi în tensiune: şi în curent continuu: şi în curentalternativ 8în semnal9.
*>)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
10/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
;n ce priveşte reacţia ne+ativă +enerală în tensiune alternativă 8după semnal9:ea va micşora distorsiunile de fază: distorsiunile de frecvenţă: distorsiunileneliniare şi va majora sta"ilitatea coeficientului de amplificare. Plus la aceasta:tre"uie de remarcat că deoarece reacţia ne+ativă +enerală în tensiune alternativăeste paralelă în raport cu intrarea: ea va micşora impedanţa de intrare şicoeficientul de amplificare în curent 8şi respectiv coeficientul de amplificare întensiune9 al scemei. -cest moment tre"uie luat în consideraţie în timpul calcululuiscemei. Dacă +radul de reacţie în semnal va fi mai mic ca cel calculat la
proiectare 8din punct de vedere al micşorării distorsiunilor neliniare şi defrecvenţă9 atunci ea poate fi e(clusă: înlocuind rezistorul R * cu două rezistoare şiintroduc
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
11/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
re"uie de menţionat: că în toate scemele analizate valoarea mare aamplitudinii tensiunii de ieşire a etajului prefinal Am.ieş*EA1)8,9KAm.ieş necesită şi ovaloare mare a amplitudinii componentei alternative de curent colector 8curent desemnal9 de la tranzistorul G* prin rezistorul R C* în circuitul colector a acestuitranzistor ceea ce impune mărirea puterii tranzistorului respectiv. ;n caz denecesitate aceste mărimi 8curentul şi puterea9 pot fi reduse prin c
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
12/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Din altă parte rezistorul R în curent continuu e conectat în raport cu sursa dealimentare în serie cu R C*: deoarece rezistenţa rezistorului R tre"uie să fie mai micăca a rezistorului R C* pentru a reduce pierderile tensiunii de alimentare. De re+ulărezistenţa R se ale+e din condiţiile 83÷*>9R s ≲R ≲ 8>:*÷>:)9R C*. ;n ce priveştevaloarea capacităţii condensatorului C ea se ale+e din condiţia *I8ω jC9≲RI83÷*>9.
;n înceierea analizei scemelor din fi+urile *...3 tre"uie de menţionat
următoarea.Structurile tranzistorilor utilizaţi în aceste sceme în caz de necesitate pot fi
scim"ate cu scim"area concomitentă a polarităţii tensiunii de alimentare. Spre
e(emplu: dacă în etajul prefinal în loc de tranzistorul de structură n#p#n 8cum este
arătat în fi+urile analizate9 va fi utilizat un tranzistor de tip p#n#p şi în acest caz va
fi nevoie de scim"at polaritatea sursei de alimentare şi respectiv structurile
tranzistorilor G): G,: G4 şi G3' în loc de G) va fi un tranzistor p#n#p: în loc
de G,#tranzistor n#p#n: în loc de G4 şi G3#tranzistori p#n#p.
*,)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
13/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Gariantele analizate de etaje finale şi prefinale formează "aza multor circuiteamplificatoare de semnal de frecvenţă joasă fără transformator utilizate în practică.%le pot fi complicate prin introducerea diverselor circuite suplimentare careîm"unătăţesc caracteristicile de e(ploatare a amplificatoarelor 8spre e(emplu: acircuitelor de protecţie a tranzistoarelor de ieşire în caz de scurtcircuit în sarcină@circuite de corecţie: etc.9.
;n înceierea acestui capitol menţionăm: că dacă sursa de semnal cerută cu o!.%.M. %surs şi cu o rezistenţă internă R surs nu asi+ură la intrarea amplificatorului de
putere din scemele din fi+.*...3 nivelul necesar de tensiune şi curent Am.int* şi m.int*necesar pentru o"ţinerea în sarcina R s a nivelului tensiunii de ieşire Am.ieş cerut şi
puterii de ieşire Pieş cerute de semnal util: atunci la intrarea acestor etaje seconectează sau etaje monociclu cu conectare rezistiv#capacitivă sau +alvanică: sauamplificatoare operaţionale cu un coeficient de amplificare ce asi+ură mărimileAm.int* şi m.int* necesare. -ceste etaje suplimentare sînt amplasate în 1R-P#ul dinscema "loc: fi+.a.
Ca e(emplu: în fi+.6 este prezentată scema posi"ilă a unui amplificator de putere cu 4 etaje cu două etaje preliminare ecipate cu tranzistorii G prel.* şi G prel.).1aza acestui amplificator o constituie scema etajului final cu tranzistori compuşicuasi#complementari G)#G, şi G4#G3 şi etajul prefinal cu tranzistorul G*care prezintă o oarecare modificare a scemei -P!7 în două etaje arătată în fi+.,.Modificarea constă în înlocuirea elementelor de polarizare şi termosta"ilizare R 8cu şuntul R H9 prin diodele GD* şi GD)@ în adău+area circuitului special RC pentrusimplificarea condiţiilor de lucru a tranzistorului prefinal G* şi adău+arearezistenţelor de reacţie R O4 şi R O3 în circuitele emitor ale tranzistorilor de ieşire G,
şi G4 cu scopul de simetriza "raţele etajului contratimp. ;n principiu nescim"atăîn această modificaţie rămGD practicrămCsta"ilizat al tranzistorului G*: care este considera"il mai mare dec1) şi i1>, ai tranzistorilor G) şi G,. ;n rezultat se micşorează cădereade tensiune pe fiecare diodă de la A>GD.* la A>GD.) 8fi+./9 care duce la micşorareacurenţilor de polarizare i>1) şi i>1, ce contravine creşterea curenţilor i>C) şi i>C,.!iindcă caracterul de scim"are a CG- a diodelor şi a CG- de intrare a
*4)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
14/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
tranzistorilor este asemănător: atunci termosta"ilizarea prin utilizarea diodelor estemult mai efectivă dec
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
15/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
frecvenţele limită a "enzii de frecvenţe lucrătoare f s şi f j: valoarea ma(imadmisi"ilă a nivelului distorsiunilor de frecvenţă la e(tremitatea "enzii frecvenţeide lucru M j.dat şi Ms.dat: diapazonul temperaturilor de lucru a mediului m.min şi m.ma(:nivelul admisi"il al coeficientului de armonici -.dat: coeficientul de micşorare asarcinii S: ce caracterizează insta"ilitatea tensiunii de semnal la ieşireaamplificatorului: !.%.M. a sursei de semnal %surs: rezistenţa internă a sursei de
semnal R surs.-le+erea scemei corespunzătoare se face în conformitate cu recomandările
e(puse mai sus şi cu luarea în vedere a puterii de ieşire necesare.;n capitolul trei este prezentată consecutivitatea apro(imativă a calcului
amplificatoarelor fără transformator cu -P!7 în două etaje: cu etaj final contratimpcomplicat pe "ază de tranzistori compuşi 8fi+., şi 69 în re+im de lucru clasa 012.
*/)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
16/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&apitolul 2&alculul 7P+8 n două eta3e
2$1$ &alculul eta3ului inal contratimp ecipat cu tranzitoricompu4i n re/imul claa 7"
Calculul etajului contratimp ecipat cu tranzistori compuşi în re+im clasa0-12 ecipat cu ) surse de alimentare se efectuează în următoarea consecutivitate'iniţial se calculează "raţele scemei ecipate cu tranzistori de ieşire de putere şistructură identică G4 şi G3: apoi se calculează "raţele cu tranzistoriicomplementari G) şi G,. Calculul se efectuează pentru "raţul G) şi G4: ceformează repetorul pe emitor compus: iar datele o"ţinute se utilizează pentru aldoilea "raţ.
Determinăm puterea ce tre"uie să asi+ure tranzistorul etajului final cu
considerenţa pierderii în reţea de reacţie ne+ativă 8coeficient prestabilit 9'W W P P ies EA 3.*/*3*:**:*N
) =⋅=>
Se determină valoarea amplitudinii tensiunii colector de curent alternativ aG4 8valoarea amplitudinii tensiunii de semnal dintre colectorul şi emitorul VT49'
V W R P U s EAmc *6:*5*>3.*/)) N
)
N
4 =Ω⋅⋅=⋅⋅=
Se determină tensiunea colector în punctul static de funcţionare a G4'V V V U U U
cmcC /6:*B3:**6:*5
4min44> =+=+=
unde' ACmin4 tensiunea colector minimală care desparte porţiunea neliniară acaracteristicilor de ieşire a tranzistorului: e+ală apro(imativ cu 8*:)Q*:,9A sat şi
care nu depăşeşte 8*...)9G. Asat Se ia din îndrumar 'Se determină valoarea tensiunii de alimentatre a tranzistorilor'V V U E C al 4>/6.*B)) 4> =⋅=≥
şi ale+em cea mai apropiată de valoarea din standardul nominal 8aici am ales cu unmic adaos9.
Cu toate acestea: tre"uie de conştientizat că: în etajul final: majorarea % al vaduce la micşorarea coeficientului de utilizare a tensiunii colector ( ). > 4 3Iies m ies C U U ξ =
şi a randamentului circuitului de ieşire: cu ce tre"uie să ne conformăm.
Se calculează amplitudinea curentului alternativ colector al tranzistoruluiG4'
AV
i R
U c
s
mcmc 5*6:*
*>
*6:*54ma(
44 =Ω
=≈=
Se calculează puterea ma(imă disipată pe colectorul G4'W W P P EAc ,,:,3.*/)>):>)>):>
)4ma( =⋅=⋅=
Se ale+ tranzistorii G4 şi G3 după următorii parametri'a! V E U U al C Cadm )>5:46):*9)8):* 4> =⋅≈⋅≥b! )6:)5*6.*)3:*):* 4ma( =⋅=⋅≥ Ai cCadm
*6)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
17/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
c! W P P cadmT C ,,:,4ma(ma(.. =≥
d! "#$ "#$ f f s B>,>,4 =⋅=⋅≥
e! %&'E (&)*4+
din aceste considerente s#au ales tranzistorii'
7m ale conorm Paramaetrilor calculati tranzitorul:
9T 1;" ază: V U Cadm />=
B)3:)=Cadm W P admT C )3ma(.. =
,#$ f ,=
%&'E (&)*4+Deci radiatorul va fi de o suprafaţă'
[ ] ))4ma(ma(ma(
4ma( 5:6B
34:43>*3>
4.4*4>>*4>>cm
W
W cm
R P T T
P S
-mcm -
C =⋅−−
⋅=
⋅−−
⋅=
notă' se ale.e unul standard de suprafa/0mai mare1 sau se face unul aparte! Calculele se v#or face în continuare pentru aceşti tranzistorii.
Pe familia de caracteristici de ieşire se duce dreapta de sarcină: iar în lipsa ei
se calculează: adică pentru construirea dreptei de sarcină sunt necesare următoare
calculele'
*. Se determină tensiunea de lucru la curentul colector nul'V V E U al C ,>/>3:>3:>4> =⋅=⋅=
). Se determină tensiunea de lucru la curentul colector ma(imal'V V V U U u mC C C )6.**6/:*5,>44>4min =−=−=
,. Coeficientul de utilizare a tensiunii colector'
/):>,>
6/:*5
4>
4ma( ===
V
V
U
U
C
mC ξ
4. Galoarea curentului în punctul static de funcţionare'mA Aii cC ):B,,4.)>4:>>4:> 4ma(4> =⋅=⋅≈
3. Galoarea medie a curentului'
A Ai
i C Cmed 64:>*4:,
,4.)4ma(34 ===−
π
/. Galoarea medie a puterii'W AV i E P Cmed al 4.4464:>/>343>4 =⋅=⋅≈ −−
6. Curentul de repaos "ază'
mAmA
%
ii
E
C 2 6):,
)3
4:B,
min)*
4>4> ===
5. Curentul ma(im "ază'
mA A
%
ii
E
C 2 B,
)3
,4.)
min)*
4ma(4ma( ===
B. -mplitudinea ma(imă a curentului alternativ "ază'
*5)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
18/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
mAi%
ii 2
E
mC m2 B,4ma(
min)*
44 ===
Construim dreapta de sarcină'
Se calculează valoarea medie a curentului şi puterii consumate de la sursa dealimentare de către circuitele colector ale tranzistorilor G4 şi G3 la valoareanominală a puterii de ieşire' iCmed4#3≈ iCma(Iπ E*:5*6I,:*4E>:35-
P>4#3≈ %al ⋅iCmed4#3 E5>J>:35E4/.)B?Din caracteristica dinamică de ieşire a G4: +ăsim curentul de repaos i>"48i>"4E>.>)m-9 curentul "ază ma(im i "ma(4 şi amplitudinea de curent alternativ "ază
m"4' m14E i1ma(4# i>14≈ i1ma(4
;n lipsa caracteristicilor statice: aceşti curenţi pot fi determinaţi din relaţiile' i>14E i>C4I)*%minE>.>3-I)3E>.>>)-
i1ma(4E iCma(4I)*%minE*:5*6-I)3E>.>6- m14unde valoarea minimă a coeficientului de amplificare )*%min se utilizează cu scopulde a ţine cont de împrăştierea parametrilor tranzistorilor.
NL' re"uie de menţionat 8o"servat9 faptul că valorile i>14 şi i1ma(4: în +rafic şi
cele calculate diferă cu cîteva zecimi sau unităţi. -cest lucru se datoreazăunei oarecare erori în construirea +raficului.
;n continuare se construieşte caracteristica dinamică de intrare a G4 pentrucare calculăm'
*. -mplitudinea tensiunii alternative la intrarea tranzistorului G4'V V V U U U 2 2m2 3:,3:*34>4ma(4 =−=−=
). Rezistenţa de intrare în curent alternativ a tranzistorului G4 81#%9'
Ω==== 3>>6.>
3:,
4
44int**
A
V
U R%
m2
m2VT EC
Caracteristicile de intrare 8aici la Uc()V 9'
*B)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
19/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
%fectuăm calculele pentru tranzistorii G):G,.
*. Se calculează rezistenţele rezistoarelor'9)4846>43>3>B/ 344int34 E STAS R R R R R E E VT E E −Ω==⇒Ω=Ω⋅=⋅==
Notă' Se ale. valori standarde pentru re$istoare1 ele se vor utili$a înmonta-ul respectiv1 dac0 este ca$ul!
). Se determină rezistenţa de intrare ecivalentă în curent alternativ atranzistorului G4: cu consideraţia rezistenţei de şunt R %)'
Ω=Ω+ΩΩ⋅Ω
=+⋅
= *B:4346>3>
46>3>
)4int
)4int4int
E VT
E VT
R R
R R R
,. Se determină curentul de repaos pe tranzistorul G)' A
V A
R
U ii
E
2 2C >>3.>
46>
3:*>>).>
)
4>4>)> =Ω
+=+=
4. Se determină amplitudinea curentului alternativ pe tranzistorul G)'
AV
R
U m2mC >5:>
*B.43
3:,
4int
4) =Ω
==
3. Se determină amplitudinea tensiunii de ieşire a tranzistorul G)'V V V U U U miesm2mies /6.)**6:*53:,4) =+=+=
/. Se determină valoarea tensiunii colector în p.s.f. a tranzistorul G)'
V V V U E U 2al C 3:,53:*5>3:>3:> 4>)> =−⋅=−⋅=6. Se determină curentul ma(im pe colectorul tranzistorului G) 8la putereade ieşire nominală9'
A A A ii mC C C >53:>>5:>>>3.>))>)ma( =+=+=
5. Se determină puterea ma(imă disipată pe colectorul G)'
W mAV U
P P mC miesiesc *5.>)
>5:>/6.)*)>):>
))>):>)>):> )) ,))ma( =
⋅⋅=⋅=⋅= −
B. Calculăm valoarea minimă a tensiunii colector#emitor a lui G) la puterede ieşire nominală'
V V V U U U miesC C 5,.*//6.)*3.,5))>)min =−=−=
*>.Determinăm valoarea medie a curentului şi puterii a"sor"ite de la sursăde G) şi G,'
)>)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
20/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
W AV i E P
A Ai
i
Cmed al
C Cmed
4.)>,.>5>
>,.>*4:,
>53:>
,),>)
)ma(
,)
=⋅=⋅≈
===
−−
−π
**.Determinăm parametrii necesari pentru G) şi G,'a! V E U U al C Cadm 46):*9)8):* 4> =⋅≈⋅≥
b! Ai cCadm **.>):* )ma( =⋅≥
c! W P P cadmT C *5.>)ma(ma(.. =≥d! "#$ f f s% *)>4)* =⋅≥
e! %&'E (&)*4+
S#au ales tranzistorii' deorece ei sunt complementarii'9T !15? =
A Cadm 3.*=W P admT C *ma(.. =
,#$ f ,=
%&'E (&)*4+
Construim caracteristicile statice de intrare ale lui G)'
Caracteristica dinamică a G)
Deci se pot calcul 8măsura9 unele caracteristici necesare'
)*)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
21/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
mA%
A A
%
i
mA A
%
ii
E
mcm2
E
C 2
E
C 2
).,
>>,4:>)3
>53.>
).>)3
>>3.>
min)*
))
min)*
)ma()ma(
min)*
)>)>
==
===
===
Reprezentăm +rafic caracteristica de intrare a tranzistorului G)'
Caracteristica dinamică de intrare a G)
Deci putem determina'V V V U U U 2 2m2 3:,3:*3)>)ma() =−=−=
Determinăm rezistenţele de intrare ale tranzistorului G)'
Ω=== " mA
V
U R
m2
m2VT >B.*
).,
3:,
)
))int
-flăm amplitudinea tensiunii de e(citare pentru "raţele de sus şi de jos aetajului final complicat'
V V V V U U U U
V V V V U U U U
mC m2m2m
mC m2m2m
*6:)3*6:*55:,5:,
*6:)3*6:*53:,3:,
43,,int.
44))int.
=++=++=
=++=++=
Rezistenţele de intrare în curent alternativ a "raţelor de sus şi de jos aetajului final'
Ω==== " mA
V
U R R
m2
m 56:6):,
*6.)3
)
)int.,int)int
Se determină puterea necesară pentru e(citarea etajului final'mW mAV U P m2m )6:4>):,*6:)33:>3:> ))int.,)int =⋅⋅=⋅⋅=−
Se determină coeficienţii de amplificare'
6):>*6:)3
*6:*5
,6))6:4>
*3
)min
.
,)int
..
===
===−
V
V
U
U 3
mW
W
P
P 3
t
miesies fin
iesies fin p
)))T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
22/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
ensiunea sumară de polarizare a tranzistoarelor G): G, şi G4 a etajuluifinal'
V V V V U U U U 2 2 2 2 3:43:*3:*3:*4>,>)>,)> =++=++=−Care se asi+ură prin intermediul rezistoarelor R şi R H 8sau a diodelor GD* şi
GD)9 unite în paralel.
),)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
23/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&alculul eta3ului preinal monociclu n re/im claa A7B cu cuplare rezitiă aeta3ului inal
Date iniţiale pentru calculul etajului prefinal monociclu ecipat cutranzistori G* în re+imul clasa 0-2 cu cuplare rezistivă cu etajul final sîntrezultatele de calcul a circuitului "ază a tranzistorilor etajului final şi
particularităţile e(puse mai sus cu privire la construcţie scemelor fără
transformator. ranzistorul etajului prefinal tre"uie să asi+ure la intrarea etajului final otensiune de semnal U m!int&: adică o tensiune U m!ieş(U mC'(U m!int& apropiată detensiunea de alimentare +1)E al a fiecărui "raţ. De aceea: de la tranzistorul etajului
prefinal se cere o utilizare ma(imă a tensiunii de alimentare colector.ensiunea colector de curent continuu U +C' a tranzistorului G* va fi'
*. Se determină tensiunea colector de curent continuu a tranzistorului G*'
V U U
V U
V V V V U U E U
2VT 2VT
RE
RE 2VT al C
3:*
*
3.,6*3:*5>3:>3:>
)>,>
*>
*>,>*>
==
==−−⋅=−−⋅=
Notă' U +RE' se ale.e în limite de pîn0 la +1+)E al 1 care1 de obicei1 este+1)!!!5V!
). Cu toate acestea G* tre"uie să satisfacă condiţia'V V V U U U U U C mC mC C *6:)/**6:)3*min)int.*min**> =+=+≥+=
Notă' U C!min!' se ale.e mai mic0 decît +1)!!!'V!,. Se calculează valoarea minimală admisi"ilă a curentului colector 8re+im
liniar9'mAmA mA i m2m2C ,):>).,*:>*:>9*...3:>89*:>...>3:>8 ))*min =⋅=⋅=≥⋅≈
4. Se determină rezistenţa R c* din circuitul colector a tranzistorului G*'
9)4 T 8,/>>
,,/>>>>,):>>>,).>
*6:)33:*3:*5>3:>3:>
*
*min)
)int.4>)>*
E STAS R
A A
V V V V
i
U U U E R
C
C m2
m 2 2al C
Ω=
Ω=+
−−−⋅=
+−−−⋅
=
Notă' Se ale. valori standarde pentru re$istoare1 ele se vor utili$a înmonta-ul respectiv1 dac0 este ca$ul
3. Se determină curentul colector al G*'
AV V V
R
U U E i
C
2 2al C >*>).>
,/>>
3:*3:*5>3:>3:>
*
4>)>*> =
Ω
−−⋅=
−−⋅=
/. Se calculează puterea de disipare colector a G*'W AV P iU P admT C C C C ,5.>>*>):>3:,6ma(.*>*>*ma( =⋅=≤⋅=
6. Se calculează amplitudinea curentului de semnal prin R c*'
AV
R
U
C
mmRC >>/B:>
,/>>
*6.)3
*
)int.* =Ω
==
5. Se calculează componenta alternativă sumară a curentului colector la G*'mAmAmA mRC m2mC *:*>B:/):,*)* =+=+=
B. Se calculează valoarea ma(imă a curentului colector a G*'mAmAmA ii
mC C C
,:)>>*>*:>>*>):>**>*ma( =+=+=*. Se ale+e tranzistorul G* cu caracteristicile mai mari decît cele calculate'
a! V E U U al C admC 45):*9)8):* 4>. =⋅≈⋅≥
)4)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
24/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
b! mAmAi C admC 4):)5*:B/4:*4:* *ma(. =⋅=⋅≥
c! W P P C admT C ,5:>*ma(ma(. =≥
d! "#$ f f s E % *)>4)* =⋅≥
e! %&'E (6+*')+
7m ale conorm Paramaetrilor calculati tranzitorul:9T !102 C ază:
V U Cadm 3>= A Cadm ,=
W P admT C *ma(.. =
,#$ f ,=
%&'E (&)*4+
). Se calculează rezistenţa sarcinii colector G* în curent alternativ'
Ω=Ω+ΩΩ⋅Ω=
+⋅= "
" " " "
R R R R R
C
C C 45.)
56:6/:,56:6/:,
)int*
)int*
*
,. Se calculează curenţii'
mAmAiii
mAmAiii
mAmA
%
i
i
mAmA
%
ii
mAmA
%
ii
2 2m2
2 2m2
E
C 2
E
C
2
E
C
2
4>4:>4>5:>5*):>
,B3:>>*)5:>4>5:>
>*)5:>)3
,):>
5*):>)3
,:)>
4>5:>)3
):*>
*>*ma(
U
*
*min*>
V
*
min)*
*min*min
min)*
*ma(
*ma(
min)*
*>
*>
=−=−=
=−=−=
===
===
===
)3)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
25/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Caracteristica dinamică a G)
Caracteristica dinamică de intrare a G)
Calculăm rezistenţa de intrare a tranzistorului G*'
Ω=−−
=−−
= " mAmA
V V
ii
U U R
2 2
2 2VT /,:3
>*)5:>5*):>
3:>3
*min*ma(
*min*ma(*int
Se determină puterea de"itată de G*: care tre"uie să satisfacă condiţia'mW P W mAV U P mC mC iesVT )6:4>*)6*:>*:*>*6:)33:>3:> ,)int**
N
* =≥=⋅⋅=⋅⋅= −
)/)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
26/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&alculul circuitelor de polarizare 4i ta>ilizare a eta3elor inale 4i preinale
Reieşind din tensiunea de polarizare cerută a etajului final: la temperatura decameră normală: determinăm rezistenţa rezultantă a unirii în paralel R şi R S'
B6:>3:*3:*3:*
9)>4>8,*>):)*
9)>8*>):)*
43>>>):>>*>):>
3:*3:*3:*
>>,
4>,>)>
>
ma(.
,
)>*>
4>,>)>
=++
−⋅⋅⋅−=
++−⋅⋅⋅
−=
Ω=−
++=
−++
=
−−
V V V
C C
U U U
C T nm
mA A
V V V
ii
U U U R
2 2 2
m
P
2C
2 2 2
TS
Din îndrumar ale+em un termorezistor cu o aşa valoare a coeficientuluine+ativ de temperatură a rezistenţei ( )$T α la un +rad celsius: ca micşorarearelativă să satisfacă condiţia mWmP' aceta se ale+e din seria >5/43>3,/
*>43>
9)4 T 83,/4:3)B5:>B6:>
95:>*843>9*8
)> −Ω=⇒Ω=Ω−ΩΩ⋅Ω=
−⋅
=
Ω=⇒Ω=−−Ω
=−−
=
° ,,T R R R
R R R
E STAS Rmm
m R R
T
TS S
T TS C T
S
T P
T TS
S
Notă' re$istoarele RT şi R7 se ale. respectiv1 dup0 standardele de stat1 RT este unre$istor variabil 8de obicei se ia de tip A9!
Mai departe se calculează electrocomponentele circuitelor de o"ţinere a polarizării şi sta"ilizării curentului colector i+C' a lui G* din etajul prefinal. ;n procesul de calcul tre"uie de ţinut cont de faptul că termosta"ilitatea curentului i >C*tre"uie să fie destul de înaltă în comparaţie cu valoarea mică a tensiunii remanentea colectorului uCmin' a lui G* şi dependenţei eficacităţii de termocompensare înetajul de ieşire de +radul de termosta"ilitate a curentului i>C*.
%fectuăm calculul pentru determinarea rezistenţelor R *: R ): R %*'*. Se determină căderea de tensiune pe rezistorul R %*'
V V V U
U U E U
RE
2VT C al RE
*3:,63:*4>*>
,>*>*>
=−−=−−=
). Se ale+e rezistenţa rezistorului R %*: care se determină cu relaţia'
9)4 T 8*>>
)/:B44>5:>):*>
*
*
*>*>
*>*
E STAS R
mAmA
V
ii
U R
E
2c
RE E
Ω=
Ω=+
=+
=
Notă' Cu cît e mai mare R E': cu atît mai mare este +radul de reacţie ne+ativălocală în curent continuu şi ca urmare este mai efectivă sta"ilizareacurentului colector i+C' în PS!. ;n calculul rezistenţei R E' tre"uie presta"ilităo valoare ma(imă U +RE'.
,. Se determină rezistenţa de sarcină în curent continuu'Ω=Ω+Ω+Ω=++== " R R R R E TS C C *3:4*>>43>,/>>***
Pentru a calcula >Cadmi∆ se construieşte dreapta de sarcină în curent continuufolosind familia de caracteristici statice de ieşire a G*.
)6)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
27/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
4. Rezistenţa sumară R D* şi rezistenţele R * şi R ) se +ăsesc cu relaţiile'
)*
)**
R R
R R R : +
⋅=
unde i :' curentul continuu ce cur+e prin divizorul de polarizare "ază a G*şi de ale+e din relaţia'
mAmAii 2 : ,/:*3B):*59*>...,8 *>* =⋅=⋅=
3. Se mai calculă şi valoarea rezistenţei R * şi R ) din punct de vedere arespectării condiţiilor de asi+urare a tensiunii şi curentului de polarizare'
9)4 T 84B:/*)5:/,):44>5:>
/5>,):44>3:>
9)4 T 8/5>36534.>5
*3:*
*
**>
)**
)
*
*>*>)
E STAS " R" mAmA
mAV
ii
Ri E R
E STAS RmA
V V
i
U U R
: 2
:al
:
RE 2
Ω=⇒Ω=+
Ω⋅−=
+−⋅
=
Ω=⇒Ω=⋅+
=+
=
deci'
Ω=Ω+ΩΩ⋅Ω
= 3:/*3/4B>/5>
/4B>/5>* : R
)5)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
28/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&alculul coeicienţilor de armonici a eta3ului inal 4i preinal 4i a /radului dereacţie ne/atiă /lo>ală necear n 7P+8 pentru ai/urarea actorilor dearmonici dat
După cum rezultă din calculul etajelor finale şi prefinale: tranzistorii lor lucrează în re+im de semnal mare: adică în condiţiile utilizării depline a
caracteristicilor statice şi dinamice. De aceea: în aceste etaje pot apărea distorsiunineliniare: condiţionate de CG- a tranzistorilor.
Coeficientul de armonici a acestor etaje: cu ajutorul cărora se apreciazădistorsiunile neliniare a amplificatorului proiectat: pot depăşi valorile admisi"ile.Din această cauză: asi+urarea factorului de armonici de valoare presta"ilită este o
pro"lemă acută. De re+ulă: valoarea admisi"ilă de distorsiuni se o"ţine prinintermediul unei reacţii ne+ative.
*. %cuaţia pentru !%M a sursei ecivalente de semnal a fiecărui "raţ din etajulfinal este'
Vsurs.G) 1.G) 1.G 4 C.G4 s 1.G) surs.G)e u u i R i R = + + × + ×
-ici: iCma(G4 se ia nemijlocit din dreapta de sarcină pentru G4: iar valoarealui u1ma(G4 nemijlocit din caracteristica dinamică de intrare a lui G4 pe i1ma(G4care se ia din dreapta de sarcina a lui G4 pentru iCma(G4. ;n ceea ce priveştei1ma(G): pentru a fi determinat: este necesar la început de +ăsit curentul emitor a luiG).
). ;n acest caz putem calcula un punct de pe caracteristica dinamică de trecere:de e(emplu: la curentul ma(imal colector C.ma(G4i '
V
surs.ma( G ) 1 ma( G ) 1.ma( G 4 C.ma( G 4 s 1.ma( G ) surs.G )e u u i R i R @= + + × + ×
%.ma(G)
1.ma( G)
)*%.G)
ii
*=
+
1.ma(G4
% .ma( G ) 1. ma( G 4
)
ui i
R = +
( )%.ma( G ) C. ma( G ) 1. ma( G ) 1. ma( N .G ) )*%G )i i i i *= + = × +
,. -vem nevoie de unii parametri care sînt calculaţi mai jos'
Aii
Ai
Aii
V mAmAV V e
Ri Riuue
V mA AV V e
Ri Riuue
CVT
VT C
VT surs
VT sursVT 2S VT C VT in 2mVT in 2mVT surs
VT surs
VT sursVT 2 sVT C VT 2VT 2VT surs
>3:>
B,:>)
>3:>5*6:*
5*6:*
>6/:4,/>>*/.>*>3>3:*3:*
,4/:4*,/>>//:,*>5*6:*33
4>
V
>
V
*
4ma(
V
ma(
).min.
).).min4.min)..)..).min.
V)ma(.
).)ma(4ma(4ma()ma(
V
)ma(.
==
=+
=
==
=Ω⋅+Ω⋅++=⋅+⋅++=
=Ω⋅+Ω⋅++=
⋅+⋅++=
4. Calculăm 3 valori momentane ale curentului de ieşire a celor ) "raţe aetajului cu consideraţia coeficientului de asimetrie 0"2 a "raţelor etajului:
care se ale+e între limitele >:*3...>:)@ fie b(+1')'
)B)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
29/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
A Abii
A Abii
mA Abii
A Abii
A Abii
)6:)5:>5*6:*9*8
644.>5:>B,:>9*8
)>):>)>3:>)
**/:*):*B,:>9*8
*5:)9):>*85*6:*9*8
Vma(min
V*)
V
>>
V**
Vma(ma(
−=⋅−=−⋅−=
−=⋅−=−⋅−=
=⋅⋅=⋅=
=⋅=+⋅=
=+⋅=+⋅=
3. Htiind valorile celor 3 ordonate 8i(9: calculăm amplitudinea curentului deieşire a frecvenţei de "ază m*.ies şi amplitudinea armonicelor curentului deieşire m ).i es m ,.ie s m 4.i es : : şi: de asemenea: valoarea medie a curentului de ieşire
med.iesi '
A A A A Aiiii
AmA A A A Aiiiii
A A A A Aiiii
A A A Aiii
A A A A Aiiii
iesm
iesm
iesm
iesm
iesm
*)*/:>/
9*/4.*,6.*8)B5B:*/B:)
/
98)
)3:>
*)
)>/9*/4.*,6:*84B5B:*/B:)
*)
/984
6**:>/
9644:>**/:*8))6:)*5:)
/
98)
)5:>4
>4.>)6.,*5:)
4
)
4,.),
644.>**/:*)6.,*5:)
,
)*minma(
..
>)*minma(.4.
)*minma(.,.
>minma(.).
)*minma(.*.
=−⋅+−
=+⋅++
=
−=⋅+−⋅−−
=⋅++⋅−+
=
=+⋅−+
=−⋅−−
=
−=−−
=⋅−+
=
=+++
=−+−
=
/. Corectitudinea calculelor se apreciază după cum se satisface relaţia' A A A A Ai 5/:)*)*3.>6,:>)5.>4,.)*>B:>ma( =−+−+=
6. Coeficientul de armonici a etajului de ieşire se determină de relaţia'
$,)$*>>4,.)
>*46.>3,)B:>>654.>$*>>
)))
*.
)
4.
)
,.
)
).
. =⋅++
=⋅++
= A
A A A
3
iesm
iesmiesmiesm
iesa
5. -nalo+ punctelor * 6 din acest su"punct: se determină distorsiunile de
frecvenţă pentru etajul prefinal ecipat cu tranzistorul G*: folosind metodacelor 3 ordonate din caracteristicile de trecere ( )VC G* surs G*i f e= a etajului clasa
,>)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
30/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
2-2 din punctele dreptei de sarcină şi caracteristicii dinamice de intrare: pentru'
surs. G* 1.G* 1.G* surs.G*e u i R = + ×
V mAV Riue
V mAV Riue
VT sursVT 2VT 2VT surs
VT sursVT 2VT 2VT surs
3.>,5>>*)5:>3.>
,:3,5>5*).>3
*.*min.*min.*.min.
*.*ma(.*ma(.*.ma(.
=Ω⋅+=⋅+==Ω⋅+=⋅+=
unde'
Ω=
Ω
+Ω
+Ω
=
++=
−−
,5>*
*
*)5./
*
/5:>
**** **
)*
*." " " R R R
R surs
VT surs
e surs+VT'('!);+!4+6
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
31/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
*>.Calculăm coeficientul de armonici a etajului prefinal'
$)/B.)$*>>BB.B
)).>>33.>$*>>
))))
*.
)
4.
)
,.
)
).
. =⋅+
=⋅++
=mA
A A
3
pref m
pref m pref m pref m
pref a
**.Coeficientul de armonici a etajelor prefinale şi finale va fi'$,))/B.),) ))).
)
.. =+=+= pref a finare$ a 3 3 3
*).-flăm mărimea necesară +radului de reacţie ne+ativă'3).*>59Y>*):>,):>8*>*X
>*):>
,):>9Y8*>*X ..
.
.. =−+=−+≈ dat are$ a
dat a
re$ a 3a .en 3 3
3
3 β
,))T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
32/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&alculul ditoriunilor de recenţă a 7P+8 cuprincu reţea de reacţie ne/atiă /lo>ală
După cum se ştie: distorsiunile de frecvenţă înaltă sînt cauzate de inerţiatranzistoarelor şi de influenţa capacităţilor de montaj. ;n majoritatea cazurilor: dincauza numărului mic a capacităţilor de montaj: de valori mici 8mai ales înscemele inte+rate9 influenţa lor se ne+lijează. Zinînd cont de acest fapt: în
determinarea distorsiunilor de frecvenţă la frecvenţa ma(imă de lucru se va ţinecont numai de influenţa tranzistoarelor etajelor final şi prefinal.
*. ;n determinarea distorsiunilor de frecvenţă: la frecvenţă ma(imă se va ţinecont numai de influenţa tranzistoarelor etajelor final şi prefinal'
. . . . . s .en s EC pref s CC fin , , , = ×
unde' , s!EC!pref # coeficientul distorsiunilor de frecvenţă a tranzistorului G*din etajul prefinal conectat în scemă cu %C'
>>>>4B:*,
,>**
))
*)*
.. =
+=
+≈
,#$
"#$
f
f ,
E %
s pref EC s
iar' , s!CC!fin # coeficientul distorsiunilor de frecvenţă a tranzistorului unui "raţ: a etajului final: în contratimp: în conectarea lor CC'
9*8 ...... −⋅−≈ fin EC s fin fin EC s finCC s , 3 , ,
ori ,
, , ,
ori ,
,#$
"#$
,#$
"#$ ,
f
f
f
f , , ,
.en s
finCC s pref EC s .en s
finCC s
fin EC s
E %
s
E %
sVT EC sVT EC s fin EC s
>>>*)/.*>>>>)5.*>>>>B5.*
>>>>)5.*9*>>>>B5.*86*.>>>>>B5.*
>>>>B5.*,
,>*
,
,>*
**
.
.....
..
))
..
)
4)*
)
))*
4..)....
=⋅=⋅=
=−⋅−≈
=
+⋅
+=
+⋅
+=⋅=
). a +radul RN& necesar: coeficientul distorsiunilor de frecvenţă la frecvenţasuperioară de lucru sf va fi'
d2 , d2 ,
, ,
dat s R?@ .en s
3a .en
.en s
R?@ .en s
,>
>>>>>6.*65:),
*>>>*)/.**
**
...
J
.
.
..
=≤≈
=−
+=−
+=β
,. Coeficientul +lo"al al distorsiunilor în su"+ama de frecvenţe joase estecauzată: în principal: de C d!int : C d!ies şi C E : care la frecvenţa minimă de lucru
determină coeficienţii respectivi , -!Cd!int : , -!Cd!ies: , -!CE': în ori: şi vor fi'
ori ,
, ,
d2 , ,
, , , ,
R? .en -
3a .en
CE -
R? CE -
iesCd -inCd -
R? CE -iesCd -inCd - R? .en -
*,.*>>B).*>3B.*>3B.*
>>B).*3).*>5
*)*
**
3.>
..
J
.
*.
.*.
....
.*.......
=⋅⋅=
=−
+=−
+=
==
⋅⋅=
β
Comparînd , -!.en cu distorsiunile de frecvenţă înaltă date în sarcina de proiectare , -!dat : vedem că distorsiunile în scemă sunt mai mici ca celeaccepta"ile: deci RN& nu tre"uie recalculată.
,,)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
33/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&alculul reţelelor de ,.E n 7P+8 >ieta3
!ormula de calcul pentru +radul RN&: ce se asi+ură cu ajutorul circuituluiR *R ) şi care curpinde etajele prefinal şi final se o"ţine din formula de "ază pentrudeterminarea +radului de RN de trecere'
J J
+en +en +en*
R
* * @R R β β = + = + +
Determinăm rezistenţa rezultantă în curent alternativ între "aza G* şi punctul comun al scemei'
Ω=
Ω+
Ω+
Ω=
++=
−−
*/63>>
*
46>
*
3)5
**** **
)*.int sursVT R R R R
şi'
:),4):*
,,>>
*/*
*
J
J
UV
**
*
.
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
34/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&alcularea ampliicării neceare 4i a numărului de eta3e ampliicatoarepreliminare de recenţă 3oaă ără tranormator
Mai întîi se determină parametrii principali a -P!7: ca valorile necesare atensiunii şi curentului alternativ: avînd în vedere: că în raport cu intrarea: ea este
paralelă. -ceste date sînt iniţiale pentru calculul canalului de semnal o"ţinut: care
stau înaintea -P!7.Mai departe se apreciază tensiunea şi curentul de semnal: care le poate
asi+ura sursa de semnal: fiind aplicată la intrarea acestor sceme.-poi: comparăm tensiunile şi curenţii ce pot fi asi+uraţi de sursă cu cei
necesari: pentru e(citarea destulă a -P!7 şi conform rezultatelor o"ţinute:apreciem dacă avem nevoie de etaje preliminare sau nu.
*. ensiunea necesară la intrarea etajelor prefinale şi finale în acest caz va fidată de relaţia'
V V V uu
U U 2 2 Rmnecm *)
,3
)
minma(*..int. =
−=
−==
). Curentul de intrare necesar va fi mai mare decît cel fără RN cu valoareacurentului ce cur+e prin reţeaua de reacţie'
=Ω
+
=
=Ω
=
=Ω
=
⇔
+=
=
=
mA"
V V
mAV
mAV
R
U U
R
U
R
U
R?Rm
Rm
Rm
m Rm
R?Rm
Rm
Rm
VT
Rm
Rm
B>B:>,:,
)*
*).)46>
*
5:*3)5
*
*.
).
*.
*
int*.*.
*.
)
*.
).
*int
*.
*.
din relaţiile de mai sus vom scrie'mAmAmAmA R?Rm Rm Rmnecm 5):4B>B:>*):)5:**.).*..int. =++=++=
,. mpedanţa de intrare: din cauza RN paralele la intrare va fi mai mică cacea fără reacţie şi se calculează din formula'
Ω=== )>55):4
*
.int.
.int.*int
mA
V
U R
necm
necm
4. Capacitatea de intrare cu RN& paralelă la intrare va fi mai mare ca fără
reacţie'9*8
9*8
**.V*.*..int
*.*..int*.int
VT VT C 2VT 2E din
.en Rtrecdin
3 C C C
3 C C C
+⋅+=
+⋅+=
Gom calcula capacitatea dinamică de intrare a G*
n ,#$
C
f %r f r C
VT E 2
E % E E E % E 2
VT E 2
3:)6,B,:**4:,)
*
9*8)
*
)
*
*.V
)*)*)*V
*.V
=⋅Ω⋅⋅
=
⋅+⋅⋅⋅=
⋅⋅⋅=
π π
unde' Ω=== B,:*>*,3:>
>)/:>>)/:>
*>C
E i
r
3. Se dă' f lim frecvenţa de +raniţă de , M[z'
,3)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
35/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
n n n C
n n n C
V
V
U
U 3
p C
V
V
U
U 3
p C C
din
2m
iesm .en
R2trec
m
mVT
VT C VT C 2
4:)6*956:5*8>>*:>3:)6
3:)6*>956:5*8>/:>3:)6
56:5)
36:*6
*
)5:*))
36:)4
/>
*int
,
*.int
*.
.
*.
*int.
)int.*
*.*.V
=+⋅+==⋅+⋅+=
===
≈
===
=≈
−
/. -mplitudinea curentului de semnal m!int' şi a tensiunii de semnalasi+urate la intrarea acestei sceme vor fi'
mV A R U
AmV
R R
E
mm
surs
sursmm
B3:))>5*):*4
*):*4)>53>>
*>
*int*int.*int.
*int
.*int.
=Ω⋅=⋅=
=Ω+Ω
=+
=
µ
µ
Deoarece nu se îndeplinesc condiţiile'
V mV
U U
mA A
necmm
necmm
*B3.)
5):4*):*4
.int.*int.
.int.*int.
<≥<
≥ µ
în scemă se introduc etaje preliminare cu cuplare RC sau +alvanică:numărul cărora tre"uie să fie destul pentru a o"ţine mărimile U m!int!nec şi
m!int!nec.
6. Coeficienţii de amplificare în curent şi tensiune necesari ai etajelor preliminare: corespunzător va fi'
mV " AU
R U
mA
V
U
U 3
A" "
mV
R R
E
A
mA
3
" R
prel m
prel prel m prel m
prel m
necm .en prel U
prel surs
sursm prel m
prel m
necm .en prel i
prel
3*3
,>>3
*3:*3:*
3**
*>
*)543
)5:43:*3:*
*
.*int.*
.int.int.*.*int.*
.*int.*
.int...
.int
..*int.
.int.
.int...
.int
=Ω⋅=
⋅=
=⋅=⋅=
=Ω+Ω
=+
=
=⋅=⋅=
Ω=
µ
µ
µ
;n calculul ulterior a etajelor preliminare: tipurile tranzistorelor de putere
joasă aleşi se determină la fel din îndeplinirea condiţiilor'a. V E U al admC ,/:/*).*. ==
". mAmAi C admC *)>:>*:B/)3:*)3.* *ma(. =⋅⋅≥
,/)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
36/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
c. W P P C admC ),:**ma(.. =≥d. "#$ "#$ f ,#$ f s E % *)>,>44,)* =⋅=⋅≥=e. *>>,>)* −= E %
-stfel: după datele considerate: s#a ales ca tranzistor pentru etajele prefinale:tranzistorul de tip FG6067.
f. V U admC /3. =
+. mA admC 4:>. =. W P P C admC 3:)*ma(.. =≥i. ,#$ f E % ,3>)* =
*>>,>)* −= E %*)B5)*/59*>>,>53:>8953:>8 ))ma(.)*min.)* >=⋅⋅=⋅⋅= eei %% 3
De aici rezultă că avem nevoie de două etaje preliminare.
&alculul capacităţilor condenatoarelor decuplatoare &d int 4i condenatorul
&1 utilizate n 7P+8
#$
C
, R R f C
m #$
C
, R R f C
E
E -VT surs -
E
d
Cd - prel ies -
d
µ
π
π
/4:4*>B/:*93)5*>>>83>*4:,)
*
*98)
*
),:**>3B):*93)5)>583>*4:,)
*
*98)
*
)*
)
*.*int
V*
)int.
)
int..*int.
int.
=−⋅Ω+Ω⋅⋅⋅
=
−⋅+⋅⋅⋅≥
=−⋅Ω+Ω⋅⋅⋅
=
−⋅+⋅⋅⋅≥
&apitolul !
7le/erea ampliicatorului operaţional
Din concluziile de mai sus urmează că pentru e(citarea etajului prefinal secere un semnal de valoarea volţilor şi un curent de ordinul microamperilor.Pentru aasi+ura această valore de semnal: cînd semnalul de intere în amplificator : dat desarcină este de ordinul milivolţilor se cere un număr de etaje amplificatoare
preliminare cu amplificare în tensiune sumară de ori.
,6)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
37/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Prezenţa condesatoarelor dacuplate în curent continuu şi cuplarea în curentalternativ :şi condesatoarele de "locare influenţiază ne+ativ asupra caracteristiceide frecvenţă a între+ului amplificator şi majorează distorsiunile lui.
Zinînd cont de aceasta etajele preliminare pot fi înlocuite cu un amplificator operaţional 8-L9: ce va asi+ura la intrarea etajului prefinal semnalul şi curentulcerut în +ama de frcvenţă impusă în sarcina de proectere . Atilizarea -L în loc de
etaje preliminare de tip RC e(clude distorsiunile de fre+venţă.
Modul de calclul este'
Pentru a su"stitui etajele preliminare cu un -L în cazul cercetat deja: se cer asi+uraţi următorii parametri'
# A\,>>8pentru a avea la intrare Aint.necE*V 9@#ieş\8pentru a avea la intrare int.necE4:5)mA9@#f s\,> 3#$B
Pentru a asi+ura amplificarea necesară şi majorarea parametrilor ceruţi: seale+e amplificatorul operaţional I7;02 sau analo+ul 1(0J@1: cu parametrii şiscema electrică arătată în 8fi.*9.
AE,>>E)>lo+,>>E3>d1
!i+.5 Parametrii electrici ale -L
,5)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
38/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
!i+.B Scema electrica a -L de tipul I7;02
+i/$10 Dependenţa coeficientului de amplificare în tensiune a -L I7;02 de frecvenţă
Pentru 7K ale acem următoarele calcule:1$&alculăm ampliicarea 7K n curent alternati ără reacţie ne/atiă:
( ) *56,>/5>:*
)>>>
5>
,>*
)>>>
*
))
>
==
+
=
+
=
,#D
,#$
f
f
Acc A
s
ω
,#$ f ,>*4*46>6.>J)>>>> ===2$ &alculăm rezitenţa de reacţie β R :
,B)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
39/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
( ) ( ) **
J R A R R
R A ω ω β
β =⇒= @ ( ) @*3.>* Ω−≈ 3 R
@*56,>>>*>>>J*56, Ω=Ω=β R
!$ &alculăm coeicientul de reacţie:
@*>,,:3*56,>>>
*>>> 4* −
⋅==
=β
β R
R ?
($&alculăm tipul de conectare a 7K:
*>>>3,:*>>>*56,
*56,>>>*>>>@
* ≥=Ω+Ω
≥+
surs R A
R R β #conectarea este neinversoare.
5$&alculăm ampliicarea rezultantă a unui 7K n conectare neineroare 4i cu,,.:
( ) ( )
( ) B/5
*56,J*>3*
*56,
* 4 =
⋅+=
+=
−ω β
ω ω
A
A ,
?
?
Din cîte vedem amplificarea B/5 rezultantă este aproape e+ală cu amplificareanoastră cerută de ,>>.
6$ &alculăm curentul de intrare:
@,:,
*56,
*56,>>>*>>>*>>>
*>
*
AmV
A
R R R
E i
@
.
in µ β
=Ω
+Ω+Ω=
++=
Sta>ilitatea circuitului ampliicator cu reacţie:
Deoarece acest amplificator conţine , etaje: dependenţa Aβ Mm în funcţie de
Aβ Re va arăta în felul următor 8fi+.**9 '
4>)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
40/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
!i+.**.dia+rama N]^=ist
!actorul de transfer X,Y va fi '
( )
+
+
+
=
,)*
*** f
f -
f
f -
f
f -
A A ccω
Deoarece Dia+rama N]^=ist cuprinde punctul 8#*@j>9: vor"eşte despre faptul
că amplificatorul nu va funcţiona sta"il la anumite condiţii în +ama de frecvenţe
8>@K ∞ 9. Pentru funcţionare sta"ilă în +ama de frecvenţe 8 +∞∞− @ 9: o"ţinem X,Y '
( )
+
+
+
=
,)*
*** f
f -
f
f -
f
f -
A A cc
β ω β
Divizînd partea reală de cea ima+inară: o"ţinem X,Y '
( )
−+++
−−−
=
,)*
,
,)*,)
)
,*
)
)*
)
* f f f
f
f
f
f
f
f
f -
f f
f
f f
f
f f
f A A ccβ ω β
Partea reală va fi o mărime reală în cazul c
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
41/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
( )
+
+
+
=
,)*
*** f
f -
f
f -
f
f -
A A ccω
+
+
+
+
+
=
,)*>
*
****
*
f
f -
f
f -
f
f -
f
f -
f
f - A
A
cc ?
comp ?
β β
Condiţia de funcţionare sta"ilă în acest caz este '
,
)
)
,
>
,)
f
f
f
f
f
f f Acc ? ++
+=
După cum urmează din +rafic: acest -L are următoarele frecvenţe de
fr)4:*44>*4>44* ⋅±=⋅+⋅+⋅±=++±=
Gerificăm condiţiile de sta"ilitate'
)6:3,B>
4>
*4
4
4>*
*
4>4)>45:>*56,
),
*)
)
,*
*
,)
≤
++
++
++≤⋅
++
++
++≤⋅
,#$
,#$ ,#$
,#$
,#$ ,#$
,#$
,#$ ,#$
f
f f
f
f f
f
f f A ? cc β
Deci după cum se vede nu este asi+urata sta"ilitatea:in caest caz folosim
compensarea prin utilizarea retelei de intirziere modificata a fazei.
&ompenare prin utilizarea de ntrziere a azei
4))T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
42/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
Gerificăm condiţia de funcţionare sta"ilă'
3/:*5B>
4>
4
4
4>
*):3
4>4B>
,
)
)
,
>
,)
<
++
+≤
++
+≤⋅
f
f
f
f
f
f f A
cc ? β
Ande frecvenţa de frîn+ere este f >'
#$ ,#$
f
f
f
f
f A
f f f
,
>
,
)
)
,
,)>
*>,3:4>B>:*>*>>
44
4>
4
4
4>B>
4>4
J
⋅⋅==
++
+=
++
+≤
β
Respectiv "anda va fi'
3#$ #$ A f 2 cc 4,3*>53>*>>*>,3:4 ,,
> =⋅=⋅⋅=⋅⋅= β
4,)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
43/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
&oncluzie:
;n proiectul de curs efectuat: s#au cercetat proprietăţile etajelor amplificatoare fără transformator. S#au evidenţiat particularităţile constructive aleacestora şi posi"ilitatea alcătuirii scemelor electrice principiale. Deoarece putereanecesară e destul de mare: s#au folosit în etajul de ieşire cu tranzistoricomplementari 8pentru asi+urarea puterii necesare9 care au randament mai mare:ajun+înd pînă la 65$. -cest fapt se e(plică prin faptul că aceşti tranzistorifuncţionează în re+im clasa 012. S#au analizat mai multe sceme posi"ile deconstrucţie ale etajelor amplificatoare de putere şi particularităţile de funcţionare afiecărei sceme propuse în parte. -mplificarea în tensiune fiind unitară la intrareatranzistorilor de putere s#au folosit etaje de amplificare în tesiune: care: însă:lucrează în re+im clasa 0-2:cu randament de ma( 3>$: dar astfel se micşorează+radul de distorsiuni nelineare: iar în cazul precedent cresc distorsiunile neliniareintroduse de elementele active 8tranzistorii9.
S#au evidenţiat modalitaţi de termosta"ilizare a PS! a etajelor finale atît pentru montarea discretă a elementelor: cît şi la confecţionarea circuitelor întenolo+ie inte+rată.
S#a determinat că pentru confecţionarea circuitelor conform tenolo+ieiinte+rate: este mai comod de utilizat diode. Pe cînd în montarea discretă acircuitului: este suficient de ales termorezistorele necesare. Pentru a face maiuşoară +ăsirea termorezistorului necesar: acesta se uneşte în paralel cu un rezistor de valoare constantă.
S#a folosit scema cu ) surse de alimentare care cu toate că e mai complicat
de realizat: duce la micşorarea distorsiunilor. ;n etajele de putere mică estesuficientă şi o sin+ură sursă de alimentare: însă în cele de putere sporită: pentru aamplifica semiperioada ne+ativă: se va cere o sursă mai sta"ilă decît condensatorulutilizat în scemele de aplificatoare cu o sin+ură sursă de alimentare. Distorsiunileintroduse în semnalul util sînt ne+lija"ile: în cazul scemelor aplificatoare de
putere mică:.S#au calculat doua etaje preliminare şi unul prefinal: pentru a asi+ura la
intrarea amplificatoarelor de putere curentul şi tensiunea necesară. S#au calculatelementele etajelor finale: prefinale: cît şi tranzistorul de intrare ale acestora.
S#au determinat distorsiunile neliniare şi liniare introduse de elementelecircuitului. S#a efectuat calculul etajelor preliminare: şi a numărului acestora. S#a propus înlocuirea etajelor preliminare cu un amplificator operaţional. S#a cercetatsta"ilitatea acestuia cu şi fără circuit de compensare. S#a introdus ca circuit decompensare un circuit de întîrziere modificată a fazei.
S#a efectuat calculul reacţiei ne+ative necesare pentru ca -L să asi+ure cusemnalul necesar intrarea tranzistorului G*. S#a determinat "anda de frecvenţelucrătoare ale -L cuprins cu reţea de reacţie şi compensat cu reţea de întirzieremodificată a fazei.
44)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
44/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
"i>lio/raie:
*. ;ndrumar metodic privind îndeplinirea lucrării de curs la disciplinaRadioelectronica .). _.̀ b: .gh' khq q
hq wxqy: {| }| k}hy: *B6B.,. g.~.•|' khq y: }|:
€hx{: *B5,.4. ‚.ƒ.' k„q h|y: }| k_{ |…y:
*B5B.3. †.‡hh' k•hx hqw qw
ˆƒy: }| k}hy: *B53./. ‰.Š.‹b{|: Š.ˆ.‚h{|' kŒ|q h|{|q
h‡hq w h‡q y: }| k_{ |…y: *BB>.6. ˆ. g khq y: }| k}hy: *B5).5. ‰.†. ŽwqŒ|: ‚ k ‰|q hq wxq y: }|
kŽhy: *BB4B. ‰.‚. ‰| k hq w hxy: }|
k_{ |…y: *B5B.*>.Š.Š. }| k Žqh{| hq y:
}| k_{ |…y: *B5B.
43)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
45/46
Coala
Mod Coala N Document Semnat. Data
7neMă:
Poziţia Denumirea .um$ .otă
CondensatoareC*: C,: ƒ3: C*> •})#*>G#*>‘!’)>$‚ƒ“*>65,#6* 4C): ƒB •})#3>G#)>>‘!’)>$‚ƒ“*>65,#6* )C4: ƒ/ •})#3>G#*>>>‘!’)>$‚ƒ“*>65,#6* )C6: ƒ5 •})#3>G#3>>‘!’)>$‚ƒ“*>65,#6* )
,ezitoare
R *: R 3 }†“#>:)3#5)”’3$ )R ): R / }†“#>:)3#6:3”’3$ )
R ,: R 6 }†“#>:)3#).)”’3$ )R 4: R 5 }†“#>:)3#,>>’3$ )R B }†“#>:)3#*:3”’3$ *R *> }†“#>:)3#*>>’3$ *R ** }†“#>:)3#4)>’3$ *R *) }†“#>:3#,”’3$ *R *, }†“#>:3#*>>’3$ *R *4 }†“#>:3#)>>’3$ *R *3 }†“#>:3#*>’3$ *
R */ }†“#>:3#,/’3$ *R *6 M}“#*, R )>–CE*>...):)” Ω *R *5: R *B }†“#>:3#))>’3$ )
Tranzitoare
G*: G) `“5>6Ž )G, `“5>*‚ *G4: G/: G6 `“5*/‚ ,
G3 `“5*6‚ *DiodeGD*:GD) 2GD,: GD4 2GD3 C *B*- Azener EB:*G *
4/)T* +,T T-&10!
-
8/17/2019 Amplificator de 20W
46/46