bocatoma barraje mixto

8/13/2019 Bocatoma Barraje Mixto

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UNIVERSIDAD SAN PEDRO

DISEO DE UNA CAPTACION CON BARRAJE MIX

Tipo de Bocatoma:

(a) Una presa derivadora impermeable (concreto ciclpeo)

(b) Un frente de regulacin y limpia, perpendicular al sentido de la corriente

(c) Un frente de captacin

Caudales de diseo:

Qmax = 169.24 m/s

Qmedio = 11.00 m/s

Qminimo = 0.03 m/s

Qdiseo = 169.24 m/s

Clculo del Coeficiente de Rugosidad:

1.- Valor basico de rugosidad por cantos rodados y arena gruesa

2.- Incremento por el grado de Irregularidad (poco irregular)

3.- Incremento por el cambio de dimenciones ocasionales

4.- Aumento por Obstrucciones por arrastre de raices

5.- Aumento por Vegetacion

El tipo de bocatoma que hemos considerado en muestro proyecto es de Barraje Mixto, el cual consta de:

ESTRUCTURAS HIDRAULICAS


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n = 0.038

Determinacin de la Pendiente en el lugar de estudio:

Km-1.9 0+1639.99

0+0.00

-1639.99

78.00 m En func in a la topo grafa dada y proc urando que la long i tud d el

0.0012 barraje conserve las mismas cond ic iones naturales del cauce, con

el objeto de n o c ausar m odi f icac iones en su rgimen.

Cotas y Altura del Barraje:

1. Calculo de la cota de Cresta del Aliviadero:

1.1. Clculo de la Altura del Barraje P:

Datos :

Q = 169.24 m/sb = 78.00 mn = 0.038S = 0.0012

Por tanteo :

d (m) Q.n/S^0.51.00 188.9395

1.30 188.9395

1.62 188.9395

188.94 = 169.63

P = 1.62 m

CFC : Cota de fondo de la razante

CFR = 140.00 msnm

h sedimento: Tambin llamado Altura del Umbral del vertedero de captacin.

hsed = 0.60 m

141.62

Ancho de Plantilla (b) =

Pendiente (S) =

141.98

140.08

El calculo de la pendiente se ha ob tenido en el perf i l longitu dinal, esta pendiente est com prend ida entre los tramos d e un kilom etraje.

Cota

ASRnQ ...

1 2/13/2

2/3

1/2 2db

b.d(b.d)S

Q.n



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P = 1.62 m

0.60 m 140.00

2. Longitud del barraje fijo y del barraje movil

a. Dimensionamiento:

a.1 Por relacion de areas

El area hidraul ica del canal desarenador t iene una relacione de 1/10 del area

obs truida por el al iv iadero, teniendos e :

N de pilares = 4.00

A 1= A 2/10 (1) donde: A1 = Area del barraje movilA2 = Area del barraje fijo

N de compuertas = 2.00

P

78 - Lbmb = 78 m

A1 = P x Lbm A2 = P ( 78 - 2Lbm )

Remplazando estos valores, tenemos que: P x Lbm = Px (78 - 2Lbm)/10

1.62 x Lbm = 1.62 x ( 78 - Lbm )/10Lbm: Longitud de barraje movil.

Lbm = 6.17 m Lbf: Longitud de barraje fijo.

Entonces : Lbf = 78 - Lbm = 71.83 m

a.2 Longitud de compuerta del canal desarenador (Lcd)

Lcd = Lbm/2= 3.08 m

Se usara 2 Compuertas de: 120 p lg x 84 p l g

Lcd = 3.05 m

a.3 Predimensionamiento del espesor del Pilar (e)

A1 A2

Lbm



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La longi tud efect ivade la cresta (L) es:

L = Lr- 2 ( N x Kp + Ka) x H .(C

Donde: L = Longitud efectiva de la cresta

H =Carga sobre la cresta . Asumida

Lr =Longitud bruta de la cresta =

N =Numero de pilares que atraviesa el aliviadero =

Kp =Coef. de contrac. de pilares (triangular)

Ka =Coeficiente de contraccion de estribos

"H" se calcula asumiendo un valo r , calcular el coeficiente de descarga "C" y calcular el caudal para

el barraje fijo y movil. El caudal calculado debe ser igual al caudal de diseo.

Reemplazando en la ecuacin la Longi tud efect ivapara H asumido es:

Clculo del coeficiente de descarga variable para la cresta del cimacio sin con trol :

C = Co x K1x K2 x K3x K4

Los valores del 2 miemb ro no s perm iten corregir a " C" s in co nsiderar las prdidas p or rozam iento:

En los grficos, encon tramos las definic iones y la forma de enco ntrar estos valores.

a) Por efecto de la profu ndidad de l legada:

P/H = 1.62 Co = 3.94

b) Por efecto de las cargas diferentes del proy ecto:

he = H he/H = 1.00 K1 = 1.00

c) Por efecto del talud del paramento aguas arr iba:

P/H = 1.62 K2 = 1.00

d) Por efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo:

(Hd + d) / Ho = (P+Ho)/Ho= 2.62 K3 = 1.00

e) Por efecto de sum ergencia:

Hd / he = 2/3 Ho/ Ho = 0.67 K4 = 1.00

* Remplazamos en la ecuacin (D): C = 3.94m



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* Remplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que:

Qc = 269.91 m/s

b. Descarga en canal de limpia o barraje movil (Qcl)

Se considera que cada compuerta funciona como vertedero, cuya altura P =

Para ello seguiremos iterando, igual que anteriormente asumiendo un valor de h, para ello usaremos

las siguientes frmulas:

Qd = C * L '' * hi3/2

Donde :

L = Longitud efectiva de la cresta

h = Carga sobre la cresta incluyendo hv

L 1= Longitud bruta del canal

N = Numero de pilares que atraviesa el aliviadero

Kp = Coef. de contrac. de pilares (triangular)

Ka = Coeficiente de contraccion de estribos

L = 5.57m

* Clculo d el coeficiente de d escarga variable para la cresta del cim acio sin con trol :

C= Co x K1x K2 x K3x K4

a) Por efecto de la profu ndidad de l legada:

P/h = 0.000 Co = 3.10

b) Por efecto de las cargas diferentes del proy ecto:

he = H he/h = 1.00 K1 = 1.00

c) Por efecto del talud del paramento aguas arr iba:

P/h = 0.000 K2 = 1.00

d) Por efecto de la interferencia del lavadero de aguas abajo:

(Hd + d) / Ho = (P+ho)/ho= 1.00 K3 = 0.77

e) Por efecto de sum ergencia:

Hd / he = 2/3 ho/ ho = 0.67 K4 = 1.00

* Remplazamos en la ecuacin (D): C = 2.39m

* Remplazando en la formula de "Q" (caudal sobre la cresta de barraje fijo) tenemos que.



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Qcl = 56.40 m/s

c. Desc arga Mxim a Total (QT):

Qt = Q c + Q cl

Qt = 326.31 m/s Qd = 16 9.24 m

Este valor no cumple con el caudal de diseo, tendremos que asumir otro valor de "H"

Siguiendo este proceso de iteracion con el tanteo de "H" resultan los valores que aparecen en el

cuadro de la siguiente. En este cuadro iterar hasta que Qt = 169.24 m/s

CUADRO PARA EL PROCESO ITERATIVO

Ho (m ) Co K1 K2 K3 K4 L efec t.

1.00 3.94 1.00 1.00 1.00 1.00 68.50

3.10 1.00 0.77 0.77 1.00 5.57

0.70 3.93 1.00 1.00 1.00 1.00 68.563.10 1.00 0.77 0.77 1.00 5.63

0.40 3.91 1.00 1.00 1.00 1.00 68.62

3.10 1.00 0.77 0.77 1.00 5.69

Entonces mediante este grfico interativo determinamos la carga de diseo

Ho = 0.60 m

194.39

97.92

0.0

0.2

0.4

0.6

0.8

1.0

1.2

90 110 130 150 170 190 210 230 250 270

Ho(m)

Q (m3/s)

Q M vs Ho

Ho = 0.60 m

Qt = 169.24 m/s

Ho vs Qc



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(aliviadero) Para Ho = 0.60 m

(canal de limpia) Q cl (2 compuertas)=

8.4. Clculo de la Cresta del Cimacio:

141.62 m.s.n.m.

Ho = 0.60 m

P = 1.62 m

R

La seccin de la cresta de cimacio, cuya forma se aproxima a la superficie inferior de la lmina vertiente

que sale por el vertedor en pared delgada, constituye la forma ideal para obtener ptimas descargas, dependien-

do de la carga y de la inclinacin del paramento aguas arriba de la seccin.

Considerando a los ejes que pasan por encima de la cresta, la porcin que queda aguas arriba del origen

se define como una curva simple y una tangente o una curva circular compuesta; mientras la porcin aguas abajo

est definida por la siguiente relacin:

269.91

157.81

67.88

0

50

100

150

200

250

300

0.0 0.5 1.0 1.5

Qc(m3/s)

Ho (m)

Yc

Xc

R

n

oo H

XKx

H

Y



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En las que "K" y "n" son constantes que se obtienen de la Figura 1.

Determinacin del caudal unitario: (q)

q= Qc / Lc = 1.89 m 3/s/m

Velocidad de llegada (V):

V= q /(Ho+P)= 0.85 m/s

Carga de Velocidad

hv = V2/2g = 0.04 m

Altura de agua antes del remanso de deprecin (he):

he = Ho - hv = 0.56 m

Determinacin de "K" y "n" haciendo uso de la Fig. 1 y la relacin hv/Ho:

hv/Ho= 0.062 K= 1.51

Talud: Vertical n= 1.843

Valores para dibujar el perf i l aguas abajo: Perf i l Creager

Segn la figura 2de la Separata la Curva del Perfil Creager es hasta una distancia igual a 2.758Ho, des-

pus de este lmite se mantiene recto hasta la siguiente curva al pie del talud (aguas abajo):

X (m) Y (m) 2.758 Ho= 1.65480.000 0.000.100 -0.030.300 -0.250.500 -0.650.700 -1.200.900 -1.91

1.100 -2.771.300 -3.771.500 -4.901.700 -6.181.900 -7.582.100 -9.122.300 -10.782.500 -12.57

-4.00

-2.00

0.00

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

PERFIL CREAGER



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La porcin del perfil que queda aguas arriba de la cresta se ha considerado como una curva circular

compuesta. Los valores de R1 , R2, Xc, Ycse dan en la fig. 1.cde la separata:

Con hv/Ho: 0.062 ingresamos a los nomogramas, de donde se obtiene:

Xc/Ho= 0.252 Xc= 0.15 m

Yc/Ho= 0.100 Yc= 0.06 m

R1/Ho= 0.500 R1= 0.30 m

R2/Ho= 0.205 R2= 0.12 m

Ubicacin de los elementos para el dibujo de la curvatura aguas arriba:

8.5. Clculo de los Tirantes Conjugados:

Dc = 0.71 m

-12.00

-10.00

-8.00

-6.00

.

12

a

b

c d

R1-R2

R1

a

a

R2

R2

Talud

Vertical



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h1

P = 1.62 m

d1

Poza disipadoraLp

Aplicando la Ecuacion de Bernoulli entre los puntos 1 y 2:

Tenemos: z + dc + hvc = d1 + hv1 + hphp: prdidas de energa (por lo general se desprecian, debido a su magnitud)

Determ inac in del t iran te Crtico : dc = (Q 2/gB

2)

1/3

dc= 0.715 m

Clcu lo d e la Carg a de Vel oc ida d Crtic a: vc =(g*dc)

Vc = 2.648 m/s

hvc= 0.357 m

Reemplazando obtenemo s el t irante conju gado d1:

z + dc + hvc= d1+ q2/(2*g *d1

2) q = Q/B

2.69 0.18 / d12

d13 - 2.69 0.18

Determinacin del Tirante Conjug ado 2: d2 V1= 8.23m/s

d2= 1.67 m

Determinacin del Nmero de Froud e:

F =5.48

Este es un resalto inestable. Cuyo oleaje producido se propaga hacia aguas abajo.

Entonces podemos profundizar la poza en una profundidad =

z + dc + hvc+ e = d1+ q2/(2*g *d1

2)

d1 3 - 4.49 0.18 d1= 0.17 m

V1= 11.47m/s

d1+

d12+

=d1

2+

=

0

)2

4(

2

1

2

1

2

112

g

dvddd

1

1

*dg

vF



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hv1= 6.70 m

d2= 2.02 m

F= 9.01

8.6. Clculo del Radio de Curvatura al pie del Talud:

Esta dado por la ecuacin: R = 5d1 R= 0.83 m

8.7. Longi tud d el estanque amortiguado r o poza de disipacin:

a ) Nmero de Froude:

* Con el valor de F, se puede determinar el tipo de Estanque que tendr la Bocatoma, el cual segn la se-

parata ser:

F= 9.01 TIPO II

V1= 11.47

* Ver la Figura 12 de la Separata para el clculo de Lp

L/d2= 2.56 Lp= 5.177 m

b) Segn L indqu i s t:

Lp = 5(d2-d1) Lp= 9.287 m

c) Segn Safranez:

Lp = 6x d1xV1 Lp= 8.924 m

(g*d1)

d) F ina lmente tomamos e l va lor promedio de todas las a l ternat ivas :

Lp= 7.796 m

Longitud promedio de la poza Lp= 6.00 m

8.8. Profundidad de la Cuenca:

S = 1.25 d1= 0.206 m

8.9. Clculo del Espesor del Enrocado:

H = ( P + Ho ) = 2.33 m. e= 0.576 m

q = 1.89 e= 0.50 m

8.10. Clculo de la Longitud del Enrocado:

Segn W. G. Bligh, la longitud del empedrado est dado por la sgte frmula:

4/12/1 )/(*6.0' gHqe

)2

4(

2

1

2

1

2

112

g

dvddd

1

1

* dg

vF



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donde:

H: carga de agua para mximas avenidas 2.33 m.

q: caudal unitario 1.89

c: coeficiente de acuerdo al tipo de suelo 9

L e = 3.728 m

L e = 2.00 m

8.11. Longitud del Solado Delantero: Ls = 5Ho

Ls= 3.57 m 3.00 m

8.12. Espesor de la Poza Amortiguadora:

La subpresin se hallar mediante la siguiente formula:

donde:

Peso especifico del agua 1000

b =Ancho de la seccin 1.00

c =Coeficiente de subpresin, varia ( 0 - 1 ) 0.55

h =Carga efectiva que produce la filtracin

h ' =Profundidad de un punto cualquiera con respecto a A, donde se inicia la filtracin.

(h/L)Lx =Carga perdida en un recorrido Lx

Mediante la subpresin en el punto "x", se hallar el espesor de la poza, asumimos espesor de:

141.62msnm hv

he

0.25 (P+H)

Ho = 0.60 m 0.0 m.

6.70 m

1.25*(P+H) 2.22 m.

P = 1.62 m.

e=0.30 0.17 m

0.7 m. 4.00

3.54 m. 6.00

)612.0642.0(* qHcL

('' L

hhhbcSp



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3.00 m .

e=0.30

* Predimensionado de los dentellados posteriores y delanteros:

1.00 m.

0.39 m.

Para cond icio nes de cau dal mxim o

O sea cuando hay agua en el colchn.

h = d1 +hv1 -d2

h= 4.85 m. h/L =

L = 20.44 m. Lx =

h' = 3.30 m. Spx =

No sat isface la exigencia por S

Para cond iciones de agua a nivel de cim acio

O sea cuando no hay agua en el colchn

h = 6.30 m. Spx =

h /L = 0.31 e =

No sat isface la exigencia por Subpresin. A

Se observa que los valores calculados son menores que el asumido ento

Volumen d e fi l t racin

Se calcula empleando la frmula que expresa la ley de Darcy

donde: Q : gasto de fi l t racin.

K : co eficiente de permeabi l idad p

I : pen dient e hid rulic a

A : rea bru ta de l a cim entacin a

Clculo y chequeo del espesor del c olchn amo rt iguador

Clculo de la longitud necesaria de filtracin (Ln)

H = 5.60 (cota de

C = 9 (criterio

Ln = C*H

Clculo de la longitud compensada (Lc)

longitud vertical Lv



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longitud horizontal Lh

Lc = Lv + Lh

Como Ln > Lc, entoces se est posibilitando la tubificacin, por lo tanto no haremo

Verif icac in del espesor del colchn amort iguado r

clculo de la subpresin

L = (L h/3)+L v

Cuadro de valores para la construc c in del diagrama de presiones

Punto Lx (m) h' (m) Sp (kg/m

1 0.00 13.08 7326.4

2 0.30 1.00 682.4

3 1.50 0.30 297.4

4 3.00 4.30 2497.4

5 3.39 4.30 2497.4

6 3.79 3.30 1947.4

7 4.19 3.30 1947.4

Po 4.59 3.30 1947.4

8 4.99 3.30 1947.4

9 5.39 3.30 1947.4

10 5.79 3.30 1947.4

11 6.19 3.30 1947.4

12 6.59 3.30 1947.4

13 6.99 3.30 1947.4

14 7.39 3.30 1947.4

15 7.79 3.30 1947.4

16 8.19 3.30 1947.417 8.59 3.30 1947.4

18 8.99 3.30 1947.4

19 9.39 3.30 1947.4

20 9.79 3.30 1947.4

21 13.33 3.30 1947.4

22 14.33 3.30 1947.4

-3500

-3000

-2500

-2000-1500

-1000

-500

0

1 3 5 7 9

DIAGRAMA DE PRESIONES

'* hcSp



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Dimension amiento de los Pi lares:

a ) Punta o Taj amar: Redondeada

b) A l tu ra Ht= 1.25 (P+Ho): 2.22 2.

c) Longi tu d: Hasta la terminacin de la poza mnimo =

d ) Espesor e: 0.00

Dimens ionamiento de los Muros d e encauzamiento:

a ) L o ng it ud : 24.54 26

b) A l tu ra Ht= 1.25 (P+Ho): 2.22 2.

8.13. Diseo de las Ventanas de Captacin:

a) Clculo de la Captacin Margen Derecha:Por tanteos u

DATOS se calcula el

Caudal : Q = 5.620 m/s

Ancho de Solera : b = 3.00 m

Talud : Z =

Rugosidad : n = 0.0150

Pendiente : S = 0.0025

Tirante Normal : Y = 0.8300 m

Tirante que mas se aproxima

Area Hidraulica: A = 2.4900 m

Perimetro Mojado: P = 4.6600 m

Radio Hidraulico: R = 0.5343 m

Espejo de Agua: T = 3.0000 m

-5000

-4500

-4000

Sp

X



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Velocidad: v = 2.2570 m/s

Carga de Velocidad: hv = 0.2596 m

Energia Especifica: E = 1.090 m-Kg/Kg

Numero de Froude: F = 0.7910

Calculo de bord e Libre .

BL = Yn /3 = 0.28 m.

Usaremos : BL = 0.30

Resul tados: B.L. 0.30 m.

Yn 0.83 m.3.00 m

b Dseo del Canal de Conduccin:

DATOS se calcula

Caudal : Q = 5.620 m/s

Ancho de Solera : b = 1.50 m

Talud : Z = 1.00

Rugosidad : n =0.0150

Tirante que

Pendiente : S = 0.0025

Tirante Normal : Y = 0.8500 m

Area Hidraulica: A = 1.9975 m

Perimetro Mojado: P = 3.9042 m

Radio Hidraulico: R = 0.5116 m

Espejo de Agua: T = 3.2000 m

Velocidad: v = 2.8135 m/s

Carga de Velocidad: hv = 0.4035 m

Energia Especifica: E = 1.253 m-Kg/Kg

Numero de Froude: F = 1.1370



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BL = Yn /3 = 0.28 m.

Usaremos : BL = 0.30 m.

c) T rans ic ion que un i ra e l cana l de captac ion y e l cana l de conducc ion :

&

Qcaptacin= 5.620 m/s t

t = 0.00 m.

Remplazando : Lt = 8.570

Asumimos : L t = 2.00 m.

y para la poca de estiaje (carga hidrulica a la altura del barraje).

* La elevacin del fondo del canal respecto a la razante en el ro no debe ser menor que 0.30m, dependien

* Para evitar que rocas de gran tamao y cantidad de rboles que acarrea en pocas de crecidas ingresen

a la captacin, se propone la proteccin mediante un sistema de perfiles que irn fijos en un muro de concreto.

* El eje de captacin ser perpendicular con el eje del ro.

142.22msnm

141.6msnm

140.0msnm

El clculo hidrulico comprende en el dimensionamiento del orificio y condu

cin del gasto mximo de avenida. Ademas se disear la transicin que une el canal de captacin a

la toma con el canal de conduccin

NMA =

nivel de operacin =

a Y1 = Cc*a

Y2

Ynhh1



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* Disearemos las compuertas para un nivel de operacin (cota barraje fijo)

* Se comprobar si el canal soportar conducir el caudal para mximas avenid

Determinacin de las dimensiones y el nmero de compuertas.Datos:

Velocidad de predimensionado: 0.7 - 1.0 m/s

asumiendo v= 1.00m/s

escogiendo dimensiones de compuertas segn manual de ARMCO

Escogemos: 54 54

a= 1.37

b= 1.37

Acomp. = 1.88

Qd is eo = 5.62

Ad is eo = 5.62

# comp. = 3.0

3 compuertas

v = 1.00 O.K.

NMA = 142.22nivel operacin = 141.75

CFC = 140.60

CFR = 140.00

Verif icacin del func ionam iento

Funciona como ver tedero: s i h1/a =< 1.4

Orif ic io s i h1/a > 1.4

sumergido (Y2>Yn)

libre (Y2


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Anlisis para el Niv el de Operacin

Verificacin del funcionamientoasumimos: a = 0.20 a

h1 = 1.15

Cv = 0.96 + (0.0979*a/h1)

Cv = 0.98 Cv

Cd = Cv*Cc = Cv 0.62

Cd = 0.61 Cd

Clcu lo del tirant e Y1

Y1 = Cc * a

Y1 = 0.124 Y1

Clculo de h

h = h1 - Y1

h = 1.03m h

Clculo del gasto que pasa por el orificio( 1 comp. )

Reemplazando en la formula:

Q = 0.75 m/s Q

asumimos: Q = 0.75 m/s

Clcu lo del tirant e Y2:

Y2 = (-Y1 / 2) + ( ( 2 * Y1 * V1^ 2 / g )+ ( 0.25 * Y1^ 2 ) )^0.5

V1^2 = 2 * g * h

V1^2 = 20.13 V1^2

V1 = 4.49 V1

Reemplazando:

Y2 = 0.65 Y2

Clculo del tirante no rmal en el canal de la ventana

Q = 0.75 Q

s = 0.001 Q*n/(s^0.5

n = 0.015 Yn

Q*n/(s^0.5) = 0.356

Q*n/(s^0.5) = A*R^2/3

Aplicando maning e iterando calculamos Yn:

Yn A P R^2/3

0.400 0.000 0.800 0.000

0.420 0.000 0.840 0.000

" x "

m2.

m2

para: m/s.

m.s.n.m.

m.s.n.m.

m.s.n.m.

m.

m.

m3/s.



21/54


0.555 0.000 1.110 0.000

como Y2 > Yn, entonces func iona como o r i f ic io sum erg ido

Clculo d e long itud d e contrac cin (Lcc)

L1 = a / Cc = 0.323 L1

Lr = 5*(Y2-Y1) = 2.650 Lr

Lcc = L1 + Lr = 2.973 Lcc

asumimos: Lcc = 3.00 Lcc

Clcu lo del tir ante no rmal

Q = 2.25 Q

s = 0.001 Q*n/(s^0.5)

n = 0.015 Yn

b = 4.115

Q*n/(s^0.5) = 1.067

para el nivel de operacin se tiene que dejar pasar po r el canal de captacel ca ud al d e di seo.

Anlisis para mxim as aveni das

Verificacin del funcionamiento.

a = 0.30 (asumido) a

h1 = 1.62

Cv = 0.96 + (0.0979*a/h1)

Cv = 0.98

Cd = Cv*Cc = Cv 0.62

Cd = 0.62

Clcu lo del t iran te Y1 Y1 = Cc * a

Y1 = 0.186

Clcu lo de h h = h1 - Y1

h = 1.43

1.35

Clculo d el gasto q ue pasa p or el ori f ic io ( 1 comp . ) 1.50

Clcu lo del tirant e Y2:

Y2 = (-Y1 / 2) + ( ( 2 * Y1 * V1^2 / g )+ ( 0.25

V1^2 = 2 * g * h Reemplazando:

V1^2 =28.14 Y 2 = 0.94

Clculo del t irante no rmal en el canal de la v entana

m.

m.

m3/s.

m.

m.

m.

m3/s.

m3/s.



22/54


Q = 1.50 Q*n/(s^0.5) =

s = 0.001 Q*n/(s^0.5) =

n = 0.015

Yn

como Y2 > Yn, entonces func iona co mo or i f ic io sumerg ido

Clculo de long itud d e contrac cin (Lcc)

L1 = a / Cc = 0.484

Lr = 5*(Y2-Y1) = 3.790

Lcc = L1 + Lr = 4.274

asumimos: Lcc = 4.50

Clcu lo del tir ante no rm al

Q = 4.50

s = 0.001

n = 0.015 Yn 2.232

b = 1.372

Q*n/(s^0.5) = 2.135

En po cas d e mxim as aven idas ten iend o las comp uertas ab iertas a

pasa un caudal de: 4.50

Clculo de la abertura d e las com puertas para mximas avenidas.

a = Q / ( Cd * b * ( ( 2gh )^ 0.5 )

donde:

Q = 0.75

Cd = 0.62 reemplazando en la

b = 1.37

h = 1.43

Altura de la ventana de cap tacin

tiran te en mximas aven idas :

t i ran te en n ivel de operac iones :

Adoptamos una altura de ventana de:

.

m.

m3/s.

m3/s.



23/54




24/54


Tierra 0.020

Roca cortada 0.025

Grava fina 0.024

Grava gruesa 0.028 0.028

Liso 0.000

Menor 0.005

Moderado 0.010 0.010

Severo 0.020

Gradual 0.000 0.000

Ocasionalmente

Alternamente 0.005

Frecuentement 0.010 - 0.015

Despreciable 0.000 0.000Menor 0.010 - 0.015

Apreciable 0.020 - 0.030

Severo 0.040 - 0.060

Baja 0.005 - 0.010

Menor 1.000

Apreciable 1.150

Severa 1.300

0.038n0+n1+n2+n3+n4+n5

DEL COEFICIENTE DE RUGOSIDAD

NAL


25/54




26/54




27/54




28/54




29/54




30/54


269.91

157.81

67.88



31/54




32/54




33/54




34/54




35/54




36/54


37/54


38/54




39/54




40/54




41/54




42/54




43/54




44/54




45/54




46/54




47/54

Para la mayor parte de las condiciones los datos se pueden resumir de acuerdo con la forma mostrada en la figura relacionada a los ejes que

pasen por la cima de la cresta.la porcin q quede aguas arriba del origen se define como una curva simple y una tangente o como una curva

circular compuesta. La porcin de aguas abajo est definida por la ecuacin:

En la que K y n son constantes cuyos valores dependen de la inclinacin de aguas arriba y de la velocidad de llegada .En la figura da valores

de estas constantes para diferentes condiciones.

n

oo H

XKx

H

Y


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49/54


50/54

GURA 1-C


51/54

GURA 2


52/54


53/54


54/54

BAZALAR SAAVEDRA STEFANY

ESPINOZA PAREDES WIELKA

RODRIGUEZ ROSADO DANITZA

CESIAS ROSADO RONALD

bocatoma barraje mixto

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