breviar de calcul p 2e
TRANSCRIPT
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
1/8
Breviar de calcul
Evaluarea incarcarilor [incarcari caracteristice]
PERMANENTE U.M.
Incarcarea din placa 2Finisaje 1,5
Despartitori [etaj_!, etaj_2] 4
Despartitori [etaj propus] 2
Invelitoare 2
VARIABILE
Utila 3
Zapada 1,6
kN/mp
Conform planselor de arhitectura puse la dispozitie de catre beneficiar s-auefectuat modelari numerice in 3 variante, si anume:Varianta I: structura existenta in cadre din beton armat P+2EVarianta II: structura existenta in cadre din beton armat P+2E la care se vor adauga lacapetele stalpilor de la etajul 2 reactiunile rezultate din modelarea independenta a haleimetaliceVarianta III: structura existenta in cadre din beton armat + structura metalica propusarezultand in final P+3E.
In toate cazurile structura a fost considerate incastrata la partea superioara asubsolului, subsol alcatuit din diafragme de beton armat cu o rigiditate sporita, acesta
fiind asimilat cu o cutie rigida.
Calitatea materialelor luate in considerare la modelarea numerica a fost pentru betonC8/10 iar pentru otel OB37.
Incarcarea seismica a fost luata in considerare conform normativului P100/1-2006 cuurmatoarele caracteristici:
P100/2006 - Bucuresti - ag=0.24g; Tc=1.6s
PerioadaSpectrul normalizatde raspuns elastic ag[m/s
2]
Spectrul de raspunselastic
Spectrul deproiectare
decontrol T [s] 0 (T) a
g[m/s
2] Se(T)=ag x (T) q
Sd(T)=ag x(T)
[s] 0,00 1,00 1,00 2,35 2,35
TB 0,16 2,75 6,47 2,59
TC 1,60 2,75 6,47 2,59
1,75 2,51 5,92 2,37
1,85 2,38 5,60 2,24
1,95 2,26 5,31 2,12
TD 2,00 2,20 5,18 2,07
>TD 2,80 1,12 2,64 1,06
>TD 3,00 0,98 2,30 0,92
>TD 3,50 0,72 1,69 0,68
>TD 4,00
2,75
0,55
0,24 9,81
1,29
2,5
0,52
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
2/8
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0 3,5 4,0
T[s]
(T),
Se(T),
Sd(T)
Spectrul de proiectare (spectru de raspuns inel astic)
P100_2006_3.2Spectrul de raspuns elastic P100_2006_3.1
TB TC TD
q=2.5
TB TC TD
Varianta I
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
3/8
Vedere 3D a structurii
Valoarea momentului incovoietor de calcul pentru un cadru transversal intermediar
Pentru stalpul de colt de sectiune 40x30 cm si armat cu 4 bare longitudinale de 14valoarea eforturilor maximale este:
MEd,z,max=206,8 kNmMEd,y,af=190,5 kNmNEd,af=414,6 kN
Curba de interactiune N-My pentru stalpul considerat mai sus
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
4/8
Curba de interactiune N-Mz pentru stalpul considerat mai sus
Valoarea momentelor capabile la stapul ales este net inferioara momentelor decalcul rezultate din analiza numerica.
Varianta II
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
5/8
Valoarea reactiunilor verticale aduse de structura etajului propus
Valoarea momentului incovoietor de calcul pentru un cadru transversal intermediar
Pentru acelasi stalp de colt de sectiune 40x30 cm si armat cu 4 bare longitudinale de14 valoarea eforturilor maximale este:MEd,z,max=252,72 kNmMEd,y,af=237,75 kNmNEd,af=473,84 kN
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
6/8
Curba de interactiune N-My pentru stalpul considerat mai sus
Curba de interactiune N-Mz pentru stalpul considerat mai sus
Valoarea momentelor capabile la stalpul ales este net inferioara momentelor decalcul rezultate din analiza numerica.
Varianta 3
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
7/8
Valoarea momentului incovoietor de calcul pentru un cadru transversal intermediar
Pentru acelasi stalp de colt de sectiune 40x30 cm si armat cu 4 bare longitudinale de14 valoarea eforturilor maximale este:
MEd,z,max=232,96 kNmMEd,y,af=191,9 kNmNEd,af=501,2 kN
Curba de interactiune N-My pentru stalpul considerat mai sus
-
8/11/2019 Breviar de Calcul P 2E
8/8
Curba de interactiune N-Mz pentru stalpul considerat mai sus
Valoarea momentelor capabile la stalpul ales este net inferioara momentelor decalcul rezultate din analiza numerica.
ConcluziiIn urma analizelor numerice efectuate s-a demonstrate faptul ca valoarea de
calcul a eforturilor din elementele de la baza structurii existente sunt cu mult mai maridecat valoarea capacitatii portante a acestora.
In forma actuala, structura nu poseda suficienta capacitate portanta pentru arezista eventualei actiunii seismice de cod, pentru a se spori nivelul de siguranta lavalori acceptabile, cladirea trebuind reabilitata. Cu atat mai mult, pentru a fi posibilasupraetajarea cladirii existente cu inca un nivel, structura de beton armat necesitamasuri majore de consolidare.