chap4 fin 1010521 - 國立中興大學 fin...二、散熱鰭片性能分析 (一)....
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第四章 散熱鰭片
一、散熱鰭片分類
以形狀區分:
片狀散熱鰭片
柱狀散熱鰭片
環狀散熱鰭片
以截面積區分:
固定截面積散熱鰭片
變化截面積散熱鰭片
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.1,閱讀參考資料,並寫一份內容摘要。
劉君愷,「散熱片之設計與在電子冷卻技術中之應用」。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
二、散熱鰭片性能分析
(一). 無限長度的平板鰭片 2
2 ( ) 0ad TkA ph T Tdx
A w , 2( ) 2p w w
aT T 2
22 0
d mdx , 2 2ph hm
kA k
該方程式之解為
1 2mx mxc e c e
其中 1c 與 2c 由邊界條件決定。
無限長度的平板鰭片 1 0c
2mxc e
而在鰭片的基部,其溫度為已知值。
0x , bT T , b a bT T
2b c
故無限長平板鰭片的溫度分佈為
x
x
-
mxbe
b
x
當 x 時, 0 , aT T
0x
dTq kdx
,單位面積的熱傳量
mxb
dT d m edx dx
0b
x
dTq k kmdx
' 2 bq q hk ,單位長度的熱傳量
無限長平板鰭片的熱傳量
b bQ Aq kmw
效益(effectiveness):有裝的熱傳量與沒有裝的熱傳量的比較
無限長平板鰭片的效益
b
QhA
效率(efficiency):真實的熱傳量與理想的熱傳量的比較
無限長平板鰭片的效率
b
Qhbp
-
2km kh h
,無限長鰭片的效益
若2 1kh
,或2kh
,則散熱鰭片沒有散熱功能。
K = 390 W/m-℃,δ = 1mm,相當於 h > 390000 W/m2-℃,不易發生。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一無限長度的鰭片,Ta=25℃,Tb=100℃,請計算單位寬度的熱傳
量與效益。
h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm
加強熱傳:熱傳量增加,但效益降低。
h=200 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm
更換材料:熱傳量與效益都降低。
h=20 W/m2-℃,k=50 W/m-℃,δ=1mm
增加厚度:熱傳量增加,但效益降低。
h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=5mm
-----------------------------------------------------------------------------------------------
柱形鰭片的方程式與平板鰭片相同,只是 2m 的定義不一樣。
方柱形鰭片: 2A b , 4p b , 2 4ph hmkA kb
圓柱形鰭片:2
2
4dA r , p d , 2 4 2ph h hm
kA kd kr
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.2
有一圓柱形的無限長鰭片,直徑為 0.5cm,底座溫度 100℃,熱傳導係數為
70W/m℃,熱傳係數為 20 W/m2-℃,外界溫度為 20℃,請計算熱傳量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
(二). 有限長度的平板鰭片
有限長度的平板鰭片有三種不同的邊界條件:絕熱端,對流端,等溫端。
(i). x=L, 0dTdx
,端點絕熱
L
1 2mx mxc e c e
0x , bT T
1 2 bc c
x L , 1 2 1 2 0mx mx mL mLd mc e mc e mc e mc e
dx
21 2
mLc c e 2 2
1 2 2 2 2 (1 )mL mL
bc c c e c c e
2 21b
mLc e
22
1 2 21
mLmL
bmLec c e
e
22
1 ( )1
mL mx mxmL
b
e e ee
2
2
11
b
mL
mLd eq k kmdx e
,單位面積的熱傳量
2
2
121
b
mL
L mLeQ w hke
,總熱傳量
2
2
1 11
mLL
mLQ eQ e
,與無限翼片總熱傳量之比值
-
L 越長,熱傳量越大。
1.0
LQQ
0 L
基部溫度
x L ,
2
21
mLe
mLb
ee
,端點溫度與基部溫度之比值
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一鰭片,已知 L=10 cm,h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm,
Ta=25℃,Tb=100℃,請計算單位寬度的熱傳量,端點溫度,與效益。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.3
有一圓柱形的半圓環把手固定在底座上,圓柱的直徑為 0.5cm,而整個圓環
的直徑為 20cm。已知底座的溫度為 100℃,把手的熱傳導係數為 70W/m℃,
把手與外界的熱傳係數為 20 W/m2-℃,外界的溫度為 20℃,請計算把手的
最低溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
設定熱傳量:
2
2
11
mLL
mLQ eQ e
2 21 1mL mLe e
-
21 1 mLe
2 11
mLe
1 1ln2 1
Lm
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一鰭片,已知 h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm,Ta=25℃,
Tb=100℃,若總熱傳量為無窮長鰭片的 95%,請計算其長度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.4
有一端點絕熱方柱翼片,邊長 5mm,h=100 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,若
其熱傳量為無限長鰭片的 99%,請計算其長度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
(ii). x=L, ( )adTkA h T Tdx
,端點對流熱傳
L
1 2mx mxc e c e
0x , bT T
1 2 bc c
x L , dk hdx
1 2 1 2( ) ( )mL mL mL mLk mc e mc e h c e c e
1 2( ) ( )mL mLc km h e c e km h
-
2 21 2 2
mL mLkm hc c e c ekm h
/ 1/ 1
km h km hkm h km h
2 21 2 2 2 2 (1 )
mL mLbc c c e c c e
2 21b
mLc e
2
1 21
mL
bmLec
e
22
1 ( )1
mL mx mxmL
b
e e ee
22
1 ( )1b
mL mx mxmL e e ee
2
2
11
b
mL
mLd eq k kmdx e
,單位面積的熱傳量
2
2
121
b
mL
L mLeQ w hke
,總熱傳量
2
2
1 11
mLL
mLQ eQ e
,與無限翼片總熱傳量之比值
若 >>km h, 1 ,則2
2
11
mLL
mLQ eQ e
,與 case 1 相同
2
( 1)1
mLe
mLb
ee
,端點溫度。
2
( 1)1
mL
end e bmLeq h h
e
,端點熱傳量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一端點對流熱傳的平板鰭片,已知 L=10 cm,h=20 W/m2-℃,k=390
W/m-℃,δ=1mm,Ta=25℃,Tb=100℃,請計算單位寬度的熱傳量,端點
溫度,端點熱傳量,與效益。
-
-----------------------------------------------------------------------------------------------
設定熱傳量:
LQQ
, 2 21 1mL mLe e
21 1 mLe , 2 11
mLe
1 1 1ln2 1
Lm
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一端點對流熱傳的平板鰭片,已知 h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,
δ=1mm,Ta=25℃,Tb=100℃,若總熱傳量為無窮長鰭片的 95%,請計算
其長度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.5
有一圓柱鰭片,直徑 5mm,h=100 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,若其熱傳量
為無限長鰭片的 99%,請計算其長度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
(iii). x=L,T=Ta,端點溫度為零
T=0
1 2mx mxc e c e
0x , bT T
1 2 bc c
x L , 1 2 0mL mLc e c e
-
21 2
mLc c e 2
1 2 2 (1 )mL
bc c c e
2 21b
mLc e
2
1 21
mL
bmLec
e
22
1 ( )1
mL mx mxmL
b
e e ee
2
2
11
b b
mL
mLd eq k km kmdx e
,單位面積的熱傳量
2 2
2 2
1 11 1
b
mL mL
L mL mLe eQ k wm Qe e
,總熱傳量
2
2
1 11
mLL
mLQ eQ e
,與無限翼片總熱傳量之比值
L 越短,熱傳量越大。這已不是散熱翼片,從端面傳走的熱量高於上下兩
面傳走的熱量。
2
21
mL
end b mLd eq k kmdx e
,端點熱傳量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一端點溫度為零的平板鰭片,已知 L=10 cm,h=20 W/m2-℃,k=390
W/m-℃,δ=1mm,Ta=25℃,Tb=100℃,請計算單位寬度的熱傳量,端點
熱傳量,與效益。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
(vi). x=L, T=Tc,端點溫度為設定值
Tc
-
1 2mx mxc e c e
0x , bT T
1 2 bc c
x L , 1 2mL mL
cc e c e
21 2
mL mLcc c e e
2
1 2 2 (1 )mL mL
c bc c c e e
2 21
mLb c
mLec
e
2
1 2 21
mL mLb c
b mLe ec c
e
1 mL mx mL mxc b b cmL mL e e e ee e
mL mx mL mxc b b cmL mLmq k e e e ee e
x=0, 2
2 2
1 221 1
mL mLmL mL c
b b c bmL mL mL mLkm e eq e e km
e e e e
2mL mLb b cmL mLkmwbQ e ee e
,總熱傳量
x=L, 2
2 2
2 121 1
mL mLmL mL b
c b c cmL mL mL mLkm e eq e e km
e e e e
2 mL mLc b cmL mLkmwbQ e ee e
,端點熱傳量
當 0c 時,mL mL
b mL mLe eQ kmwbe e
,(iii)與(iv)相同。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一平板鰭片,已知 L=10 cm,h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm,
-
Ta=25℃,Tb=100℃,Te=50℃,請計算單位寬度的熱傳量,端點熱傳量,
與效益。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
四種邊界的單位寬度熱傳量,尖端溫度,與尖端熱傳量
熱傳量( /b bq km ) 端點溫度( /e b ) 端點熱傳 /e bq km
端點絕熱 22
11
mL
mLee
22
1
mL
mLee
0
端點對流 22
11
mL
mLee
2( 1)
1
mL
mLe
e
2( 1)
1
mL
b mLeh
e
端點零溫 22
11
mL
mLee
0
2
21
mL
mLee
端點定溫 22 2
1 21 1
mL mLc
mL mLb
e ee e
b
c
2
2 2
2 11 1
mL mLc
mL mLb
e ee e
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.6
有限長度的鰭片,請計算四種邊界的單位寬度熱傳量與尖端溫度。
Ta=25℃,Tb=100℃,h=200 W/m2-℃,k=50 W/m-℃,δ=1mm,L=3cm
(1). 絕熱
(2). 對流
(3). Te=25℃
(4). Te=50℃
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
(三). 其他形狀的鰭片
(3.1). 拋物線形鰭片
鰭片的截面積為 2( )xA bWL
注意:坐標原點在拋物線尖端,而坐標方向為由尖端向基部。
2( ( ) ) ( ) 0ad x dTkbW ph T Tdx L dx
22( ( ) ) 2xp W bW WL
22 2( ) 0d d hLx
dx dx kb , 2 2hm
kb
22 2 2
2 2 0d dx x m Ldx dx
sx 2( 1) 2 ( ) 0s s s mL
1 21 2
s sc x c x
2 2
11 1 4
2m Ls ,
2 2
21 1 4
2m Ls
其中 1 0s , 2 0s
因在 0x (尖端處), 為有限值,而 2sx ,故 2 0c
b
x=
b x=a=0
x b
-
在 x L (基部), b ,故 11bsc L
1( )b
sxL
2 21 1 4 1
2b
b
x L
d k m Lq k kdx L L
s
注意:坐標原點在拋物線尖端,熱傳方向與坐標方向相反。
21 (2 ) 12b
mLq kmmL
2 21 4 12
bkbw m LQL
非固定截面積鰭片的熱傳量較低,但可減少材料使用,降低重量。 2
0
1 13 3
L
parabolic platexM b wdx bwL ML
拋物線形鰭片的重量只有平板狀鰭片的 1/3
22
2
11 2 12 1
mL
parabolic
mLplate
km h emLq km hkm hq mL ekm h
若 >>km h, 1km hkm h
2 22
1 2 1 12 1
mLparabolic
mLplate
mLq eq mL e
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,請計算拋物線形,矩形的熱傳量與溫度分佈。
h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,b=3mm,L=1cm,θb= 100℃
h=200 W/m2-℃,k=50 W/m-℃,δ=3mm,L=3cm,θb= 100℃
-
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.7
有一平板鰭片,已知 L=10 cm,h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,δ=1mm,
Ta=25℃,Tb=100℃,請設計一拋物線形鰭片,具有相同的熱傳量。若二
者的寬度與基部厚度相同,計算拋物線形鰭片的長度,並比較二者的重量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
半截的拋物線形鰭片
1 2
1 2s sc x c x
1 21 11 1 2 2
s sd c s x c s xdx
1x L (前端處), 0ddx ,
1 21 11 1 1 2 2 1( ) ( ) 0
s sc s L c s L
2
1
12 1
1 2 11 1
( )( )
s
ss Lc cs L
x L (基部), b
21 2 1 2 2 2 1 1
1
12 1 2
1 2 2 2 2 111 1 1
( ) ( )( )
ss s s s s s s s
b ss L sc L c L c L c L c L L Ls L s
-
2 2 1
22 1
1
1 ( )
b
s s s
cs LLs L
2 1
2 2 1
21 1
12 1
1
( )1 ( )
s sb
s s s
sc Lss LL
s L
2 1 2 1
2 1
2 1
12 1
1
1
1 ( )
s s S S
s sb
x s x LL s L Ls L
s L
2 1
2 1
2 1
2 1
1
11 ( )
bs s
x L s s
d k s Lq kdx L Ls L
s L
2 1
2 1
12 2
2 1
1
11 4 1
21 ( )
b
s s
s s
Lkbw m L LQ
L s Ls L
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,請計算半截式拋物線形鰭片的熱傳量與溫度分佈。
h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,b=3mm,L=1cm,L1=0.8cm,θb= 100℃
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.8
有一拋物線形鰭片,已知 h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,b=3mm,L=1cm,
θb= 100℃,若改為半截式拋物線形鰭片,二者的寬度,基部厚度,及總
長度都相同,請比較二者的熱傳量及重量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
(3.2). 三角形鰭片
鰭片的截面積為xA bWL
注意:坐標原點在拋物線尖端,而坐標方向為由尖端向基部。
( ) ( ) 0ad x dTkbW ph T Tdx L dx
2( ) 2xp W b WL
2( ) 0d d hLxdx dx kb
, 2 2hmkb
22
2 0d dx m Ldx dx
該方程式的解為
1 0 2 0(2 ) (2 )c I m Lx c K m Lx
其中 0 (2 )I m Lx 與 0 (2 )K m Lx 為 第零階的 Modified Bessel's function
Modified Bessel's function 的函數圖形如下:
( )nI x 的變化 ( )nK x 的變化
-
x I1(x) 0 0
0.1 0.05006252605 0.2 0.100500834 0.3 0.15169384 0.4 0.2040267557 0.5 0.2578943054 0.6 0.3137040256 0.7 0.3718796778 0.8 0.4328648026 0.9 0.4971264482
1 0.565159104 1.1 0.637488876 1.2 0.7146779416 1.3 0.797329315 1.4 0.8860919814 1.5 0.9816664286 1.6 1.084810635 1.7 1.196346566 1.8 1.31716723 1.9 1.448244373
2 1.590636855 2.1 1.745499809 2.2 1.914094651 2.3 2.097800028 2.4 2.298123813 2.5 2.516716245 2.6 2.755384341 2.7 3.016107693 2.8 3.301055823 2.9 3.612607212
3 3.953370217 3.1 4.326206027 3.2 4.73425389 3.3 5.180958855 3.4 5.67010219 3.5 6.205834922 3.6 6.792714601 3.7 7.435745797 3.8 8.14042458 3.9 8.912787451
4 9.759465154 4.1 10.68774184 4.2 11.70562014 4.3 12.8218928 4.4 14.04622134 4.5 15.38922275 4.6 16.86256476 4.7 18.47907065 4.8 20.2528346
4.9 22.19934862
x K0(x) 0 ∞
0.1 2.427069025 0.2 1.752703856 0.3 1.372460061 0.4 1.114529135 0.5 0.924419071 0.6 0.777522092 0.7 0.66051986 0.8 0.5653471053 0.9 0.4867303082
1 0.4210244382 1.1 0.3656023915 1.2 0.3185082203 1.3 0.2782476463 1.4 0.2436550612 1.5 0.2138055626 1.6 0.187954752 1.7 0.1654963181 1.8 0.1459314005 1.9 0.1288459793
2 0.1138938727 2.1 0.1007837409 2.2 0.0892690057 2.3 0.079139933 2.4 0.0702173415 2.5 0.0623475532 2.6 0.05539830329 2.7 0.04925540092 2.8 0.04381998198 2.9 0.03900623457
3 0.03473950439 3.1 0.03095470804 3.2 0.02759499768 3.3 0.02461063215 3.4 0.02195801881 3.5 0.01959889717 3.6 0.01749964102 3.7 0.01563065992 3.8 0.01396588453 3.9 0.01248232276
4 0.01115967609 4.1 0.009980007228 4.2 0.008927451542 4.3 0.007987966032 4.4 0.007149110623 4.5 0.006399857243 4.6 0.005730422917 4.7 0.005132123648 4.8 0.004597246317 4.9 0.004118936236
x K1(x) 0 ∞
0.1 9.8538447810.2 4.7759725430.3 3.0559920330.4 2.1843544250.5 1.656441120.6 1.302834940.7 1.0502835350.8 0.86178163450.9 0.7165335788
1 0.60190723021.1 0.50976002721.2 0.43459239111.3 0.37254749561.4 0.32083590221.5 0.27738780051.6 0.24063391141.7 0.20936248821.8 0.18262309981.9 0.159660153
2 0.13986588182.1 0.12274641152.2 0.10789681012.3 0.09498244382.4 0.08372483882.5 0.07389081632.6 0.065284045062.7 0.057738398962.8 0.051112685612.9 0.0452864233
3 0.040156431133.1 0.035634054953.2 0.031642895213.3 0.028116934273.4 0.024998984123.5 0.022239392933.6 0.019794962023.7 0.01762803513.8 0.015705729083.9 0.01399928208
4 0.012483498894.1 0.011136277634.2 0.0099382047364.3 0.0088722071894.4 0.0079232533614.5 0.0070780949094.6 0.0063250436444.7 0.005653778244.8 0.0050551764444.9 0.004521169177
x I0(x) 0 1
0.1 1.0025015630.2 1.0100250280.3 1.0226268790.4 1.0404017820.5 1.0634833710.6 1.0920453640.7 1.1263030180.8 1.1665149230.9 1.212985166
1 1.2660658781.1 1.3261601841.2 1.3937255841.3 1.4692777981.4 1.55339511.5 1.646723191.6 1.749980641.7 1.8639649621.8 1.9895593571.9 2.127740194
2 2.2795853022.1 2.446283132.2 2.6291428642.3 2.82960562.4 3.0492566582.5 3.2898391442.6 3.5532689042.7 3.8416509772.8 4.1572977042.9 4.502748661
3 4.880792593.1 5.294491493.2 5.7472071873.3 6.2426304653.4 6.784813163.5 7.378203433.6 8.0276845473.7 8.7386175243.8 9.516888033.9 10.36895792
4 11.301921954.1 12.323570124.2 13.442456164.3 14.667972994.4 16.010435524.5 17.481171864.6 19.092623484.7 20.858455534.8 22.793677994.9 24.91477908
-
0x , 為有限值,但 0 (0)K ,故 2 0c
1 0 (2 )c I m Lx
x L , b , 10 (2 )
bcI mL
0
0
(2 )(2 )b
I m LxI mL
01
( ) ( )dI x I xdx
1 1
0 0
1 (2 ) (2 )22 (2 ) (2 )
bb
x L
d d d I m Lx I mLq k k k m L kmdx d dx I mL I mLx
1
0
2 (2 )(2 )b
kh I mLQ bWqb I mL
1
0
(2 )(2 )b
q km I mLh h I mL
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,請計三角形鰭片的熱傳量與溫度分佈。
h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,b=3mm,L=1cm,θb= 100℃
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.9
有一平板鰭片,已知 L=10 cm,h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,δ=1mm,
Ta=25℃,Tb=100℃,請設計一三角形鰭片,具有相同的熱傳量。若二者
的寬度與基部厚度相同,計算三角形鰭片的長度,並比較二者的重量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
半截的三角形鰭片(去除尖端)
1 0 2 0(2 ) (2 )c I m Lx c K m Lx
1 1 2 11 1(2 ) (2 )d c m I m x c m K m x
dx x x
1x L , 1 1 1 2 1 11 1
1 1(2 ) (2 ) 0d c m I m L c m K m Ldx L L
1 11 21 1
(2 )(2 )
K m Lc c
I m L
x L , 1 12 0 2 01 1
(2 )(2 ) (2 )
(2 )bK m L
c I m L c K m LI m L
,
21 1
0 01 1
(2 )(2 ) (2 )
(2 )
bcK m L
I m L K m LI m L
1 11
1 1 1 10 0
1 1
(2 )(2 ) (2 )
(2 ) (2 )(2 )
b K m LcK m L I m L
I m L K m LI m L
1 10 0
1 1
1 10 0
1 1
(2 )(2 ) (2 )
(2 )(2 )
(2 ) (2 )(2 )
b
K m LI m x K m x
I m LK m L
I m L K m LI m L
-
1 11 1
1 1
1 10 0
1 1
(2 )(2 ) (2 )
(2 )(2 )
(2 ) (2 )(2 )
b
x L
K m LI m L K m L
I m Ldq k kmdx L K m L
I m L K m LI m L
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,請計半截式三角形鰭片的熱傳量與溫度分佈。
h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,b=3mm,L=1cm,L1=0.8cm,θb= 100℃
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.10
有一三角形鰭片,已知 h=20 W/m2-℃,k=200 W/m-℃,b=3mm,L=1cm,
θb= 100℃,若改為半截式三角形鰭片,二者的寬度,基部厚度,及總長
度都相同,請比較二者的熱傳量及重量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
(3.3). 環形鰭片
( ) 0d dT phAdr dr k
2A r , 4p r
2( ) 0d dT hrrdr dr k
-
2 2hmk
該方程式之解為
1 0 2 0( ) ( )c I mr c K mr
其中 0 ( )I mr 與 0 ( )K mr 為 第零階的 Modified Bessel's function
(3.3.1). 無限大的環形翼片
r , 0 , 1 0c
ir r , b , 2 0 ( )b ic K mr
20 ( )
b
i
cK mr
0
0
( )( )b i
K mrK mr
01
( ) ( )dK x K xdx
, 0 1( ) ( )dI x I x
dx
0
1
0
( )2 2( )
ii i b
r r i
d K mrQ rk rkmdr K mr
1
0
( )2 ( )
i
i b i
Q km K mrrh h K mr
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,請計算無限大環形鰭片的熱傳量與溫度分佈。
h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm,r0=1cm,θb= 100℃
m=10.127,mr0=0.1013, 0 0( )K mr 2.4143, 1 0( )K mr 9.7243
Q 99982 W,ε=795
h=200 W/m2-℃,k=50 W/m-℃,δ=1mm,r0=3cm,θb= 100℃
m=89.443,mr0=2.6833, 0 0( )K mr 0.0502, 1 0( )K mr 0.0589
Q 771483 W,ε=205
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
(3.3.2). 有限半徑的環形鰭片(假設邊緣絕熱)
ir r , 1 0 2 0( ) ( )b i ic I mr c K mr
or r , 1 1 2 1( ) ( ) 0o od c mI mr c mK mrdr , 11 2
1
( )( )
o
o
K mrc cI mr
其中 1( )I mr 與 1( )K mr 為 第一階的 Modified Bessel's function
1 0 0 21
( ) ( ) ( )( )
ob i i
o
K mr I mr K mr cI mr
12
0 1 0 1
( )( ) ( ) ( ) ( )
ob
i o i o
I mrcI mr K mr K mr I mr
11
0 1 0 1
( )( ) ( ) ( ) ( )
ob
i o i o
K mrcI mr K mr K mr I mr
1 0 1 0
0 1 0 1
( ) ( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( )
o ob
i o i o
K mr I mr I mr K mrI mr K mr K mr I mr
1 1 1 1
0 1 0 1
( ) ( ) ( ) ( )2( ) ( ) ( ) ( )
o i o ii b
i o i o
K mr I mr I mr K mrQ rkm QI mr K mr K mr I mr
QQ
為實際熱傳與無窮大環熱傳之比值。
0 1 1 1 1
1 0 1 0 1
( ) ( ) ( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( ) ( )
i o i o i
i i o i o
K mr I mr K mr K mr I mrK mr I mr K mr K mr I mr
11 1
1
01 1
0
( )( ) ( )( )( )( ) ( )( )
io o
i
io o
i
I mrI mr K mrK mrI mrI mr K mrK mr
1 1 1 1
1 0 1 0
( ) ( ) ( ) ( )2 ( ) ( ) ( ) ( )
o i o i
i b o i o i
Q km I mr K mr K mr I mrrh h I mr K mr K mr I mr
Area ratio 2 2 2 222
o i o i
i i
r r r rARr r
0K , 1K , 0I , 1I 等函數的數值請參考附件。
-
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,請計算有限半徑環形鰭片的熱傳量與溫度分佈。
h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm,r0=1cm,r1=10cm,θb= 100℃
m=10.127,mr0=0.1013,mr1=1.0127
0 0( )K mr 2.4143, 1 0( )K mr 9.7243, 0 0( )I mr 1.0026, 1 0( )I mr 0.0507
0 1( )K mr 0.4135, 1 1( )K mr 0.5891, 0 1( )I mr 1.2733, 1 1( )I mr 0.5741
α=0.6974,Q 69729 W,ε=555,AR = 990
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,請計算計算 ro,使 50。
h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm,r0=1cm,θb= 100℃
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.11
請計算計算 ro,使 0.9。
h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,δ=1mm,r0=1cm,θb= 100℃
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一金屬圓棒,k=390 W/m-℃,直徑 2 cm,長度 50 cm,中間有三個
等間隔的環型鰭片,外徑 20 cm,厚度 2 mm,若金屬棒內部有一均勻熱源,
功率為 70 W,已知金屬棒表面的熱傳系數為 20 W/m2-℃,大氣溫度為 25
℃,請計算金屬棒表面溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.12
有一銅管,內徑 1.8 cm,外徑 2 cm,長度 1 m,中間有十個等間隔的環型
鰭片,外徑 20 cm,厚度 2 mm,若銅管入口為 80℃的熱水,流速 0.5 m/s,
已知銅管內壁的熱傳系數為 200 W/m2-℃,銅管表面的熱傳系數為 20 W/m2-
℃,大氣溫度為 25℃,請計算流出銅管的水溫。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
各種鰭片的比較
熱通量q (W/m2) 端點溫度
無窮大板
狀鰭片
bkm 0
板狀鰭片 22
11
b
mL
mLekme
22
1
mLe
mLb
ee
拋物線鰭
片
21 (2 ) 12
bmLkmmL
0
三角形鰭
片
1
0
(2 )(2 )
bI mLkmI mL
0
1(2 )
e
b I mL
無窮大環
形鰭片
1 0
0 0
( )( )b
K mrkmK mr
0
環形鰭片 1 1 1 10 1 0 1
( ) ( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( )
o i o ib
i o i o
K mr I mr I mr K mrkmI mr K mr K mr I mr
1 0 1 0
0 1 0 1
( ) ( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( )
o o o o
i o i o
K mr I mr I mr K mrI mr K mr K mr I mr
-
(四). 太陽能熱水器
太陽能熱水器的吸熱板受到陽光照射,同時向四周的環境散熱,而中間流道的
水管也會帶走一部份的熱量。
Rq
L
2
2 ( ) 0a Rd TkA ph T T q pdx
吸收板只有單面吸熱,單面散熱。另一面以絕熱材料包覆。
A w , p w
aT T 2
2 0Rd h q
dx k k
2 hmk
-
22
2 0Rd qm
dx k
1 2mx mx Rqc e c e
h
RR
qh
:日照平衡溫度,在固定日照強度下,吸收板的最高溫度。
x=0, b
x=L, 0dTdx
,絕熱端
22
1( ) ( )1
mL mx mxb R RmL e e ee
2
2
1( )1
mL
b R mLeq k me
b R 是太陽能吸收板能吸熱的必要條件。當 b R 時,已無淨熱傳
量,此為太陽能吸收板所能達到的最高溫度。
管內水溫變化為
fT
2 ( )ff f f f b fdT
m c R h T Tdx
2
2
12 ( ) 2 2 ( )1
mL
f f b f b R mLeR h T T q k me
2 2
2 2
1 1(2 2 ) 2 2 ( )1 1
mL mL
f f b f f f a RmL mLe eR h k m T R h T k m Te e
2
2
2 2
2 2
11 ( )
1 11 1
mL
mLf fb f a RmL mL
f f f fmL mL
ek mR h eT T Te eR h k m R h k me e
-
2
2
2
2
12 1 [ ( )]
11
mL
mLf f ff a RmL
f ff f mL
ek mdT R h e T Tedx m c R h k me
12
f f Rd qdx h
,
2
2
2
2
121 1
11
mL
mLf fmL
f ff f mL
ek mR h eem c R h k me
0x , 0f f
0( )x
f f R Re
x w , 0( )w
fL f R Re
0 0( )(1 )w
fL f R f e
0 0( ) ( )(1 )w
f f f fL f f f R fQ m c m c e
2R RQ q wL
00( )(1 ) (1 )(1 )2 2
w wf f f f f f
R fR R R
Q m c m ce e
Q q wL hwL
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,台中地區夏天日照強度為 700 W/m2。請計算太陽能吸收板所能達到
的最高溫度。
k=200 W/m-℃,δ=1mm,h = 30 W/m2-℃,Ta = 30℃,L=2 cm,w=2m
d=0.5cm,u=0.5 m/sec
-----------------------------------------------------------------------------------------------
熱水統的加熱過程
0( )f f f f fL fdM c m cdt
0f
-
1( )(1 ) ( )w
fR R
f f
md edt M
1 (1 )w
f
f f
me
M
1 ( ) 0Rf
ddt
0
f
t
R
R
e
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,台中地區夏天日照強度為 700 W/m2。請計算太陽能吸收板所能達到
的最高溫度。
k=200 W/m-℃,δ=1mm,h = 30 W/m2-℃,Ta = 30℃,L=2 cm,w=2m
d=0.5cm,u=0.5 m/sec
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一太陽能吸收板,共有 10 片吸收片。儲水桶內有 100L 的冷水,
水溫 30℃。水泵流量 10L/min,請計算一小時後水溫。
-
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.13
台中市夏天的日照強度與大氣溫度如下表所示,,請計算上題的系統從
上午八點開始,到下午四點時,儲水桶內的水溫。
日照強度 大氣溫度 日照強度 大氣溫度
8:00~9:00 400 W/m2 27℃ 12:00~13:00 1000 W/m2 35℃
9:00~10:00 600 W/m2 29℃ 13:00~14:00 900 W/m2 35℃
10:00~11:00 800 W/m2 31℃ 14:00~15:00 700 W/m2 33℃
11:00~12:00 1000 W/m2 33℃ 15:00~16:00 500 W/m2 31℃
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
(五). 散熱鰭片模組設計
單一散熱鰭片的效果有限,必須以模組方式來散熱,才能有效控制溫度。
(5.1). 外平板翼片
-
L
單片的效益:
2
2
111111
ml
ml
e
e
,2km k h
h h kb
整體的效益:
( 1)1 1 ( 1)effL n n n f
L L
其中 L :整片鰭片基座長度
n :鰭片數
:單一鰭片厚度
nfL
:鰭片覆蓋的面積比例
單片的效益很高,但整體的效益就不一定很高。
整個散熱模組的熱傳量
max aT TqR
1ii eff
Rk h
max1i
ai eff
T T qk h
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例、散熱鰭片規格如下:
底部面積 Ab= 4cm×4cm,形式: plate type
厚度 b= 1 mm,長度 L= 2 cm,寬度 w= 4 cm,間距 s= 3 mm,
-
數目 n= 10,k= 200 W/m-K,風速 u= 1 m/sec,大氣溫度 Ta = 25℃
2hd s : hydraulic diameter
Re Pr hdGzL
, Graetz number
1.37
0.87
0.02897.541 0.0438
hGz hdNuGz k
(1). 請計算散熱鰭片的熱傳係數 h
(2). 請計算單一散熱鰭片的效益 f
(3). 請計算整個散熱鰭片組的效益
(4). 若散熱鰭片需散熱 20W,請計算散熱鰭片底部溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一 20 W 的晶片,長寬均為 4 cm,安裝在上述的鰭片座上。已知晶
片內部如下圖所示。
鋁板:k=200 W/m-℃,δ=5 mm
銅板:k=390 W/m-℃,δ=1 mm
陶瓷:k=5 W/m-℃,δ=1 mm
膠模:k=3 W/m-℃,δ=5 mm
請計算晶片內部最高溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一具氣冷式的機車引擎,以鑄鐵鰭片散熱。已知氣缸直徑 8 cm,高
-
度 15 cm,氣缸外壁共有 10 片散熱鰭片,每片直徑 20 cm,高度 5 cm,厚
度 5 mm。引擎的發熱功率為 4 kW,機車速度為 50 km/hr,請計算氣缸內
壁溫度。大氣溫度 Ta = 25℃。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一圓管,內徑 5cm,外徑 6cm,長度 10m,在內壁上沿著軸向共鑲
有 16 片板狀鰭片,每一片厚度 2mm,長度 10m,高度 1cm。入口為 100℃
的熱空氣,流速 1 m/sec,管外為 25℃的冷水垂直流過,流速 0.1 m/sec,
請計算出口空氣溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.14
有一 5cm×5cm 的平面熱源,發熱量為 50W,擬用柱狀鰭片來散熱。共有 7×7
排圓柱,每一圓柱直徑 5mm,高度 3cm。已知 k=200 W/m-℃,風速 u= 1
m/sec,大氣溫度為 25℃。圓柱的熱傳系數 13Pr RenxNu C
Re C n
0.4~4 0.989 0.330
4~40 0.911 0.385
40~4000 0.683 0.466
4000~40000 0.193 0.618
40000~400000 0.0266 0.805
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.15
有一 5cm×5cm 的平面熱源,發熱量為 50W,擬用板狀鰭片來散熱。共有 7
片平板,每一片厚度 2mm,寬度 5cm,長度 3cm。已知 k=200 W/m-℃,風
速 u= 1 m/sec,平板與大氣之間的熱傳系數為
-
1.37
0.87
0.02897.541 0.0438
hGz hdNuGz k
大氣溫度為 25℃。請計算平面熱源的表面溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
(5.2). 內平板鰭片
單片的效益:
2
2
111111
ml
ml
e
e
,2km k h
h h kb
整體的效益:
2 ( 1)1 1 ( 1)2 2i
r nb nb nb fr r
( )i wdTmc hp T Tdx
0id hpdx mc
, wT T
ix
ie
iL
e ie
( ) ( ) 1 iL
e i w iQ mc T T mc T T e
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
例,有一個空氣冷卻器,內徑 5 cm,長度 1m,內部有 8 片銅製平板鰭片,
厚度 1mm,高度 2cm,已知 hi=200 W/m-℃,入口空氣溫度 200℃,速度
5 m/sec,管壁外徑 5.6 cm,以 25℃的水冷卻,ho=50 W/m-℃,請計算出
口溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.16
有一個空氣冷卻器,內徑 5 cm,長度 1m,內部有 16 片銅製平板鰭片,
厚度 1mm,高度 2cm,已知 hi=200 W/m-℃,入口空氣溫度 200℃,速度
5 m/sec,管壁外徑 5.6 cm,以 25℃的水冷卻,ho=50 W/m-℃,請計算出
口溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
(5.3). 外環狀鰭片
單片的效益:
1 1 1 0 1 1 1 0
1 1 0 0 1 1 0 0
( ) ( ) ( ) ( )( ) ( ) ( ) ( )
km I mr K mr K mr I mrh I mr K mr K mr I mr
整體的效益:
( 1)1 1 ( 1)oL n n n f
L L
-
o o o o wQ h A T T , 12oA L r
內平板外環狀翼片空氣冷卻管
( ) 1 iL
w i o o o o wQ mc T T e h A T T
1 1i iL L
w o o o i o o o oT mc e h A mcT e h A T
(1 )
(1 )
i
i
L
i o o o ow L
o o o
mcT e h A TTmc e h A
(1 ) ( )(1 )
i
i
L
o o o i o io iL
o o o
h A mc e T TQ T TRmc e h A
(1 ) 1 1
(1 ) (1 )
i
i i
L
o o oL L
o o oo o o i i
mc e h ARh Ah A mc e mc e
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一個空氣冷卻器,內徑 5 cm,長度 1m,內部有 8 片銅製平板鰭片,
厚度 1mm,高度 2cm,已知 hi=200 W/m-℃,入口空氣溫度 200℃,速度
5 m/sec,管壁外徑 5.6 cm,上面共有以 10 片銅製環狀鰭片,厚度 2mm,
高度 5cm,今以 25℃的水冷卻,ho=50 W/m-℃,請計算出口溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.17
有一個空氣冷卻器,內徑 5 cm,長度 2m,內部有 16 片銅製平板鰭片,
厚度 1mm,高度 2cm,已知 hi=200 W/m-℃,入口空氣溫度 200℃,速度
5 m/sec,管壁外徑 5.6 cm,上面共有以 40 片銅製環狀鰭片,厚度 2mm,
高度 5cm,今以 25℃的水冷卻,ho=50 W/m-℃,請計算出口溫度。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
-
(六). 級聯鰭片組(cascade fin array)
(6.1). 單一鰭片熱傳量
In the base element, the relationship between heat transfer and end temperature is
0 02 mL mLc b c b cmL mLkmwbQ e e Y Xe e
02mL mL
kmwbYe e
, 0 mL mLmL mLkmwbX e ee e
2mL mLb b cmL mLkmwbQ e ee e
Tc
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一方柱鰭片,已知 L=10 cm,h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,b=1cm,
Ta=25℃,Tb=100℃,Te=50℃,請計算熱傳量。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
(6.2). 一組鰭片熱傳量
-
1Q
cQ 3Q
2Q
The junction temperature is Tc. If there are three extended fins at the junction, the
heat transfer rate in each fin would be 1 1
1 1
2
1 1 1 1 12
11
m L
c cm LeQ kb w m Xe
, 1 1
1 1
2
1 1 1 1 2
11
m L
m LeX kb w me
The energy balance at the junction would result in
1 2 3cQ Q Q Q
0 0 1 2 3b c c c cY X X X X
0
0 1 2 3
bc
YX X X X
The total heat transfer rate of the extended fin would be
00 1 2 3
2mL mLb bmL mL
kmwb YQ e ee e X X X X
0 00
0 1 2 3
22bY YX
X X X X
-----------------------------------------------------------------------------------------------
例,有一組方柱鰭片,共有四段。已知每一段的尺寸皆相同,L=10 cm,
h=20 W/m2-℃,k=390 W/m-℃,b=1cm,Ta=25℃,Tb=100℃,請計算熱
傳量與效益。
-
-----------------------------------------------------------------------------------------------
作業 4.11,有一組方柱鰭片,共有六段。已知各段長度不同,分別為底部
L=10 cm,頂部 L=5 cm,前後左右則都是 L=7 cm。其他條件則相同,h=20
W/m2-℃,k=390 W/m-℃,b=1cm,Ta=25℃,Tb=100℃,請計算熱傳量與
效益。
-----------------------------------------------------------------------------------------------
(6.3). 多段式鰭片組熱傳量
For a three-stages cascade fin
3Q 7Q 11Q
1Q 2Q 5Q 6Q 9Q 10Q 13Q
4Q 8Q 12Q
The first stage:
10 11 12 13Q Q Q Q 2
11 12 13 3 32
11
mL
c cmLeQ Q Q kbwm Xe
, 2
2
11
mL
mLeX kmbwe
2
10 2 3 2 32
2 11
mL
c c c cmL mL mLkmwb eQ kmwb Y X
e e e
, 2
21
mL
mLeY kmwb
e
2 3 33c c cY X X
2 34 0c cY X (1)
-
22
3 2 2 22 2 2
2
2( 1)1
14 2( 1)41
mLmL mLmL
c c c cmL mL
mL
kmwb eY e eeeX ekmbwe
The second stage
6 7 8 9Q Q Q Q
7 8 2cQ Q X 2
9 2 3 2 32 2
2 11 1
mL mL
c c c cmL mLe eQ kmwb kmwb Y Z
e e
,
2
2
11
mL
mLeZ kmwbe
6 1 2c cQ Y X
1 2 2 2 32c c c c cY X X Y Z
1 2 3(3 ) 0c c cY X Y Z (2)
1 2 2(3 ) 04c c cZYY X YX
1 2 21 3(3 ) ( 1 )
4 4c c cZY X ZX Y
Y X Y X
12 3 1
4
cc X Z
Y X
The third stage
2 3 4 5Q Q Q Q
3 4 1cQ Q X
5 1 2c cQ Y Z
2 1b cQ Y X
1 1 1 22b c c c cY X X Y Z
1 2(3 ) c c bX Y Z Y (3)
將方程式聯立,可得
-
1
2
3
3 0(3 ) 0
0 4 0
c b
c
c
X Y Z YY X Y Z
Y X
1
1
2
3
3 0(3 ) 0
0 4 0
c b
c
c
X Y Z YY X Y Z
Y X
1(3 )4
c bX Y X YZ Y
24
c bXZ Y
2
3c bZ Y
2(3 ) 4 (3 ) 4X Y X X Y ZY XYZ
1 (3 )42 2mL mL mL mLbb b cmL mL mL mLkmwb kmwb X Y X YZQ e e e e Ye e e e
13 3 14
c bZX Y YX Z
Y X
13 11 3 1
4
c bX Z
X ZY YY X
11
3 11 3 14
c bX ZX ZY YY X
-
12
1 13 3 3 11 1 1 34 4 1
4
cc bX Z X Z X Z
X ZY X Y X Y YY X
3 21 1
3 3 14 4 1 1 34 14
c c bY Y
X Z X ZX XX ZY X Y YY X
The total heat transfer
1 1 3 11 3 14
b c bZQ Y Z Y X Z
X ZY YY X
In general
The first stage
1 3n n nY X X
1 4 0n nY X
The middle stage
1 12n n n n nY X X Y Z
1 1(3 ) 0n n nY X Y Z
The last stage
1 1 1 22bY X X Y Z
1 2(3 ) bX Y Z Y
The total heat transfer
-
1 1b cQ Y Z
-
(5.5). Compact heat exchanger
cell length=L,cell width:w,cell height:b,wall thickness:δ
Flow A: 2
2 ( ) 0A Ad TkA ph T Tdx
AT T 2
22 0A
d sdx , 2 2 AA
hsk
1 2A As x s xc e c e
2wx , / 2 / 21 2 0A A
s w s wA A
d c s e c s edx , 2 1 A
s wc c e
0x , 1 1 As w
b c c e , 1 1Ab
s wc e
1A A A
A
s x s w s xbs w e e ee
0
111 1
AA
A A
m ws wb A
A b As w m wx
d s eq k k e k sdx e e
1 12 2 21 1
A A
A A
s w s w
A b A A A b A A A bs w s we eq k s h b ks b he e
12 ( )1
A
A
s wA
A A AA A A A b As wdT em c q ks b h T Tdx e
( ) 2 1 ( ) 01
A
A
s wA b
A A A A bs wA A
d T T eks b h T Tdx m c e
( ) 1 ( ) 0A b A bA
d T T T Tdx
A
A
LAe b
Ai b
T T eT T
,1 2 1
1
A
A
s w
A A As wA A A
eks b hm c e
-
A
A
LAe b
AAi b
T T e XT T
,B
B
LBe b
BBi b
T T e XT T
已知: AiT , BiT , Am , Bm
未知: AeT , BeT , bT
0B AA A Ae Ai B B Be BiA B
L Lm c T T m c T Tb b
0A A Ae Ai B B Be BiM c T T M c T T
BA A
A
L m Mb
, A B BB
L m Mb
Ae b A Ai bT T X T T , Ae b A Ai bT T X T T
Be b B Bi bT T X T T , Be b B Bi bT T X T T
(1 ) ( 1) (1 ) ( 1) 0A A b A Ai A B B b A Bi AM c T X T X M c T X T X
(1 ) (1 ) (1 ) (1 )b A A A B B B A A Ai A B B Bi BT M c X M c X M c T X M c T X (1 ) (1 )(1 ) (1 )
A A Ai A B B Bi Bb
A A A B B B
M c T X M c T XTM c X M c X
1Ae b A A AiT T X X T
1Be b B B BiT T X X T
例:以空氣來冷卻水。
水: AiT =80℃,L = 100 m,w = 5 cm,b = 2 cm,δ = 1 mm,u = 0.5 m/sec
空氣: BiT =25℃,L = 1 m,w = 10 cm,b = 5 cm,δ = 1 mm,u = 5.0 m/sec
銅板:k = 390 W/m-℃
水 80℃,ρ = 971 kg/m3,μ = 3.55*10-4 kg/m-s,Pr = 2.20,k = 0.67 W/m-s
cp = 4193 J/kg-℃,D = 4A/P = 2.857 cm, Am = 0.4855 kg/sec
Re = 39074
-
0.8 0.30.023Re PrD DNu = 137.39 = hDk
,h = 3221.9 W/m2-℃
2 2 AA
hsk
= 16523, As = 128.54
1 2 11
A
A
s w
A A As wA A A
eks b hm c e
=0.1124
AX 0
空氣:25℃,ρ = 1.1774 kg/m3,μ = 1.846*10-5 kg/m-s,Pr = 0.708,
k = 0.026247 W/m-s,cp = 1005.7 J/kg-℃,D = 4A/P = 6.667 cm,
Bm = 0.02944 kg/sec
Re = 21272
0.8 0.40.023Re PrD DNu = 58.08 = hDk
,h = 22.86 W/m2-℃
2 2 BB
hsk
= 117.2, Bs = 10.828
1 2 11
B
B
s w
B B Bs wB B B
eks b hm c e
=0.218
BX 0.804
Am = 0.4855 kg/sec, AM = 24.275 kg/sec
Bm = 0.02944 kg/sec, AM = 58.88 kg/sec
(1 ) (1 )(1 ) (1 )
A A Ai A B B Bi Bb
A A A B B B
M c T X M c T XTM c X M c X
= 74.36 ℃
1Ae b A A AiT T X X T = 74.36 ℃
1Be b B B BiT T X X T = 34.67 ℃