40 к
оп.
БЗ
11—
90/9
20& Ш 0 - 9 0
Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р ТС О Ю З А С С Р
НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ
МЕТОДЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ КОМПОНЕНТОВ ПОЛНОГО УДЛИНЕНИЯ ПРИ РАСТЯЖЕНИИ НИТЕЙ НАГРУЗКОЙ,
МЕНЬШЕ РАЗРЫВНОЙ
ГОСТ 2 8 8 9 0 -9 0
Издание официальное
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО УПРАВЛЕНИЮ КАЧЕСТВОМ ПРОДУКЦИИ И СТАНДАРТАМ
М о с к в акружева москва
УДК 677.072.6.001.4:006.354 Групп* МО»
Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы Й С Т А Н Д А Р Т С О Ю З А С С Р
НИТИ ТЕКСТИЛЬНЫЕ
Методы определения компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной ГОСТ
Textile threads. 28890—90Methods for determination ol shares of total elongation
under tension of threads by less breaking load
ОКСТУ 8И0
Дата введения 01.01.92
Настоящий стандарт распространяется на одиночную и крученую пряжу из всех видов волокон, химические нити и высокообь- емную пряжу и устанавливает методы определения быстрообратимого. медленнообратимого и остаточного компонентов полного удлинения при растяжении нитей нагрузкой, меньше разрывной.
Первый метод предусматривает определение компонентов де- формании при времени действия статической нагрузки 120 мин и после снятия нагрузки -90 мин.
Второй метод предусматривает менее продолжительный режим испытания, обеспечивающий определение расчетных значений компонентов деформации в заданные моменты времени (метод аппроксимации).
Стандарт не распространяется на текстурированные, стеклянные и металлические нити, а также асбестовую пряжу.
Стандарт предназначен для использования его на стадии разработки и постановки продукции на производство, а также для оценки качества текстильных нитей при проведении научно-исследовательских испытаний.
Термины, применяемые в стандарте, н пояснения к ним даны в приложении 1.
Издание официальное© Издательство стандартов, 1991
Настоящий стандарт не может быть полностью или частично воспроизведен, тиражирован и распространен без разрешения Госстандарта СССР
2 Зак. 418
С. 2 ГОСТ 28890—90
1. ОТБОР ПРОБ
Отбор проб — по ГОСТ 6611.0 для партий массой пе более 1000 кг. со следующим дополнением: испытания проводят на 10 пробах.
При подготовке к испытанию с отобранной в выборку единицы продукции отматывают от 1 до 10 м нити, а между отрезками нитей для отдельных наблюдений— от 3 до 5 м.
2. АППАРАТУРА
Релаксометр РМ-5. Схема прибора представлена на черт. 1.Секундомер по ГОСТ 5072.
ОбвцнА пид релаксометр* РМ-о
1
3. ПОДГОТОВКА К ИСПЫТАНИЮ
3.1. Отобранные в выборку единицы продукции перед испытанием выдерживают в климатических условиях по ГОСТ 10681. В этих же условиях должны проводиться испытания.
ГОСТ 2X890-90 С. 3
3.2. Расстояние между зажимами прибора (зажимную длину) устанавливают равным (500±1) мм; для нитей с разрывным удлинением более 15 % — (200± О мм.
3.3. Статическую нагрузку для растяжения устанавливают равной 25 или 15 % разрывной нагрузки, которая определяется по ГОСТ 6611.2:25 % — для нитей основы в ткачестве. 15 %— для
трикотажного производства и уточных нитей в ткачестве.3.4. При испытании нитей. различающихся по механическим
свойствам, но предназначенных для использования в одинаковых условиях, нагрузка должна быть одинаковой, не превышающей 120 сН.
3.5. Параметры испытания при использовании метода аппроксимации указаны в табл. 1.
Т а б л и ц а I
Вид МИТИСтатическая Времн
асвстлип
Bprw* после прекращения д.Асганя нагрузки при использовании модели
ытрикеимзаии. миннагрузка. % от р«:рыеиоЗ нагрузки,
ими трезкомпокритно» О1ноксжпо:<еитиой
Пряжа одиноч- 15. 25 &0 90 30ная и крученая 6D 60 30
Химическиенити
25 120 90 «0
Высокообъем- IIа я пряжа
15 30 30 30
4. ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЯ
4.1. Релаксометр РМ-5 (черт..!) предназначен для испытания одновременно пяти нитей. Устанавливают расстояние между зажимами путем перемещения ннжпего зажима 10. Рукоятка 3 механизма включения нагрузки на нить должна быть повернута вниз, а в(Ц)хннй зажим 7 закреплен устройством.
Вращением маховика 9 устанавливают указателем 6' на шкале 5 растягивающую нагрузку. На противовес ■! подвешивают груз предварительного натяжения. Закрепляют один конец нити в верхнем зажиме. Другой конец нити заводят в нижний зажим, не зак- креиляя его. Освобождают верхний зажим от запорного устройства. Конец нити, выступающий из нижнего зажима, слегка натягивают так, чтобы указатель 2 показывал нулевое значение по шкале / . после чего нить закрепляют в нижнем зажиме.
Нагрузку на нить осуществляют плавным поворотом рукоятки 3 влево, разгрузку нити поворотом рукоятки вправо. Нагрузка на нить осуществляется цепью 8. Удлинение нити под нагрузкой и после снятия нагрузки определяют по шкале /.
С. 4 ГОСТ 28890-90
4.2. Допускается применение релаксометров других конструк- . ций. которые обеспечивают схему нагружения нитей, соответствующую схеме нагружения на релаксометре РМ-5 и измерение удлинения с точностью до I мм. Проведение испытаний на них не должно противоречить разд. 4 настоящего стандарта. При возникновении разногласий испытания проводят повторно на релак- сомстре РМ-5.
4.3. Испытуемый отрезок нити закрепляют в зажимах прибора под предварительным натяжением, которое обеспечивается грузиком определенной массы.
4.4. Масса грузика предварительного натяжения выбирается взависимости от линейной плотности нити из расчета (0,0025± ±0,0002) Н/текс. После снятия статической нагрузки процесс сокращения нити проходиу под натяжением, равным предварительному. '
4.5. При заправке в зажимы прибора не допускается растягивание. раскручивание и касание руками испытуемого отрезка нити.
4.6. Нить плавно нагружают в течение 3—4 с и выдерживают под нагрузкой. Удлинение нитей записывают по показаниям шкалы удлинения в следующие моменты времени: 0.07; 0.5; 1, 3. 5, 10. 15, 30, 60. 90, 120'мни.
4.7. После прекращения действия растягивающей нагрузки (период «отдыха») значения удлинения нитей записывают в следующие моменты времени: 0.07; 0.5; 1, 3. 5, 10. 15. 30. 60. 90 мин.
4.8. Результаты измерений заносят в протокол (приложение 2) или представляют в виде графической зависимости (черт. 2).
Общий м д диаграммы «иремя — удлинение»
ГОСТ 2S890—90 С 5
4.9. Если в период действии нагрузки не требуется построениеграфической зависимости деформации от времени, то значение удлинения (п. 4.7) фиксируется только в последней временной точке. ' ’*
4.10. При использовании метода аппроксимации для определения компонентов деформации не рекомендуется использовать в расчетах значения удлинения в точках 0,07 и 0,5 мин.
5. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ
5.1. Абсолютное быстрообратимое ‘ удлинение нити ( I t .0) в миллиметрах вычисляют по формуле
/ б 0 ( 1)где L |— среднее арифметическое показаний удлинения нитей пос-
‘ ле действия растягивающей нагрузки;Ls — среднее арифметическое показаний удлинения нитей че
рез 3—4 с после снятия нагрузки.5.2. Абсолютное медленнообратнмое удлинение нити (/*<>) в
миллиметрах вычисляют по формулеl H 0 ~ L t ~ L 3, ( 2 )
гле La — среднее арифметическое показаний удлинения нитей после снятия нагрузки в последней временной точке. Значение L3 во втором метоле рассчитывается с помощью аппроксимационной модели (см. п. 6).
5.3. Абсолютное остаточное удлинение нити 10Ст = L3.5.4. Абсолютное полное удлинение нити ( / ) — среднее арифме
тическое показаний удлинения нитей после действия растягивающей нагрузки в последней временной точке
/ = L l = / e .o + /n .o + / e c i ■ ' (3)5.5. Долю быстрообратнмого удлинения в полном удлинении
вычисляют по формуле
Д6.о= . (4)
5.6. Долю медленнообратимого удлинения в полном удлинениивычисляют по формуле
X . . - . (5)5.7. Долю остаточного удлинения в полном удлинении вычис
ляют по формуле
(б)
С. 6 ГОСТ 28890—90
•5.8. СуммаЛ«.0 + Лм.о+Лост= 1- (? )
5.9. Относительное быстрообратнмое удлинение (ев о ) в процентах вычисляют по формуле
« • . • = - ^ 2- 100, ' (8 )
где L0 - начальная (зажимная) длина нити. •5.10. Относительное медленнообратнмое удлинение (ем 0 ) в
процентах, вычисляют по формуле
100 <9 >* ‘Л
5.11. Относительное остаточное удлинение (е мг ) в процентах вычисляют по формуле
e<KT= . 100. ( 10) И|
5.12. Огноснтсльиое полное удлинение (е)‘ н процентах вычисляют но формулам:
« -‘ - ^ - • Ю О : ' ( П )
б=*в.о*4"*и •Ч'*<кт’ ( 12)
5.13. Итоговые и промежуточные значения относительного полного удлинения и его компонентов вычисляют с точностью до первого десятичного знака.
в. МЕТОД АППРОКСИМАЦИИ КРИВЫХ ДЛЯ ОЦЕНКИ РЕЛАКСАЦИИ ДЕФОРМАЦИИ ТЕКСТИЛЬНЫХ НИТЕЙ
6.1. Аппроксимацию кривых, отражающих релаксацию деформации, проводят по уравнению трехкомпонентной обобщенной механической модели
S(/, (13)где е ( 0 1 — деформация пряжи в момент времени 1 1 после прекра
щения действия статической нагрузки; ei, ег. е» — деформации, исчезающие с временем запаздывания
01 . « 2, В 3;0 1 . 02. 0з — время запаздывания быстропротекающих, замедлен
ных и заторможенных релаксационных процессов.6.1.1. Сущность решения уравнения (13) относительно неизвест
ных коэффициентов заключается в разделении временных точек, расположенных в зоне «отдыха* кривой £ = /( /) на 3-х Поспелова-
ГОСТ 28890 -М С. 7
тельных зонах, п пределах которых соответствующая компонента деформации, г/ ( 1 < /< 3 ) после логарифмированияописывается уравнением прямой.
6.1.2. Методика и пример расчета коэффициентов уравнения <13) для аппроксимации компонентов деформации приведены в приложении 3.
6.2. Прогнозирование значений остаточной деформации в моменты времени после прекращения эксперимента пронодят по уравнению однокомповевтной модели вида
*(*)-*» (14)где обозначения те же, что в уравнении (13).
6.2.1. Методика и пример расчета коэффициентов уравнения (14) для прогнозирования остаточной деформации приведены в приложении 4-
С. 8 ГОСТ 28890-90
ПРИЛОЖЕНИЕ I Справочное
ТЕРМИНЫ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В СТАНДАРТЕ. И ПОЯСНЕНИЯ К НИМТаблица 2
Терм 114 Обозначение Пояснение
Абсолютное полнее удлинение
1 Прнрашсние длины растягиваемой нити за время действия статической нагрузки, состоящее из трех компо- истов (частей) — быстрообратимого, медленнообрагимого и остаточного
. Абсолютное быстрообра • тимое удлинение
1 б.о Компонент полного удлинения, исчезающей сразу после разгрузки, приближенно выражающий упругое удлинение
Компонент полного удлинения, исчезающий » течение времени отдыха после растяжении, продолжающегося до прекращения уменьшения длины нити, приближенно выражающий высокоэластичное удлинение
Абсолютное медлен необратимое удлинение
'м.о
Абсолютнее остаточное удлинение
loci Компонент полного удлинения, не исчезающий после прекращения действия нагрузки, приближенно выражающий пластическое удлинение
Относительное полное удлинение
е Отношение .абсолютного полного удлинения к начальной (зажимной) длине нити, выраженное в процентах
Относительное быстрообратимое удлинение ®б о Отношение абсолютного быстро-
обратимого удлинения к начальной длине инти, выражение* в процентах
Относительное медленно- обратимое удлиненно ®*.о Отношение абсолютного медлен
нообратимого удлинения к начальной длине нити, выраженное н процентах
Относи тельное остаточное удлинение
«ос г Отношение абсолютного остаточного удлинения к начальной длине нити, выражение* в процентах
Релэкгацкя деформации Релаксационный поонесс, представляющий уменьшение удлинения нити во времени после прекращения действия нагрузки
Аппроксимация Метод определения расчетных значений деформации в заданные моменты времени с помощью экспериментально выбранного уравнения
ПР
ИЛ
ОЖ
ЕНИ
Е 2
Ре
коме
ндуе
мое
ГОСТ 28890-М С. &
С 10 ГОСТ 18890-90
ПРИЛОЖЕНИЕ 3 Обязательное
АППРОКСИМАЦИЯ КОМПОНЕНТОВ ДЕФОРМАЦИИ
I. Расчет кривых релаксации деформации нитей с помощью трехкомпонентной модели
1.1. Расчет коэффициенте» модели, представленной уравнением (13). производят начинай с 3-го компонента, после предварительного деления временных точек «отдыха» на три последовательные доны таким образом, чтобы между экспериментальными и расчетными данными была достигнута наибольшая согласованность.
1.2: Допустим, что имеется следующее разделение временных точек «отдыха» на три последовательные зоны
(**,*•••»**,!* ....... *«,) " UB, ........*«,!•где ну. к / — индексы первой н последней точек /'-й зоны, 1< /< 3 .
1.3. Для определения коэффициентов третьего слагаемого уравнения (13) исключаются из рассмотрении перпые два слагаемые и деформация о каждойвременной точке 3-й зоны представляется в виде:
........ 0 5 )1.3.1. Уравнение (15) после логарифмирования приобретает вид:
✓ ig I 'U < )M e h -( 'f /e a > - iR r . ’ (16)13.2. Уравнение (16) является уравнением прямой вида
у, - o + W . (17)где a= lge„ , Ь=— I g c / e , - - 0,43*3/6,, (16)
1.3.3. Коэффициенты «а» и «Ь» уравнения (17) определяют методом наименьших квадратов по точкам, соответствующим 3-й временной зоне.
1.3.4. Константы к, и в, рассчитывают с помощью уравнений (18) по коэффициентам а н Ь.. 1.4. Для определения коэффициентов 2 го слагаемого уравнения (13) исключается из рассмотрения первое слагаемое п деформация в каждой временнбй точке 2-й зоны представляется в виде
i f isVm, ........ 'к,> О0 )
1.5. Д ля нахождения неизвестных коэффициентов е.- н 02 уравнения (19) проводят его преобразование и логарифмирование, после чего оно приобретает вид-
Ig W M -e* г” ( / , /в ,) 1 к * . (20)
1-5.1. Равенство (20) является уравнением прямой вида! * - г + Л , (21)
где c=lget , 0,4343/6; (22)
1.5.2 Коэффициенты c u d уравнения (21) определяют методом наименьших квадратов по точкам, соответствующим 2-й временнбй зоне.
ГОСТ 28890-00 С. 11
. 1 5-3. Коистаи7ы ег н Oi рассчитывают с помощью уравнений (22) по коэффициентам с н d. V ч
1.6, Для определения коэффициентов первого слагаемого уравнения (13) его преобразовывают и с помощью логарифмирования приводят к "виду
• ^ ' /e , |= i g e , - ( / </ e l ) lKe; М = !/я. ........ *.,) (23)
1.6.1. Равенство (23) является уравнением прямой вида
y ^ p + q i , (24)где р—lge,, <7=--0,4343/в , (2S)
1.6.2. Коэффициенты р .л Q уравнения (24) определяют методом наименьшихквадратов по точкам, соответствующим 1-й временной зове.
1.6.3. Константы е, и 0Г рассчитывают с помощью уравнений (25) по коэффициентам р u q.
1.7. Расчетные значения деформации в любой временной точке после снятии нагрузки ( /—0 п момент снятия нагрузки) определяют по уравнению (13).
2. Пример расчета кривой релаксации деформации
2.1. При действии статической нагрузки, равной 15 % разрывной, в течение 60 мин деформация хлопколавсановой пряжи линейной плотности 40 текс достигла 2,26 %. После прекращении действии нагрузки процесс релаксации деформации наблюдался в течение 240 мин В табл, 4 приведены экспериментальные данные релаксационного процесса.
Т а б л и ц а 4
Моменты времен» 1, мл*
Удлинение в выборке
1. ммДеформация
е, яМоменты времени 1. мил
Уолиненяе я выборке
1. ммДсформяц..*
е. Ч
0.07 7.1 1.42 «о.о 4.6 0.920.5 6.5 1.30 I 90.0 4.5 0.901.0 6.0 1.20 120.0 4.4 0.683.0 5.9 1.18 135.0 4.2 0,845.0 5.5 м о 150.0 4.1 0.82
« 10,0 5.3 1.06 180.0 4.0 0.8015.0 5,1 1,02 220.0 39 0.7830.0 4.8 0.96 I 240.0 3.9 0.78
Требуется найти расчетным способом значения компонентов деформации пос- .ле прекращения действия нагрузки н моменты времени от 0.07 до 240 ми»
2.2. По экспериментальным значениям деформации, полученным в моменты времени после снятия нагрузки н интервале от 0.07 до 90 мин. рассчитывают коэффициенты уравнения (13). Значения деформации в последующие моменты времени используют для оценки степени согласованности расчетных значений деформации с экспериментальными при использовании трехкомпонентной модели.
2.3 Временные точки «отдыха» были разбиты на 3 зоны: от 4 с до 3 мин; от 5 до 16 мин; от 30 до 90 мин;
2.4 По точкам, соответствующим третьей зоне и приведенным в табл 5, определяют коэффициенты а в b уравнения (17) Число точек л = 3.
с. 12 ГОСТ 28890-90
Т а б л и ц а 5
Моменты в режимIf, МММ 'i
у*Деформаивя
«(г,). % y ,H c ‘<f„ У4*1
30 900 0,96 -0.0177 -0,531960 3600 0,92 -0.0362 -2.172790 8100 0.90 —0,0458 —4,1182
2 = 1 8 0 I f * = 12600 1 У „ = -0 .0 9 9 7 2 Y „ / , — 6.8228
Etf-Sym—Z h - Z y j f f t
n2 f? -< s ''>*= - 0 .00620;
„ „ о ,000107;« I f f - (К ,)*
10«-0,S88; в.,--—*).4343/1>.=92Э.70
2.5. По точкам, соответствующим 2-й зоне и приведенным в табл. 6, определяют коэффициенты c a d уравнения (21) Число точек п = 3 .
Т а б л и ц а ft
Н а м е н т ы к р у ж и м
i f . м инп
Д е О о р м -а и м *N
* 4 * 1
5 25 1.10 -0,9310 -4.655210 1 0 0 1.06 — 1,0836 —10.836415 . 225 1.02 -1.3212 -19:8187
I f f = 3 0 I f* = 350 2 ) ' t( = -3 ,3 3 5 8 2yt f = -35.3103
r t£ / f - ( 2 f,)*
d=n lih i •/,— 2 / f 2yt f
n2 ( J - ( 2 ff)»
=-0.7217 .
- - 0 .0 3 9 0 ;
, l=10‘- - 0 . 190. 0 ,= -0 ,4 3 1 3 /cf-11.13.
26. По точкам, соответствующим 1-й зоне и приведенным в табл. 7. опре*- деляют коэффициенты р a q уравнения (24). Число точек « —4,
ГОСТ 28099—90 С. 13
Т а б л и ц а 7
Моменты(РТИОНЦ '
мня
Деформ.1-Uil*
* - и - Г 1( ^ Ч> 4 * 1
0 ,0 7 0 ,0 0 4 1.42 - 0 . 6 1 3 8 - 0 . 0 4 3 00 .5 0 .2 5 1,30 — 0 ,8 8 2 7 — 0 ,0 4 4 11.0 1.0 1 .20 1.4034 - 1 , 4 0 3 43 .0 9 .0 1 .1 8 ' - 1 , 2 9 9 7 - 3 , 8 9 9 1
2 / , - 4 . 5 7 Z t3( =10.25-1 ZY и = — 1.1996 1 Y и *<~-5.3896
* r a f - w , ) *- -0 ,8 2 5 5 ;
n-Zy„-t/—Zl/-2y,/ — 0.1964;
e,-1 0 P -0 .1 5 ; в , ---- 0,4343/^=2,212.7. Искомое уравнеаие имеет вид
e ( / ) - 0 1149-*“ ^ * 8,+ 0 I190-*-,/ ,U 3+0,988-e_ */RS>70 (26)2 8. Расчетные значения деформации, полученные по уравнению (26), при
ведены в ^абл. 8. Для сравнения » последней графе таблицы даны экспериментальные значения деформации.
Т а б л и ц а 8
МоментыОр.-мснм t(, мин
Вклад п дез-эрнаиаю• \ Лпачскип д-фермаши. «
перnorО КОШЭоиеиГ*
*1второго
компонент**■
. третьего компонентее .
реечетньее **<пермче»• тжлыпл
1 2 3 4 S е
0 , 0 7 0.145 0.189 0.988 . 1.32 1.420.5 0.119 0.181 0,988 1,29 1.301 0.095 0.173 0.987 1.26 1 .2 03 0.038 0,145 0,985 1.17 U 85 0,016 0.12! 0.983 U 2 МО
10 0.002 0.077 0.978 1,06 1,0615 0 0,049 0.972 1,02 1 ,0 230 0 0.013 0.957 0.97 0.9660 0 0,001 Ю.926 0,93 0.9290 и 0 0.897 0.90 0 ,9 0120 0 0 0,866 0.87 0,88
-135 0 0 0.855 0.85 0.84150 0 0 0.341 0,84 0.82180 0 п 0.814 0.81 0.80220 0 0 0.780 0.78 0,78.240 0 0 0.763 0,76 0.78
С. 14 ГОСТ 28890-90
Анализируя расчетные (графа 5) н экспериментальные (графа 6) значения: деформаций, можно сделать вывод, что они практически совпадают, т. к, разница между ними не превышает сотых долей процента Исключение составляет лишь точка с временем отдыха 0.07 мии (см. п. 4.10).
ПРИЛОЖЕНИЕ f Обязательное
ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ОСТАТОЧНОЙ ДЕФОРМАЦИИ
1. Прогнозирование остаточной деформации нитей
I.J. Прогнозирование остаточной деформации проводят в случве необходимости сокращения времени эксперимента .и определения расчетным способом значений деформации в моменты времени, превышающие его.*
12 Дли прогнозирования остаточной деформация используют уравнение- (И ) — третье слагаемое уравнения (13).
13. При сокращении времени «отдыха» до 60 мни н менее, с целью повышения-надежности прогнозирования остаточной деформации в моменты времени более 70 мии. в уравнение (14) вводится поправочный коэффициент *. Уравнение прогнозирования приобретает вид
« (О -в а У * "^ * (27)I 3.1. Значении поправочного коэффициента приведены в табл. 9.
Т а б л и ц а 9
/, мин К 1. мни к /. HU я
80 • 0.94 140 0.88 200 0.83100 0,92 160 0.86 220 0.81120 Q.90
•180 0.85 240 0.80
В промежуточных значениях I поправочного коэффициента определяют методом линейной интерполяции.
2. Пример прогнозирования остаточной деформации
2 1 Хлопчатобумажную пряжу линейной плотности 18.5 тексХ2 выдергивают под нагрузкой, равней 25 % разрывной, в течение 60 мин. Общая деформация к концу действия нагрузки составила 2.9%. После снятия нагрузки наблюдение за релаксацией деформации пряжи проводят в течение 240 мин Требуется найти расчетным способом значения деформации пряжи после прекращения действия нагрузки и моменты времени от 30 до 240 мин.
2 2. Для расчета коэффициентов модели (И ) используем «ременные точки от 3 до 30 мии включительно приведенные в табл. 10. Последовательность расчетов аналогична пн 1.3. 1.3 I—1.3 4 приложения 3. Число точек л>«5.
ГОСТ 28890—90 С. IS
Т а б л ни а "10
Моментывремени
мни А Значение деформации
*«,». 1»*»г'<
3 9 1.92 0.2833 0.84995 25 1,84 0.2648 1,3241
•30 100 1,82 0.2601 2.600715 225 1.76 0.2455 3.682730 900 1.72 0.2355 7.0658
« / - в 3 . ,259 S К „--1,2892 I Y t f /<-,6 .8832
а*0.2774; * = —0.00155; е ,—U>*=1.804; 0 ,= -0 .4343 /6= 280 .22.3. Уравнение прогнозирования имеет лид
е { /)= 1 ,894-е' *га0* иди <(<)*!2.4. Прогнозирован не значений деформации по моделям с поправкой (27) и
без нес (14) приведено в табл. II.
Т а б л и ц а 11
Момент■рсмсимt(. мни
Значению деформации, к
»кеп*рнм<т*яьяосрасчетное
е поправкой без поправки
1 2.04 1.89 1.893 1,92 1.87 1.875 1.84 1.86 1.86
10 il.82 1.83 1.8315 1.76 1.80 1.8030 1.72 1.70 1.70 .60 1,-70 1.53 1.5390 1.64 1.50 1.37120 1.62 1.45 1.23135 1,60 1.44 1.17150 1.58 1.43 M l180 1,50 1.41 1.00220 1.46 1.43 0.86240 1.44 1.42 <1.80*
При анализе степени согласованности экспериментальных и рассчитанных двумя способами значений деформации, очевидно преимущество применении аппроксимационной модели с поправкой В этом случае (при времени прогнозирования свыше 180 мин) отклонение расчетных значений деформации от экспериментальных не превышает сотых долей процента.
С. 16 ГОСТ 28890-90
ИНФОРМАЦИОННЫЕ ДАННЫЕ
1. РАЗРАБОТАН И ВНЕСЕН Государственным комитетом легкоА промышленности при Госплане СССР
РАЗРАБОТЧИКИ
В. П. Щербаков, С. Ф. Литовчеико, Н. А. Токарева, Т. П. Столярова, Р. К. Стуге, Л. В. Захленюк
2. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государственного комитета СССР по управлению качеством продукции и стандартам от 29.12.90 № 3755
3. Периодичность проверки — 5 лет
4. Взамен ОСТ 1 7 -5 3 4 —75
5. ССЫЛОЧНЫЕ НОРМАТИВНО ТЕХНИЧЕСКИЕ ДОКУМЕНТЫ
Обожании* НТД. им «огоры* дана ссылка Номер пункт*
ГОСТ 661).0-73 ,1.1ГОСТ бв 11.2-73 3.3ГОСТ 10681-75 3.1
Редактор Т. П. Шатина Технический редактор Г. А. Теребинкика
Корректор О. Я. Чернецом
едено в иаб. I t cts-Э! Подп. в псч. I7«.ei I.2S уел. в. я. 1,25 уел. кр.-отт, 0.96 уч.-изд, л. ____ Тираж <000 Цеха <0 к.
Ордене «Зиак Почета» Итдагел&ство стандартов. I2S&J7. Mocxna. ГСП. Ноаопрмяеискнй пер.. 3
Калужская типография стандартов. ул. Москоасяе*. 256. Зак. 416
ГОСТ 28890-90