its nondegree 17019 3108030115 conclusion

8/20/2019 ITS NonDegree 17019 3108030115 Conclusion

1/43

405

BAB VII

PENUTUP

7.1 Kesimpulan

Dari keseluruhan pembahasan yang telah diuraikanmerupakan hasil dari perhitungan perencanaan struktur gedungFakultas Teknik Informatika ITS Surabaya dengan metodeSRPMM. Dari perhitungan tersebut diperoleh hasil sebagai

berikut :

Pada perhitungan Struktur Gedung Fakultas TeknikInformatika, terdapat kesalahan pada perhitungan Sloof. Secara pemodelan struktur juga mengalami kesalahan. Sehingga perhitungan sloof dilakukan dengan perhitungan secara manual,karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yangdihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000 versi14.2. Gaya – gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,D dan

N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam perhitungan

Pondasi.a. Struktur Sekunder

1. Pelat

Tebal pelat- Pelat lantai 2, 3, dan 4 = 12 cm- Pelat atap = 10 cm

Tulangan pelat lantai dan atap- Tulangan utama

tumpuan arah X = 10 – 100 lapangan arah X= 10 – 100

tumpuan arah Y = 10 – 100

lapangan arah Y = 10 – 100- Tulangan susut

tumpuan arah X = 8 – 200

tumpuan arah Y = 8 – 200

2. Tangga


2/43

406

Dimensi tangga- Injakan tangga 30 cm

- Tanjakan tangga 17 cm

- Tebal pelat tangga dan bordes 12 cm

Tulangan pelat tangga

- Tulangan utama arah X = 10 – 100

- Tulangan susut arah Y = 8 – 100

Tulangan pelat bordest

- Tulangan utama arah X = 10 – 100

- Tulangan susut arah Y = 8 – 100

Tulangan balok bordest- Tulangan tumpuan = 5D22

- Tulangan lapangan = 2D22- Tulangan Puntir = 4D16

3. Atap- Profil gording Light Lip Channels

150 x 65 x 20 x 3,2 dengan jumlah 8 buah

- Penggantung gording 16 mm

- Ikatan Angin 10 mm

- Profil kuda-kuda Double Siku L 75 x 75 x 7- Profil kolom pendek

WF 250 x 125 x 5 x 8 b. Struktur Pimer

1. Balok- Dimensi 50 x 80 untuk balok induk melintang

- Dimensi 40 x 60 untuk balok induk memanjang

-

Dimensi 30 x 50 untuk balok anak melintang-

Dimensi 30 x 40 untuk balok anak memanjang

2. Kolom- Dimensi kolom (KL) 60 x 60


3/43

407

Kode Balok Wilayah Tulanganatas

Tulangan bawah

Tulangangeser

Tulangantorsi

BI.1

(500x800)

Tumpuan 9D22 3D22 312-100 4D19

Lapangan 3D22 5D22 312-150 4D19

BI.2(500x800)

Tumpuan 12D22 5D22 312-100 4D19

Lapangan 3D22 7D22 312-150 4D19

BI.3(400x600)

Tumpuan 7D22 3D22 212-100 2D19

Lapangan 2D22 3D22 212-100 2D19BA.1

(300x500)

Tumpuan 5D19 2D19 212-100 2D16

Lapangan 2D22 3D22 212-100 2D19

BA.2

(300x400)

Tumpuan 3D19 2D19 212-80 2D16

Lapangan 2D19 2D19 212-80 2D19

BA.3(300x400)

Tumpuan 5D19 2D19 212-80 -

Lapangan 2D19 3D19 212-80 -

KL (600x600)Tumpuan

16D22 210-150-

Lapangan -

c. Struktur Bawah- Dimensi poer P-1, adalah 2,75 m x 2,75 m x 0,85 m,

Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cmTulangan Poer Arah X : D22-140Tulangan Poer Arah Y : D22-140

- Dimensi poer P-2, adalah 2,75 m x 1,5m x 0,85 m,

Dengan dimensi tiang pancang Ø 50 cmTulangan Poer Arah X : D22-100Tulangan Poer Arah Y : D22-140


4/43

408

P1

2.75

2.75 0.85

A'

2.75

1.50P2

A

A'

2.75

1.50

0.85

d. DisplacementUntuk displacement gedung A&B dalam perhitungan di

dapat sebesar 31 mm. Sedangkan displcement untukGedung C&E sebesar 53 mm. Dan displacement untukGedung D sebesar 29 mm.

7.2 SARAN

Untuk bangunan yang berada pada wilayah gempa 1,2,3dan 4 direncanakan menggunakan metode SRPMM sesuai

dengan SNI -03-1726-2002 dan SNI 03-2847-2002.


5/43

409

REVISI

Perhitungan SloofPada perhitungan Sloof digunakan perhitungan manual,

karena sloof bukan merupakan struktur utama gedung yang

dihitung dengan menggunakan bantuan program SAP 2000versi 14.2.

Gaya – gaya dalam yang terjadi pada sloof seperti M,Ddan N akan ditambahkan dengan gaya aksial dan momen yang

terjadi pada kolom (output SAP) untuk digunakan dalam

perhitungan Pondasi.

Ma

Ha

Va 9,6 m

A B

Vb

Mb

Hb

P

M

Kolom 60/60

Berikut perhitungan sloof secara manual

Data–data perencanaan : Dimensi sloof : 50 / 80

Bentang sloof : 9,6 m Mutu beton (fc’) : 30 Mpa Mutu baja (fy) : 400 Mpa


6/43

410

Mutu baja geser (fy) : 240 Mpa Diameter tulangan utama (D) : 22 mm

Tulangan geser ( Ø ) : 12 mm Selimut beton : 50 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 9.7.1]

Sloof yang ditinjau


7/43

411

Pemodelan Mekanika Sloof

Ma

L

q

A B

Mb

Ma

9,6 m

q

A B

Mb

Perhitungan beban :

Beban mati (qd)Berat sendiri sloof : 0,5 x 0,8 x 2400 = 960 kg/m’

Beban hidup (ql)

Beban hidup perkuliahan : 250 x 7 = 1.750 kg/m’

Ma

Ha

Va 9,6 m

q

A BQ

Vb

Mb

Hb

q(ult) = 1,2.qd + 1,6.ql

= (1,2 x 960) + (1,6 x 1750)= 3.952 kg/m’

Q(ult) = q(ult) x l = 3.952 x 9,6 = 37.939,2 kg

Menghitung momen ujung jepit

Mua = =

= + 30.351,36 kg.m


8/43

412

Mu b = =

= - 30.351,36 kg.mMu (lapangan) = =

= +15.175,68 kg.m

Menghitung gaya vertikal pada joint A dan B

Va = Vb = ½ Q

= ½ x 37.939,2 = 18.969,6 kg ( )

Menghitung gaya horizontal pada joint A dan BHa = Hb = 0

(gaya yang bekerja sejajar pada bidang)

30.351,36 kg.m

18.969,6 kg

9,6 m

A B

37.939,2 kg

30.351,36 kg.m

18.969,6 kg

+

-A B

15.175,68 kg.m

30.351,36 kg.m

-

30.351,36 kg.m

PERHITUNGAN TORSI SLOOF

Luasan penampang dibatasi sisi luar :

Acp = b x h

= 500 x 800

= 400.000 mm2


9/43

413

Keliling penampang dibatasi sisi luar :

Pcp = 2 x (b + h)

= 2 x (500 + 800)

= 2.600 mm

Luasan penampang dibatasi as tulangan sengkang :

Aoh = (b balok –2. tdecking – geser ) x (h balok –

2. tdecking – geser )

= (500 – 2. 50 – 12) x (800 – 2. 50 – 12))= 266.944 mm2

Keliling penampang dibatasi as tulangan sengkang :

Ph = 2 x((b balok –2. tdecking – geser ) + (h balok –

2. tdecking – geser ))

= ((500 – 2. 50 – 12) + (800 – 2. 50 – 12))

= 2.152 mm

Momen Puntir Ultimate

Tu =

Pcp

Acp

3

fc' 2

=

2.600

400.000

3

3075,0 2

= 84.265.008,85 N.mm

Gambar luasan Aoh dan keli li ng Ph.


10/43

414

Momen Puntir Nominal

Tn = = = 112.353.345,1 N.mm

Cek Pengaruh Tulangan Puntir

Tumin =

Pcp

Acp

12

fc'2

=

2.600

400.000

12

3075,02

= 21.066.252,21 N.mm

Syarat : Tumin Tu tulangan puntir diabaikan

Tumin Tu tulangan puntir ditinjau

Kontrol : 21.066.252,21 N.mm ≤ 84.265.008,85 N.mm

Maka : Direncanakan tulangan puntir

Cek Dimensi Penampang :

Vu = 16.598,4 kg = 165.984 N

Vc =

= = 331.828,58 N

2

2

2

Aohx1,7

PhxTu

dx b

Vu

3

fc'x2

dx b

Vc

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.3).(1).a)]

3

30x2

727x005

331.828,5875,0

944.266x1,7

152.2x85,008.265.84

727x005

165.9842

2

2

1,56 ≤ 3,42


11/43

415

Syarat : Pers.kiri Pers.kanan penampang tidak OK

Pers.kiri Pers.kanan penampang OK

Maka : Dimensi penampang OK

Tulangan puntir untuk geser :

Tn = θcotxs

fyvxAtxAox2

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.3).(6)]

sAt =

θcotxfyvxAox2Tn Ao = 0,85 x Aoh

s

At =

θcotxfyvxAohx0,85x2

Tn

=45cotx402x944.266x0,85x2

5,1112.353.34

= 1,03 mm

2

/mm

Tulangan puntir untuk lentur :

Al = θcotxfyt

fyvxPhx

s

At 2

= 1,03 x 2.152 x 45cotx400

240 2

= 1.329,94 mm2

Al min = )()12

5(

fyt

fyv xPhx

s

At

xfyt

xAcp fc x

= )400

240152.203,1()

40012

000.400305( x x

x

x x

= 952,24 mm2


12/43

416

Luasan tulangan puntir untuk lentur didistribusikan merata

ke 4 sisi balok :Al > Al min, maka dipakai Al

4

Al =

4

1.329,94

= 332,485 mm2

Maka :

Luasan tambahan puntir longitudinal untuk tulangan lentur

4

Al = 332,485 mm2

Luasan tambahan puntir transversal untuk tulangan geser

s

At = 1,03 mm2/mm

PERHITUNGAN LENTUR SLOOF

Tinggi efektif balok :

d = h – decking – sengkang – ½ tul lentur

= 800 – 50 – 12 – 22/2 = 727 mm

d’ = decking + sengkang + ½ tul lentur

= 50 + 12 + 22/2 = 73 mm

ρ dalam keadaan seimbang (ρ,bal)

(SNI 03-2847-2002 pasal 10.4.3)

ρ,bal =

fy600

600

fy

β1fc'0,85


13/43

417

=

400600

600

400

0,85300,85

= 0,0325

ρ maksimum (ρ,maks)

(SNI -03-2847-2002 psl. 12.3.3)

ρ,maks = 0,75 . ρ,bal

= 0,75 . 0,0325

= 0,0244

ρ minimum (ρ,min)(SNI -03-2847-2002 psl. 12.5.1)

ρ,min =fy

4,1

=400

4,1

= 0,0035 ρ minimum (ρ,min)

m =0,85.fc'

fy

=0,85.30

400= 15,69

a. Daerah Tumpuan Kiri dan Kanan

Mu = 30.351,36 kg.m = 303.513.600 N.mm

Mn =

= = 379.392.000 N.mm

Xb =


14/43

418

= = 436,2 mm

Xmax = 0,75 x Xb= 0,75 x 436,2 = 327,15 mm

Xrencana = 130 mm

Asc =

=

=

= 3.522,2 mm2

Mnc =

=

= 946.415.140 Nmm

Mns = Mn – Mnc

= 379.392.000 – 946.415.140

= -567.023.140 Nmm < 0 (tidak perlu tulangantekan)

Lentur tulangan tunggal

Rn =

= = 1,44 N/mm2

ρ perlu =

=

= 0,0037


15/43

419

min < perlu < max , maka dalam perhitungan selanjutnya

digunakan perlu

.

As = ρ perlu x b x d

= 0,0037 x 500 x 727 = 1.344,95 mm2

Luasan tulangan perlu lentur tarik + luasan tambahan puntir longitudinal sisi atas balok (top)

As perlu = As +4

Al

= 1.344,95 + 332,485= 1.677,435 mm2

Luasan tulangan :

Luasan tulangan lentur

D – 22 = ¼ . π . d2

= ¼ . π . 222

= 380,13 mm2

Luasan tulangan puntir

– 19 = ¼ . π . d2

= ¼ . π . 192

= 283,53 mm2

Jumlah tulangan pasang :

Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top)

=lentur

perlu

DluasanAs

=380,13

1.677,435

= 4,4 5 buah 5 D 22

Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom)

= 2 buah

2 D 22


16/43

420

Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web)

= puntir

perlu

luasan

puntir As

=283,53

664,97

= 2,3 4 buah 4 19

Luasan tulangan pasang :

Luasan tulangan pasang lentur tarik (top)

As pasang = n pasang x luasan Dlentur

= 5 x 380,13

= 1.900,65 mm2 > 1.677,435 mm2

Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom)

As’ pasang = n pasang x luasan Dlentur

= 2 x 380,13

= 760,26 mm2

Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web)

As pasang puntir= n pasang x luasan puntir

= 4 x 283,53

= 1.134,12 mm2 > 664,97 mm2

Spasi tulangan puntir longitudinal :S puntir ≤ 300 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.6).(3)]

Cek Jarak Spasi Tulangan :


17/43

421

TUMPUAN

Spasi tulangan tarik

Smax =

1tul jml

Dxtul jmlx2x t2 b lentur geser decking

=

15

225x12x250x2500

= 66,5 mm

Syarat : Smax Ssejajar max susun 1 lapis

Smax Ssejajar max susun 2 lapis

Kontrol : 66,5 mm > 25 mm

Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis

Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada sloof

Kuat momen lentur positif balok pada muka kolomtidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen lentur negatif

balok pada muka kolom.

Cek jarak spasi tulangan dari jarak spasi tulangan sejajar

pada penampang sloof


18/43

422

)( puanlentur tumMx3

1 )( puanlentur tumM

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(1)]

Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan meninjautulangan pasang.

As pasang = 1.900,65 mm2

As’ pasang = 760,26 mm2



760,26 mm2 ≥265,900.1

3

1mm x

760,26 mm2 ≥ 633,55 mm2 (memenuhi)

Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang

TUMPUAN

x1 = tdecking + geser – (½ x Dlentur )

= 50 + 12 + (½ x 22)

= 73 mm

Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak spasi tulangan

antar lapis pada penampang sloof .


19/43

423

y =

lentur lentur

lentur lentu

DluasanxDn

X1xDluasanxDn

=

380,13x5

73x13,380x5

= 73 mm

Tinggi efektif penampang :

d = h balok – y

= 800 – 73 = 727 mm

d’ = h balok – d

= 800 – 727 = 73 mm

Tinggi blok gaya tekan beton :

a =

b f

f A

c

y pasang s

'

85,0

=

5003085,0

40065,900.1

x

= 59,63 mm

Gaya tekan beton :

Cc’ = 0,85 x fc’ x b x a

= 0,85 x 30 x 500 x 59,63 = 760.282,5 N

Cek Momen Nominal Pasang :

Mn = 2'

a

d Cc

=

2

63,597275,282.760

= 530.057.554,8 Nmm

Syarat : Mn pasang Mn perlu perencanaan OK

Mn pasang Mn perlu perencanaan tidak OK


20/43

424

Kontrol :

530.057.554,8 N.mm 379.392.000 N.mm

Maka : Penulangan lentur memenuhi

b. Daerah Lapangan

Mu = 15.175,68 kg.m = 151.756.800 N.mm

Mn =

= = 189.696.000 N.mm

Xb =

= = 436,2 mm

Xmax = 0,75 x Xb

= 0,75 x 436,2 = 327,15 mm

Xrencana = 130 mm

Asc =

=

=

= 3.522,2 mm2

Mnc =

=

= 946.415.140 Nmm

Mns = Mn – Mnc


21/43

425

= 189.696.000 Nmm – 946.415.140 Nmm

= -756.719.140Nmm


22/43

426

= ¼ . π . 222

= 380,13 mm2

Luasan tulangan puntir

– 19 = ¼ . π . d2

= ¼ . π . 192

= 283,53 mm2

Jumlah tulangan pasang :

Jumlah tulangan pasang lentur tarik (top)

=lentur

perlu

Dluasan

As

=380,13

168,5351

= 3,07 5 buah 5 D 22

Jumlah tulangan pasang lentur tekan (bottom)

= 2 buah 2 D 22

Jumlah tulangan pasang puntir longitudinal (web)

= puntir

perlu

luasan

puntir As

=283,53

664,97

= 2,3 4 buah 4 19

Luasan tulangan pasang :

Luasan tulangan pasang lentur tarik (top)

As pasang = n pasang x luasan Dlentur

= 5 x 380,13

= 1.900,65 mm2

> 1.859,19 mm2


23/43

427

Luasan tulangan pasang lentur tekan (bottom)

As’ pasang = n pasang x luasan Dlentur

= 2 x 380,13

= 760,26 mm2

Luasan tulangan pasang puntir longitudinal (web)

As pasang puntir= n pasang x luasan puntir

= 4 x 283,53

= 1.134,12 mm2

> 664,97 mm2

Spasi tulangan puntir longitudinal :

S puntir ≤ 300 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.6.6).(3)]

Cek Jarak Spasi Tulangan :

x

s

Gambar 5.2.6 Cek jarak spasi tu langan dari jarak spasi

tulangan sejajar pada penampang balok


24/43

428

Spasi tulangan tarik

Smax =

1tul jml

Dxtul jmlx2x t2 b lentur geser decking

=

15

225x12x250x2500

= 66,5 mm

Syarat : Smax Ssejajar max susun 1 lapis

Smax Ssejajar max susun 2 lapis

Kontrol : 66,5 mm > 25 mm

Maka : Tulangan lentur tarik susun 1 lapis

Cek Syarat SRPMM untuk kekuatan lentur pada

balok

Kuat momen lentur positif balok pada muka

kolom tidak boleh lebih kecil sepertiga kuat momen

lentur negatif balok pada muka kolom.



[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(1)]

Maka pada hal ini pengecekan dilakukan dengan

meninjau tulangan pasang.

As pasang = 1.900,65 mm2

As’ pasang = 760,26 mm2




25/43

429

760,26 mm2

≥265,900.1

3

1mm x

760,26 mm2

≥ 633,55 mm2 (memenuhi)

Cek Kemampuan Penampang Tulangan Pasang

x

s

x1 = tdecking + geser – (½ x Dlentur )

= 50 + 12 + (½ x 22)

= 73 mm

y =

lentur lentur

lentur lentu

DluasanxDn

X1xDluasanxDn

= 380,13x5

73x13,380x5

= 73 mm

Tinggi efektif penampang :

d = h balok – y

Gambar 5.2.7 Cek kemampuan penampang tulangan dari jarak

spasi tul angan antar lapis pada penampang sloof.


26/43

430

= 800 – 73 = 727 mm

d’ = h balok – d

= 800 – 727 = 73 mm

Tinggi blok gaya tekan beton :

a =

b f

f A

c

y pasang s

'

85,0

= 5003085,0

40065,900.1

x

= 59,63 mm

Gaya tekan beton :

Cc’ = 0,85 x fc’ x b x a

= 0,85 x 30 x 500 x 59,63 = 760.282,5 N

Cek Momen Nominal Pasang :

Mn =

2'

ad Cc

=

2

63,597275,282.760

= 530.057.554,8 Nmm

Syarat: Mn pasang Mn perlu perencanaan OKMn pasang Mn perlu perencanaan tidak OK

Kontrol:

530.057.554,8 N.mm 331.968.000 N.mm

Maka : Penulangan lentur memenuhi


27/43

431

PERHITUNGAN GESER SLOOFDari perhitungan tulangan lentur diatas didapat :

Mn-kiri (Mnl) = 530.057.554,8 N.mm (momen pasang)Mn-kanan(Mnr) = 530.057.554,8 N.mm (momen pasang)

V (muka kolom) = 165.984 N

Gaya geser pada ujung perletakkan diperoleh dari :

Vu1 =2

λnxWu

λn

Mnr Mnl

= VuLn

MnR MnL

= 984.6519000

4,8530.057.554,8530.057.55

= 283.774,57 N

Syarat kuat tekan beton :

fc' ≤

3

25Mpa

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.2).(1)]

30 ≤3

25Mpa

5,48 ≤ 8,33 Mpa

Kuat geser beton :

Vc = dx bxfc'x6

1

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.3.1).(1)]

= 727x500x30x6

1 = 331.828,58 N


28/43

432

Kuat geser tulangan geser :

Vsmin = dx bx3

1

= 727x500x3

1

= 121.166,67 N

Vsmax = dx bxfc'x3

1

= 727x500x30x31

= 663.657,17 N

2Vsmax = dx bxfc'x3

2

= 727x500x30x3

2

= 1.327.314,3 N

Pembagian Wilayah Geser Balok

Wilayah balok dibagi menjadi 3 wilayah yaitu;

1. Wilayah 1 sejarak dua kali tinggi balok dari muka kolom

(SNI 03-2847-2002 ps 23.10.4.2), 2. Wilayah 2 dimulai dari akhir wilayah 1 sampai ke ¼ bentang

balok.

3. Wilayah 3 dimulai dari akhir wilayah 2 sampai ke ½ bentang balok.


29/43

433

Penulangan Geser Balok

Wilayah 1

Vu1 = 283.774,57 N

Cek Kondisi :

Syarat :

Kondisi 1 Vu 0,5 x x Vc

Kondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc

Kondisi 3 x Vc Vu (Vc + Vsmin)

Kondisi 4

(Vc + Vsmin) Vu (Vc + Vsmax)Kondisi 5 (Vc + Vsmin) Vu (Vc + 2Vsmax)

Kontrol :

Kondisi 3

x Vc Vu (Vc + Vsmin)

0,75(331.828,58) 283.774,57 0,75(331.828,58+121.166,67)

248.871,44 283.774,57 339.746,44

Maka : Penulangan geser pada kondisi 3

Tulangan geser :

Vu = Vn

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.1)] Vu = Vc + Vs

Vs = Vu - Vc

Vs = 283.774,57 N

Luasan tulangan geser :

Av =dfy x

sxVs


30/43

434

727240

283.774,57

d fy

V

s

A sv = 1,63 mm2/mm

Spasi maksimum adalah :

Smax =2

d ≤ 600mm

=2

727 = 363,5 mm atau 600 mm

Digunakan sengkang 3 kaki :

= 12 mm

Av = 3 x As

= 3 x 0,25 x π x (12)2

= 339,29 mm2

Luasan tulangan geser + luasan tambahan puntir transversal :

s

Atot =

s

At2

s

Av

= 1,63 + 2 x 1,03

= 3,69 mm2/mm

Maka didapatkan nilai :

S perlu =sAtot /

Av=

3,69

339,29= 92 mm

Cek Spasi Tulangan Geser :

Srencana : 90 mm

Syarat :

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)]

S pakai S perlu

S pakai d/4 pada daerah tumpuan


31/43

435

S pakai 8 Dlentur

S pakai 24 geser

S pakai 300 mm

Kontrol :

90 mm 92 mm (memenuhi)





Maka :

Dipasang 12 – 90 mm (dengan sengkang 3 kaki)

Sengkang pertama dipasang ≤ 90 mm dari muka kolom.

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)]

Wilayah 2

Vu2 =

Ln

h Ln x

2

1

22

1Vu1

=

90002

1

800.29000.2

1

57,774.283

x

x

= 182.876,95 N


32/43

436

Cek Kondisi :

Syarat :

Kondisi 1 Vu 0,5 x x Vc

Kondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc


Kondisi 4 (Vc + Vsmin) Vu (Vc + Vsmax)

Kondisi 5 (Vc + Vsmin) Vu (Vc + 2Vsmax)

Kontrol :Kondisi 2

0,5 x x Vc Vu x Vc

0,5 x 0,75x 31.828,58 182.876,95 0,75 x 31.828,58

124.435,72 182.876,95 248.871,44


Tulangan geser :

Vu = Vn

[SNI 03-2847-2002 psl. 13.1.1)]

Vu = Vc + Vs

Vs = Vu - Vc

Vs = 182.876,95 N


Av =dfy x

sxVs

727240

182.876,95

d fy

V

s

A sv = 1,05 mm2/mm

Dan spasi maksimum adalah :


33/43

437

Smax =2

d ≤ 600mm

=2

737 = 368,5 mm atau 600 mm


= 12 mm

Av = 3 x As

= 3 x 0,25 x π x (12)2

= 339,29 mm2


s

Atot =

s

At2

s

Av

= 1,05 + (2 x 1,03)

= 3,11 mm2/mm


S perlu =sAtot /

Av=

3,11

339,29= 109 mm


Srencana : 100 mm

Syarat :

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)]

S pakai S perlu

S pakai d/4 pada daerah tumpuan

S pakai 8 Dlentur

S pakai 24 geser

S pakai 300 mm


34/43

438

Kontrol :






Maka :


Wilayah 3

Vu3 =

Ln

Lx x

2

14

1Vu1

=

90002

1

9600

4

157,774.283

x

x x

= 151.346,44 N

Cek Kondisi :

Syarat :

Kondisi 1 Vu 0,5 x x VcKondisi 2 0,5 x x Vc Vu x Vc


Kondisi 4 (Vc + Vsmin) Vu (Vc + Vsmax)

Kondisi 5 (Vc + Vsmin) Vu (Vc + 2Vsmax)


35/43

439

Kontrol :

Kondisi 2

0,5 x x Vc Vu x Vc

0,5x0,75 x 31.828,58 151.346,44 0,75 x 31.828,58

124.435,72 151.346,44 248.871,44



Avmin =

3fy

sx bw

2403

500

3

min

xfy

bw

s

Av = 0,694 mm2/mm

Dan spasi maksimum adalah :

Smax =

2

d ≤ 600mm

=2

727 = 363,5 mm atau 600 mm


= 12 mm

Av = 3 x As

= 3 x 0,25 x π x (12)2

= 339,29 mm2


s

Atot =

s

At2

s

Av

= 0,694 + (2 x 1,03)


36/43

440

= 2,754 mm2/mm


S perlu =sAtot /

Av=

2,75

339,29= 123,4 mm


Srencana : 100 mm

Syarat :

[SNI 03-2847-2002 psl. 23.10.4).(2)] S pakai S perlu

S pakai d/2 pada daerah lapangan

S pakai 8 Dlentur

S pakai 24 geser

S pakai 300 mm

Kontrol :

100 mm 123,4 mm (memenuhi)





Maka :



37/43

441

Panjang Penyaluran Tulangan

Gaya tarik dan tekan pada tulangan di setiap penampang

komponen struktur beton bertulang harus disalurkan padamasing-masing sisi penampang melalui penyalurantulangan. Adapun perhitungan penyaluran tulangan

berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.

Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tarik

Penyaluran tulangan dalam kondisi tarik dihitung

berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.2.

Panjang penyaluran tidak boleh kurang dari 300 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.1)]

d = panjang penyaluran tulangan kondisi tarik

d b = diameter tulangan

= faktor lokasi penulangan = 1

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]

= faktor pelapis = 1,5[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]

= faktor digunakannya agregat ringan = 1

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.4)]

b

d

d

λ =

fc'x5

λ xβxαfy xx3 300 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.2)]

d =fc'x5

dxλ xβxαfy xx3 b 300 mm

=30x5

22x1x1,5x1x400x3 300 mm


38/43

442

= 1.445,99 mm 300 mm

d reduksi = pasang

perlu

As

As

x d

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.2.5)]

=4.561,59

4.388,25x 1.445,99

= 1.391,04 mm 1400 mm

Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tarik

1400 mm

Penyaluran Tulangan Berkait Dalam Kondisi Tarik

Penyaluran tulangan berkait dalam kondisi tarik dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.5.


[SNI 03-2847-2002 psl. 14.5.1)]

Berdasarkan SNI 03-2847-2002 pasal 14.5.2 panjang penyaluran dasar untuk suatu batang tulangan tarik pada

penampang tepi atau yang berakhir dengan kaitanadalah :

hb =

fc'

dx100

b 8 x d b

=30

22x100

8 x 22 mm

= 401,67 mm 176 mm

hb reduksi = F modifikasi x hb 150 mm


39/43

443

= pasang

perlu

As

Asx hb 150 mm

SNI 03-2847-2002 psl. 14.5.3).(2)]

=1.900,65

1.677,435x 401,67 150 mm

= 354,5 mm 150 mm

400 mm

Maka panjang penyaluran tulangan berkait dalam

kondisi tarik 400 mm

Penyaluran Tulangan Dalam Kondisi Tekan

Penyaluran tulangan dalam kondisi tekan dihitung berdasarkan SNI 03-2847-2002 psl.14.3.


[SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.1)]

db =fc'x4

fyxd b 0,04 x d b x fy

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.2)]

=30x4

400x22 0,04 x 22 x 400

= 401,7 mm 352 mmdb reduksi = F modifikasi x db 200 mm

= pasang

perlu

As'

As'x db 200 mm

[SNI 03-2847-2002 psl. 14.3.3).(2)]


40/43

444

=760,26

760,26x 401,7 200 mm

= 401,7 mm 200 mm

Maka dipasang sepanjang 410 mm

Maka panjang penyaluran tulangan dalam kondisi tekan

410 mm

5.2.5 Kontrol Retak

SNI -03-2847-2002 ps.12.6

z = fs 3 Ad c

≤ 30MN/m untuk struktur didalam ruangan

≤ 25MN/m untuk penampang yang dipengaruhicuaca luar

cd = decking + 0,5 tulangan

= 50 + (0,5 x 22) = 61 mm

A =4

500612 = 15.250 mm2

Z = 3 250.15614006,0

= 23.428,5 N/mm= 23,4 MN/mm ≤ 30MN/m (OK)

Sebagai alternatif terhadap perhitungan nilai z, dapatdilakukan perhitungan lebar retak yang diberikan oleh:

ω = 11 x 10-6 x β x fs 3 Ad c


41/43

445

36 250.15614006,085,01011

= 0,22 mm Nilai lebar retak yang diperoleh tidak boleh melebihi 0,4mm untuk penampang didalam ruangan dan 0,3 mmuntuk penampang yang dipengaruhi cuaca luar, dimana β

= 0.85 untuk fc’ ≤ 30 Mpa

5.2.6 Gambar Penulangan Sloof

Panjang kait ditentukan sejarak

6d = 6x 12mm

= 72mm ≈ 80mm (PBBI 1971, Bab 8.2)

5 D22

4 D19

3 D22

3 Ø12 - 90

TUMPUAN


42/43

446

LAPANGAN

3 D22

5 D22

3 Ø12 - 100

4 D19

Sketsa Penampang sloof 50-80 As B join t 10 - 11

Sketsa Pembengkokan tulangan pada tu langan geser

50


43/43

447

4 D195 D223 Ø12-90

3 D22 5 D22

3 D22

3 Ø12-100

600 1/2 Ln = 4500

410

400

TUMPUAN LAPANGAN

1600 2250650wilayah 1 wilayah 2 wilayah 3

Sketsa penulangan l entur dan geser pada sloof

its nondegree 17019 3108030115 conclusion

Documents