EDITORIAL

Los castillos Industrial leaders can no longer insulate

themselves from public affairs. They con no longer consider their responsibilities as dealing solely with the profit and loss position of their enterprises.

CRAWFORD H . GREENEWALT

aLos dirigentes industriales no pueden por más tiempo seguir aislándose de los quehaceres públicos. No pueden por más tiempo seguir creyendo que sus responsabilidades tienen que ver exclusivamente con el estado de pérdidas y ganancias de sus empresas.y>

Esto es, más o menos, lo que dice Mr. Greenewalt. Y con decir mucho, quizá lo más importante sea lo que no ha salido a flor de su pluma, lo que ha servido de fuerza motivadora a sus palabras, ¡Cuánto nos gustaría saber lo que bullía en su mente cuando dejaba desbordar estas gotas de mesurada indignación contra los dirigentes industriales que tan miopemente se encastillan en los dominios de sus propias empresas!

Es una pena que el autor de esas palabras haya dejado tanto por decir en una materia que atañe tan de cerca a la sociedad que da cobijo a las empresas indus­triales, y a las empresas industriales que zirven de puntales a la economía de esa sociedad.

Nos hubiera gustado que Mr. Greenewalt hubiese sido más explícito al refe­rirse a esas responsabilidades que incumben al dirigente industrial —por el hecho de serlo— con respecto al medio social que rodea a su empresa. Estamos seguros de que él habrá visto multitud de vínculos, de lazos de unión, que, por desgracia, ni vinculan ni unen, porque yacen desflecados a causa de la incomprensión y del abandono.

La empresa industrial vive, crece y prospera en el medio en que está asentada. Y si vive gracias al medio y en su propio seno, debe también —en justa recipro­cidad— reconocer las múltiples responsabilidades que le afectan con respecto a ese medio. Las relaciones de las empresas industriales con la sociedad que las alberga deben ser motivo de seria meditación por parte de las personas que ejercen poder y gobierno en una o en otra parte, porque en las manos de esas

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personas se encuentran todos los sutiles resortes que pueden [conducir al equi­librio por el amor o pueden desencadenar la hecatombe por el odio.

En el establecimiento de estas relaciones de convivencia entre dichas empre­sas y la sociedad en que se asientan, hay que hacer gala, por una y por otra parte, del más refinado espíritu de justicia y de los más nobles sentimientos de generosidad,

Al hablar del >medio en que se ubica la empresa industrial lo hacemos en el sentido más amplio posible, porque queremos englobar a los caseríos cercanos, a la aldea próxima, a la provincia y al país entero. Queremos también incluir en este concepto a vecinos, grupos, autoridades y organizaciones. La empresa no puede ignorar a nadie, ni infravalorar la significación de la convivencia humana, cívica y fraternal, máxime cuando de esta convivencia depende en gran medida la estabilidad, el enraizamiento y la prosperidad de la propia empresa.

Allá donde se vive se pone el corazón, y la empresa que decide elevar sus instalaciones en un determinado paisaje ha de estar dispuesta a abrazarlo como adoptivo y a considerarlo como entrañablemente propio. Ha de estar dispuesta a vibrar acorde con el corazón y los sentimientos de sus gentes, y a fundir \sù quehacer con el de ellas para hacer historia conjuntamente.

Las empresas que no sepan captar estas sencillas verdades y que, en conse­cuencia, ignoren su papel con respecto al medio, no tardarán en ver con tristeza como el propio medio reacciona de un modo puramente fisiológico contra lo que considera extraño a su ser. La sabia acción de los organismos vivos contra la intrusión de objetos extraños puede ser la clcwe de la curiosa lección que quere­mos ofrecer en estas líneas.

200

actividades cerámicas Excelentísimo señor don Vicente

Aleixandre Ferrandis

Gran Cruz del Mérito Civil

sidad de California, ha tomado a su cargo la organización del IV Simposio Internacional sobre Materiales, que versará sobre el tema general: La estructura y la química de las super­ficies sólidas. En la organización de este Simposio colabora también la Facultad de Química de la menciona­da Universidad. En principio, se han fijado los días 17 al 21 de junio de 1968 para la celebración de esta ma­nifestación científica, que se verificará baj.o la presidencia del Prof. G. So-morjai. Se puede obtener más infor­mación escribiendo a: Mr. C. V. Pe­terson, Inorganic Materials Research Division, Lawrence Radiation Labora­tory, University of California, Berke­ley, Calif, 94720, U. S. A.

El pasado día 1 de abril, S. E. el Jefe del Estado, Generalísimo Franco, a propuesta del Excmo. señor Ministro de Educación Nacional, concedió la Gran Cruz del Mérito Civil, al Exce­lentísimo señor don Vicente Aleixandre Ferrandis, Director General de Ense­ñanza Profesional y Presidente de la Sociedad Española de Cerámica.

Los miembros de esta Sociedad se congratulan por la elevada distinción que con tanto merecimiento ha recibi­do su Presidente.

Superficies de sólidos

La División de Investigación de Ma­teriales Inorgánicos del Laboratorio Lawrence de Radiación, de la Univer-

Asociación Científica de Laborato­rios Españoles de Materiales.

(ACLEMA)

Recientemente se ha constituido una Asociación con el nombre arriba indi­cado, cuyos fines principales son pro­curar la colaboración entre los labo­ratorios españoles que se ocupan de investigaciones y ensayos sobre mate­riales, elementos, estructuras y méto­dos de construcción así como realizar el intercambio de conocimientos, in­formación, ideas y resultado de inves­tigaciones en el campo de las activida­des que les son propias.

Son laboratorios fundadores de ACLEMA los siguientes:

— Laboratorio de Ingenieros del Ejér­cito (Madrid).

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— Laboratorio Central de Ensayos de Materiales de Construcción (Ma­drid).

— Instituto de Investigaciones Técni­cas (Barcelona).

— Instituto «Eduardo Torro ja» de la Construcción y del Cemento (Ma­drid).

La ACLEMA no tiene patrimonio fundacional alguno y dado el carácter no lucrativo de sus fines, carecerá de ingresos monetarios por cualquier con­cepto, apoyándose para todo lo con­cerniente a organización y desarrollo de sus actividades en las organizacio­nes propias de los laboratorios miem­bros.

La sede de ACLEMA se ha estableci­do en el Instituto «Eduardo Torro ja» de la Construcción y del Cemento. Apartado 19.002, Costillares (Chamar-tín). Madrid - 16, donde facilitarán la información que se solicite sobre dich? Asociación.

Productos básicos de la serie de magnesia-cromo y magnesia-dolo­

mita.

El Profesor Dr. K. Konopicky nos anuncia que el coloquio que tendrá lu­gar a finales de octubre de 1966 en Aix-la-Chapelle, versará sobre el tema general que encabeza estas lineas.

Se puede obtener más información dirigiéndose a Forschungstitut der Feuerfest-Industrie, 53 Bonn, Hel-mholtzstrasse 27, Alemania.

Fibras y cerdas cerámicas

La Sección de Ciencia Básica de la Sociedad Británica de Cerámica, ha celebrado el día de septiembre de 1965 un coloquio sobre el tema general: «Preparación y propiedades de fibras

y cerdas cerámicas para su uso como refuerzo de materiales».

La reunión ha tenido lugar en el Na­tional Gas Turbine Establishment y ha sido presidida por el Dr. E. Glenny.

Mr. B. A. Proctor, de la Rolls-Royce, trató de la influencia de los defectos superficiales e internos, y del medio ambiental, sobre la resistencia de ma­teriales frágiles, en especial del zafiro. Puso de manifiesto que cuando se eli­minan en lo posible estos defectos en el zafiro, se obtienen resistencias me­cánicas muy elevadas. En la discusión se consideró que las resistencias mecá­nicas de estos materiales dependen en escasa manera de su perfección cris­talina. Los monocristales, los bicrista-les y las fibras amorfas tienen resis­tencias comparables si sus superficies no están dañadas y su estructura in­terna está exenta de defectos grandes.

El Dr. J. P. Roberts y Mr. N. J. No-one, de la Universidad de Leeds, dis­cutieron la preparación de cerdas de carburo de silicio (es decir, fibras de unas cuantas mieras de diámetro cre­cidas de forma natural), y de fibras policristalinas de diámetros relativa­mente grandes. Se pueden obtener ambas formas mediante la misma téc­nica, variando únicamente la veloci­dad de paso de las sustancias reaccio­nantes. Los pocos ensayos realizados con estas cerdas han demostrado que la resistencia mecánica es extraordi­nariamente alta, tal como cabría es­perar en un material de este tipo.

Mr. W. Watt y Mr. L. N. Phillips, del Royal Aircraft Establishment, han informado sobre las propiedades de las fibras de carbono y de los materia­les compuestos hechos con ellas. Mis­ter Watt Indicó que las fibras comer­ciales de carbono tienen un bajo módulo y una pequeña resistencia mecánica, mientras que las cerdas de carbono tienen un módulo altísimo. El carbón preparado en el R. A. E

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tiene módulos de hasta 60 millones de p. s. i., valores que se acercan a los de las cerdas, y una resistencia mo­deradamente alta, de hasta 340.000 p. s. i., que no disminuye fácilmente por deterioro superficial. Mr. L. N. Phillips ha incorporado con éxito es­tas fibras en matrices de resinas y ha obtenido materiales compuestos que poseen módulos varias veces superio­res a los de los compuestos de fibras de vidrio, y una resistencia mecánica análoga. En la discusión, Mr. Watt dio algunos detalles acerca de su mé­todo para medir el diámetro de las fibras delgadas.

En las restantes conferencias se de­dicó más atención al empleo de las fibras que a su producción.

Mr. K. F. A. Walles, de la National Gas Turbine Establishment, consideró la aplicación especifica de algunos ma­teriales compuestos a la fabricación de alabes para turbinas de gas, y dis­cutió problemas tales como la elección de la matriz, la interacción de las fi­bras con la matriz, y la adecuación de las propiedades de fluencia a alta tem­peratura de las fibras. En la actuali­dad se está concentrando la atención sobre fibras de alúmina policristaliña de diámetros del orden de varias mi­lésimas de pulgada, debido a que los experimentos de compatibilidad han demostrado que las cerdas de nitruro de silicio y de carburo de silicio son destruidas durante el tratamiento tér­mico con matrices de níquel-cromo. Las fibras de alúmina son suficiente­mente estables pero su resistencia a la fluencia es, quizá, inadecuada.

Mr. J. C. Cannell, de Explosives Re­search a n d Development Establi­shment, también discutió la interac­ción de los materiales cerámicos con las matrices de alta temperatura. Se­gún este autor, las cerdas de nitruro de silicio y de carburo de silicio son inestables en matrices de aleación de

níquel y de paladio-plata. Las cerdas de alúmina de la General Electric Co., U. S. A., también son inestables, aun­que la alúmina policristalina es per­fectamente estable. Sin embargo, du­rante la discusión, el Dr. C. A. Calow. del Atomic Weapons Research Esta­blishment, dijo que las cerdas de alú­mina (de otro origen) tienen una bue­na estabilidad en una aleación de níquel sinterizada, lo cual parece de­mostrar que la reacción —al menos en el caso de la alúmina— puede ser influenciada por las impurezas. Se he ensayado sin éxito el recubrimiento de las cerdas.

El último trabajo, presentado por el Dr. Bowen, del Atomic Energy Re­search Establishment, versó sobre el crecimiento de cerdas de circonato de calcio en óxido de magnesio. Estas cerdas tienen la ventaja de su buena compatibilidad con la matriz, en la cual son estables hasta al menos ISOO C. Se examinan con detalle los requerimientos cristalográficos para el crecimiento. Se ha demostrado que las cerdas tienen una elevada resis­tencia mecánica; sin embargo, su concentración es demasiado baja para mejorar las propiedades mecánicas de una manera apreciable.

En la discusión general, el doctor D. Harkort describió los métodos em­pleados en el Instituto Batelle para medir, a la temperatura ambiente, los diámetros de las fibras, y también las técnicas de ensayo de las mismas. Se discutieron las posibilidades de usar los materiales reforzados por fibras en aplicaciones menos exóticas.

Coloquio sobre durabilidad.

La sección de alfarería de la Socie­dad Británica de Cerámica, ha cele­brado una reunión conjunta con el Instituto de Esmaltadores, sobre el

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tema de durabilidad. Los actos han tenido lugar en Stratford entre los días 9 y 10 de diciembre de 1965. A esta reunión técnica se han presenta­do los siguientes trabajos:

1. Control de la molienda de los vi­driados, R. Griffiths.

2. Resistencia de los vidriados y de los esmaltes a los detergentes, a los ácidos y a los álcalis, J. Tindall, J. A. Clarke y G. E. Charlish.

3. Resistencia a la abrasión de los vidriados y de los esmaltes, W. Ro­berts y R. H. Ashby.

Reunión científica internacional sobre el estado sólido

EL CAIRO, 3-7 septiembre 1966

Con motivo de la inauguración de un nuevo edificio para ciencias en la Universidad Americana de Ei Cairo, se ha organizado una conferencia In­ternacional sobre ciencia del estado sólido, que tendrá lugar entre los días 3 y 7 del próximo mes de septiembre. El tema general de la reunión será: Interacciones de las radiaciones con los sólidos, y se referirá tanto a los sólidos cristalinos como a los no cris­talinos.

Se invitarán a ocho autoridades en esta materia para que presenten con­ferencias generales y además se in­cluirán en el programa treinta y seis comunicaciones cortas.

Inmediatamente después de la re­unión se realizarán excursiones a Lu­xor y a Asuán. También se brindará la oportunidad de visitar las Pirámi­des, la Esfinge y otros lugares de in­terés.

Las personas que deseen asistir a la reunión deben dirigirse a: Dr. Adli Bishay. Chairman. Department of Physical Sciences, American Univer­

sity in Cairo, 113, Kasr El Aini Street, Cairo, Egipto.

Cerámica nueva.

El Institut de Céramique Française y ei Institut National des Sciences et Techniques' Nucléaires han organiza­do un coloquio sobre Cerámica nueva, que ha tenido lugar en la Maison de la Céramique, 44 rue Copernic, Paris 16e. durante los días 9-11 de febrero de 1966. A este coloquio se han pre­sentado las siguientes conferencias:

1. Vaporización de óxidos cerámicos en vacío a temperaturas elevadas, C. B. Alcock.

2. Obtención de óxidos minerales en forma de partículas esféricas ho-modispersas, P. Cuer, J. Long y S. J. Teichner.

3. Los óxidos de las tierras raras y sus combinaciones con diferentes óxidos refractarios, F. Queyroux, A. Harari y R. Collongues.

4. Relación entre el parámetro cris­talino y la distancia anión-catión en los ooTupuestos de estructura de perovskita, P. Poix.

5. La resistencia de los materiales cerámicos, F. J. P. Clarke y R. Da-vidge.

6. Ensayos de tensión térmica efec­tuados en óxido de berilio sinte-rizado, G, Lavasseur, R. Morpain, C. Labbe y H. Frisiby.

7. Cristalogénesis y propiedades me­cánicas de las triquitas. Aplica­ción al corindón, J. Schmitt.

8. Aspectos diversos de los refracta­rios a base de carbono, J. Parisot.

9. Estructuras rnagnéticas en los cromitos de tierras raras, E. F. Bertaut.

10. Cerámica ferroeléctrica no lineal, C. Baumberger.

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11. La fabricación de partículas de combustibles nucleares para los reactores de gas de alta tempera­tura, H. Huschka y P. Venet.

12. Los gases de fisión en el óxido de uranio, R. Soulhier y J. P. Hairlon.

Fusión y solidificación

La Association Belge pour Favoriser l'Etude des Verres et des Composés Silicieux, 40, rue de Malines, Bruse­las I, en colaboración con la Société f rança ise des Hautes Températures et des Réfractaires, está organizando

un coloquio de carácter fundamental sobre el tema: Los mecanismos de la fusión y de la solidificación, que se celebrará en los locales de l'Ecole Na­tionale de Chimie de Parisi, durante los días 4 al 8 de julio de 1966.

Su objeto es contribuir al conoci­miento termodinámico y estructural de los fenómenos de fusión y de soli­dificación. Se espera que se presenten comunicaciones sobre termodinámica, sustancias minerales y orgánicas, me­tales, óxidos, vidrios, sales y macro y micromoléculas.

La reunión se celebrará bajo la pre-;^dencia del Prof. Chaudron y la vice-presidencia del Prof. W. Dekeyser.

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Estructura del vidrio. Vol. III. Cris­talización catalizada del vidrio. Parte I. «Structure og Glass. Vol. III . Catalyzed Criptallization of Glass. Part . 1». Editor jefe: E. A. Porai-Koshits. Academy of Sciences Press. Leningrad. Traducción del ruso al inglés por E. B. Uvarov, 1964. Con­sultants Bur^^au Enterprises. Inc. New York 10011, 208 págs. Precio: 20 dólares. Los trabajos de la Par te 11 fueron publicados en Optiko-Mekha-nicheskaya Promyshlennost. 1962. Números 8, 9 y 10 no han sido t ra ­ducidos.

Los títulos y autores de los trabajos presentados son los siguientes :

1. Secuencia de la separación de fa­ses cristalinas de diferentes com­posiciones a partir de fundidos de silicatos. N. A. Toropov.

2. Etapas iniciales en la cristaliza­ción de los vidrios y formación de vitrocerámica. V. N. Filipovich.

3. Influencia de la analogía cristal-química sobre la cristalización heterogénea de los vidrios. E. M, Rabinovich.

4. Período de precristalización en el vidrio y su significación. I. I. Ki-taigorodskii y R. Ya. Khodakovs-kaya

5. Conexión entre los diagramas de fasea de los ' sistemas de silicatos y la estructura y cri^tabilidad de los vidrios. F. Ya. Galakhov.

6. Est able cimJento de la separación de fases en sistemas com.puestos por escorias conteniendo fluor y silicatos de tierras raras. I. A. Bondar y N. A. Toropov.

7. Investigación por microscopía electrónica de la microcristaliza-ción de los vidrios. N. M. VaisfeFd y V. I. Shelyubskii.

8. Detección y estudio de heteroge­neidades muy pequeñas con la ayuda de un nuevo aparato de ra­yos X de bajo ángulo. D. A. Goga-nov, E. A. Porai-Koshits y Yu. G. Sokolov.

9. Estructura químicamente hetero­génea de vidrios de dos compo­nentes de silicato de sodio y litio. N. S. Andreev, D. A. Goganov,

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E. A. Porai-Koshits y Yy G. So-kolov.

10. Productos de cristalización de los vidrios de silicato de litio. A. M. Kalinina, V. N. Pilipovich, V. A. Kolesova e I. A. Bondar.

11. Microestructura de los vidrios componentes de silicato de litio en varios grados^ de cristalización, A. I. Korelova, M. G. Degen y 0 . S. Alekseeva.

12. Vidrios de litio y algunas de sus oaracteristicas' de cristalización. N. A. Shmeleva y N. M. Ivanova.

13. Mecanismo de la cristalización ca­talizada de los vidrios del sistema Li¿0 - AI2O3 - SiO¿, con bióxido de titanio. E. V. Podushko y A. B. Kozlova.

14. Uso del microscopio electrónico EM-7 para la investigación de re­des cristalinas y para la observa­ción de dislocaciones en ellas. V. N. Vertsner, Yu M. Vorona y G. S. Zhdanov.

15. Investigación al microscopio elec­trónico de la cristalización catali­zada de los vidrios. V. N. Vertsner y L. V. Degteva.

16. Investigación por difracción de ravos X de la cristalización cata­lizada de los vidrios. A. G. Alek-seev y L. . Pedorova.

17. Investigación de la cristalización catalizada por m:edio de la espec­troscopia Raman. Ya. S. Bobo-vich.

18. Espectros infrarrojos de los sili­catos vitreos y cristalizados del sistema Li>0 - Al.Oa SiO, + TiO, V su relación con la estructura. V. A. Florinskaya, E. V. Podushko, 1. N. Gonek y E. F. Cherneva.

19. Investigación de la cristalización catalizada de ciertos vidrios por medio de la espectroscopia infra­rroja. O. P. Girin.

20. Investigación de la cristalización catalizada por cambios de absor­ción. Yu. N. Kondrat 'ev y E. V. Podushko.

21. Investigación de los productos de la cristalización catalizada por cristalización óptica. N. E. Kind.

22. Investigación del proceso de cris­talización por el método del indi­cador coloreado y por él método de lixiviación. V. V. Vargln.

23. Investigación viscosimétrica de la cinética de la submicrocristaliza-ción catalizada. G. T. Petrovskii y S. V. Nemllov.

24. Investigación teórica de la posi­bilidad de usar el análisis térmico diferencial para estudios cuanti­tativos de cristalización. A. G. Vlasov y A. I. Sherstyuk.

25. Estudio de la cristalización cata­lizada por ATD. N. A. Turorovs-kaya y A. I. Sherstyuk.

26. Investigación sobre los cambios de propiedades físicas del vidrio en el sistema Li^O - AL,0, - SiO,, que se producen durante la cris­talización. I. D. Tykachinskii y E. S. Sockin.

27. Variaciones de las propiedades fí­sicas durante el tratamiento tér­mico de los vidrios en el sistema LÍ2O - AloOs - SiO., mineralizados por bióxido de titanio. I. M. Buz-kinskii, E. I. Sabaeva y A. N. Khomyakov.

28. Investigación de la composición por fases de los materiales vitro-cristalinos obtenidos a partir de los sistemas LÍ2O - AI2O3 - SiO^ y LÍ2O - MgO - AhO, - SÍO2. / . / . Ki-talgorodskli, L. S. Zevin y M. A. Artamonova.

29. Investigación de las propiedades eléctricas de ciertos vidrios y ma­teriales vitrocristalinos basados en el sistema Li ¿O - AI2O3 - SiOj. G. A. Pavlova, M. M. Skornyakov y V. G. ChistO'serdov

30. Materiales microcristalinos con coeficientes de dilatación térmica positivos negativos y nulo s. V. G. Chlstoserdov y V. I. Nogo-rodtseva.

31. Ciertas propiedades de la imagen latente en vidrios fotosensibles. V. A. Borgman y V. G. Chlstoser­dov.

32. Formación de imagen en vidrio fotosensible conteniendo oro y plata. E. V. Gurkovskii.

254

33. Investigaciones ópticas sobre vi­drios fotosensibles. A. A. Gorba­chev, Yp. M. Polukhin, A. M. Ra-vlch y L. M. Yusim

34. Acción de las soluciones diluidas de ácido fluorhídrico sobre los ^z-licatos de litio. N. A. Shleva, V. G. Chistoserdov y A. I. Gera-simova.

35. Estudio de los productos de cris­talización en el sistema de silico-aluminato de m.agnesio, con adi­ciones de TiOo. V. G. Chistoser­dov. N. A. Shmeleva y A. M. Smer-dyukk.

36. Vidrias cristalizados basados en cordierita. M. I. Kalinin y E. V. Podushko.

37. Cristalización catalizada de los vidrios en el sistema de paJosilica-to de litio. G. T. Petrovskii, E. M, Krestnikova y N. I. Gre-benshchikova.

38. Cristalización de vidrios del sis­tema Na,0 - Fe.Os - SiO,. U. N. Sharai . N. N. Ermolenko e I. G. Lukinskaya.

39. Investigación por microscopía electrónica de la estructura de ciertos materiales vitrocristalinos. I. I. Kitaigorodskii y M. D. Il ' ini-chnina.

40. Investigación de la cristalización catalizada de los vidrios exentos

'de álcalis. V. S. Nikandrov.

41. Cristalización de vidrios del sis­tema CaO - MgO - Al.O, - SiO„ en presencia de CroOs, con forma­ción de una fase estable de piro-xeno. L. A. Zhunina, V. N. Sharai, V. F. Tsitko y N. N. Khripkova.

42. Relación entre la composición y el margen de temperatura de cris­talización de los vidrios en el sis­tema Na^O - Cao - McjO - Al.Os -SiO,. N. P. Danilova.

43. Relación entre el tratamiento tér­mico y ciertas propiedades físicas de los vidrios del sistema BaO -Cao - Al,Os - SiO,. I. S. Kachan y Z. I. Shalimo.

44. Investigación de las propiedades eléctricas de algunos materiales vitrocristalinos exentos de álcalis,

en relación con la composición y las condiciones de tratamiento térmico. G. A. Pavlova y V. G. Chistoserdov.

Ingeniería de sistemas en cerámica. Memorias de un simposio de la American Ceramic Society, celebra­do en Chicago, en abril de 1964. «Systems Engineering in Ceramics. Proceeding of an American Ceramic Society Symposium,, Chicago, April 1964», Natl. Bur. Std. (U. S.) Misc. Publ., 1965, n.^ 267, 136 págs., Pre­cio: 2 dólares.

El propósito de este simposio ha sido el de presentar los conceptos generales de la ingeniería de sistemas, subra­yando los aspectos que más pueden interesar al ingeniero ceramista. Se presentaron seis comunicaciones : «In­geniería de sistemas y diseño en la moderna ingeniería» ; Alien B. Rosens-tein ; «Conceptos básicos de la ingenie­ría de sistemas», H. E. Koenig y C. M. Bacon; «Control de procesos en la in­dustria cerámica», Ernest Hucke; «ADlicación de las calculadoras al di­seño y control de sistemas», Joseph L. Hammond, Jr. ; «Métodos estadísti­cos en el diseño de sistemas», W. C. Hackler ; «Sistemas de interés para los ingenieros ceramistas», A. H. Hurts y E. R. Bullock.

Cálculos prácticos de pastas y vidria­dos, «Praktische Berechungen von Massen und Glasuren», MARTIN LEN-GERSDORFF, 1964. Sprcchsaal-Vcrlag. 8630 Coburg, Alemania Occidental, 83 págs. Precio: 15,80 D M.

Detectores acústicos cerámicos, «Cera­mic Acoustic Detectors», A. A. Anan eva, 1965. Special Research Report traducido del ruso por Consultants Burf^au Enterpris.es Inc.; New York 10011, 130 págs. Precio: 22,50 dó­lares.

En los primeros dos capítulos se es­tudian las propiedades piezoeléctricas y dieléctricas de la cerámica de t i ta -nato de bario, y los métodos para de­terminar las características de recep­ción de sonido.

255

Carbón activado, «x^ctivated Carbon», edición revisada, 1963, JOHN W . HASS-LER, Chemical Publishing Co., Inc., New Yerk 10003, 397 págs. Precio: 10 dólares.

Devitrifieación de vidrios de silicato, «Devitrification of Silicate Glasses», Oszkar Knapp, 1965, Akademiai Kiado, Budapest, Hungría, 92 págs. Precio: 4 dólares.

Escobillas de carbón. La física y la química de los contactos deslizantes, «Carbon brushes. The physics and chemistry of sliding contacts», E. J. SHOBERT II. Chemical Publishing Co., Inc., New York, 1965, 1 vol., 280 páginas. Precio: 10 dólares.

Estructura y propisdades de los ma te ­riales. Vol. III. Comportamiento me­cánico, «Structure and Properties of Materials: Vol. III. Mechanical Be­havior». H. W. HAYDEN, WILLIAM G. M.OFFATT y JOHN WULFF, 1965. John Wiley & Sons. Inc. New York 10016, 247 págs. Precio: 2,95 dólares.

Preguntas actuales acerca del vidrio, «Aktuelle G l a s Fragen», OSCAR KNAPP, 1964, Sprechsaal-Verlag, 8630 Coburg, Alemania Occidental, 214 páginas. Precio: 18 D. M.

Simposio sobre análisis por sonda de rayos X y elGctrónica, «Symposium on X-Ray and Electron Probe Ana­lysis», Am. Soc. Testing Mater. Spec. Tech. Publ., 1964, n.« 349, 214 págs. Precio: 10 dólares.

RESÚMENES AMPLIOS

Recubrimientos cerámicos sobre me­tales. A. W. MURDOCH, Ceramics, 16 202), 25-28 (i) (1965).

En este artículo se recoge la prime­ra pa r te de una conferencia dada por el autor a la British Pottery Managers Association. La segunda par te ha de aparecer en el número siguiente de esta revista.

Se divide la exposición en tres par ­tes: a) Avances que afectan especial­mente a los esmaltes; b) Avances re­lacionados con procesos, y c) Casos especiales.

Hace ya muchos años que la indus­t r ia de los esmaltes viene produciendo unas terminaciones muy agradables mediante la adición de soluciones de cloruro férrico, cloruro esitánnico u otras soluciones, a la superficie del es­malte, todavía caliente, en el momento de salir del horno de fusión. El empleo de estas soluciones' puede ser dañoso pa ra la piel y pa ra los ojos y, por t a n ­to, se hace necesario tomar precaucio­nes. A pesar de este inconveniente, su

uso va en aumento. Se puede aplicar sobre esmaltes de acero y de hierro colado, aunque en la actualidad parece que se logran mayores éxitos en apTi-caciones sobre chapa de acero.

Un tipo de decoración que está tles-pertando algún interés es el del lla­mado «coppertone», que se obtiene usando dos esmaltes coloreados; uno de ellos, de color marrón más oscuro, se aplica sobre los bordes del más claro. También se va extendiendo el uso de esmaltes totalmente coloreados.

Las mejoras logradas por la indus­tria en la calidad y el poder cubriente de los esmaltes repercuten en la utili­zación de capas más delgadas de es­malte. Hoy se pueden obtener iguales o mejores resultados con una capa de 0,005 pulgadas, que hace diez años con otra capa de doble espesor. Estos me* ñores espesores hacen que disminuyan los peligros de distorsión de las piezas durante la cocción, y los esmaltadores aprovechan esta ventaja para dismi­nuir el espesor de la chapa metálica. Al mismo tiempo, se h a n obtenido es-

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maltes de baja temperatura (740 -780^0 que también contribuyen a dis­minuir el riesgo de distorsión de las piezas.

Uno de los problemas que se presen­tan en las cocinas esmaltadas es la cantiüad ae grasa que se volatiliza y se condensa sobre la superficie del es­malte. A menos que se limpie con mu-cna írecuencia, existe el peligro de que se queme y se Incruste en la superficie del esnialte de tal manera que la única lorma de limpiarlo sea arrancando el propio esmalte. Recientemente, en Es-laaos Unidos, una compañía ha anun­ciado una cocina eléctrica que se lim­pia por sí misma, haciendo que la temperatura suba lo suficiente para quemar la grasa de la superficie del esmalte. El ciclo de limpieza dura tres ñoras, dos a temperatura elevada y una de enfriamiento. Esto significa el aesarrollo de un nuevo esmalte que re­siste a temperaturas mucho más ele­vadas que las que normalmente exis­ten en servicio. Además su punto de reblandecimiento esi también muy ele­vado.

Aunque parezca carente de sentido el esmaltado del acero inoxidable, existen razones para jóistiflcarlo en muchos casos. Se pueden obtener efec­tos de gran belleza aplicando capas transparentes o translúcidas. Al mis­mo tiempo se logran superficies de una dureza mayor que la propia del acero inoxidable.

Uno de los usos más importantes de los recubrimientos de alta temperatu­ra lo encontramos en los tubos de sa­lida de gases de los aviones. Por apli­cación de estos recubrimientos se ha logrado ampliar la duración desde unas cuatrocientas horas de vuelo has­ta unas ocho mil.

Se señalan también los atractivos efectos que se logran por aplicación de esmaltes transparentes sobre cobre.

Por último, se menciona el empleo de pizarras escolares esmaltadas en lugar de las tradicionales pintadas. En las esmaltadas la tiza se borra fácil­mente. Además tienen larga duración y no producen brillos. Cuando se em­plean como tablón de anuncios, se pueden sujetar los papeles con peque­ños imanes en lugar de hacerlo con chinchetas.

A. G. V.

Materiales refractarios para protec­ción de termopares en las industrias metalúrg^icas. Anón., Refract. J., 41 (12), 554-556 (i) (1965).

En el presente artículo se recogen experiencias recientes llevadas a cabo en Rusia sobre la fabricación de cañas de termopares para ser usadas en las industrias metalúrgicas.

En el instituto ucraniano especiali­zado en materiales, que depende de la Academia de Ciencias, se está traba­jando sobre una técnica para fabricar cañas de diboruro de circonio. En cola­boración con el Instituto de Automá­tica y con otros centros, este organis­mo está realizando ahora los ensayos de estas cañas en varias plantas rusas de acero.

Las cañas de diboruro de circonio se fabrican por prensado de polvo de ZrBs finamente molido, cuyo tamaño se halla en la región de 10-40 mieras.

Los diseñadores rusos han proyec­tado un molde que permite hacer las cañas, con su fondo, en una operación. Los tubos prensados y secos se sinteri-zan en un horno de resistencia de grafito, en atmósferas de hidrógeno o de gas natural, soportadas en bande­jas de grafito y recubiertas por gra­nulos también de grafito. Se colocan en el horno a L000°-L200<^C y se eleva la temiperatura hasta 2.100«-2.200^C. Se mantiene esta temperatura duran­te 60-80 minutos y se enfría hasta l.OOO C.

La porosidad de las cañas sinteriza-das oscila entre 8 y 16 % y esta poro­sidad hace que sean permeables a los gases. Por esta razón, se decidió em­plear cañas de tres capas: Una ex­terna de diboruro de circonio, una interna de alúmina y un relleno inter­medio de alúmina. Esta caña es resis­tente al metal y al mismo tiempo es impermeable. La resistencia a la fle­xión a temperatura ambiente es de 1.200-1.500 Kg/cm', y a 1.700°C es aún mayor debido al desarrollo de ciertas propiedades plásticas.

Se dice que estas cañas son adecua­das para la medida prolongada y con­tinua de la temperatura de metales fundidos. La caña se coloca en el hor­no de tal manera que la punta esté totalmente sumergida en el acero. En estas condiciones, puede adherirse es­coria a la caña, pero no la destruye.

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Las escorias básicas pueden destruir las cañas de boruro de circonio en 30-40 minutos.

Se puede medir la temperatura del acero fundido con una precisión de ± 9-lO^C, mediante el uso de un ter-mopar de platino-rodio, sin necesidad de utilizar gas protector en el interior de la caña.

Se han realizado experimentos con varios aceros, a temperaturas de hasta 1.650 C, y se ha comprobado que estas cañas soportan el tratamiento duran­te tres horas y media, y pueden usarse varias veces.

Para medir la temperatura en hor­nos eléctricos de acero, se introduce ei termopar en el acero fundido hasta una profundidad de 200 mm., pasando por un orificio hecho en la bóveda, entre los electrodos y la pared, y per­manece en el acero hasta que comien­za la descarga (una hora). En estas condiciones (1.600°-1.660«C, durante una hora), estas cañas de boruro de circonio han durado 5-10 operaciones.

Parece demostrado que la caña no sufre daño por acción química del acero, sino por choque térmico du­rante la inmersión y la extracción.

También se dice que es posible la medida continua de la temperatura del metal fundido en un convertidor de oxigeno, usando cañas de diboruro de circonio colocadas en la parte baja del revestimiento básico del converti­dor. Se hace una ranura en el ladrillo de magnesita-cromita, y se sujeta la caña con polvo de ladrillo humedecido con silicato sódico. Los experimentos con estos termopares han puesto de manifiesto que es posible medir la tem­peratura durante 15-15 calentamien­tos, es decir, durante 8-10 horas. Se han obtenido buenos resultados en la medida de la temperatura de un con­vertidor de oxígeno de 50 toneladas.

También se han empleado estas ca­ñas en la medida de la temperatura del acero en convertidores Bessemer. Las cañas de diboruro de circonio de 3 mm. de espesor de pared han durado 5-8 operaciones, y las de 4 mm. 13-14 operaciones.

Se han hecho cañas con boruro de circonio y 5 % de molibdeno, y parecen dar resiultados prometedoresi

Estas cañas de diboruro de circonio han de hallar amplias aplicaciones en las industrias del hierro y del acero.

y también en las de metales no fé­rreos.

En la industria del aluminio se sien­te asimismo la necesidad de materia­les adecuados para hacer cañas de termopares aptas para ser usadas en medidas prolongadas y continuas.

En una memoria reciente de la Unión Soviética se exponen los resultados de una investigación relacionada con la producción de cañas de termopar que resistan 600 inmer/sioneis cortas en aluminio líquido a l.OOO C. Este nuevo material refractario, empleado para hacer las cañas, se obtiene a partir de caolín y polvo de aluminio en una corriente de nitrógeno purificado. Esta técnica está basada en la reacción de termita (ver The Refractories Journal,, febrero 1963).

La mezcla para hacer las cañas con­tiene 87,5 % de caolín y 12,5 % de polvo de aluminio. Se prepara la bar­botina en un mezclador de aspas, con un 200 % de agua, en relación con el peso de mezcla seca. Se añade el caolín unamente molido (menos de 60 mili-mieras) y se mezcla durante 30 minu­tos. Despusé se añade el aluminio, precocido a 180^C. La preparación de la barbotina se hace en 30 minutos, y debe usarse antes de las tres horas. Se cuelan las cañas en moldes de esca­yola y se mantiene la barbotina du­rante unos 90 segundos. Las dimensio­nes de las cañas coladas han sido: 80-120 cm. de longitud, 12 mm. de diá­metro externo y 8 mm. de diámetro interno. El secado se realizará al aire durante dos días, o en un secadero a 80 -90«C, durante 4-6 horas.

La cocción se realiza en una corrien­te de nitrógeno purificado. La elimina­ción del oxígeno ise lleva a cabo por paso a través de torneaduras de cobre calentadas a 600°C. El ciclo de cocción recomendado es el siguiente: Eleva­ción de la temperatura hasta 1.400«C en seis horas (unos 250^0 por hora); maduración a 1.400 C durante dos. ho­ras; enfriamiento en el horno. La co­rriente de nitrógeno se corta durante el enfriamiento cuando la temperatura ha descendido hasta 700°C. Losi ensa­yos con estas cañas se han verificado en aluminio fundido, a l.OOO C, en crisoles de 5 y 20 Kg. de capacidad, calentados en hornos eléctricos.

Después de verificar 600 medidas en aluminio líquido no se han obstervado

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trazas de mojado por el aluminio, ni signos externos de daño alguno, es­tando en perfectas condiciones de con­tinuar las medidas. Se han ensayado unas treinta cañas. La inercia de las canas a esa temperatura ha sido de 2ü segundos, y la precisión de las me­didas de temperatura de 0-lO^C.

Actualmente se está fabricando una gran serie de estas cañas para ser pro-Daaas de forma intensiva en las facto­rías soviéticas de aluminio.

Este refractario resistente al alumi­nio tiene las siguientes propiedades: jxesistencia mecánica, 80 üg/cm'; re-iractariedaa, l.böü' C; reiractariedad bajo carga, 1.600°C; resistencia al spa-llíng, 200 ciclos; mojado por metales y por escorias, nulo; oxidación en aire a l.200°C durante cinco horas, aumen­to de peso, 0,9 mg/cm'; resistencia tér­mica a los metales (Ai, Sn, Fb), 600 ciclos térmicos; contracción, 8 %; densidad bruta, 1,8 g/cm'; capacidad de absorción de agua, 21,3 %; porosi-aad, 38,4 %.

La composición del caolín empleado en la fabricación es la siguiente: SÍO2, 44,52 % AI2O3, 39,58 % Fe^O , 4,43 %; TÍO2, 0,21 %; Cao, 0,51 %; mgO, 0,04 % ; SO3, 0,51 % ; pérdida por calcinación, 13,88 %.

La composición del polvo de alumi­nio que interviene en la mezcla es la siguiente: Al, 82,0 %; Fe, 0,7 %; Si, 0,7 % ; Cu, 0,1 % ; Mn, 0,1 % H^O, 0,1 %', aditivos grasos, 3,8 %.

Las investigaciones llevadas a cabo por los investigadores) rusos han de­mostrado que las cañas hechas con carburo de silicio auto-aglomerado pueden emplearse para la medida de la temperatura en los hornos de fu­sión de cobre de capacidad industrial. Estos investigadores señalan una vez más que la medida de la temperatura en estos hornos no puede ser automa­tizada debido principalmente a que no existen materiales adecuados para ca­ñas de protección, que resistan la ac­ción del cobre fundido, de las escorias y de los gases corrqsdvos a l.iOOO°-1.600* C. Por otra parte, el alto grado de contaminación de los gases del hor­no y su gran contenido en polvo impo­sibilitan el uso de la pirometria óptica y de radiación. Las cañas hechas de cuarzo, alúmina, magnesia o circonia son fuertemente atacadas en estas condiciones. Las cañas de grafito no

son atacadas por el cobre, pero no pueden usarse en hornos de ánodo de-oido a la intensa oxidación que se produce en la parte de la caña que está sumergida en el metal. Por esta razón, las cañas de grafito han encon-traüo aplicación en ciertos hornos en ios que se usa atmósfera protectora ae nicrógeno. Debido a estas causas no se pueden emplear en los hornos de cobre cañas hechas de molibdeno y aleaciones de carburo de titanio y car­buro de cobalto.

La experiencia obtenida en las fá­bricas y en los institutos occidentales de refractarios muestra que se pueden esjperar resultados prometedores dei empleo en hornos de cobre de cañas hecnas de cermet del tipo cromo-alú­mina. Las cañas protectoras hechas con este material pueden usarse en atmosferas de SO2 y SO3. La inercia de estas cañas es muy baja, puesto que ios cermets tienen una elevada con­ductividad térmica. Se ha visto que las canas hecnas de cermet de Cr-Al pue­den durar más de tres años en un horno de tostación de piritas.

Los avances hechos en Rusia en re­lación con el uso del carburo de silicio auto-aglomerado para la medida de temperaturas en .cobre fundido, han ido precedidos por otros muchos tra­bajos sobre carburos, boruros, nitruros y siiiciuros de los metales refractarios, y también por experimentación de es­tos materiales en atmósferas con polvo de carbón, como las que prevalecen en la industria de fusión del cobre. Se ha hallado que el Si auto-aglomerado es un material que resiste muy bien estas condiciones.

Debe señalarse que el trabajo ruso en este campo parece estar basado en investigaciones y patentes británicas y de otros países occidentales, como por ejemplo, en la Pat. Brit. 828.211, publicada en 1956. También merecen destacarse los trabajos de P. Popper y G. S. Davies en este aspecto de lá investigación spbre refractarios.

El resultado de las investigaciones soviéticas parece ser la obtención de cañas de este material, hecho a partir de mezclas de Si verde y 15 % de carbón finamente dividido derivado de la combustión incompleta de hidro­carburos líquidos. Esta mezcla se mue­le en húmedo durante 48 horas, y se moldean las cañas por prensado en un

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molde especial. Las cañas secas se someten a un t ra tamiento de silicio en un horno tubular de grafito con atmósfera de hidrógeno. La porosidad de los tubos resultantes es de 5-1 % y la permeabilidad a los gases es muy baja. El silicio libre en la estructura está localizado en forma de pequeñas inclusiones claras en la masa gris de carburo de silicio. El silicio libre no excede del 2-4 % y el carbono libre del 0,5 %.

Este mater ia l tiene una conductivi­dad térmica muy elevada y por ello también es al ta su resistencia al cho­que térmico (8-10 ciclos de calenta­miento a 1.600°C y enfriamiento en agua). Las cañas resisten a la oxida­ción en aire has ta temperaturas de unos LTOO^C.

Se h a n hecho ensayos de resistencia de estas cañas, instalándolas en la bóveda de un horno de reverbero en donde existían temperaturas de 1.450^-1.550^C. La atmósfera contenía los pro­ductos de combustión del polvo de carbón (oxígenoi, anhídrido carbónico, vapor de agua, SO2, SO3, CO, etc.). Las cañas estaban sometidas a una severa acción abrasiva, y en estas condiciones soportaron más de 1.000 horas de ser­vicio.

Estas cañas h a n mostrado también una elevada resistencia en contacto con las escorias que prevalecen en la industr ia del cobre. Fueron sumergi­das en escorias del horno de reverbero a 1.220'^-1.260°C, y después de 48 horas resultaron inal teradas. Este compor­tamiento contrasta con el de cañas he ­chas de disiliciuro de molibdeno, que bajo las mismas condiciones resultan fuertemente erosionadas y corroídas. Se indica que las cañas hechas de SiC auto-aglomerado son muy poco mo­jadas por el cobre y np muestran se­ñales de daño después de permanecer en el cobre a 1.100^-1.150°C, durante 48 horas.

A. G. V.

Combustión de emulsiones de aceite y agua, D. BURLING, Brit Claywor-ker, 74 (883), 384, 386 (i) (1965).

Se describen los experimentos reali­zados conjuntamente por la Auto Combustions (London Ltd, y la Shell-Mex and B. P. Ltd. Como consecuencia

de ellos, la Auto Combustions, ha des­arrollado un equipo capaz de produ­cir una emulsión estable de aceite y agua que puede ser quemada con equi­po normal, l igeramente modificado.

Hace algunos años se hicieron expe­rimentos en un horno intermitente consistentes en introducir el agua se­paradamente en forma de pulveriza­ción. El resultado fue que los produc­tos cocidos no experimentaron una mejoría regular, y que el sistema no se prestaba a una forma de construc­ción sencilla y fácil de manejar . En vista de ello se decidió mezclar el fuel-oil y el agua con el fin de quemar la mezcla emulsionada, en vez de in t ro­ducir el aceite y el agua en el hogar separadamente .

Con este fin se diseñó un sistema que incluía el equipoi portáti l de inyección de aceite de la Auto Combustible y, en abril de 1964 se ensayó en un horno belga de 24 cámaras, capaz de conte­ner unos 12.000 ladrillos en cada cá­mara, instalado en la fábrica de Butúngton, de The Castle Fire Brickk Co., Ltd.

La arcilla de esa localidad permite producir un buen ladrillo por cocción a 1.040"C, pero si la tempera tura sube unos 20«C más, los ladrillos comienzan a reblandecerse y a ceder con gran rapidez. En consecuencia, cuando la temperatura de las primeras hileras de ladrillos es correcta, los ladrillos del centro y de a t rás se quedan crudos. Y al contrario, cuando se t r a t a de al­canzar una tempera tura correcta en el centro y a t rás , los primeros ladrillos se pasan de fuego. Antes de hacer el ensayo con la emulsión de agua y aceite, el horno es a l imentaba con car­bón de unas 11.500 B. t. u./lb, porque si se utilizasen mejores calidades de carbón habr ía tendencia a producirse mayores diferencias de tempera tura en el apilamiento de ladrillos. El acei­te, con su poder calorífico más eleva­do, y con su más rápido desprendi­miento de calor, habr ía ejercido el mismo efecto si no se hubiese mode­rado con agua la tempera tura de la llama.

Con el empleo de la emulsión de agua y aceite se ha logrado una más homogénea transferencia de calor a través de toda la cámara, has ta tal punto que la máxima diferencia de tempera tura entre los primeros y los

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últimos ladrillos, que antes era de unos 50°C, ahora s¡e ha podido bajar has ta lO 'C.

Se han realizado también experi­mentos con un quemador de aceite-aire «Swirlamiser», de presión inter­media, en lugar del equipo portátil de inyección.

Se ha visto que quemando la emul­sión de agua-aceite se logra una ma­yor flexibilidad en la velocidad de cocción, lo cual, unido a la posibilidad de emplear emulsiones de distinta composición, hace que se consigan claras ventajas en el proceso de coc­ción, tanto desde el punto de vista de la calidad del producto obtenido, como del tiempo empleado.

Se ahorra mucho tiempo debido a que en la llama se forma gas de agua que origina un retardo en la propaga­ción de la misma. Al mismo tiempo, estos gases combustibles penetran en

el encañado de las piezas y se queman, desprendiendo alli mismo su calor, con lo cual se logra una mayor homogenei­dad de temperatura. Esta llama más larga, con un mayor t ransporte útil del calor, unido a un tiro algo más fuerte, ha permitido llevar el horno a una velocidad mayor, lo cual antes no era posible.

Se ha observado que reduciendo la intensidad local de la llama, para el mismo consumo de combustible, dis­minuye la tendencia a pasarse de fue­go de los ladrillos situados en primer lugar.

Después de realizar todos estos en­sayos se ha precedido a la instalación permanente en ese horno de un equipo para quemar emulsión. Se dan detalles generales acerca de la insta­lación.

A. G. V.

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H

RESÚMENES* Y PATENTES**

MATERIAS PRIMAS

La naturaleza de la arcilla.

P. S. KEELING, J. Brit. Ceram. Soc, 2 (2). 236-242 (i) (1965).

El concepto de minera i de la arcil la.

RALPH E . GRIM, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 687-692 (i) (1965).

Se discuten algunos conceptos estructurales de los siguientes minerales: caoli­nita, haloisita, montmorillonita, iluta, clorita, vermiculita, atapulgita, sepiolita, así como aquellos cuya estructura está formada por empaquetamientos! mixtos. A continuación se exponen algunas relaciones entre la composición de los minerales y sus propiedades.

Se dedica especial atención a la capacidad de cambio iónico, a las particulari­dades del sistema agua-arcilla y a las reacciones de estos minerales con compuestos orgánicos.

(5 figs., 3 tablas, 31 refs.) A. G. V.

La cons t i tuc ión cristaloquímica de los f i losil icatos, s u s ign i f i cac ión y sus consecuenc ias .

G. PEDRO, Bull. Group. Franc. Arg., XVI (11), 37-47 (f) (1965).

La investigación de los criterios fundamentales en lo referente a la clasificación de los minerales arcillosos, ha llevado a verificar un nuevo examen del problema de la constitución cristalográfica de los filosilicatos Estudios sobre resultados ana­líticos, obtenidos por las técnicas más modernas en numerosas filitas, ponen de manifiesto que las reglas clásicas debidas en primer lugar a Nagelschmidt y a Stevens, sobre la carga positiva de la capa octaédrica (6) y sobre las posibilidades Ide su ocupación 2 ó 3) son hasta cierto punto teóricas. Si se considera, por ¡ejemplo, la carga de la capa octaédrica, se comprueba que en la mayor parte de los mine­rales filíticos es diferente de 6. De aquí las nociones de filitas hiperotaédricas ( > 6) y filitas hipooctaédricas « 6) y filitas isooctaédricas ( = 6). La constitución cristaloquímica de los distintos grupos clásicos: micas, vermiculitas, esmeititas, bertierinas, cloritas, etc., se examina bajo esta nueva perspectiva.

Finalmente, se resumen algunas no más que pueden ser de utilidad en el estudio de los problemas relativos a la clasificación y a la evolución genéÜca de los minerales arcillosos.

J. M.^ G. P.

In terés del estudio morfológico de los caol ines e n geología.

J. ESTÉOULE-CHOUX, Bull. Group. Franc. Arg., 16 (11), 11-16 (O (1965).

El estudio de la historia geológica en formaciones caoliníticas es delicado en general. El examen de las curvas de análisis térmico diferencial no permite hacer una distinción clara entre los diferentes caolines. No siempre es posible hacerla

* Las personas interesadas en adquirir copias de los textos íntegros de los artículos cuyos resúmenes aparecen en esta sección, pueden dirigirse a: Sociedad Española de Cerámica, calle Serrano, 113, MADRID-6.

** Las personas interesadas en adquirir textos íntegros de las patentes fran­cesas mencionadas, pueden dirigirse a: Sociedad Española de Cerámica, calle de Serrano, número 113, MAbRiD-6.

262

mediante la difracción de rayos X. For otra parte, se ha demostrado en estudios de caolines de diversas procedencias, realizados mediante el microscopio electrónico, que existe una estrecha relación entre sus caraterísticas morfológicas y su historia geológica. El autor, a título de ejemplo, estudia mediante este método, la formación de dos caolines procedentes respectivamente de Rennes y de Rouge (Loira-Atlántico).

J. M. G. P.

Origen y naturaleza de los fundentes cerámicos.

P. C. ROBINSON, Ceramics, 16 (202), 34-37, 50 (i) (1965).

Este es el sexto artículo de una serie sobre materias primas que ha preparado este autor en, colaboración con C. Radford.

Se hace un extenso estudio mineralógico del "Cornish Stone" y se mencionan los métodos de purificación para eliminar los minerales 'de fluor y de hierro, principalmente por flotación. Se estudia también el problem.a de la purificación del granito de Foxdale para obtener un producto formado por 55 % de feldespato y 45 % de cuarzo.

Por último, se hace una descripción mineralógica y genética de los feldespatos y de las nefelinas sienitas.

(2 figs.) A. G. V.

Materiales arcillosos y productos de arcilla cocida.

W. ARTHUR WHITE, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 663-668 (i) (1965).

Los minerales de la arcilla, los minerales no arcillosos, la materia orgánica, los cationes de cambio, las sales solubles y la textura, gobiernan en gran piarte el comportamiento de los materiales arcillosos en la producción de productos de arcilla cocida.

Se puede aumentar la plasticidad reduciendo la cantidad de componentes no arcillosos, por adición de una arcilla más plástica, por adáción de una agente floculante y por molienda más fina.

La contracción puede disminuirse mediante adición de componentes no arci­llosos, por molienda menos fina, por adición de arcillas de menor contracción, por defloculación del material arcilloso y por adición del material arcilloso calcinado.

Se puedie aumentar la resistencia mecánica del producto elevando el contenido en material arcillosos, especialmente por adición de montrn^orilionita, por deflocu­lación de la arcilla, disminuyendo la cantidad de componentes no arcillosos y por molienda más fina.

La refractariedad de la arcilla puede disminuirse mediante la adición de agentes fundentes, tales como fluorita, feldespato y carbonato sódico.

(6 tablas, 25 refs.) A. G. V.

PATENTES

Preparación de arcillas acidas.

WILLIAM E . SHOV^ALTER (Union Oil Co. of California), Pat. U. S. 3.201.197, 17 agosto 1965.

Proceso para mejorar la mica.

HORTON H . MORRIS y KENNETH L . TURNTR (Freeport Sulphur Co.), Pat. U. S. 3.206.127, 14 septiembre 1965.

Se trata de un proceso para mejorar las propiedades pigmentarias de la mica, con el que se obtiene un producto de densidad bruta < 15 libras/pie^

A. G. V.

263

Proceso para la preparac ión de s i l icato sódico.

RICHARD K . RATHMELL ( E . I. du Pont de Nemours & Co.), Pat. U. S. 3.203.755, 31 agosto 1965.

Un silicato sódico hecho fundiendo arena con carbonato sódico, que contiene 400-3.000 ppm. de bióxido de titanio para aumentar la claridad de las soluciones de silicato.

A. G. V.

Método para producir a lúmina de bajo conten ido en sodio.

JAMES G . LINZSAY y WILLIAM P . C . KINSMAN (Aluminum Laboratories, Ltd.), Pat. U. S. 3.201.199, 17 agosto 1965.

Método para preparar dióxido d é silicio.

GosTA L. FLEMMERT, Pat. U. S. 3.203.759, 31 agosto 1965.

El proceso consiste en diluir un producto de reacción conteniendo H F con un gas inerte para inhibir la reacción inversa de la sílice con el HF, y simultáneamente reducir el producto de reacción por debajo de 600^C, y mantener el tamaño medio de partícula del SiOa entre 2 y 200 m p..

A. G. V.

Proceso para producir s í l ice e n forma de polvo disperso.

GEORGES YELNIK y ROBERT ODIEVRE (Solumeta), Pat. U. S. 3.194.634, 13 julio 1965.

Se carga de forma continua una mezcla de sílice y carbón en un horno de arco cerrado, que se mantiene a 2.000° - 2.600°C, y que contiene un baño fundido de Si. La capa fundida de la mezcla que se carga debe ocupar un volumen de 1/5 a 1/20 del total del baño, para que las impurezas de la mezcla que se carga vayan siendo absorbidas por el baño, y la sílice reducida a SiO y vaporizada. Se hace pasar por el interior del horno una corriente de gas inerte para impedir la formación de depósitos de material conductor en el horno. A la salida se quema el SiO para producir polvo de sílice, y se enfria.

A. G. V.

Preparac ión de soles d e óxido férrico.

ROBERT B . MACCALLUM y FORREST R . HURLEY ( W . R . Grace & Co.), Pat. U. S. 3.198.743, 3 agosto 1965.

Método para producir boehmi ta cuyo t a m a ñ o de cristal e s tá comprendido entre 50 y 80 Â.

JOHN MOOI (Sinclair Research, Inc.), Pat. U. S. 3.193.349, 6 julio 1965.

Método para producir boehmi ta cuyo t a m a ñ o de cristal excede los 100 A.

JOHN MOOI (Sinclair Research, Inc.), Pat. U. S. 3.193.348, 6 julio 1965.

Preparac ión de óxidos de circonio.

IRVIN C . KLIMASZEWSKI (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U. S. 3.193.346, 6 julio 1965.

264

Aparato y proceso para la producción de bióxido de titanio.

CLIFFORD L . CARPENTER (Cabot Corp.), Pat. U. S. 3.203.762, 31 agosto 1965.

Fabricación de bióxido de titanio.

JAMES T. RICHMOND (Laporte Titanium, Ltd.), Pat. U. S. 3.202.524, 24 agosto 1965.

Proceso para producir simultáneamente hidróxido de magnesio puro y bruto a partir del agua del mar.

TSENEO KATO (Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha), Pat. U. S. 3.197.282, 27 ju­lio 1965.

Beneficio de la ilmenita.

CHING-LUNG LO y THOMAS S. MACKEY (Walh Chang Corp.), Pat. U. S. 3.193.376, 6 julio 1965.

Proceso para recuperar V2O5 puro a partir de materiales que contienen vanadio.

BLAIR BURWELL y ALFRED G. E. ROBIETTE (Minerales Engineering Co.), Pat. U. S. 3.206.276, y Pat. U. S. 3.206.277, 14 septiembre 1965.

Método para la flotación de materiales finamente divididos.

DAVID WESTON, Pat. U. S. 3.202.281, 24 agosto 1965.

Proceso para blanquear la arcilla.

JOSEPH ÍANNICELL1 y PETER ABOYTES (J. M. Huber Corp.), Pat. U. S. 3.193.344, 6 julio 1965.

PROCESOS DE FABRICACIÓN

Simplificación de la preparación de la arcilla.

G. RETTIG, Brit, Clay worker, 74 (883), 393-394 (i) (1965).

Proyección de capas metálicas sobre los modelos de escayola.

J. OLIVER y P. MULLINGTON, Ceramics, 16 (202), 20-24 (i) (1965).

Se describe un procedimiento para alargar considerablemente la vida de los modelos y contramodelos de escayola empleados para hacer los moldes. Consiste en pulverizar una capa de metal fundido sobre la superficie de la escayola previa­mente enjabonada, y vertiendo escayola sobre la nueva superficie metálica rugosa, a la cual se adhiere fuertemente. Se señalan las técnicas operatorias para los casos de moldes de platos, de tazas y de asas. El bloque de escayola debe estar seco antes de aplicar el metal fundido, y el agente de despegue ha de estar aplicado en capa muy fina y homogénea. La pistola ha de mantenerse a 12-15 cm. de separa­ción para evitar que se caliente el molde en exceso. El metal que se usa en este

265

proceso es una aleación de bismuto y estaño que funde a unos 150°C,. Las tres ventajas fundamentales de esta aleación son: d^ Su bajo punto de fusión; b) su gran estabilida^d dimensional, y c) su facilidad para ser arrancada y refundida en caso de que hayan de hacerse retoques en el modelo. Esta aleación se aplica por pulverización sin que se produzcan sobrecalentamientos en el modelo. Al mismo tiempo permite lograr una delgada capa de espesor uniforme y reproduce con fidelidad hasta los más pequeños detalles del modelo. La aplicación de esta alea­ción se realiza con una pistola especial proyectada para este fin, que ha recibido el nombre de Swift.

(9 figs.) A. G. V.

Ultima etapa de la densificación en el prensado en caliente en vacío de la alúmina.

RONALD C. ROSSI y RICHARD M. FULRATH, J. Amer. Ceram.Soc., 48 (11), 558-564 (i) (1965).

Se ha estudiado la cinética de la última etapa de la densificación del óxido de aluminio de grano fino, por prensado en caliente en vacío entre 1.150° y 1.350°C, y entre 2.000° y 6.000 psi. Los resultados cinéticos obtenidos están de acuerdo con el modelo de fluencia difusional debido,a Nabarro-Herring. El valor de la energía de activación para la última etapa de la densificación es de 115 kcal/mol, el cual está de acuerdo con el correspondiente a la idifusión de los iones aluminio. La densificación se produce por reorganización de las partículas y por fluencia difu­sional. La densificación que se produce en la etapa inicial Idepende de la cantidad de deslizamiento, fragmentación y flujo plástico. La última etapa de la densificación tiene lugar por fluencia difusional y está controlada, por la difusión ¡del ion alumi­nio en el óxido de aluminio. Se demuestra que los gases ocluidos en los poros del compacto prensado en cafieníe producen porosidades residuales. Se describe una técnica para eliminar el agua absorbida, cuando ésta es el origen del gas.

(7 figs., 1 tabla, 30 refs.) ^ A. G. V.

La fabricación automática del vidrio. Capítulo VIII.—Las máquinas au­tomáticas de aspiración para el soplado del vidrio.

FELICE FRANCESCHINI, Vetro e Silicati, 9 (4/52), 16-22 (it) (1965).

Se describen las características esenciales de estas máquinas. Se hace un estudio de las máquinas automáticas Owens, Redfern), Hillmann, Schwartzkopff, Roirant, Monish, Lagena, O'Neill y Potting. Se dedica especial atención a las máquinas de aspiración para el soplado de artículos de paredes delgadas, tales como ampollas para lámparas eléctricas: las máquinas Westlake, Ivanhoe. wSloan y UM S8.

(13 figs.) A. G. V.

PATENTES

Aparato para dosificar material sólido suelto en proporciones constantes con pesada automática.

WILHELM LOEDIGE, FRITZ LOEDIGE, JOSEF LUECKE y GEORGE OHSE, Pat. U. S. 3.187.946, 8 junio 1965.

Molino con transmisión de energía por fluidos.

RICHARD M . MANDLE y THOMAS O. TONGUE (W. R. Grace & Co.), Pat. U. S. 3.186.648, 1 junio 1965.

266

Máquina para perforar piedras.

JEAN SCHLUCHTER (Marie L. Spira-Klein), Pat. U. S. 3.190.278, 22 junio 1965.

Una máquina de alta velocidad para perforar piedras preciosas, etc. A. G. V.

Métodos para secar, en lecho fluidizado, u n mater ia l insoluble compuesto por part ículas .

RONALD E . BROCINER y VÍCTOR H . MILLER (English Clays Lovering Pochin & Co., Ltd), Pat. U. S. 3.186.102, 1 junio 1965.

Aparato para aplicar u n recubrimiento líquido por pulverización a a l ta presión.

KURT H . LIEDBERG (Atlas Copeo AB), Pat. U. S. 3.190.564, 22 junio 1965.

Proceso para recuperar, en forma de criolita, el fluor contenido en los grases.

MARCEL ARMAND y JEAN BERTHOUX CSociété d'Electro-Chimie d'Electro-Métallurgie et des Aciéries Electriques d'Ugine), Pat. U. S. 3.206.280, 14 septiembre 1965.

Aparato para e smal tado en seco.

JOHN M. ROBERTSON, JR. (American Radiator & Standard Sanitary Corp.), Pat. U. S. 3.191.574, 29 junio 1965.

Quebrantadora giratoria.

HENRY H . POLZIN (AUis-Chalmers Mfg. Co.), Pat. U. S. 3.190.569, 22 junio 1965.

Quebrantadora para rocas.

PAUL R . VIFIAN y ALBERT B . HANSE (Perribone Muliiken Corp.), Pat. U. S. 3.204.882, 7 septiembre 1965.

Placas de trabajo de la quebrantadora de mandíbulas .

IVAN C . KING, Pat. U. S. 3.201.054, 17 agosto 1965.

Quebrantadoras .

CHARLES W . TURNER, JR. (Frontier Sixty Corp.), Pat. U. S. 3.199.798, 10 agosto 1965.

Método y aparato para la mol ienda de mater ia les .

WALTER WIELAND (Cementfabrik Holderbank-Wildegg A. G.), Pat. U. S. 3.202.364. 24 agosto 1965.

Método y aparato para moler part ículas sól idas.

ERNEST R . HALLER (Stecco, Société Anonyme de Technique Chimique), Pat. U. S. 3.204.880, 7 septiembre 1965.

267

Fabricación por prensado en caliente de elementos termoeléctricos.

JOHN J. MUELLER y WINSTON SEETOO (Martin-Marietta Corp.), Pat. U. S. 3.201.235, 17 agosto 1965.

Aparato para mezclar.

HERBERT G. LOCKE (Gè^bruder Netzsch Maschinenfabrik), Pat. U. S. 3.188.058, 8 junio 1965.

Mezclador.

HERBERT ERWIEN y WALTER KAISER (Dierks & Sohne), Pat. U. S. 3.201.095, 17 agosto 1965.

Aparato para mezclar.

RALPH W . MOORE and OWEN M. STOOPS (Pangborn Corp.), Pat. U. S. 3.199.844. 10 agosto 1965.

Mezclador.

ELMER R . LIGÓN, WENDELL J. JOHNSON y NORMAN C. GROTHEER (W. S. Dickey Clay Mfg. Co.), Pat. U. S. 3.201.094, 17 agosto 1965.

Aparato para alta presión.

PER A . FRYKLUND (Allmanna Svenska Elektriska Aktiebolaget), Pat. U. S. 3.201.828, 24 agosto 1965.

Conjunto de imanes para filtrar.

SABURO M . MORIYA, Pat. U. S. 3.206.657, 14 septiembre 1965.

Este conjunto está formado por un tubo elongado de material no magnético, e imanes esféricos co]oca:dos en el tubo con sus polos colocados en forma heterogénea.

A. G. V.

Filtro prensa.

GEOFFREY G. J. DAVIS (Associated Portland Cement Manufacturers, Ltd.), Pat. U. S. 3.204.769, 7 septiembre 1965.

HORNOS, COMBUSTIBLES Y PROCESOS TÉRMICOS

Estudio del movimiento de material en hornos rotativos con ayuda de trazadores radioactivos.

G. GRASLAND, Silicates Ind., 30 (10), 554-556 (f) (1965).

Se estudia el movimiento del material en un homo de cemento incorporando un trazador radioactivo a la materia prima y siguiendo el movimiento desde el exterior mediante contadores dispuestos convenientemente a lo largo del horno. Estos experimentos no han señalado hechos nuevos, pero han confirmado antiguas hipótesis, tales como: a) La velocidad es variable según las zonas del homo;

268

b) Una fracción importante de la longitud del horno se comporta como un simple aparato de transporte. También se estudian las variaciones de la actividajd del polvo en relación con el paso del material por las distintas zonas del homo.

(6 figs., 1 réf.) A. G. V.

Sobre los tratamientos térmicos del vidrio para mejorar sus propiedades.

J. ROBREDO, Silicates Ind., 30 (12), 647-653 (f) (1965).

El mejor conocimiento de la estructura íntima del vidrio ha permitido desarrollar diversos procedimientos para mejorar sus propiedades. Se trata sobre todo de los diferentes tratamientos térmicos del vidrio, desde el templado hasta el templado químico, pasando por los procedimientos de devitrificación controlada. El templado ha permitido aumentar la resistencia mecánica del vidrio ordinario (2-3 Kg/mm^) hasta unos 20 Kg/mm-, y el templado químico ha permitido mejorar esta propie­dad hasta unos 70 Kg/mm^

Por devitrificación controlada se pueden obtener actualmente piezas de gran resistencia a los choques térmicos.

Se revisan los fundamentos en que se basan los nuevos tratamientos y se hace una comparación de las propiedades de los vidrios ordinarios recocidos, de los templados y de los nuevos vidrios.

(6 figs., 1 tabla, 36 refs.) A. G. V.

Formación de carburos y cianuros en la llama de un soplete de plasma.

I. A. DE VYNCK, Silicates Ind., 31 (1), 21-30 (f) (1966).

Se estudia la posibilidad de transformar un óxido o un metal en un carburo o en un cianuro, en el seno de un plasma de alta densidad y de baja temperatura, que contiene carbono.

Estos ensayos han sido efectuados en condiciones bien definidas, pero no se ha estudiado la influencia de los distintos parámetros sobre el rendimiento de las reacciones.

Aunque la síntesis de carburo a partir de carbono elemental no es muy alenta­dora, sí que parece ofrecer buenas perspectivas el empleo del propano como reactivo.

(14 figs., 62 refs.) A. G. V.

£1 gas natural de Groningen.

J. RiBESSE y L. CARLIER, Silicates Ind., 31 (1), 9-20 (f) (1966).

El campo de explotación de Groningen debe alcanzar una producción anual de 35 X 10 m* en el año 1975. Está compuesto por varios conjuntos de ocho pozos, de unos 3.000 m. de profundidad, con una producción diaria de 6 X 10* m^ por conjunto.

El gas debe transportarse por conducciones hasta los centros principales de consumo. Para que el transporte sea económico es necesario utilizar gaseoductos con una carga muy elevada.

Afortunadamente, el campo de Groningen está situado en el corazón de un área muy industrial, que ya posee conducciones para el transporte de gas de ciudad, lo cual debe facilitar la distribución del gas natural. El gas de Groningen es estable, está bastante exento de impurezas y no es tóxico.

(11 figs., 4 tablas.) A. G. V.

El empleo del gas natural en los hornos de las industrias de silicatos.

M. MEDICI, Venes et Réfr., 19 (4-5), 277-280 (f) (1965).

Después de estudiar las características de los diferentes gases extraídos de los yacimientos de Italia, Francia y de los Países Bajos, se insiste sobre las propiedades del metano y sobre las condiciones de su combustión. Con el metano es posible

269

reducir de 10 a 4 % el exceso de aire necesario para una oombustión total. Los quemadores de insuflación de aire son los mejores para obtener una buena mezcla de los gases.

El gas natural difiere poco del metano y es particularmente adecuado para el calentamiento de hornos de crisol y de cuba.

Los hornos de cuba de la industria del vidrio, incluso aquellos que están pro­vistos de recuperación de calor, tienen un rendimiento térmico poco elevado. > examen de sus balances térmicos pone de manifiesto que el empleo- del gas natural hace aumentar el rendimeinto calorífico en un 6 % con respecto al calentamiento con fuel y en un 10 % con relación al calentamiento por gas dé gasógeno.

(1 tabla, 1 ref.) A. G. V.

Nuevos métodos de calentamiento y algunas aplicaciones en la industria del vidrio.

F. HERMANS, Glasteknisk Tidskrift, 20 (6), 157-165 (s) (1965).

Se discuten las ventajas de usar transferencias de calor por convección en lugar de por radiación. Se describen los mecheros de impulsión para LPG, que dan a los gases de la combustión una velocidad altísima, así como un mezclador de aire-gas capaz de mantener una razón constante de aire/gas cualquiera que sea la ali­mentación del mechero, el número de mecheros conectados y la contrapresión exis­tente en el horno.

Se describen los usos específicos de estos sistemas de calefacción y se analizan los factores económicos de consumo y mantenimiento.

(16 figs.) A. G. V.

Calefacción de las factorías.

Anón., Brit, Clayworker, 74 (882), 356-357 (i) (1965).

Se describe el sistema de calefacción denominado Brightside Air-Heated Ra­diant Tube proyectado para calentar recintos de una planta. Esencialmente el sistema consiste en lo siguiente: Se hace circular aire en circuito cerrado mediante un ventilador. El aire pasa por un calentador de gas o de aceite y después por una serie de tubos paralelos de gran diámetro y pared delgada qué se hallan montados a cierta altura. Las partes superiores de los tubos están aisladas, para evitar la pérdida de calor hacia arriba por convección. Con ello se asegura un máximo de calor radiante emitido hacia abajo y hada afuera. Montando los tubos radiantes, e incluso el calentador, a gran altura queda libr^ la totalidad de la superficie de suelo para la maquinaria de la fábrica.

A. G. V.

PATENTES

Quemador de gas.

CHARLES S. FLYNN, Pat. U. S. 3.199.573, 10 agosto 1965.

Un quemador de gas para combustión a alta temperatura que contiene una capa dé fieltro de un material aislante fibroso refractario comprensible, de poro­sidad uniforme.

A. G. V.

Quemador ultrasónico.

JOHN C. O. YOUNG, ROBERT J. LANG y JAMES A. WILSON (ESSO Research & Engi­neering Co.), Pat. U. S. 3.200.873, 17 agosto 1965.

270

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PROYECTOS, INSTALACIONES Y CONSTRUCCIONES METÁLICAS PARA LA INDUSTRIA CERÁMICA

Hornos rotatorios.

MICHAEL J. PRIGOTSKY ( R - N Corp.), Pal. U. S. 3.199.851, 10 agosto 1965.

Un espacio aislador sobre la superficie de la cámara de reacción contribuye a mantener una distribución homogénea de la temperatura en el horno y reduce las pérdidas de calor.

A. G. V.

Soplete para proyección con llama.

DONALD C. SCHILLING, FRANK G. LOHNES y JOHN P. BRODERICK (Eutectic Welding Alloys Corp.), Pat. U. S. 3.190.560, 22 junio 1965.

Construcción de una pistola para proyección con llama.

HERBERT CHARLOP (Metco, Inc.), Pat. V. S. 3.190.559, 22 junio 1965.

Aparato para tratar por proyección con llama superficies de diámetros distintos.

ALBERT J. THOMA, CORNELIUS J. BOGERT, JR. y WILLIAM F. BROWN (Thiokol Che -mical Corp.), Pat. U. S. 3.189.001, 15 juni¿ 1965.

Aparato para fundir material en polvo por medio de una llama de ele­vada temperatura.

ATE VUNDERIN (Ronette Piezo Electrische Industrie, N. V.), Pat. U. S. 3.190.727 y Pat. U. S. 3.190.728, 22 junio 1965.

Quemador de infrarrojo de gases premezclados.

ERNST R. KOPPEL (General Precisión, Inc.), Pat. U. S. 3.200.874, 17 agosto 1965.

Quemador industrial.

JOHN R. WILLIAMS y CHUNG L . FENG (Selas Corp. of America), Pat. U. S. 3.199.570, 10 agosto 1965.

El quemador comprende bloques refractarios que tienen, una depresión en forma de copa en una cara, y una pantalla que se extiende sobre los bloques.

A G. V.

Estructura intercambiadora de calor para un horno rotatorio.

PIERRE DUSSOSSOY (Ciments du Nord), Pat. U. S. 3.201.100, 17 agosto 1965.

Froceso de calentamiento y fusión de materiales vitreos y horno para este fin.

MAURICE DESCARSIN (Société des Verreries Industrielles Reunies du Loing), Pat. U. S. 3.205.292, 7 septiembre 1965.

Un método de fundir vidrio que consiste en colocar los materiales vitrificables, en forma anular, entre dos armaduras de un condensador. Se someten las armadu­ras a una elevada diferencia de potencial en alta frecuencia, para calentar el ma­terial por pérdidas dieléctricas, hasta que se inicia la fusión y el material se hace conductor de la electricidad. El posterior calentamiento se hace por efecto Joule, pasando la corriente radialmente a través de la parte fundida del material.

A. G. V.

271

Horno de crisol.

MíLTON H. BERNS (Electro Refractories & Abrasives Corp.), Pat. U. S. 3.203.680, 31 agosto 1965.

Quemador rad iante de gas.

GERHART W E I S S (American Thermocatalytic Corp.), Pat. U. S. 3.191.659, 29 ju­nio 1965.

Horno rotat ivo para la obtenc ión de c h a m o t a .

Société Nouvelle des Etablissements Emile Müller. Pat. F ranc , 1.354.269, 24 ene­ro 1963.

Este horno rotativo, diseñado particularmente para la obtención de chamota i partir, principalmente, de una arcilla plástica caolinítica con un contenido en AI0O3 comprendido entre 32 y 40 % y una humedad del 16 al 23 %, se caracteriza porque el precalentamiento y el enfriamiento se efectúa sobre parrillas estáticas.

S. A. P.

Horno.

N. V. Philips Gloeilampenfabrieken. Pat. Franc , L355.189, 17 abril 1963.

Horno eléctrico para el tratamiento de materiales en atmósfera gaseosa de composición definida. Dicho horno consta de dos tubos oirculares concéntricos cons­tituidos de un material permeable a los gases. El material a tratar se introduce en el tubo interior y la circulación de gases se hace por los dos tubos, de tal manera que una modificación por infiltración en la atmósfera del tubo exterior tiene una influencia despreciable sobre la atmósfera del tubo interior.

S. A. P.

Método para descargar mater ia l desde u n horno rotatorio.

HIDEO SASAKI (Onoda Cement. Co., Ltd.), Pat. U. S. 3.206.070, 14 septiembre 1965.

Horno para fus ión del vidrio.

JOHN E . FRAZIER y NELSON L . MURPHY (Frazier-Simplex, Inc.), Pat. U. S. 3.201.219, 17 agosto 1965.

Hornos de res is tencia eléctrica.

ANDERS E . MALM y R O L F B . THORSELIUS (Aktiebolaget Kanthal), Pat. U. S. 3.202.750, 24 agosto 1965.

Se trata de un horno con elementos de calefacción, de disiUciuro de molibdeno. A. G. V.

Quemadores que pulverizan el combust ible l íquido.

HAROLD E . JACKSON y DOUGLAS R . DEAN (Tecalemit (Engineering), Ltd., Pat. U. S. 3.200.872, 17 agosto 1965.

Horno de recocido de t ipo de c a m p a n a y m é t o d o para cerrarlo.

WILLY OLSEN (H. K. Porter Co., In.), Pat. U. S. 3.199.853, 10 agosto 1965.

272

Intercambiador de calor para hornos.

TsuN-YuAN LEE (Fuller Co.), Pat. U. S. 3.199.850, 10 agosto 1965.

Aparato para tratar materiales sólidos granulares con gases y para separar las partículas finas de la masa, que posee un anillo rotatorio horizontal.

A. G. V.

PRODUCTOS DE ARCILLA

La resistencia mecánica de los ladrillos en relación con la obra.

MICHAEL E . C. STEDHAM, J. Brit. jCerarn. Soc, 2 (2), 309-319 (i) (1965).

La nueva planta de Roiighdales dotada de horno túnel.

Anón., Brit. Clayworker, 74 (882), 351-355, 359 (i) (1965).

Se describe la nueva ladrillería de la compañía Roughdales Brickworks Ltd., de St. Helens, Lanes., que por el momento ya está produciendo 275.000 ladrillos a la semana. Como muchas otras compañías, ésta ha adoptado la costumbre con­tinental de incorporar un silo en su línea de producción. El modelo instalado ha sido inventaido por Mr. H. L. Taylor, director de desarrollo de la compañía, que entre otras ventajas presenta la de ser excepcionalmente fácil de mantener.

La columna de extrusión que sale de la máquina Handle, pasa a través de un enarenador Bason y luego es cortada por una máquina Lingl. Para transportar los ladrillos al secadero y al horno se emplea un sistema automático Lingl. Los seca­deros de tipo Lingl están formados por dos túneles de 69 metros, cada uno de los cuales contiene dos líneas de vagonetas, y un túnel de retomo de 48 metros que también contiene dos líneas de vagonetas. Los ladrillos se cuecen en un horno de tipo Lingl de 3,1 metros de ancho y de 100 metros de longitud), con 20 metros adicionales de zona de presecado.

(13 ñgs.) A. G. V.

PATENTES

Método y aparato para producir pequeños cilindros de arcilla.

ROBERT B. DAY y PAUL V. JOHNSON (Structural Clay Products Institute), Pat. U. S. 3.202.746, 24 agosto 1965.

Piezas cerámicas para la construcción.

ROY B. MOFFITT (Royall B. Moffitt), Pat. U. S. 3.199.992, 10 agosto 1965.

La composición está formada por 20-50 % de un árido cerámico no plástico que ha de actuar como aglomerante, 50-80 % de un árido refractario cuyo punto de fusión es 8-19 conos superior al del árido aglomerante, un aglomerante para comunicar resistencia en seco, y 6,6-17 % (vol.) de agua. Ambos áridos tienen un tamaño de partículas de 100 % por debajo del tamiz 7 del Tyler Standard.

A. G. V.

Áridos ligeros y método para producirlos.

BENJAMÍN L. TILSEN, Pat. U. S. 3.192,060, 29 junio 1965.

273

Método para producir elementos ligeros de construcción.

W. SCHREIECK (Veit Dennert KG Baustoffbetriebe, Oberfranken, Bayer, Alemania), Pat. Canadá 715.988, 17 agosto 1965.

Para la producción rápida y económica de ladrillos ligeros de arcilla expandida, se calienta la arcilla expansible a 900°-1.500°C en un horno rotatorio, y el material producido, aún caliente y en estado piroplástico, se carga en moldes y se com­prime o se vibra antes de que empiece a solidificar.

A. G. V.

Dispositivo y método para hacer paquetes de ladrillos.

IRA G . CRUCKSHANK (international Paper Co. and Stanley Works), Pat. U. S. 3.189.175, 15 junio 1965.

Sistema de alimentación de una prCnsa para ladrillos.

JOHN M . O'DONNELL, RICHARD O. PLATT y CHARLES D . GABOR (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.187.401, 8 junio 1965.

Métodos para expandir perlita y materiales análogos.

GEORGE CARPENTER (British & Overseas Minerals Ltd.), Pat. U. S. 3.201.099, 17 agos­to 1965.

CERÁMICA BLANCA

Investigación en cerámica sanitaria.

WILLIAM E . BLODGETT, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (12), 980-981 (i) (1965).

Azulejos calados para conductos de ventilación y aparatos térmicos.

I. M. KERSHENBAUM y A. I. TRUSHCHELEV, Steklo i Keramika, 22 (2), 35-36 (r) (1965).

Se describe la fabricación de azulejos calados, para sustituir a las rejillas de hierro y piezas similares empleadas en aparatos e instalaciones térmicas. El método empleado para fabricar estas placas vidriadas de 20 X 20 cm. es el de colaje, aunque se está estudiando el paso a prensado. La composición de la pasta empleada es: (%) 10 arcilla de Chasov-Yar; 14 arcilla de Novo-Shveits; 33 caolín de Pro-syanov; 28 arena de cuarzo; 12 casco de loza; 3 feldespato; 0,03 sulfato de cobalto; 0,02 carbonato sódico y 0,2 silicato sódico. En las instalaciones., las placas se fijan unas a otras en molduras metálicas o de maidera, y también mediante cemento decorativo o con cemento Portland pigmentado. Estas piezas resultan un 40 % más baratas que las m.etálicas, y además no necesitan ser pintadas después de su instalación.

(4 figs.) A, G. V.

274

PATENTES

Masa cerámica densa del tipo de porcelana, de gran estabilidad a los cambios de temperatura y de gran resistencia mecánica. Proceso de fabricación.

Rosenthal-Porzellan Aktiengesellschaft. Pat. Franc, 1.356.189, 8 mayo 1964.

Procedimiento de fabricación de una masa cerámica de gran estabilidad a los cambios de temperatura y de gran resistencia mecánica. La masa cerámica, fabri-cajda por colaje o moldeo de una mezcla de 45 a 85 % de alúmina, óxido de circonio, óxido de thorio y/o óxido de cromo, consta de una fase densa y crista­lina y de una fase vitrea. La fase cristalina contiene cristales con un tamaño de partícula inferior a 20 mieras y de preferencia 'de 8 mieras. La fase vitrea repre­senta urt 55 a un 15 % del total.

S. A. P.

Procedimiento de colaje de una barbotina.

Engelhard Industries, Inc. Pat. Franc, 1.352.526, 1 abril 1963.

Procedimiento para el colaje de una barbotina de sílice consistente en moler la síHce en finas partículas y ajustar amoníaco a la papilla acuosa obtenida en el molino, antes de terminar la molienda. Enfriar la papilla a una temperatura inferior a la temperatura ambiente, introducirla en un molde de yeso poroso, secar la pieza moldeada, desmoldear y cocer.

S. A. P.

Aparato clasificador de azulejos por colores.

How ARD D. MAYS, DONALD C. BENNETT y HENRY G. ANZUINI (Mosaic Tile Co.), Pat. U. S. 3.189.177, 15 junio 1965.

Método y aparato para llenar moldes con barbotina.

FRED L . DERROR (Mansfield Sanitary, Inc.,) Pat. U. S. 3.190.494, 22 junio 1965.

Sistema para el colaje de piezas cerámicas huecas.

FRED L . DERROR (Mansfield Sanitary, Inc.), Pat. U. S. 3.189.971, 22 junio 1965.

Procedimiento para elevar piezas cerámicas en verde obtenidas por colaje.

FRED L. DERROR (Mansfield Sanitary, Inc.), Pat. U. S. 3.205.291, 7 septiembre 1965.

VIDRIADOS Y DECORACIÓN

Sistema de tratamiento de datos para el cálculo de fórmulas de vidriados mediante una calculadora.

GEORGIA B . LEACH, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (11), 899-900 (i) (1965).

Se describe el programa para calcular las mezclas prácticas a partir de las fórmulas empíricas de los vidriados, mediante el uso de una calculadora I. B. M. En tarjetas perforadas se indican el número de óxidos y de materias primas em­pleados, los óxidos y su proporción en la fórmula, las materias primas con sus pesos moleculares y equivalentes de óxidos, la relación entre arcilla cruda y cal-

275

cinada. Se describe la forma de organizar esta información en las tarjetas. La calculadora señala los óxidos, con el equivalente de cada uno en la fórmula y las materias primas con el tanto por ciento de cada una en la receta. El aparato señala asimismo cuándo las materias primas seleccionadas proporcionan un exceso o un defecto de un óxido determinado.

A. G. V.

Clasificación de los esmaltes inorgánicos.

J. A. STEWART, Glass Ind., 46 (11), 654-658 (i) (1965),

Los colores extra blandos se cuecen a 950"-1.000°F y tienen un coeficiente de dilatación térmica de 95-100 X lO"'' in./°C. Los colores blandos maduran a 1.050^-1.080«F y tienen un coeficiente de dilatación de 85-90 X 10"'. Los esmaltes blandos resistentes a los ácidos se cuecen a l.OSO -l.lOO^F, y su coeficiente oscila entre 85 y 95 X 10"^ La mayoría de ellos contienen litio. Los colores para vajillas de vidrio cuecen a 1.100^-1.120°F y su coeficiente es de 85-95 X 10~^ Sueltan muy poco plomo y son resistentes a los detergentes. Los esmaltes para botellas de bebi­das maduran entre 1.120 y 1.160^F y son muy resistentes a los ácidos, a los álcalis, a los detergentes y al empañaido por sulfuros. Se estudian asimismo los esmaltes mates, satin y transparentes y algunos tipos especiales empleados en arquitectura. Al estudiar la composición de los medios o vehículos empleados para la aplicación de estos esmaltes, se describen los disolventes, los aglomerantes, los plastificantes, los agentes de mojado y los modificadores de viscosidad.

(3 tablas.) " A. G. V.

Procesos de cristalización en vidrios y esmaltes de circón.

V. V. VARGIN y V. S. KHEÍFETS, Steklo i Keramíka. 22 (2), 26-28 (r) (1965).

Se estudian las condiciones y composiciones más adecuadas para lograr una intensa cristalización en los vidriados o, por el contrario, una fusión transparente, totalmente exenta de opacificación. Se han investigado composiciones de los sis­temas: Na^O-ZrOa-SiO^: Na^O-B^O.-ZrO^-SiO^ y Na^O-AUOs-ZrOa-Si O . Cuando se realizan enfriamientos rápidos, se obtienen vidriados cristalizados en las com­posiciones del sistema NaaO-ZrO^-SiOa que contienen más de 25 % moles de ZrOo. En los sistemas de cuatro componentes mencionados, la cristalización en enfria­miento rápido se produce en composiciones con menos cantidad de circonio (10-20 mol % ZrOa). En general, cuando estos vidriados se enfrían bruscamente, precipita ZrOa, mientras que cuando se tratan térmicamente vidriados transparen­tes, tienden a formarse silicocirconatos de sodio, generalmente, el Na20.ZrO:,.2Si02. Se presentan, en forma gráfica, las composiciones y propiedades de cristalización de numerosos vidrios. También se exponen valores de los índices de refracción de los compuestos de circonio.

(3 figs., 1 tabla, 1 ref.) A. G. V.

Uso de los esmaltes preparados para la cerámica.

GUILLERMO J. BALZER, IV Congreso Argentino de Cerámica, Vidrio y Afines, no­viembre 1963, págs. 98-104 (e).

Decoración con calcomanías.

ARTHUR J. STEVENS, Glass Ind., 46 (11), 658-660 (i) (1965).

La calidad de la decoración se logra con una buena aplicación de lá serigrafía.

V. T. HAYES, Glass Ind., 46 (11), 652-654 (i) (1965).

276

La decoración es la oportunidad de hoy para los fabricantes de reci­pientes de vidrio.

J. C. CAVANAGH, Glass Ind., 46 (11), 650-651 (i) (1965).

El porvenir del vidrio decorado.

LESLIE A. RUSSELL, Glass Ind., 46 (11), 647-649 (i) (1965).

Un nuevo proceso offset para la decoración del vidrio.

SuMNER W. RAYMOND, Glass Ind., 46 (11), 660-662 (i) (1965).

El vidrio decorado visto por el consumidor.

GEORGE J. LUBY, Glass Ind., 46 (11), 666-667, 686-688, 692 (i) (1965).

Problemas de gerencia relacionados con la organización y funcionamien­to del departamento de decoración.

R. M. MATHANY, Glass Ind., 46 (11), 662-666 (i) (1965).

PATENTES

Color rosa cerámico y método para fabricarlo.

JOHN E, MARQUIS y ROBERT E . CARPENTER (Glidden Co.), Pat. U. S. 3.189.475, 15 junio 1965.

Este pigmento cerámico es el producto de reacción en estado sólido de la calcinación oxidante a 1.800°-2.300*^F (1-5 hrs.) de una mezcla uniforme de circonio (más de 98 % de pureza, 1-6 /x) 50-75 %; sílice (menor ¡de 325 mallas) 13-40 %, mineralizador ide fluosilicato alcalino 2-10 % y Fe Og 2,5-25 %.

A. G. V.

Mezclas de óxido de cinc y procesos para producir pigmentos de cinc.

ALWIN C. EIDE (American Zinc, Lead & Smelting Co.), Pat. U. S. 3.198.646, 3 agos­to 1965.

Adición de agua de mar durante la precipitación de un pigmento de sílice.

OLIVER W. BURKE, JR. y CAREY ß. JACKSON, Pat. U. S. 3.202.525, 24 agosto 1965.

Materiales colorantes inorgánicos.

ROBERT E . CARPENTER (Pemco Div., Glidden Co.), Pat. U. S. 3.201.270, 17 agos­to 1965.

Un pigmento cristalino negro obtenido por calcinación de una mezcla de óxidos de cobalto, cromo y hierro, con una pequeña cantidad de un material de boro que contiene el grupo B0O3.

A. G. V.

277

Pigmentos de rutilo estables fotoQuimicamente y método para produ­cirlos.

HEINZ RECHMANN, FRIEDRICH W . VIAL y HEINZ H . WEBER (Titangesellschaft m. b. H.), Pat. U. S. 3.203.818, 31 agosto 1965.

A. G. V.

REFRACTARIOS Y GRES

RESÚMENES

La preparación de los convertidores soplados con oxígeno por encima re­vestidos con refractarios no cocidos aglomerados con alquitrán.

I. D. CHIGRAI, A . P . KUDRINA, G . F . GULEV y A. S. SIZENKO, Síal, 285-286 (i) (1965).

Desde 1963, los convertidores soplados con oxígeno, en algunas fábricas se han revestido con una capa interior, colocada en espiral, de ladrillos no cocidos de peri-clasa-espinela aglomerados con alquitrán, extendiéndose sobre la mayor parte del interior del convertidor. Después de colocarla, se cuece esta capa. S& dan condiciones óptimas de cocción, con las cuales la vida del convertidor es de 120 coladas.

(3 figs., 1 tabla) E. P. B.

Punto de vista de los usuarios sobre el empleo de los materiales refrac­tarios no conformados.

B. LECLERC, Revue de Metallurgie, 62 (10), 953-967 (f) (1965).

El empleo de los refractarios no conformados se desarrolla en las fábricas siderúrgicas para la reparación de los revestimientos de los diversos aparatos así como para la construcción de obras monolíticas.

La clasificación de los materiales refractarios y refractarios aislantes no confor­mados preparaidos, puesta a punto por la Federación Europea de Fabricantes de Productos Refractarios (P. R. E.), el estudio en curso de las características primor­diales y de los métodos de ensayo de los materiales no conformados, el desarrollo de las técnicas de puesta en obra, las realizaciones ya emprendidas en Europa, incitan a los usuarios a utilizar estos productos que conocen cada vez mejor.

Una encuesta realizada en siderúrgicas francesas por la subcomisión A. S. T. de los productos no conformados y aislantes permite, por una parte, establecer una comparación de los consumos entre los materiales no conformados y los otros re­fractarios, y por otra precisar las aplicaciones existentes o posibles de los diferentes materiales no conformados.

Los hormigones preparados, las mezclas plásticas, las mezclas proyectables, están particularmente llamadas a desarrollarse en detrimento de los productos moldeados. Pero este desarrollo será muy progresivo, pues el coste de las soluciones sigue sien­do un factor importante y hay que precisar todavía las precauciones en el empleo.

(3 tablas) E. P. B.

Consideraciones generales sobre los materiales refractarios no moldeados y preparados.

P. LAPOUJADE, Revue de Metallurgie, 62 (10), 945-952 (f) (1965).

Apoyándose en la terminología y los proyectos de clasificación establecidos o en el estudio sobre el plano de normalización internacional (I. S. O.) se pasan en revista sucesivamente los diferentes tipos de materiales refractarios preparados no moldeados.

278

Se comparan las producciones en Estados Unidos y en Europa buscando analizar las causas de las variaciones de un país al otro.

Se da una visión de los trabajos actualmente en curso en la Federación Europea de Fabricantes de Productos Refractarios (P. R, E.) para la puesta a punto de métodos tecnológicos de ensayo y elección de las características a controlar. Se recalca la dificultaàd de unir los resultados de laboratorio y el comportamiento en servicio. Al terminar se da una ojeada de los estudios respecto a los fenómenos de endurecimiento y la naturaleza de los diversos aglomerados.

Esta exposición hace el punto de vista de lo que son actualmente los refracta­rios preparados no moldeados. Solamente los resultados de las aplicaciones indus­tríales podrán permitir extraer conclusiones sobre el desarrollo de nuevos productos.

(3 tablas,, 18 refs.) E. P. B.

Nuevos productos refractarios de Morganite.

ANÓNIMO, Steel Times, 191 (5.074), 494-495 (i) (1965).

La pregunta que se hacen muchos directores é& industria en el Reino Unido, actualmente, es qué acción puede tomarse para aumentar las exportaciones. La respuesta" dada recientemente por Morganite Exports, Ltd., un miembro del grupo Morgan Crucible, fue celebrar una conferencia técnica en un país en donde hay un mercado potencialmente creciente, en este caso Suecia.

Se presentaron y discutieron tres trabajos : "Refractarios Monolíticos Tri-Mor", "Aislamiento de alta temperatura" y "El uso de refractarios Salamander de grafito en la industria del acero".

(1 fig.) E. P. B.

Refractarios para procesos de desgasificación en vacío.

J. R. LAKIN y G. PAYNS, Steel Times, 192 (5.088), 83 (i) (1966).

Se da el resumen de un trabajo presentado en la 19. BISRA Junior Steelmaking Conference, que tuvo lugar en Scarborough los idías 22 a 24 de junio de 1965. Se da información de cuatro tipos de procesos con vacío que se usan en el Reino Unido desde hace unos pocos años.

(1 tabla) E. P. B.

Tubos de dos capas, del obturador de cucharas, en el tratamiento en vacío de acero para colada continua.

A. G. ZuBAREY, Steel Times, 192 (5.088), 95 (i) (1966).

Se ha encontrado que tubos de dos capas, la exterior poseyendo una elevada resistencia al desgaste por erosión a la acción de escorias muy básicas, y la interior con baja conductividad térmica y resistencia al calor satisfactoria, aseguran una operación confiable del obturado!" bajo conjdiciones de tratamiento al vacío de aceros para transformadores con subsiguiente colada continua.

E. P. B.

Gunitado de cucharas de acero en Llanwern.

ANÓNIMO, Steel Times, 196 (5.086), 15-16 (i) (1966).

La factoría Spencer de Richar Thomas and Baldwins, Ltd., en Llanwern, fue la que reconoció primeramente el valor del gunitaído de cucharas de acero, ha­biéndose comprobado grandes economías, empleando las máquinas de gunitar Cham­bers' Gunolith MK II, y el material de revestimiento Chambers' Gunolith refrac­tario.

(2 figs.) E. P. B.

279

Ladrillos de dolomía y magnesita alquitranadas en hornos básicos con oxígeno.

O. SÁHEKI, SH. MITSUSHIMA, SH. YOSHING y K. TABATA, Steel Times, 192 (5.088), 98 (i) (1966).

Los autores estudiaron el comportamiento de ladrillos de dolomía y magnesita aglomerados con alquitrán en dos hornos LD de 6^ toneladas en la planta de acero de Kobe.

E. P. B.

Ladrillos que contienen cromo, de elevada resistencia mecánica, a partir de la sintérización simultánea.

G. MÖRTL, C. SKALLA, A . WEIDNER y W. ZEDNICEK, Radex Rundschau (4), 559-576 (a) (1965).

Fritando simultáneamente magnesia bruta y mineral de cromo a temperaturas elevadas en hornos rotativos utilizados generalmente a este efecto, hemos fabricado refractarios que llamaremos "ladrillos refractarios simultáneos". Después de moler en granos y en impalpable, éstos sirven para la fabricación de laidírillos básicos cocidos o aglomerados químicamente que, no solamente presentan mejores propie­dades físicas que los ladrillos de magnesia con contenido de mineral de cromo y magnesia fritada obtenidos por los métodos corrientes, sino que tienen un compor­tamiento mejor en los hornos metalúrgicos y siiderúrgicos.

(27 figs., 2 tablas, 43 refs.) E. P. B.

La difusión de óxidos de hierro, manganeso y cromo en un cristal simple de magnesia.

H. TAGAI, T . ISÉKI y M. SAHO, Radex Rundschau (4), 577-583 (a) (1965).

Se ha estudiado la difusión de los óxidos de hierro, de manganeso o de cromo en monocristales de magnesia a temperaturas comprendidas entre 1.300 y 1.700^0. La repartición de las concentraciones de los cationes difundidos ha sido determinado por medio de una microsonda (XMA).

(6 figs., 5 tablas) E. P. B.

Investigaciones sobre la dilatación térmica del cuarzo en la zona de transformación alta-baja.

K. KoHLER y G. SCHNEIDER, Radex Rundschau (4), 584-594 (a) (1965).

Revisión de la literatura sobre la transformación del cuarzo. Descripción de un aparato para la medida de la dilatación en función del tiempo a temperaturas mantenidas constantes. Determinación de la dilatación del cuarzo entre 20 y l.OOO^C. Influencia de la velocidad de variación de la temperatura sobre el dominio de transformación y la histéresis. Estudio preciso de la curva de dilatación en el dominio de transformación para elevaciones y descensos de la temperatura esca­lonados y extremadamente lentos. Diagrama de difracción de rayos X de polvos para tres temperaturas diferentes.

(8 figs., 2 tablas, 50 refs.) E. P. B.

Las bóvedas Radex E y SKI calentadas por gas de gasógeno y gas na­tural-aceite, en hornos Siemens-Martín de 30 y 40 toneladas y su influencia sobre el rendimiento, consumo de calor y costos del reves­timiento.

A. SCHÖBERL y E. PINK, Radex Rundschau (4), 545-558 (a) (1965).

En este trabajo se estudian las duraciones de bóvedas de Radex-E y empilados básicos en comparación con las bóvedas SKI, en hornos de 30 y 40 toneladas

280

calentados con distintos combustibles. Se dan cifras sobre el consumo de refrac­tarios en bóvedas y empilados, así como sobre el precio de coste del revestimiento del horno y las pérdidas caloríficas.

(11 figs., 1 tabla, 7 refs.) E. P. B.

Gunitado de hornos Siemens-Martín en las factorías de Izhorsk.

V. A. LAZOVSKÍI, A. N . NOVIKOV. Í. A. VEDKALOV y M. P. MIRONOV, Síal 282-283 (0(1965).

El artículo muestra cómo el gunitado efectivo puede ser un tratamiento inter­medio para diferentes partes del revestimiento de hornos Siemens-Martín durante las campañas. Hay un gran ahorro de ladrillos de magnesita, tiempos de reparación y trabajo y se reducen las pérdidas de calor. Se dan las composiciones ideales para la gunita y los tamaños de grano y temperaturas de operación de colocación neu­mática, y se describe brevemente el equipo empleado.

(1 tabla, 4 refs.) E. P. B.

Materiales refractarios. Ojeada por la literaturatura de los años 1959-60.

K. KöNöPiCKY y G. RöUTSCHKÄ, Smhl und Eisen, 85 (19), 1199-1208 (a) (1965).

Se examina la literatura de los años 1959-60 respecto a estudios de equilibrios, fabricación, productos de sílice, de chamota, altos en alúmina y básicos. En suce­sivos números de la revista se irán exponiendo otros temas.

(1 fig., 246 refs.) E. P. B.

Experiencias sobre los procesos de desgaste del revestimiento refractario de crisoles LD.

H. "LoNGíN, Radex Rundschau (6), 759-767 (a) (1965).

Se describen y comentan los principales factores de desgaste que actúan sobre los refractarios básicos en el curso de la explotación de conyertidores LD, y se definen las exigencias que deben imponerse para obtener una duración óptima con los refractarios existentes actualmente. Por medio de ensayos prácticos,. se ha podido demostrar, que pueden obtenerse notables mejoras de duración observando las prescripciones mencionadas y efectuando una selección entre los constituyentes de las cargas y de las adiciones. Es evidente que el nivel actual de los productos refractarios no ha alcanzado aún el óptimo posible, pero se trabaja activamente en ello. Sin embargo, debido al número de posibüiidades ofrecidas, esto se extenderá durante un gran periodo de tiempo.

Se describe también la técnica de colocación de un revestimiento, a base de un ejemplo práctico.

(9 figs., 3 refs.) E. P. B.

Algunos criterios representativos del tamaño de grano, del tamaño de poro, de la porosidad y del choQuë térmico.

J. RENARD, Silicates Ind., 30 (10), 545-553 (f) (1965).

Se han preparado doce clases de probetas de refractarios sílico-aluminosos ha­ciendo concurrir seis distribuciones de tamaños de grano y dos temperaturas de cocción. Se ha tratado de buscar las relaciones de causa y efecto entre varias propiedades estructurales y mecánicas, y la resistencia al choque térmico. Para la evaluación '¡de la sensibilidad a la fractura térmica se han seguido dos procesos basados en dos tipos distintos de medida.

Se han tomado en consideración los siguientes parámetros : a) Superficie espe­cífica externa; b) Diámetro medio ide los granos ; c) Diámetro de los espacios entre los granos; d) Superficie específica interna; é) Diámetros medios de poros;

281

f) Diámetro de los espacios entre los poros; g) Porosidad intergranular en volu­men % ; h) Pérdida de resistencia a la rotura, e /) El inverso del número de ciclos térmicos necesarios para la destrucción completa de la probeta. Se subrayan las relaciones más importantes obtenidas.

(8 tablas, 2 figs.) A. G. V.

Refractar ios de grafi to y de carbón.

Anón., Brit. Clayworker, 74 (883), 381-383 (i) (1965).

Se clasifican estos refractarios en tres grupos: a) Refractarios de carbón con aglomeración orgánica; b) Refractarios de grafito con aglomeración arcillosa, y c) Compuestos metalocarbonosos o metalografíticos hechos, bien por mezclado dfel carbón y ,de los constituyentes metálicosi durante el ciclo de producción, o por impregnación de las piezas de carbón con metales fundidos.

Se discuten problemas relacionados con la resistencia a la oxidación de estos materiales y con los mecanismos de aglomeración. Las piezas de carbón aglomeradas con arcilla tienen mayor resistencia a la oxidación que las fabricadas con aglome­rantes orgánicos.

Las arcillas más adecuadas son las plásticas y fusibles. Se puede fabricar cha-mota a partir de grafito y arcilla plástica. Una distribución de tamaños que se adopta ordinariamente para esta chamota sintética es: 25 % de 2,5 - 1 mm.; 20 % de 1 - 0,5 mm. y 55 % de finos fmenorés de 0,5 mm.).

(5 figs.) A. G. V.

Radiac ión infrarroja de los sól idos . M a t e r i a l e s r e f r a c t a r i o s .

ALBERT F. GRENIS y ALBERT P . LEVITT Amer. Ceram. Soc Bul!., 44 (11), 901-906 (i)*(1965).

Se han desarrollado los aparatos y las técnicas necesarias para determinar las características de radiación infrarroja de sólidos a temperaturas elevadas, inclu­yendo los recubrimientos cerámicos aplicados mediante proyección por llama.

Se han obtenido las curvas de emitancia espectral normal, de emitancia total normal integrada y de intensidad de radiación infrarroja^ de algunos sólidos con diferentes condiciones superficiales, a la temperatura de l.SOO' K, en la región de longitudes de onda comprendida entre 1,0 y 10,0 ^i. Se discuten las propieidades de radiación infrarroja de los recubrimientos obtenidos por proyección por llama, de óxido de aluminio, óxido crómico y óxido de circonio, así como del nitruro de boro sólido. Se ha hallado que el óxido de cromo es el que más se ha acercado al cuerpo negro en la región de longitudes det onda estudiada.

(11 figs., 2 tablas, 17 refs.) A. G. V.

Soldadura e léctr ica de refractarios .

K. E. GoRYAiNov, M. S. MARKARYAN y P. A. AKSENOV, Steklo i Keramika, 22 (2). 33-35 (r) (1965).

En la fábrica de loza y de porcelana de Krasnodarsk, se han realizado experi­mentos de soldadura eléctrica de refractarios sílico-aluminosos utilizados como pla­cas para soportar las piezas en lau vagonetas de ho-rno túnel. Con esta foíma de reparación de placas se han ahorrado unos 13.000 rublos al año y se ha reducido el consumo de refractarios para este fin en 200 toneladas, que supone un 15 % del total. Estas placas, de 350 X 330 X 40 mm., que generalmente se rompen por la mitad, se sueldan a lo largo de la fractura, por ambas caras de la placa. Una composición de material de soldadura, que ha dado buen resultao, ha sido: 30 % alúmina, 55 % caolín calcinado y 15 % arcilla de Chasov-Yar. La composición química del material de soldadura ha sido: 33,26 % SiO,.; 66,63 % RaO^; 0,34 % Fe^Oa; 0,75 % CaO. Para realizar esta labor se ha empleado un transformador ordinario de soldadura, ST-300-500, con electrodos de carbón o de grafito coloca­dos entre sí a un ángulo de 45^. Este trabajo ha sido parcialmente mecanizado en la

282

planta, mediante la instalación de una máquina semiautomática de soldadura, diseñada y fabricada por Nil Montazhspetsstroi. La base de todo este procedi­miento ha sido el objeto de una patente de K. E. Goryainova, L. N. Pitskel' y A. M. Gofner.

(3 figs.) A. G. V.

Piroxenos de neoformación en los refractarios de magnesita-cromo de las cámaras de recuperación de los hornos de vidriería.

M. FoLLONi y F. GiAMMETTi, Vetro e Silicati, 9 (4/52), 9-15 (it) (1965).

Se han estudiado las transformaciones de los refractarios de magnesita-cromo empleados en las cámaras de recuperación de un homo de vidriería. Las extensas cristalizaciones verdes que recubren la superficie están constituidas por piroxeno de tipo diópsiitílo. La formación de esta fase puede ser atribuida a la asimilación de MgO que proviene del refractario, en forma de fase vitrea.

(8 figs., 5 tablas, 12 refs.) A. G. V.

Refractarios silicoaluminosos monolítieos^ en la fabricación del hierro y del acero.

N. W. HiNCHLiFFE, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 249-260 (i) (1965).

El gutinado de los refractarios monolíticos.

W. J. YOUNG, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 261-268 (i) (1965).

Cacetas aluminosas con carburo de silicio para la cocción de la porce­lana.

I. YA. YURCHAK y R. L ROZENBERG, Steklo i Keromika, 22 (2), 13-14 (r) (1965).

Las cacetas que contienen más de un 80 % de CSi se prensan a unos 600 Kg/cm^ y tienen una vida de 80-100 ciclos de cocción. Dada la dificultad de dis­poner de tan grandes cantidades de CSi, y de utilizar prensas tan grandes, se ha investigado una composición más pobre en CSi que se puede prensar a unos 300 Kg/cm^. Las cacetas hechas con esta composición tienen una vida de unos 20 ciclos, mientras que las normales de chamota (45 % cliamota, 10 % alúmina, 25 % arcilla de Latnensk y 20 % arcilla de Veselov), tienen una vida de unos 4 ciclos. Aparte de esta diferencia en duración, se tiene la ventaja de que las piezas de porcelana se deforman menos en las nuevas cacetas.

La pasta de carburo de silicio ensayada contiene: 30 % CSi; 10 % AI2O.,; 30 % chamota silicoaluminosa; 15 % arcilla de Latnensk; 15 % arcilla de Druzhkov. Sobre esta composición se añade un 2 % de lejía sulfítica. La humedad de moldeo es de 7-7,5 %.

Cuando se incorpora CSi a la arcilla, el carburo de silicio se oxida y forma cristobalita, que ejerce un efecto nocivo aumentando la tendencia al agrietamiento de las cacetas. Se ha demostrado que cuando se añade además alúmina, junto con el CSi, la s.ílice formada por oxidación reacciona con la alúmina para dar mullita.

A: G. V.

Aplicabilidad de los ladrillos de nitruro de silicio y su erosión por meta­les no ferrosos fundidos.

MAKOTO KATO, MAMORU YAMADA, MINEO KOSAKA y SUSUMU MINOWA, Reports of the Government Industrial Research Institute, Nagoya, 14 (5), 179-186 (j) (1965!).

En los ensayos de corrosión del nitruro de silicio por metales no ferrosos, sales fundidas y algunos otros materiales, se ha observado que : a) El ladrillo de nitruro de silicio puede ser aplicado ampliamente por debajo de I.OOO^CJ y

283

tiene una elevada resistencia a la erosión por metales, distintos del magnesio; b) Es inestable frente al cobre y es fácilmente atacado por él; c) Ofrece gran resis­tencia a la penetración de sales fundidas.

(17 figs., 3 tablas, 6 refs.) A. G. V.

Necesidades de refractarios de ia industria del vidrio.

J. P. PooLE, Amer, Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 672-675 (i) (1965).

Se exponen los problemas actuales de la industria del vidrio en relación con el comportamiento de los refractarios y se señalan doce áreas de investigación para la industria de refractarios que serán de gran utilidad a la industria vidriera.

(3 figs., 2 refs.) A. G. V.

Microestructuras de composiciones de magnesioferrita-periclasa.

HOWARD MCCOLLISTER V LAWRENCE H. VAN VLACK, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (11), 915-916 (i) (1965).

La producción de tubería cerámica de desagüe.

KENNETH SHAW, Brit. Clay worker, 74 (883), 389-392, 394 (i) (1965).

PATENTES

Método para fabricar piezas refractarias básicas coladas por fusión.

JOHN I. SLAUGHTER (Corhart Refractories Co., Inc.), Pat. U. S. 3.201.267, 17 agos­to 1965.

Método para purificar sulfuros refractarios.

CHARLES D'A. HUNT and HUGH R. SMITH, Jr. (Temescal Metallurgical Corp.), Pat. U. S. 3.199.947, 10 agosto 1965.

Tubo revestido de refractario y método para Iiacerlo.

HOWARD L . MARWICK, Jr., Pat. U. S. 3.206.183, 14 septiembre 1965.

Se trata de un tubo metálico insuflador de oxígeno protegido por sucesivas capas de cemento refractario capaz de soportar la temperatura del acero fundido. Estas capas están separadas por una lámina de material combustible.

A. G. V.

Refractario.

ELDON D . MILLER, Jr. (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.205.081, 7 septiembre 1965.

Un refractario de alto contenido en alúmina aglomerado por muUita. A. G. V.

Material refractario.

TosHiYosHi YAMAUCHI e HIROSHIGE SUZUKI (Showa Denko Kabushiki Kaisha), Pat. U. S. 3.206.318,14 septiembre 1965.

Una mezcla para la fabricación de refractarios de nitruro de silicio, formaída por polvo de silicio metálico y un catalizador nitrurante de vanadio.

284

TROQUEL DE 64 SALIDAS 22x44, PARA MOLDEAR GRES EN PRENSA HÍÍJK/VJÜCA

Con adaptación de circuito hidráulico pora elevación y tope

PROYECTO Y FABRICACIÓN DE MOLDES PARA DIFERENTES MODELOS DE PRENSAS

H I D R Á U L I C A S , OLEOHIDRAULICAS,

DE FRICCIÓN, ETC.

AZULEJOS • GRES • BALDOSÍN CATALAN • LADRILLO CARA VISTA MOSAICO • GRESITE • BALDOSA HIDRÁULICA • TERRAZO

• TALLERES a r t e s e r o S M A D R I D

FÁBRICA DE M O L D E S Y T R O Q U E L E S PARA L A I N D U S T R I A C E R Á M I C A

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DE LOS PRINCIPALES ELEMENTOS DE QUE SE

COMPONE UN TROQUEL

Matriz Construida de una pieza en acero, con alto por­centaje de Cr. Tratadas térmicamente, ofrecien­do máxima resistencia al choque y a la abrasión. Totalmente simétrica, con el fin de aprovechar

ambas caras. Tolerancia mecánica sobre el macho: + 0,05 mm.

Macho Construido con los mismos aceros que la Matriz, templado y rectificado, para evitar al máximo

el coeficiente de roce. Tolerancia mecánica sobre la Matriz: +0,05 mm.

P o r t a - M a t r i z

Construida de una pieza en acero, con el fin de evitar desajustes al cinchar perfectamente a la Matriz, evitando huelgos perjudiciales para el

perfecto prensado*

P o r t a - M a c h o s

Construido con los mismos aceros que la Matriz y el Macho. Tratado y rectificado por ambas caras de asiento, con el fin de evitar que los machos puedan clavarse sobre él, al recibir la presión que ejerce sobre ellos el momento de

prensado.

TALLERES a r t e S e r O S ^ A M B R Ó S . 2 8 T E L . 2451441^

M A D R I D - 2J

FÁBRICA DE M O L D E S Y T R O Q U E L E S P A R A L A I N D U S T R I A C E R Á M I C A J

Material aislante térmico, composición y método para fabricarlo.

VINCENT H . GAJARDO y JOHN S. DENNIS (United Clay Mines Corp.), Pat. U. S. 3.203.813,, 31 agosto 1965.

Se trata de un material capaz de sufrir aglomeración cerámica cuando se calienta a unos 1.700°F. Está formado por : a) Caolinita, haloisita, ilita O' atapulgita ; b) silicato de sodio o de potasio ; c) un agente espumante, y d) un árido inorgánico silíceo expandido.

A. G. V.

Reparación de revestimientos refractarios.

STEVEN S. BRAUN, LE ROY H. MARKWAY, DONALD O. CHRISMER y JOHN W . BURKS (Shell Oil Co.), Pat. U. S. 3.202.732, 24 agosto 1965.

Revestimientos refractarios para cámaras de degasificación de metales.

HELMUT KNUEPPEL (Dortmund-Horder Hütten union Akt.-Ges.), Pat. U. S. 3.203.785, 31 agosto 1965.

Revestimientos refractarios para hornos.

GIOVANNI CRESPI,, Pat. U. S. 3.204.937, 7 septiembre 1965.

Método para fabricar in situ un revestimiento refractario monolítico.

MAURICE D . COOK y PETER T . TROELL (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.201.501, 17 agosto 1965.

Un método de aplicar a pistola que supone la adición de asbesto fibroso a un material refractario de granulometría controlada.

A. G. V.

Artículos refractarios.

KENNETH M. TAYLOR (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.189.472, 15 junio 1965. Un método para producir piezas densas constituidas esencialmente por carburo

de silicio, y que tienen mejor resistencia a la oxidación a 1.500 -1.850PC. A. G. V.

Proceso para hacer ladrillos refractarios que contienen magnesia cal­cinada.

RUSSELL P . HEUER (General Refractories Co.), Pat. U. S. 3.188.220, 8 junio 1965.

Procesos para hacer crisoles.

ZBIGNIEW D . JASTRZEBSKI (U. S. Atomic Energy Commission), Pat. U. S. 3.188.231, 8 junio 1965.

Se recubre una pieza cocida,, formada por 85-92 % de berilia y 8-15 % de aluminato de calcio, con una capa cocida de una mezcla de alúmina, magnesia y óxido de berilio o de calcio.

A. G. V.

285

Método para colar barbotinas de materiales refractarios básicos.

ELDON D . MILLER, JR. (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.189.668, 15 junio 1965.

La mejora consiste en añadir 0,2-5 % de azufre finamente dividido a la bar­botina acuosa de magnesita calcinada a muerte.

A. G. V.

Método para hacer un recipiente.

BERTHOLD C. WEBER (U. S. vSecretary of the Air Force), Pat. U. S. 3.189.473, 15 junio 1965.

Este método para hacer un recipiente para contener titanio fundido, comprende la preparación de una mezcla en polvo de 93,5 ZrOg y 6,45 % Ti, la adición de alcohol metílico para formar una suspensión, el colaje de la pieza, el secado al aire de la pieza, la cocción en vacío a 1.760*'-1.870°G, y ,el enfriamiento de la pieza.

A. G. V.

Composiciones para refractarios colados en fusión.

WILLIAM A. MILLER y KARL H . SANDMEYER (Harbison-Carborundum Corp.), Pat. U. S. 3.188.219, 8 junio 1965.

Una composcición para colaje en fusión constituida principalmente por CrgO,, Al,03, MgO y FeO (Cr,0, + Al O., = 84 — 90 %).

A. G. V.

Estructuras refractarias de sílice amorfa.

JOHN W . NORTH (Glasrock Products, Inc.), Pat. U. S. 3.189.337, 15 junio 1965.

Ün refractario con estabilidad de volumen y método para hacerlo.

WILLIAM R . GOOD V BEN DAVIES (Harbison-Walker Refractories Go.), Pat. U. S. 3.192.059, 29 junio 1965.

Un refractario para cubas de vidrio que se caracteriza por tener unos granos de periclasa de textura más gruesa, aglomerados por una matriz de forsterita que se obtiene como producto de una reacción en estado sólido, in situ, entre MgO y SÍO2 durante la cocción, existiendo depósitos espaciados de circonia estabilizada en la matriz de forsterita.

A. G. V.

Ladrillo de bauxita y proceso de fabricación.

HARLAN D . SMITH y WILLIAM R. WEISS (Wellsville Fire Brick Co.), Pat. U. S. 3.202.735, 24 agosto 1965.

Piezas cerámicas de berilia-carburo de silicio.

EUGENE I. RYSHKEWITCH (National Beryllia Corp.), Pat. U. S. 3.205.080, 7 sep tiembre 1965.

Piezas refractarias sinterizadas formadas por SiC/BeO en proporciones de vo­lumen que oscilan entre 15:85 y 85:15.

A. G. V.

286

Refractario de carbón-mineral.

CARLETON B. SCOTT (Union Oil Co. of California), Pat. U. S. 3.202.519, 24 agos­to 1965.

Una composición refractaria con alta resistencia mecánica y al choque térmico, formada por polvos de óxidos metálicos cementados por carbono vitreo depositado a partir de un vapor de hidrocarburo a 900^^1.150°C.

A. G. V.

Piezas densas de carburo de silicio moldeadas en frío y método para fabricarlas.

KENNETH M. TAYLOR (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.205.043, 7 septiembre 1965.

Según este método, se prensa en frío una masa porosa de SiC granular^ se in­troduce una cantidad controlada de carbono en los poros y luego se calienta la pieza en un medio capaz de suministrar silicio, en ausencia de sílice, para formar carburo de silicio.

A. G. V.

Prevención de la hidratación.

DONALD F. KING y GEORGE R . HENRY (Harbison-Walker Refractories Co.), Pat. U. S. 3.199.995, 10 agosto 1965.

Una mezcla seca de partículas refractarias de tamaños controlados, en la cual existe un 10-40 % de magnesita calcinada a muerte, un 1-5 % de silicato sódico 0,1-5 % de S finamente dividido, y un dispersante. La magnesita entra como ñnos obtenidos en molino de bolas,

A. G. V.

Perfeccionamientos a los materiales refractarios básicos cocidos.

Harbison-Walker Refractories Company, Pat. Franc, 1.383.510, 26 febrero 1964.

Formas refractarias básicas cocidas, fabricadas a partir de mezclas compuestas de magnesia y de mineral de cromo. La magnesia constituye del 80 al 60 por 100 en peso de la mezcla y la sílice total es inferior al 5 por 100. x\ dicha mezcla se le añade de 0,5 a 5 partes en peso de óxido de titanio para aumentar el módulo de ruptura a 1.260°C de las formas cocidas, sin afectar desfavorablemente las otras propiedades físicas.

S. A. P.

Materiales refractarios y sus procesos de fabricación.

Hárbison-Walker Refractories Company. Pat. Franc., 1.385.762, 17 enero 1964.

Mezcla granular para la fabricación por compresión de ladrillos refractarios básicos a base de cromo y magnesia. La magnesia constituye un porcentaje notable de la carga y del 25 al 50 % en peso de la magnesia , pasa a través del tamiz de 0,62 mm. El 50 a 85 % en peso de la magnesia que pasa a través del tamiz de 0,62 mm. pasa a través del tamiz de 40 mieras. Esta fracción representa aproxima­damente del 13 al 30 % en peso del total de la mezcla. Las partículas más ñnas de magnesia tienen un diámetro medio inferior a 9 mieras.

S. A. P.

287

Perfeccionamiento a los productos refractarios cocidos, tales como la­drillos y otros artículos resistentes a temperaturas elevadas.

Morgan Refractories Limited., Pat. Franc, 1.381.834, 4 febrero 1964.

Producto refractario cocido, tal como un ladrillo refractario, poseyendo una estructura porosa compuesta por poros de forma irregular, delimitados por paredes que encierran en su interior poros sensiblemente esféricos. El volumen total de poros de forma irregular está comprendido entre el 5 % y el 55 % y de prefe­rencia entre el 10 % y el 30 %, del volumen total del producto cocido. El proceso de fabricación preferido, consiste en formar un engobe espumado conteniendo partículas de material combustible, secar dicho engobe espumado y proceder a la cocción, a una temperatura tal, que tenga lugar la combustión del material añadido como combustible. La cantidad de esta materia combustible en el engobe es ta!, que de lugar al volumen de poros predichos -de forma irregular.

S. A. P.

Procedimiento de fabricación de cementos refractarios aluminosos con un elevado contenido en arcilla y nuevos productos así obtenidos.

Steinwerke "Feuerfest" Karl Albert. Pat. Franc, 1.352.364, 8 marzo 1963.

Procedimiento de fabricación de cementos refractarios aluminosos con un contenido elevado en arcilla y conteniendo muy pequeñas cantÜdades de ácido si­lícico y de óxido de hierro. Para preparar dicho cemento se emplea una mezcla de materiales primas constituida por: 6 a 20 % 4e cal (preferiblemente de 12 a 18 % ) ; 60 a 85 % de arcilla (preferiblemente de 65 a 75 %) y 2 a 25 % de magnesia (preferiblemente de 4 a 12 %) para obtener las propiedades hidráulicas solicitadas. Como materia prima se emplea una escoria procedente de la prepa­ración alumino-térmica o electrotérmica de ferrovanadio (o de otras aleaciones de hierro) y a la que se le incorpora hasta el 5 % de V2O5 (u otros óxidos metálicos pesados). Se citan nuevos productos así obtenidos.

S. A. P.

Perfeccionamientos a la fabricación de productos refractarios electro-fundidos conteniendo óxidos minerales.

L'Electro Refractaire. Pat. Franc, 1.208.577, 7 febrero 1963.

Esta patente es el tercer certificado de adición a la patente concedida el 7 de julio de 1958 con el número 84.155 y hace uso del proceso descrito en dicha patente y en las adiciones posteriores para la fabricación de bloques de alúmina técnicamente pura bajo forma de corindón blanco compacto. Estos bloques se obtienen por colaje a partir de alúmina técnicamente pura poseyendo un contenido en óxido de hierro despreciable, pero sin trazas de hierro al estado metálico, carbón ni azufre. La porosidad cerrada alcanza cuando más el 3 %. El contenido en alúmina es mayor del 99,5 % y contiene como impurezas menos del 0,4 % de óxido de sddio, y el resto es inferior al 0,1 %.

S. A P

288

PRODUCTOS ESPECIALES

Cerámica m a g n é t i c a .

D. SWALLOW, / . Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 243-248 (i) (1965).

U n a mezc la s inter izada de óxido de mag^nesio y pentóx ido de vanadio , como ais lador para a l ta frecuencia .

SHIRO SANO, SHUZO KATO, EIÍCHI ÍSHII y TAKEO IGA, Reports of the Government

Industrial Research Institute, Nagoya, 14 (5), 201-208 (j) (1965).

Se ha tratado de sinterizar completamente el óxido de magnesio a temperaturas relativamente bajas (1.400"-1.500°C) sin que disminuyan las características eléctricas para alta frecuencia.

Se ha añadido un 2-10 % en peso de VoO^ al MgO (mezclado en forma de carbonato básico puro) y se ha calcinado la mezcla ; después se ha molido, pren­sado y calcinado de nuevo. Se ha estudiado el efecto del V2O5 sobre la sinterización y las propiedades eléctricas, obteniéndose los siguientes resultados: d) La tempe­ratura óptima de calcinación ha sido l.OOO^ C. b) La muestra que contiene 4-6 % en peso de V2O.:; y que ha sido calcinada a 1.400°C muestra una absorción de agua nula y muestra la mayor resistencia a la hidratación. c) Las características eléctricas de las piezas sinterizadas no son casi afectadas por la adición de V.O. en un 2-4 % en peso.

(8 figs., 4 tablas, 7 refs.) A. G. V.

Crecimiento e n fase vapor de monocr i s ta les de a l f a - a l ú m i n a .

PHILIP S . SCHAFFER, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (10), 508-511 (i) (1965).

Se ha desarrollado una técnica química de deposición de vapor para el creci­miento epitáxico de monocristales de a — AI2O3, mediante la reacción:

2 AICI3 (g) -f 3 H2 fg) 4- 3 CO2 (g) T^ AI2O,, (s) + 3 CO (g) -1- 6 HCl (g)

Se han crecido, entre 1.550^ y 1.80ü^C, cristales orientados de hasta 5 gramos de peso. La velocidad de crecimiento, para composiciones y velocidades constantes de los gases, aumenta al aumentar la temperatura. Por ataque químico se ha permitido determinar una densidad media de dislocaciones de 5 X 10' dislocacio-nes/cm^. Mediante análisis espectroquímico y de activación neutrónica se ha com­probado que los niveles de impurezas no exceiiden las 35 ppm. Se ha controlado la perfección cristalina y la morfología, variando la temperatura >ciel sustrato, la presión total y las presiones parciales de los gases reaccionantes.

(5 figs., 2 tablas, 7 refs.) A. G. V.

Crecimiento de grano en la a lúmina s interizada.

W. STEVENSON PATRICK e IVAN B . CUTLER, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (10), 541-542 &(1965).

En la alúmina sinterizada se produce con frecuencia un crecimiento exagerado o anormal de los granos. Existen, al menos, dos explicaciones para este crecimiento : a) Impurezas, tales como óxido de sodio, y b) Un grano de gran tamaño puede crecer sin impedimento en una matriz de grano fino en la cual el crecimiento normal está inhibido por poros o inclusiones. En el presente trabajo se ha intentasdo ob­tener este crecimiento exagerado en alúmina de alta pureza mediante introducción de algunos granos grandes, como núcleos, en una matriz de grano fino. Aunque las velocidades de crecimiento halladas para los cristales sembrados es mucho

289

mayor que para los cristales de la matriz, la velocidad observada parece ser insuficiente para explicar la formación de los grandes granos que se suelen hallar en la alúmina calcinada durante tiempos más cortos que los de estos experimentos. Ninguno de los grandes granos ha mostrado los lados rectos característicos del crecimiento exagerado de grano en la alúmina sinterizaida. Se llega a la conclusión de que el crecimiento exagerado de grano no está originado, de manera principal, por la porosidad inhibidiora del crecimiento, combinada con la variación del ta­maño de grano.

(1 fig., 1 tabla, 4 refs.) A. G. V.

El ensayo de la cerámica de alúmina para aplicaciones en ingeniería.

D. B. BiNNS, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 294-308 (i) (1965).

PATENTES

Reflector grafitico de neutrones, que contiene berilio, y método para hacerlo.

ROBERT LE BARON (Great Lakes Carbon Corp.), Pat. U. S. 3.202.619, 24 agosto 1965.

Grafito impregnado por fosfato y método para hacerlo.

RUSSELL J. DIEFENDORF (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.206.327, 14 septiem­bre 1965.

Método para recubrir artículos con grafito pirolítico.

RUSSELL J. DIEFENDORF (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.206.331, 14 septiem­bre 1965.

Supone la colocación de la pieza en un espacio cerrado con una estrecha comunicación al exterior, evacuación, calentamiento a unos 2.350^C, para eliminar las impurezas, y hacer fluir vapor de carbono a 2.000°-2.500' C a través de la comu­nicación para formar grafito pirolítico sobre la pieza y el recipiente.

A. G. V.

Producción de artículos de diboruro de titanio.

United States Borax and Chemical Corporation. Pat. Franc, 1.382.681. 15 febre­ro 1964.

Procedimiento para la preparación de cuerpos de diboruro de titanio, muy re­sistentes a los resquebrajamientos por los metales fundidos. Según este procedi­miento, el producto se obtiene mezclando íntimamente diboruro de titanio fina­mente dividido con boro elemental, igualmente finamente dividido, y «e aglomera la mezcla mediante la presión y el calor. El boro elemental se utiHza como agente para evitar el resquebrajamiento.

S. A. P.

Método para producir carburos en lecho fluidizado.

HOWARD W. JACOBSON (E. I. du Pont de Nemours and Co.), Pat. U. S. 3.205.042, 7 septiembre 1965.

Se coloca una pieza de carbón de la forma desea^da encima de un lecho de partículas inertes en una zona de reacción y se pasan vapores de haluros de Cr, Nb, Fe, Mo, ,Si, Ta, Ti, W, V ó Zr a través del lecho, al mismo tiempo que se introduce un agente capaz de rddücir el haluro del metal seleccionado al estado elemental.

A. G. V.

290

Método para formar un recubrimiento de siliciuro de molibdeno sobre molibdeno.

JOHN P. PAGE, ROGER D . MOELLER V GEORGE V. SNEESBY (North American Avia­tion, Inc.), Pat. U. S. 3.192.065, 29 junio 1965.

Método para formar un cermet.

HENRY S. SPACIL (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.192.042, 29 junio 1965.

Método para producir nitruro de boro.

ANTHONY A. R. WOOD and ERIC C. SHEARS (United States Borax & Chemical Corp.), Pat. U. S. 3.189.412, 15 junio 1965.

Método para controlar la composición del carburo de uranio; y del ele­mento combustible nuclear hecho con él.

BRADLEY A. WEBB y NATHAN R . KOENIG (U. S. Atomic Energy Commission), Pat. U. S. 3.202.586, 24 agosto 1965.

Método para aumentar la resistencia térmica del carburo de silicio.

AKINORI MUTA y TETUO GEJO (Kabushiki Kaisha Hitachi Seisakusho), Pat. U. S. 3.203.814, 31 agosto 1965.

El método consiste en calentar los productos de SiC en solución de ácido fos­fórico a 80^-150°C, para que los iones del ácido fosfórico penetren en los cristales de carburo de silicio. Después se elimina el ácido fosfórico de las superficies del producto, por lavado con agua, y por último se seca.

A. G. V.

Piezas sinterizadas resistentes al calor, a la oxidación y al desgaste.

NILS G. SCHREWELIUS (Aktiebolaget Kanthai), Pat. U. S. 3.199.993, 10 agosto 1965.

Las piezas están formadas por 20-98 % de boruro de silicio (SiBx, en donde x varía entre 2,5 y 14) y 2-80 % de un aglomerante (óxido de boro u óxido de silicio).

A. G. V.

Composición cerámica de niobato de plomo y de bario

Compagnie Française Thomson Houston. Pat. Franc, 1.352.560, 2 abril 1963.

Composición cerámica ferro-eléctrica de constante dieléctrica y coeficiente elec­tromecánico Q mejorados. Dicha composición es una combinación cocida de óxido de plomo, óxido de bario y de pentóxido de niobio en la que la razón atómica Ba/Pb + Ba está comprendida entre 0,1 y 0,7 aproximademente, y la proporción de pentóxido de niobio está comprendida entre 50 y 65 moles por 100 aproxima­damente.

S. A. P.

Materiales ferromagnéticos y método de fabricación.

Lignes Télégraphiques et Téléphoniques. Pat. Franc, 1.354.231, 23 enero 1963.

Materiales ferromagnéticos de tipo ferrita, para utilización a hiperfrecuencias, en los cuales las espinelas de ferritas conocidas forman soluciones sólidas con los cuerpos a base de óxido de titanio tetravalente presentando la estructura de espi­nela. Tales materiales tienen de particular el que sus características son muy es­tables en función de la temperatura.

S. A. P.

291

Materiales ferromagnéticos y métodos de fabricación.

Lignes Télégraphiques et Téléphoniques. Pat. Franc, 1.354.232, 23 enero 1963.

Materiales ferromagnéticos de tipo ferrita, para utilización a hiperfrecuencias En dichos materiales los cuerpos a base de titanio tetravalente presentando la estructura de corindón son sustituidos por óxido de hierro trivalente en las espi­nelas de ferritas de tipo conocido. Tales materiales tienen de particular el que sus características son muy estables en función de la temperatura.

S. A. P.

Material magnético de tipo granate.

C. S. F. Compagnie Generale de Télégraphie Sans Fils. Pat. Franc, 1.383.138, 14 noviembre 1963.

Composiciones de tipo granate definidas por la fórmula:

3 [(1 — T ) Y A . X G d Ä ] 5 [1—3^) F e A y A l ^ ]

donde x toma valores comprendidos entre 0,08 y 0,12 Q y valores comprendidos entre 0,19 y 0,26.

S. A. P.

Procedimiento de compensación térmica de los sistemas de imantación permanente, por intervención de un ferrito.

Deutsche Edelstahlwerke Aktiengesellschaft. Pat. Franc, 1.353.715, 19 febrero 1963.

Se utiliza para este fin un ferrito de manganeso y de cinc conteniendo en peso:

69,0 a 71,0 % de Fe^Os 12,0 a 15,0 % de MnO 15,0 a 17,5 % de ZnO.

Las piezas así fabricadas presentan una relación lineal entre la inducción mag­nética y la temperatura, en una gama de temperaturas, comprendidas al menos, entre + 70^C y — 50°C.

S. A. P.

Dispositivos semiconductores y métodos para fabricarlos.

WILLIAM J. MORONEY (Microwave Associates Inc.), Pat. U. S. 3.189.799, 15 junio 1965.

Resistencias térmicamente sensibles.

LEWIS R . KOLLER y HENRY D . COGHILL (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.188.594, 8 junio 1965.

Este dispositivo contiene una película cristalina continua de las sustancias semi-conductorals ZnTe, CdTe ó ZnCdTe.

A. G. V.

La fase hexagonal del compuesto (Fe, €0)2 P en imanes permanentes.

KRIJN J. DE VOS, WILHELMUS A. J. J. VELGE y MICHAEL G. VAN DER STEEG (North American Philips Co., Inc.), Pat. U. S. 3.188.247, 8 junio 1965.

La fabricación supone el calentar los imanes a 900°-1.150^C y enfriarlos hasta menos de 600°C a una velocidad media superior a 2^C/seg. para impedir la for­mación de la fase orto-rómbica a bajas temperaturas.

A. G. V.

292

Proceso para hacer un niicieo magnético de fer rito.

WALTER W. MALINOFSKY (U. S. Secretary of the Army), Pat. U. S. 3.189.550, 15 junio 1965.

Método para producir un núcleo magnético para ser usado como ele­mento de memoria.

REYNIER W. DAM, ALBERT C. A. M. BLEYENBERG, ANTONIUS J. DE ROOY, JOHN W. GIBSON y ERNEST C. SCHUENZEL (North American Philips Co., Inc.), Pat. U. S. 3.188.290, 8 junio 1965.

Se trata de un método para producir un núcleo que tiene un ciclo cuadrado de histéresis. Consiste en formar una mezcla de FeaOa, MnO, CuO y ZnO, pre-sinteri-zarla a 500 -1.OOO^C, moler el producto, moldearlo en forma de un núcleo anular de < 4 m m . de diámetro exterior, calentar el núcleo en una atmósfera de oxígeno-aire a 1.150^-1.350^C, enfriarlo lentamente hasta 700^-1.05ö°C y después enfriarlo rápidamente en aire.

A. G. V.

Circuitos cerámicos en multicapas.

DoMENiCK J. GARIBOTTI (United Aircraft Corp.), Pat. U. S. 3.200.298, 10 agosto 1965.

Resistor eléctrico.

WILLIAM J. OSTRANDER y CARL H . SCHENSKIE (International Resistance, Co.), Pat, U. S. 3.203.830, 31 agosto 1965.

Procedimiento para la fabricación de nuevos productos cerámicos.

C, A. Kumpen. Pat. Franc, 1.380.978, 23 enero 1964.

La patente hace referencia a la obtención de nuevos profductos cerámicos, medíante una mezcla íntima entre un silicato de aluminio rico en fundentes y conteniendo una cierta cantidad de materia combustible, con al menos un aglo­merante mineral. Dar a la mezcla forma y someterla a una temperatura de cocción, que sea igual, al menos, a la temperatura a la cual comienza el palier de termoplasticidad de la mezcla.

S. A. P.

Recubrimiento con una materia cerámica.

United Kingdom Atomic Energy Ahthority. Pat. Franc, 1.354.561, 16 abril 1963.

Proceso de recubrimiento de un cuerpo con óxido de berilio. Dicho proceso consiste en exponer el cuei-po, al vapor obtenido de calentar el nitrato de berilio básico.

S. A. P.

Luminoforos de tungstatos y molibdatos de tierras raras.

HANS J. BORCHARDT (E. I. du Pont de Nemours & Co.), Pat. U. S. 3.186.950, 1 junio 1965.

Elemento óptico de fluoruro de lantano Que transmite en el infrarrojo.

EDW^ARD CARNALL, JR. (Eastman Kodak Co.), Pat. U. S. 3.206.279. 14 septiem­bre 1965.

Se trata de fluoruro de lantano policristalino prensado en caliente. A. G. V.

293

Mejora de la res is tencia m e c á n i c a de las esferas de a l ú m i n a de baja dens idad.

WILLIAM G. NIXON (Universal Oil Products Co.). Pat. U. S. 3.202.480, 24 agos­to 1965.

Composic ión cerámica semicr i s ta l ina y m é t o d o para hacer la .

STANLEY D . STOOKFY (Corning Glass Works), Pat. U. S. 3.205.079, 7 septiembre 1965.

El método consiste en fundir una composición formada por un 90 % de SiOs + + AI2O3 + MgO + ZYO, y un 10 % de B^O, + PbO + MnO + Cr^Oa- Se enfría por debajo del punto de transformación y simultáneamente se moldea la pieza. Después se calienta a 900°-1.350^C para lograr la cristalización deseada, y, por último, se enfría hasta la temperatura ambiente.

A. G. V.

Método para producir fibras q u e c o n t i e n e n cristales de sil icio.

WALLACE W . PULTZ (Corning Glass Works), Pat. U. S. 3.199.954, 10 agosto 1965.

El método comprende la producción de vapor de SiO y vapor de B2O3 en una cámara de reacción, la evacuación de la cámara hasta menos de 100 u- de Hg. Los vapores se ponen en contacto a 1.000°-1.200°C mediante introducción de un gas no oxidante a 10-60 mm. Hg, y se forman las fibras.. La reacción se produce en la zona db temperaturas en que normalmente tiene lugar la reacción de desproporción del SiO.

A. G. V.

Proceso para la obtenc ión de fluoruro de berilio de a l ta pureza.

SIMÓN J . MORANA, GORDON F. SIMONS, ARTHUR EPSTEIN y ROBERT H. RAY (Éeryllium Corp.), Pat. U . S. 3.205.035, 7 septiembre 1965.

Proceso para la obtenc ión de u n a m a s a a l t a m e n t e porosa ä partir de escoria.

FRANZ RODIS, ARNULF HINZ y FRIEDRICH THOMAS (Knapsack-Griesheim Akt.-Ges.), Pat. U. S. 3.203.776, 31 agosto 1965.

T a m i c e s moleculares zeol í t icos c o n t e n i e n d o u n m e t a l del grupo de l p l a ­t ino e n la región anterior de adsorción.

ROBERT M. MILTON (Union Carbide Corp.), Pat. U. S. 3.200.083, 10 agosto 1965.

Producción de óxidos metá l i cos por ox idac ión de haluros metá l i cos .

WiLLiARD E. K R U S E ( E . I. du Pont de Nemours & Co.), Pat. U. S. 3.203.763, 31 agosto 1965.

Proceso para precipitar s í l ice solubil izada a partir de medios acuosos aqídicos.

MAYER B . GOREN (Kerr-McGee Oil Industries, Inc.), Pat. U. S. 3.206.303, 14 sep­tiembre 1965.

Proceso para preparar gel de síl ice.

M1LTON E. WiNYALL (W. R . Grace & Co.), Pat. U. S, 3.203. 760, 31 agosto 1965.

294

Preparación de ortosilicato calcico diácido.

RICHARD W . MOONEY y MICHAEL A. AIA (Sylvania Electric Producits, Inc.), Pat. U. S. 3.205.036, 7 septiembre 1965.

Crecimiento hidrotermal de cristales de óxido de cinc.

ANTHONY J. CAPORASO, ERNEST D . KOLB y ROBERT A. LAUDISE (Bell Telephone Laboratories, Inc.), Pat. U. S. 3.201.209. 17 agosto 1965.

Método para producir partículas de óxido férrico.

ROBERT B. MACCALLUM y FORREST R. HURLEY (W. R . Grace & Co.), Pat. U. S. 3.198.603, 3 agosto 1965.

Aparato para el crecimiento den tri tico continuo de un material cris­talino.

RICHARD L. LONGINI, ALLAN I. BENNETT, WALTER J. SMITH y JACOB J. COLEMAN (Westinghouse Electric Corp.), Pat. U. S. 3.194.637, 13 julio 1965.

Procesos para producir polvos de soldadura.

GUSTAV MILTSCHITZKY y WALTER SCHINDELIN (Wacker-Chemie G. m. b. H.), Pat. U. S. 3.201.292, 17 agosto 1965.

Se obtienen polvos de baja densidad, conteniendo SiOa, AI2O3, TÍO2, OaO, MgO, CaFa, MnO y FcgOa. Se forman granulos esponjosos y se recubren con una pe­lícula exterior de las mismas sustancias.

A. G. V.

Piezas vitrocerámicas y método para hacerlas.

JHON F . MACDOWELL (Corning Glass Works), Pat. U. S. 3.201.266, 17 agosto 1965.

Una composición cerámica semicristalina especialmente adecuada para la fa­bricación de vajillas, que está formalda por cristales de nefelina y un dimorfo de BaO.Al2O3.2SiO, (celsiana o hexacelsiana) dispersos al azar en una matriz vitrea.

A. G. V.

Material micáceo cerámico.

ROGER A. LONG (Whittaker Corp.), Pat. U. S. 3.189.470, 15 junio 1965.

Un material cristalino formado por cristales micáceos y un aglomerante. A. G. V:

Método para preparar compactos combustibles de dióxido de uranio.

RALPH P . LEVEY, JR. y PAUL E . TRENT (U. S. Atomic Energy Commission), Pat. U. S. 3.189.666, 15 junio 1965.

Cerámica resistente a la oxidación y métodos para fabricarla.

PETER T. B. SHAFFER (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.189.477, 15 junio 1965.

295

Producción de dióxido de uranio.

JAMES E . LLOYD y LIONEL H . BROOKS (United Kingdom Atomic Energy Authority), Pat. U. S. 3.192.010, 29 junio 1965.

Horno y método para liacer esferas de vidrio.

ELMER L. SCHMIDT (Flex-O-Lite Mfg. Corp.), Pat. U. S. 3.190.737, 22 junio 1965.

Método para producir recubrimientos de vidrio-circonia.

THOMAS VASILOS (AVCO Corp.), Pat. U. S. 3.190.769, 22 junio 1965.

Una barra para proyección con llama formada por 60-85 % de ZrOo y 40-15 % de vidrio de borosilicato. Se sinterizan las partículas en una estructura rígida.

A. G. V.

Método para hacer cerámica de gran superficie específica.

OSGOOD J. WHITTEMORE JR. (Norton Co.), Pat. U. S. 3.202.518, 24 agosto 1965.

Método para preparar una zeolita cristalina.

PHILIP K . MAHER y EUGENE J. NEALON (W. R. Grace & Co.), Pat. U. S. 3.205.037.

Aparato para crecer cristales planos dendríticos.

ALLAN L BENNETT, JR. y RICHARD L. LONGINI (Westinghouse Electric Corp.), Pat. U. S. 3.206.286, 14 septiembre 1965.

Materiales para maser óptico constituidos por molibdatús y tungstatos de rubidio y tierras raras.

RALPH R. SODEN y LE GRAND G. VAN UITERT (Bell Telephone Laboratories, Inc.), Pat. U. S. 3.203.902, 31 agosto 1965.

Ua composición tiene la fórmula empírica Rbo,5 Ao,5.x BxC, en la que A es lutecio o ytrio, B es europio, terbio o yterbio, C es WO4 ó MoOi, y x varía entre 0,02 y 0,50.

A. G. V.

Materiales combustibles nucleares que contienen fase vitrea.

CHRISTOPHER C. H . WHEATLEY, DENNIS GEORGE, HENRY LLOYD y JACK WILLIAMS (United Kingdom Atomic Energy Authority), Pat. U. S. 3.205.174, 7 septiem­bre 1965.

Se trata de un material cerámico capaz de retener los productos de fisión, que está formado por partículas de dióxido de uranio y de alúmina dispersas en un vidrio de alto punto de fusión formado por alúmina, sílice y cal y/o magnesia.

A. G. V.

Métodos para producir piezas cerámicas monolíticas en multicapas.

WARREN J. GYURK (Radio Corp. of America), Pat. U. S. 3.192.086, 29 junio 1965.

296

SISTEMAS CERÁMICA - METAL

PATENTES

Soldadura v idr io-meta l .

HARRY BENDER y HARRY D . BAJARS (General Mills, Inc.), Pat. U. S. 3.192.497, 29 junio 1965.

Método para meta l izar cerámica y productos análogos .

FRANCIS F. WHITTLE y LEE C . WILLIAMS (Westinghouse Electric Corp), Pat. U. S. 3.189.504, 15 junio 1965.

Proceso para meta l izar cerámica.

ROBERT E . COWAN ( U . S. Atomic Energy Commission), Pat. U. vS. 3.189.476, 15 junio 1965.

Procedimiento de fabricación de una un ión c e r á m i c a - m e t a l .

Hughes Aircraft Company. Pat. F ranc , 1.352.756, 12 abril 1963.

Procedimiento de fabricación de una unión cerámica-metal. Dicho procedimiento consiste en unir mediante calentamiento en atmósfera inerte a una temperatura de al menos 2.()00°C, una pieza de tántalo o de aleación de tántalo a una pieza cerá­mica conteniendo circona estabilizada.

S. A. P.

Producto e smal tado para usos diversos.

J. Leroy. Pat. F ranc , 1.310.707, 18 octubre 1962.

Producto aislante y refractario fabricado por moldeo bajo presión y constituido por una masa de granito aglomerada con una sustancia tal como un silicato alca­lino. El granito lleva incorporado un producto refractario tal como el óxido de titanio, lo que permite aplicar directamente la técnica del esmaltado por fundición o sobre chapa de acero.

Este producto se utiliza para la fabricación de placas de señalización, mojones de carreteras, etc., preferentemente con la adición en el esmalte de una materia fosforescente.

S. A. P.

Conjunto ag lomerado de mica, vidrio y metal , y m é t o d o para fabri­carlo.

LAWRENCE V. PFAENDER (Owens-Illinois, Inc.), Pat. U. S. 3.206.355, 14 septiem­bre 1965.

Está formado por : 1) Mica o mica aglomerada por vidrio; 2) Acero inoxidable o una aleación de platino y paladio, y 3) Vidrio devitrificado.

A. G. V.

297

Soldadura de m e t a l e s a mater ia l e s cerámicos .

PETER BEST (International Standard Electric Corp.), Pat. U. S. 3.203.084, 31 agosto 1965.

Soldadura d e cuarzo y meta l .

OsKAR HEITEL (Eitel-McCullough, Inc.), Pat. U. S. 3.202.493, 24 agosto 1965.

Método para hacer piezas metá l i cas c o n t e n i e n d o mater ia le s refractarios n o metá l i cos .

JAMES S. H I L L (Engelhard Industries, Inc.), Pat. U. S. 3.201.236, 17 agosto 1965.

Método para disminuir la adherenc ia de los adhes ivos de s i l icato a las superf ic ies metá l i cas ca l ientes .

HELMUT V. FREYHOLD y ARNO SPANGE (Philadelphia Quartz Co.), Pat. U. S.

3.186.857, 1 junio 1965.

Una composición de adhesivo que tiene poca adherencia a los metales y que está formada por una solución acuosa de silicato sódico y ácido caprílico o cáprico, o una de sus sales de metales alcalinos.

A. G. V.

Recubr imiento para proteger los m e t a l e s a e levadas t emperaturas .

HAROLD J . MICHAEL (North American Aviation, Inc.), Pat. U. S. 3.203.815, 31 agosto 1965.

Un recubrimiento protector cerámico y metálico para ser aplicado sobre metales a 1.250°-1.600^F, que está formado por una frita vitrea constituida por dos fases líquidas, un óxido refractario y aluminio metálico en polvo.

A. G. V.

Proceso para recubrir a leac iones de a l ta temperatura .

URBAN E . KUNTZ (United Aircraft Corp.), Pat. U. S. 3.200.015, 10 agosto 1965.

Un método para producir un recubrimiento pirolítico de nitruro de silicio, adhérente, delgado, no poroso y resistente a la oxidación y a la corrosióui, apli­cable sobre aleaciones de base Ni, Co y Nb.

A. G. V.

Soldadura vidrio-ímetal.

JULES E . BENBENEK (Radio Corp. of America), Pat. U. S. 3.203.715, 31 agosto 1965.

Método para producir una soldadura hermét i ca .

DAVID M . PIXLEY (Haveg Industries, Inc.), Pat. U. S. 3.199.967, 10 agosto 1965

Se trata de un método para mejorar la unión entre una composición aisladora de vidrio-mica y un metal.

A. G. V.

298

VIDRIOS

Instrumentos en las modernas plantas de fabricación de recipientes de vidrio.

PAUL M . SPATZ, Glass Ind., 46 (10), 588-592 (i) (1965).

Vidrios de sulfatos y de sulfatos y cloruros.

C AusTEN ANGELE, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (10), 540 (i) (1965).

Se han observado tendencias a la formación de vidrio en algunos sistemas, aparentemente constituidos por iones sencillos, en los cuales ninguno de los miem­bros extremos muestra tendencia a la formación de vidrios. Se señalan, en especial, los sistemas K^SO^ - ZnSO.,, K^SO^ - CoCJ^ y K.SO, - CuCla. El diagrama de fases del sistema K2SO4 - ZnS04 indica unas temperaturas muy bajas de líquidus, con eutécticos a 450°, 440° y 475°C, que corresponden a composiciones de 43, 57 y 77 moles % de ZnS04, respectivamente. Se pueden obtener vidrios de este sistema, con 60 moles % de ZnS04, en cantidades de varios gramos, por enfriamiento en aire, y en mayores cantidades, enfriando en agua el crisol. Este vidrio es estable a 210°C durante largos períodos, pero recristaliza gradualmente a 240°C, y rápi­damente a 250°C. Esta capacidad de formación de vidrios se exaltan por adición de KCl. Se mencionan también los sistemas K.,S04 - CUSO4, K2SO4 - C0SO4 y K,S04 - ZnCl^.

(7 refs.) A. G. V.

Medida de la homogeneidad del vidrio con el objeto especial de carac­terizar la producción de los hornos de cuba.

J. LÖFFLER, Verres et Réfr., 19 (4-5), 259-268 (f) (1965).

Se estudia la posibilidad de caracterizar de una manera objetiva el poder de homogeneización de los hornos de cuba, en condiciones bien determinadas. La medida de la homogeneidad se puede efectuar bien por ataque con ácido y medida interferencial o por centrifugación y análisis químico ulterior.

Se describen diferentes tipos de defectos de homogeneidad y su relación con la aparición de defectos en los objetos moldeados. Se indican los diferentes límites de homogeneidad aceptables para los vidrios planos y de tubos, así como del vidrio para botellas y para electrónica. Se discute la posibilidad de un control ordinario de la homogeneidad realizado con avuda del estrioscopio de Schardin.

(1 fig., 2 tablas, 26 refs.) " A. G. V.

Tensiones residuales en una lámina de vidrio enfriada simétricamente por ambas caras.

E. H. LEE, T . G . ROGERS y T. C. Woo, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 480-487 (i) (1965).

Las tensiones residuales en el vidrio están originadas por interacciones entre contracción térmica, elasticidad a baja temperatura, flujo viscoelástico a altas tem­peraturas y gradientes de temperatura originados por el enfriamiento. La teoría que se presenta en este artículo está basada en las características medidas tífe la relajación del vidrio, y en la influencia de la temperatura sobre una respuesta termoreológicamente simple, la cual prescribe una aceleración de todos los fenó­menos de relajación con el aumento de la temperatura, que obedece a un factor determinado por experimentación. Se hace el análisis matemático de la variación de tensiones de una lámina de vidrio enfriada simétricamente por ambas caras,

299

y se resuelve para varias combinaciones de temperaturas del horno y del medio enfriador, buscando la solución numérica de las ecuaciones que se obtienen.

(11 figs., 11 refs.) A. G. V.

Identificación como vidrios de sólidos no cristalinos poco frecuentes.

D. R. SECRIST y J. D. MACKENZIE, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 487-491 (i) (1965).

Se ha demostrado que se pueden formar vidrios por muchos otros métodos además del enfriamiento de un fundido, como ocurre con la sílice. Extendiendo esta analogía a la alúmina amorfa, puede asegurarse que este sistema puede ser for-mador de vidrio aunque no se haya alcanzado el estado vitreo por el procedimiento convencional de sobreenfriar el fundido.

Se describen los sistemas AI2O3, MgFs y una aleación de 75 atom. % Au y 25 atom. % Si.

En el caso de la sílice, se puede obtener un sólido no cristalino que es esencial­mente el mismo, utilizando técnicas muy diferentes.

(2 figs., 5 tablas, 29 refs.) A. G. V.

Vidrios huecos y especiales: Pasado y futuro. (Parte VI.)

H. H. HoLSCHER, Glass Ind., 46 (11), 668-671, 688, 692 (1965).

En una primera parte se señalan las responsabilidades de las distintas personas que intervienen en la fabricación del vidrio, tales como las que atienden a los hornos, a las máquinas de moldeo, las que se ocupan de la dosificación y prepa­ración de las mezclas, las que tienen a su cargo la fabricación y mantenimiento de los moldes, etc. Después se hace una breve revisión de todas las líneas de avance en la ciencia y en la tecnología del vidrio, tanto en lo que afecta a los aspectos teóricos como a los procesos de fabricación y a los productos manufacturados. En una amplia tabla se presentan los múltiples adelantos realizados y se hacen predic­ciones para el futuro.

(1 tabla, 28 refs.) A. G. V.

El secreto de una buena instalación de vidrios de ventana.

G. K. GARDEN, Glass Dig., 44 (lî), 53-55, 87 (i) (1965).

Se analizan los requerimientos de una buena unión entre la luna de vidrio y el marco en que se inserta, y se destaca la importancia de la hermeticidad al aire y al agua. Se estudian las causas de movimiento del vidrio en relación con el soporte, y se establecen las funciones de los materiales de juntas. La acumulación de agua en las juntas por condensación origina un deterioro de éstas y puede originar la rotura del vidrio si se congela en un espacio cerrado. A veces esta agua conden-sada penetra en el edificio. Se discuten las causas de penetración de agua de lluvia y se anahzan con detalle varios tipos de juntas en los que se facilita la igualación de presiones. Las diferencias de presión en ambas caras del vidrio facilita la en­trada de aire y agua. Los materiales de juntas han de poseer una buena adheren­cia y extensibilidad para adaptarse a los movimientos diferenciales de los compo­nentes rígidos.

(5 figs.) A. G. V.

Algunas observaciones acerca de la absorción del hierro en los vidrios de silicatos y de boratos.

F. N. STEELE y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 246-252 (i) (1965).

Se estudian las características espectrales del hierro, en el intervalo 190 m fi-3 p-, en vidrios de siHcatos y de boratos de composiciones base: 3Na20.7Si02 y lNa20.9B203. También se han obtenido espectros de soluciones ferrosas y férricas.

300

Tanto en los vidrios de silicato como en los de borato, el hierro ferroso absorbe en el infrarrojo. En los vidrios de silicato, el coeficiente de extinción molar de la conocida banda a 1.05/x ha resultado ser 28,9 1 mol" ' cm~\ En los vidrios de borato, la banda está a 980 m u., y tiene un coeficiente de extinción molar de 3 aproximadamente.

Se piensa que el hierro ferroso se halla en coordinación octahédrica en ambas series de vidrios.

De la absorción visible parece deducirse que en los vidrios de silicato el ion férrico se halla en coordinación tetrahédrica.

(6 figs., 4 tablas, 9 refs.) A. G. V.

Constantes ópt icas de los vidrios en el infrarrojo.

B. J. BLAIN y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 233-239 (i) (1965).

Cuando se emplean películas delgadas en la investigación de los espectros de absorción en el infrarrojo de los vidrios se producen interferencias debidas a re­flexiones internas múltiples, y no puede usarse la ley de Lambert para calcular el coeficiente de absorción. La expresión de la intensidad de la radiación trans­mitida a través de una película delgada engloba el índice de refracción complejo del vidrio. Se describe un método gráfico para la solución de la ecuación de trans­misión en función de n y k, constantes ópticas que son propiedades intensivas idel vidrio. Se demuestra que un conocimiento de estas constantes en función de la lon­gitud de onda puede ser útil para resolver en sus componentes las amplias bandas de absorción.

(11 figs., 11 refs.) A. G. V.

Espectros de absorción y de f luorescencia del m a n g a n e s o d iva lente en los vidrios.

K. BINGHAM y S. PARKE, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 224-232 (i) (1965).

Se ha estudiado el comportamiento del ion Mn~^ en los siguientes vidrios: Na^O . 4B,03 ; 3Na20. TP^O,, ; 3K,0.7PoO, ; CaO . P^O, ; 3Na ,0 . TSiO^ y 3 K , 0 . . TSiOa. Se han resuelto varias bandas de absorción, especialmente en los vidrios 3K2Q . 7P2O5 y 3Na20 . IF^O^. Se han comparado los espectros de absorción de los vidrios con los del fluoruro manganoso y del complejo: [Mn (HaO)«] ^^. Se han calculado los ^diagramas de niveles de energía, ajustando los parámetros B y C de Racah a dos de las bandas observadas, obteniéndose a^í valores de la fuerza de campo. En los vidrios fosfáticos el ion Mn^+ se halla en simetría octahédrica, y en los vidrios de silicatos la simetría es predominantemente tetrahédrica. La fluoerescencia cambia su color desde el rojo en los vidrios de fosfato, al anaranjado en los de borato, y al verde en los de silicato.

(15 figs., 4 tablas, 20 refs.) A. G. V.

Estudio de los vidrios de s i l icato sódico en el infrarrojo empleando p e ­l ículas de lgadas .

D. CROZIER y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 240-245 (i) (1965).

Con vistas a estudiar cuantitativamente la variación con la composición del espectro de absorción en el infrarrojo de los vidrios, se han determinado las cons­tantes n y k dQ una serie de vidrios de silicato sódico en la región 1.350-700 cm=' mediante el empleo del método de película delgada desarrollado por Blain y Douglas. Se han calculado el número y la posición de los picos presentes en las curvas k, a partir de la variación de n con la frecuencia. Se ha establecido un modelo estruc­tural sencillo y se han comparado los picos previstos con los hallados experimen-talmente.

Se han medido las áreas comprendidas bajo las curvas n k, y SG discute la variación de estas áreas con la composición del vidrio.

(7 figs., 3 tablas, 12 refs.) A. G. V.

301

Equilibrio ferroso-férrico en vidrios binarios de silicatos alcalinos.

A. PAUL y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 207-211 (i) (1965).

Se ha estudiado el equihbrio ferroso-férrico en vidrios binarios de silicatos al­calinos fundidos y equilibrados en aire a 1.400^C. Para alcanzar equilibrio en fun­didos de unos 30 g. y de 1 cm. de profundidad han sido necesarias entre 70 y 150 horas. Se ha visto que el platino tiene una influencia oxidante sobre el equilibrio ferroso-férrico en vidrios que contienen menos de unos 30 moles % de óxido alcahno. En vidrios con más álcali no se observa este efecto. Se ha puesto de manifiesto que la alúmina en el vidrio fundido perturba el equilibrio ferroso-férrico.

El equilibrio se desplaza hacia el estado oxidado cuando el vidrio se hace más básico, bien por introducción de más álcali o por reemplazamiento de óxido de litio por óxido de sodio, o de éste por óxido de potasio en cantidades molarmante equivalentes.

Al representar el log (Fe^^+/Fe^+) en función de los moles % de óxido alcalino se obtienen tres líneas rectas cuyas pendientes aumentan en el orden óxido de litio-óxido de sodio-óxido de potasio. Cuando se aumenta la concentración total de hierro en los vidrios fundidos, la razón Fe^^/Fe^+ decrece primero bruscamente hasta una concentración aproximada de 0,5 % en peso, y luego se m^antiene práctica­mente constante con posterfiores aumentos de la concentración de hierro.

(7 figs., 1 tabla, 19 refs.) A. G. V.

Equilibrio Cr'+ — Cr'+ en vidrios binarios de silicatos alcalinos.

P. NATH y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 197-202 (i) (1965).

Se han equilibrado en aire fundidos de vidrios binarios de silicatos conteniendo óxidos de litio, sodio o potasio, y aproximadamente un 0,1 % de CraO^. El con­tenido en Cr' + y el Cr total se han determinado químicamente, y el Cr + a partir de la absorción óptica. Se ha visto que la razón Cr^+/Cr^^ aumenta al aumentar el contenido en álcali y, para un mismo contenido molar de álcah, aumenta en el orden Li, Na, K. Se discute la variación con la composición de la constante de equilibrio de esta reacción redox en vidrios.

(4 figs., 4 tablas, 5 refs.) A. G. V.

Equilibrio ceroso-cérico en vidrios binarios de boratos alcalinos y de silicatos alcalinos.

A. PAUL y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 212-215 (i) (1965).

Se han analizado químicamente los vidrios y se ha determinado el cerio total y el tetravalente. El cerio trivalente se ha hallado por diferencia. Se ha visto que el platino perturba el equilibrio del cerio en vidrios que contienen menos de un 30 moles % de óxido alcalino. Para fundir estos vidrios se han empleado crisoles de sílice.

El equilibrio del cerio se desplaza hacia el estado oxidado cuando aumenta la concentración de álcali en e] vidrio, o se reemplaza el litio por sodio, o el sodio por potasio en cantidades equivalentes. Se ha obtenido una relación lineal entre el log (Ce*+/Ce^+) y el contenido molar de álcalis. En el caso de un mismo óxiído alcalino se obtienen pendientes casi idénticas para los boratos a l.OOO G y para los sihcatos a 1.400°C.

Se ha visto que el calor de la reacción ceroso-cérico en varios boratos y sili­catos alcalinos, aumenta al aumetnar la basicidad del vidrio.

El equilibrio ceroso-cérico se desplaza hacia el estado oxidado al aumentar la concentración de cerio en el vidrio hasta aproximadamente un 0,7 % en peso.

(8 figs., 2 tablas, 11 refs.) A. G. V.

302

Actividad del ion ox ígeno y su inf luenc ia en el, equilibrio redox e n vidrios.

R. W. DOUGLAS, P . NATH y A. PAUL, Phys, C/iem. Glasses, 6 (6), 216-223 (i) (1965).

Se han estudiado los equilibrios del cromo, del cerio y del hierro en vidrios binarios de silicatos y de boratos alcalinos y se ha hallado que se desplazan hacia el estado oxidado al aumentar la basicidad el vidrio. Ello implica una disminución de la actividad del ion oxígeno al aumentar la basicidad del fundido. La actividad del ion oxígeno está también relacionada con la solución de gases en los vi^drios a elevadas temperaturas, y algunos investigadores han intentado deducir la actividad del ion oxígeno en fundidos formadores de vidrio, a partir de la solubilidad de gases tales como CO2, H2O y SO2 en dichos vidrios a elevadas temperaturas. Se ha supuesto que la constante de reacción permanece inalterada al cambiar la composición del vidrio, asignándose enteramente el desplazamiento del equilibrio de estas reacciones a la variación de la actividad del ion oxígeno en el vidrio. Se encontró que la actividad del ion oxígeno calculada de esta manera aumentaba con la basicidad del vidrio. Este comportamiento aparentemente contradictorio puede interpretarse considerando la variación de las constantes de reacción al variar la composición del vidrio.

La constante global de reacción para un equilibrio redox contienen factores que no pueden ser separados experimentalmente. Estos factores incluyen una contri­bución de la variación de la actividad del ion oxígeno con la composición, las ac­tividades de los iones redox, la energía de las reacciones de transferencia electró­nica, y la variación de la actividad de oxígeno.

(13 figs., 4 tablas, 19 refs.) A. G. V.

Métodos gráficos para convertir compos ic iones de vidrios binarios y ternarios de peso por c iento a moles por c iento .

H. RAWSON, Phys. Chem. Glasses, 6 (6), 254-256 (i) (1965).

Las lunas de seguridad en el automóvi l (2.' Par te ) .

M. GRAVEREAUX, Venes et Réfr., 19 (4-5), 269-276 (f) (1965).

En esta segunda parte se considera al parabrisas como elemento principal de la seguridad, y se revisan los principales tipos de vidrios de seguridadl, así: como su origen y su comportamiento en relación con el modo de fabricación.

Finalmente se discute la importancia de la posición de los pasajeros y el interés del empleo de los cinturoñes y cascos de sieguridad.

(6 figs., 10 refs.) A. G. V.

Las e tapas in ic ia les de la separación de fases e n los vidrios.

J. W. CAHN y R. J. CHARLES, Phys. Chem. Glasses, 6 (5), 181-191 (i) (1965).

Se expone la teoría de separación de fases a partir de una sola fase. Según que la separación se verifique por encima o por debajo de la espinodal el proceso tiene lugar según un mecanismo u otro. Se hace una descripción termodinámica de la separación de fases y a continuación se estudian los aspectos cinéticos de la sepa­ración de fases líquidas. Por último se analizan varios casos concretos de separa­ción de fases en sistemas de silicatos.

(12 figs., 37 refs.) A. G. V.

303

PATENTES

Composiciones de vidrio de silicoaluminato de mag^nesio aue tienen alta resistencia a la tracción.

GEORGE L . THOMAS (B. F . Goodrich Co.)„ Pat. U. S. 3.189.471, 15 junio 1965.

Una composición para fibras de vidrio que contiene: SiO«,, 50,0-64,0; LioO, 0,1-2,5; AI2O3, 18,0-30,0; MgO, 11,0-23,0; B2O3 (fundente), 0,0-4,9; Sb^O,,, 0,0-1,0 y FcaOa, 0,0-1,0 partes. Las fibras tienen una resistencia a la tracción de 541.000-663.000 psi.

A. G. V.

Vidrio que contiene compuestos de estroncio y de galio.

CARL D . S. BURTON y ALEXANDER M. REÍD (Pilkington Brothers, Ptd.), Pat. U. S. 3.188.216, 8 junio 1965.

Un vidrio que contiene 0.66-1,13 partes de Ga^O^ por cada parte de SrO. A. G. V

Lámpara fluorescente que tiene un recubrimiento de SÍO2 en su superficie interior.

JOHN G . RAY (Sylvania Electric Products, Inc.), Pat. U. S. 3.205.394, 7 septiem­bre 1965.

Tubo de vidrio de rayos catódicos para la reproducción de imágenes.

MARINUS STEL (North American Philips Co., Inc.), Pat. U. S. 3.206.056, 14 sep­tiembre 1965.

Composición para vidrio.

TRED. L . BULL, EDWARD M. LOBDELL V JOSEPH R. MONKS, JR. (^Owens-Illinois Glass Co.), Pat. U. S. 3.203.816, 31 agosto 1965.

Este método para obtener vidrio coloreado supone la adición a la mezcla de agua y de una solución acuosa de dicromato sódico y de nitrato sódico. Después se funde para formar un vidrio compuesto por S.O„ AUO3, CaO, BaO, B0O3, MgO, Na^O, K3O y Cr.,0,.

A. G. V.

Método y aparato para estirar láminas de vidrio.

FLORIAN V. ATKESON (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U. S. 3.206.293, 14 sep­tiembre 1965.

Pulido de lentes de contacto.

PENRHYN F . THOMAS (Corneal Lens Corp. Pty., Ltd.), Pat. U. S. 3.205.625, 14 sep­tiembre 1965.

Aparato para doblar láminas de vidrio.

HAROLD E . MCKELVEY (Pittsburgh Plate Glasse Co.), Pat. U. S. 3.199.968, 10 agos­to 1965.

304

Proceso y aparato de pelet ización.

JACK A. COOMBS y CHARLES F. MOONEY (Bausch & Lomb, Inc.), Pat. U. S. 3.206.528, 14 septiembre 1965.

Se trata de un proceso para granular la composición cruda del vidrio. Consiste en añadir humedad a la mezcla, formar granulos en una porción de la superficie de la mezcla, dirigir energía radiante sobre esa porción para calentar y facilitar así la disolución de parte de los constituyentes, con vistas a obtener una acción cemen­tante durante la formación de los granulos. Se van secando y endureciendo los gra­nulos a medida que crecen en tamaño, y luego se descargan fuera del recipiente.

A. G. V.

Método para ref inar el vidrio.

HARVEY L . PENBERTHY, Pat, U. S. 3.206.291, 14 septiembre 1965.

Un método para mantener constante la altura de un tubo de burbujeo por encima de la solera del horno, a pesar de la erosión del tubo por la carga.

A. G. V.

Método para moldear vasos de vidrio de fondo plano.

GUY L . REBER (Owens-Illinois Glass Co.), Pat. U. S. 3.203.779, 31 agosto 1965.

Método y aparato para la fabricación de vidrio p lano.

LIONEL A. B. PILKINGTON y KENNETH BÍCKERSTAFF (Pilkington Brothers, Ltd.), Pat. U. S. 3.206.292, 14 septiembre 1965.

El método consiste en hacer avanzar la lámina a medida que se va formando, y en enfriarla para estabilizar sus dimensiones, haciéndola flotar sobre un baño de metal fundido y regulando el enfriamiento de la lámina endurecida mientras se halla en el baño, hasta que está lo suficientemente fría para ser transportada mecánicamente sin sufrir daño.

A. G. V.

Aparato para moldear la boca de pequeños rec ip ientes de vidrio.

OTTO ZAUNER (Owens-Illinois Glass Co.), Pat. U. S. 3.202.495, 24 agosto 1965.

Aparato para terminar superfic ies convexas de vidrio.

JAMES W . EVANS y KARL E . SCHWARZ (Corning Glass Works), Pat. U. S. 3.201.904, 24 agosto 1965.

Estirado d e tubo de vidrio.

RICHMOND W . WILSON (Corning Glass Works), Pat. U. S.. 3.190.739, 22 junio 1965.

305

CEMENTOS, YESOS Y MATERIALES DERIVADOS

Yeso en la cerámica.

LEÓNIDAS TCHEICHVILI, IV Congreso Argentino de Cerámica, Vidrio y Afines, no­viembre 1963, págs. 105-114 (e).

Mezclas de morteros en obras de ladrillo de carga.

J. PLOWAN, J. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 269-271 (i) (1965).

Fabricación de tubos de hormigón.

R. O. HOOKER, Brit. Clayworker, 74 (882), 360-362 (i) (1965).

Se describe la nueva planta que la Redland Pipes Ltd. ha instalado en Wombourn, en 1963.

(8 figs.) A. G. V.

Medida de la densidad de los hormigones por un método radioactivo.

M. BRÄCHET y J. P. CHEVRIER, Silicates Ind., 31 (1), 31-34 (f) (1966).

Se estudian diversas técnicas de medida de la radioactividad, sus campos de aplicación y su precisión, describiéndose los diferentes tipos de aparatos y exami­nándose sus espectros de energía. De su examen crítico, completado por ensayos prácticos, los autores llegan a la conclusión de que es posible controlar con pre­cisión, por radiación directa, la homogeneidad de los bloques y de las vigas. Por calibración previa se pueden medir densidades medias.

(10 figs.) A. G. V.

La composición y propiedades puzolánicas de cenizas de carbón pulve­rizado, n i . Propiedades puzolánicas en cenizas volantes determinadas por métodos químicos.

J. D. WATT y D. J. THORNE, /. Appl. Chem., 16 (2), 33-39 (i) (1966).

Se han determinado las actividades puzolánicas de las cenizas volantes y otros materiales examinados en trabajos anteriores, por dos métodos químicos basados en la estimación de la cantidad de material soluble en ácidos que se produce cuando la puzolana reacciona con la cal. Las conclusiones obtenidas de estos resultados sobre la importancia relativa de los factores que determinan la actividad de una ceniza, concuerdan con aquellos basados previamente sobre las resistencias a com­presión de morteros con cenizas volantes. Había una estrecha relación entre la can­tidad de reacción química que tiene lugar en un mortero y la resistencia que desarrolla, pero la comprobación química a corto plazo no mostraba relación con las resistencias a compresión a largo plazo. Se concluyó que los métodos químicos no tenían probablemente valor práctico para predecir la resistencia a largo plazo de un mortero sobre el terreno.

(7 figs., 5 tablas, 9 refs.) E. P. B.

306

PATENTES

Composic ión de cemento .

CHARLES R . ENOCH (Resco Products, Inc.), Pat. U. S. 3.202.520, 24 agosto 1965.

El cemento contiene 15-25 P^O,,; 45-75 AI2O3 y 5-18 % MgO. A. G. V.

Método para hacer dibujos en color e n l á m i n a s de yeso.

ALAN E . MURRAY, Pat. U. S. 3.206.527, 14 septiembre 1965.

Composicionegj de c e m e n t o y método para controlar su conten ido en aire.

EDWIN N . LORRNZEN (Protex Industries, Inc.), Pat. U. S. 3.202.521, 24 agosto 1965.

Util ización del polvo de los hornos de cemento .

OLE F . RYGAARD, Pat. U. S. 3.206.526, 14 septiembre 1965.

Composición de cemento .

PHILIP H . HARRIS (American Cement Corp.), Pat. U. S. 3.188.222, 8 junio 1965.

Un cemento seco para ser usado como mortero para ladrillos, que está formado por cemento Portland, 0,1-0,5 % de carbonato de litio y 0-1 % de BaCO..

A. G. V.

Método para alargar el t i empo de fraguado del c emento .

OsAKU MATSUDA, TAKASHI TOKI y NORIHIRO KUDO (Onoda Cement Co/, Ltd.), Pat. U. S. 3.188.221, 8 junio 1965.

Un método para alargar el tiempo de fraguado de un cemento que contiene escoria de alto horno, material silíceo y material puzolánico, que consiste en añadir 0,01-1 % de MgSiFfi y ácidos fosfórico, bórico, acético y/o succínico.

A. G. V.

Método para curar mater ia l e s cement ic ios por energía de radiofrecuencia .

ANTHONY D 'ONOFRIO (Pratt & Witney, Inc.), Pat. U. S. 3.192.291, 29 junio 1965.

Material cement ic io .

JULIE C . YANG y ELBURT F. OSBORN (Johns-Manville Corp.), Pat. U. S. 3.202.522, 24 agosto 1965.

Está compuesto por escoria granulada de alto horno, silicato calcico, sílice y sulfato de calcio, con fibras inorgánicas de refuerzo distribuidas a través de toda la masa.

A. G. V.

307

Procedimiento y aparato para la fabricación de elementos prensados, en particular para la producción de plaquetas de materiales cerámicos a base de cemento y similares.

LoNGiNOTTi. Pat. Franc, 1.384.318, 12 febrero 1964.

La patente hace referencia a la fabricación de plaquetas de materiales cerámicos a base de cemento o similares, obtenidos por prensado en un mol|de. El material, introducido en el molde, se somete por lo menos una vez a una presión reiiducida con la ayuda de un medio de presión elástico. A continuación del prensado, un dispositivo enrasador elimina superficialmente una cantidad suficiente de material, para anular así las irregularidades de superficie que aparecen en el curso del prensado elástico.

S. A. P.

ABRASIVOS

Efecto de la orientación cristalina sobre la dureza del carburo de silicio beta.

PETER T . B. SHAFFER, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 601-602 (i) (1965).

Crecimiento en fase vapor de cristales delgados de corindón.

M. M. BUTCHER y E . A. D. WHITE, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 492-493 (i) (1965).

Variación de la resistencia mecánica por tratamiento térmico de los gíranos abrasivos de electrocorindón marrón.

TOSHIYASU HORIBE, SENZO KUWABARA y HIROSHI YAMADA, Reports of the Govern­ment Industrial Research Institute, Nagoya, 14 (6), 226-229 (j) (1965).

Se ha estudiado la relación existente entre la resistencia mecánica de los granos de electrocorindón marrón y la exsolución oxidativa de los iones Ti + producida por tratamiento térmico.

Se ha examinado la resistencia mecánica del grano en relación con la exsolución del titanio y la atmósfera de calentamiento, y se ha comparado con la resistencia de otras clases de granos abrasivos aluminosos. El aumento de la resistencia que se observa en la fase inicial del calentamiento parece deberse más al aumento del radio de curvatura de los extremos de las microgrietas que a los cambios de microestructura originados por la exsolución del titanio.

(7 figs., 5 refs.) A. G. V.

Microestructura de las herramientas cerámicas de corte.

R. C. BRADT, Amer. Ceram. Soc. Bull, 44 (11), 895-898 (i) (1965).

Como consecuencia de los diferentes procedimientos seguidos para consolidar la alúmina se obtienen tres clases de herramientas de corte : a) Aglomeradas por metal, también llamadas de óxido cementado, en las cuales la alúmina se aglomera uno o más de los metales de transición; ¡y) Herramientas aleadas, en las cuales los distintos componentes de la aleación producen fases secundarias o permanecen en solución sólida, y c) Herramientas de pureza relativamente elevada, en las cuales se ha densificado la alúmina en presencia de un inhibidor del crecimiento de grano.

En el presente trabajo se estudia la densidad, la dureza y la microestructura de doce herramientas comerciales, representativas de estos tres tipos.

(3 figs., 3 tablas, 9 refs.) A. G. V.

308

PATENTES

Disco de corte con segmentos conteniendo diamante.

CHARLES P . HALLEZ (Diamant Boart), Pat. U. S. 3.203.140, 31 agosto 1965.

Material recubierto por abrasivo.

PHILIP C. TUCKER (Bay State Abrasive Products Co.), Pat. U. S. 3.205.054, 7 sep­tiembre 1965.

Muela abrasiva y método para hacerla.

JOSEPH R. O'NEIL, JR., Alphonse J. Kirsch y Halsey W. Buell (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.200.543, 17 agosto 1965.

Ruedas de corte anulares.

SHIRLEY I. WEISS, Pat. U. S. 3.205.624. 14 septiembre 1965.

Hoja de sierra con diamante como abrasivo.

DONALD H. BENSON y WILLIARD R. PRATT (Vanguard Abrasive Corp.), Pat. U. S. 3.201.902, 24 agosto 1965.

Artículos abrasivos con aglomerante inorgánico.

JOHN CANTRELL (Carborundum Co.), Pat. U. S. 3.203.775, 31 agosto 1965.

ANALISIS Y ENSAYOS

Análisis de los elementos ligeros en los no conductores. Preparación de las muestras.

H. MERX, Bull. Soc. Franc. Céram., (67), 53-59 (f) (1965).

La preparación de las muestras antes de su análisis por espectrometría de fluorescencia de rayos X debe eliminar o reducir mucho los efectos de matriz.

En lo que respecta al análisis de elementos ligeros en los no conductores, la fusión de la muestra en LÍ2B4O7, y la adición de LaaOg durante la fusión, han per­mitido mejorar considerablemente la precisión, y hacer posible el análisis de mues­tras de origen y de naturaleza muy diversas.

Se describen brevemente algunos de los principales métodos publicados. Con el empleo de la siguiente composición ponderal: 1 parte de muestra,

4 partes de LÍ2B4O7 y 1 parte de La^O , se ha podido determinar la cal, la sílice, la alúmina y el óxido férrico en cementos comerciales, con precisiones al menos iguales a las que se consiguen en análisis químicos corrientes.

(6 figs., 1 tabla, 7 refs.) A. G. V.

309

Espectrografía de emisión en el arco.—Aplicaciones a los silicatos.

J. ViLNAT, Bull. Soc. Franc. Céram. (67), 61-68 (f) (1965).

Se revisan las aplicaciones del análisis espectrográfico y se expone el trabajo realizado en los laboratorios de la Sociedad Francesa de Cerámica durante los úl­timos años.

La espectrografía permite el análisis cualitativo de muestras de polvo y también el análisis de una superficie. También son posibles las determinaciones cuantitativas en muchos casos, pudiéndose, por tanto, realizar análisis completos de los materia­les silicatados ordinarios y de refractarios tales como los de cromo-magnesia o los de circón-alúmina.

También se ha desarrollado un método para determinar tierras raras en vidrios. Se describen asimismo las investigaciones realizadas en atmósfera de helio, con

un inyector doble, que permite la excitación de los halógenos, y los resultados obtenidos utilizando fuentes de excitación tales como el soplete de plasma y el laser.

(7 figs., 13 refs.) A. G. V.

Análisis de suelos por espectrofotometría de llama.

G. HAMEAU y G. LEGRAND, Bull. Soc. Franc. Céram. (67, 69-78 (f) (1965).

El empleo de oxina y con el concurso de ciertas técnicas especiales se ha logrado aplicar con éxito la espectrofotometría de llama al análisis rápido de muestras de suelos. En una serie preliminar de análisis de calcio y magnesio en veinte muestras, se ha obtenido una excelente correlación entre los resultados obtenidos por este método y los que dan los métodos ordinarios. Pior lo que respecta al hierro y al aluminio, se obtiene aumento de emisión en los materiales que contienen mucho calcio. En una segunda serie de análisis efectuada sobre las mismas muestras, se ha podido determinar el hierro y el aluminio con buena aproximación mediante adición, para el caso del hierro, de CaO a la solución patrón y, para el aluminio, de una sal de aluminio a la solución a valorar. Se presentan en forma de tablas los datos obtenidos.

(10 figs., 10 refs.) A. G. V.

Empleo del análisis por activación en el estudio de los silicatos.

J. PERDIJON, Bull. Soc. Franc. Céram. (67), 45-51 (f) (1965).

Se expone un nuevo método que pennite valorar rápidamente, y sin destruc­ción de la muestra, un gran número de elementos contenidos en los silicatos. Se recuerda en primer lugar el fundamento del método de activación. Se describe un montaje industrial para poner en práctica este principio y se da un ejemplo del análisis. Finalmente se presenta una tabla en la que se muestra el grado de precisión que se puede alcanzar en la actualidad con este sistema.

(7 figs., 1 tabla.) A. G. V.

Determinación física y química del cromo trivalente y hexavalénte en los vidrios.

P. NATH, A . PAUL y R. W. DOUGLAS, Phys. Chem. Glauses, 6 {<S), 203-206 (i) (1965).

Se ha medido la absorción óptica del cromo trivalente y hexavalente en vidrio de composición 3Na20.7Si03 y se han obtenido para los coeficientes de extinción específicos del Cr "*" a 650 m ¡J^, del Cr " a 370 m/x, los valores 18,5 y 4,200 cm~^ . g atom~^ litro respectivamente. Se ha visto también que en solución acuosa, el coefi­ciente del Cr + disminuye desde 5.000 hasta 1.600 a medida, que la solución de cromato se convierte en dicromato, por disminución del pH por debajo de 7.

310

La concentración de Cr " y de Cr + de algunos vidrios ha sido determinaída física­mente, a partir de la absorción óptica, y también mediante análisis químico. Se ha obtenido una estrecha correlación entre los datos físicos y químicos.

(3 figs., 6 tablas, 5 refs.) A. Q. V.

Determinación de las tierras raras en los vidrios por fluorescencia de rayos X.

E. RAMOUS, Vetro e Silicati, 9 (4/52), 5-8 (it) (1965).

Se ha estudiado la aplicación de la espectrografía de fluorescencia X a la de­terminación del cerio y del neodimio introducidos en los vidrios como decolorantes. Para el cerio se ha empleado la línea Ce L- , mientrasi que para el neodimio ha habido que emplear la Nd L/3j, dado que la Nd L« está superpuesta a la CeL/^i. La precisión de las medidas es de i 0,003 para un contenido en CeOo de 0,24 %, y de ± 0,002 para un contenido en Nd^Og de 0,024 %.

Este método permite asimismo un cierto control de la pureza de los óxidos de tierras raras empleadas en la preparación del vidrio.

(5 figs., 3 tablas, 12 refs.) A. G. V.

Análisis por espectrografía de masas de cerámica no conductora.

A. J. SocHA y M. H. LEIPOLD, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9% 463-466 (i) (1965).

Se ha puesto a punto una técnica para el análisis de materiales no conductores, en polvo o densificados, por espectrografía die masas con fuente de chispa, basada en el empleo de una sodda conductora colocada contra la muestra ctompaotada para iniciar la chispa. Los resultados obtenidos con MgO han demostrado la presencia de apreciables cantidades de impurezas de aniones, que generalmente no se mencionan. Los análisis hechos de polvo de CdS indican que existe una baja contaminación originada en la preparación de las probetas.

(3 figs., 1 tabla, 13 refs.) A. G. V.

Valoración de los elementos mayoritarios de las rocas silicatadas por espectrometría fotoeléctrica con el cuantómetro A. R. L.

K. GoviNDARAJU, BulL Soc. Franc. Céram. (67), 25-43 (f) (1965).

En el método de análisis idescrito se funde la muestra o el patrón con un fun­dente formado por H3BO3 + LÍ2CO3 H- SrCOa + CO3O4. Después de moler la perla de fusión se efectúa el análisis con un cuantómetro'. Se realiza el calibrado del aparato con once patrones sintéticos. Se pueden valorar con rapidez y precisión los óxidos de Si, Al, Fe, Mn, Mg, Ca y Ti contenidos en una gran variedad de rocas, que van desde los granitos hasta los basaltos y los esquistos. Los óxidos de Na y K se valoran con un fotómetro de llama después de disolver el pifoducto de la fusión. Desde el año 1959 se han realizado más de 5.000 análisis de rocas y minerales, de los cuales más de la mitad han sido hechos en 1964.

(11 figs., 7 tablas, 44 refs.) A. G. V.

Los ensayos en cerámica.—Introducción general.

N. F. AsTBURY, J. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 282-286 (i) (1965).

Medidas de las características de flujo de una masa plástica.

A. L. CLAVEL, J. C. BLAKE y J. F. WÍTITE, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (9), 669-671 (i) (1965).

Se ha desarrollado un equipo para medir las características de ñujo de sólidos de Bingham, usando aumentos y disminuciones programados de la presión. Se

311

registran gráficamente la velocidad de flujo y la presión. Aunque este equipo ha sido desarrollado esencialmente para la investigación de masas plásticas, es ser-vocontrolado y, por tanto, puede usarse en cualquier caso en que se desee pro­gramar la aplicación de la fuerza. Por ejemplo, puede usarse en ensayos de tracción, compresión o de fatiga de materiales.

(4 figs., 12 refs.) A. G. V.

Ensayos de resistencia a la helada.

B. BuTTERWORTH, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 287-289 (i) (1965).

Ensayos de resistencia a la helada de materiales vidriados.

G. S. SHIPLEY, /. Brit. Ceram. Soc, 2 (2), 290-293 (i) (1965).

Reactivos de ataque superficial para ios óxidos.

R. R. SoDEN y F. R. MONFORTE, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (10), 548 (i) (1965).

Se pueden usar soluciones del sistema : HF-HNO3 - CsHgOa (ácido láctico), como agentes de ataque para ferritos, granates y probablemente para los óxidos en ge­neral. Se describen los procedimientos empleados y los resultados obtenidos, ex­poniéndose en forma tabular las condiciones de ataque para varias composiciones oxídicas. La fuerza de la mezcla depende de la concentración del ion NO;.' for­mado por reacción entre los ácidos fluorhídrico y nítrico. Al aumentar la tempera­tura o disminuir la concentración de ácido láctico, aumenta la concentración de NOa^. Por tanto, la reactividad de la mezcla puede ajustarse en forma adecuada para cada óxido. En el caso de los granates, el reactivo revela los granos por una tinción anisotrópica, que varía del blanco al púrpura.

(1 ñg., 1 tabla) A. G. V.

Medida de precisión de pequeñas diferencias de color.

ARNO M. ILLING e ISAY BALINKIN, Amer. Ceram. Soc Bull., 44 (12), 956-962 (i) (1965).

El subcomité VI del ASTM C-21, dedicado a los métodos de ensayo de los azu­lejos, ha deseado conocer qué acuerdo existe cuando se miden diferencias de color con distintos instrumentos en diferentes laboratorios. En el presente artículo se exponen los resultados obtenidos en un estudio realizado entre varios laboratorios.

Se han realizado los ensayos con azulejos de siete colores, cada uno de los cuales ha estado representado por cinco azulejos con diferencias de color com­prendidas entre los límites 0,2-0,5; 0,5-1,0; 1,0-2,0 y 2,0-4,0 judds. Se han hecho medidas colorimétricas por triplicado en 35 azulejos, por 16 participantes que han empleado cinco tipos distintos de instrumentos. Los resultados finales, expresados como desviación standard, muestran que la reproducibilidad media de la medida de color es solamente de + 2,5 judds, mientras que la reproducibilidad media de las medidas de diferencia de color es unas veinte veces mejor, es decir, de ± 0,15 judds.

(3 figs., 4 tablas, 8 refs.) À. G. V.

Propiedades de ablación de la cerámica,

THOMAS VASILOS y R. E. GANNOXN', Amer. Ceram. Soc Bull, 44 (12), 911-91A (i) (1965).

Se han realizado cálculos termodinámicos y medidas experimentales para ilus­trar las propiedades de la materia que tienen relación con el proceso de ablación, y para sugerir compuestos refractarios que pueden ser prometedores como, mate­riales de ablación. Los resultados han puesto de manifiesto que la sílice, el óxido

312

de magnesio, el nitruro de boro, el carburo de silicio y el grafito tienen propie­dades que los pueden acreditar como buenos materiales de ablación, mientras que otros refractarios, tales como alúmina, circonia, óxido de níquel y óxido de cromo, tienen claras limitaciones.

La capacidad de absorción de calor de los compuestos refractarios depende mu­cho de las reacciones químicas endotérmicas que se producen. Los compuestos que descomponen con poca o ninguna fusión y aquellos cuyos fundidos tienen viscosi­dades apreciables muestran mayor capacidad de absorción de calor que los que tienen pequeñas presiones de vanor en sus puntos de fusión.

(3 figs., 1 tabla, 14 refs.) A. G. V.

Medida de la tensión superficial de esmaltes.

JOHN E. COX y ARCHIE E . FARR, Amer. Ceram. Soc. Bull., 44 (12), 975-978 (i) (1965.)

Se ha medido la tensión superficial de fritas de esmaltes por el método de la caída de la gota, debido a Tillotson. Según este método, se hace descervder una fibra de vidrio en la zona caliente de un horno. Al comenzar a fluir su extremo inferior se forma una gota, que continúa creciendo hasta que la fuerza de gravedad es mayor que la que ejerce la tensión superficial, y la gota cae. Se puede calcular la tensión superficial conociendo el diámetro de la fibra y el peso de la gota.

(3 figs., 2 tablas, 19 refs.) A. G. V.

Medida del espesor de láminas de vidrio por absorción de radiación de radioisótopos artificiales.

J. BRAY, Silicates Ind., 30 (12), 639-645 (f) (1965).

La medida continua del espesor de láminas de vidrio por absorción de radiaciones de radio-isótopos constituye una técnica muy atractiva para el control de la fabri­cación. Se han investigado teóricamente las características que debe reunir una ra­diación para medir el espesor del vidrio estirado, y se ha establecido la relación entre la precisión de las medidas, los espesores medidos y el coeficiente de absorción de la radiación considerada. Se describen experimentos realizados con fuentes radio­activas cuyas características se aproximan a las óptimas teóricas (estroncio 9i), rute-nio 106 y tulio 170). Se demuestra experimentalmente que son posibles estas me­didas con radioisótopos artificiales, aunque en algún caso sea necesario cambiar de fuente radioactiva por cambiar el valor absoluto del esoesor a medir.

(6 figs., 4 tablas) ~ A. G. V.

PATENTES

Aparato para detectar el espesor de las tortas de filtrado.

HENRY SCHMIDT, JR. (Industrial Filter & Pump Mfg. Co.), Pat. U. S. 3.204.766, 7 septiembre 1965.

El aparato comprende un tubo con un diagrama y un dispositivo sensible al movimiento del diagrama para indicar que la torta de filtrado ha alcanzado un espesor predeterminado.

A. G. V.

Sistema para medir con precisión la temperatura.

HYMAN P . MANSBERG (U. S. Secretary of the Navy), Pat. U. S. 3.201.991, 24 agosto 1965.

Este aparato contiene termistores. A. G. V.

313

Detector fotosensible para partículas suspendidas en aire.

FRANK W . VAN LUIK, JR. y GEORGE F. SKALA (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.200.254, 10 agosto 1965.

Patrones para un medidor de humedad.

RALPH C. EHLERT (General Electric Co.), Pat. U. S. 3.205.355, 7 septiembre 1965.

Un patrón para comprobar la precisión de un aparato que mide la cantidad de agua sorbida en un sólido, detectando variaciones de atenuación de radiaciones electromagnéticas producidas en la sustancia.

A. G. V.

Aparato para la toma de muestra de gases.

OLIVER C. MOODY y DAVIS I. CARTER (Owens-îllinois Glass Co.), Pat. U. S. 3.201.993., 24 agosto 1965.

Aparato para medir la dureza, que funciona con un solo movimiento de compresión.

ALFREDO ERNEST, Pat. U. S. 3.200.640, 17 agosto 1965.

Método y aparato para detectar ópticamente defectos alargados en vidrios.

GEORGE E . SLEIGHTER y JOSEPH S. ZABETAKIS (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U. S. 3.199.401, 10 agosto 1965.

Método y aparato para inspeccionar el vidrio fotoeléctricamente.

WILLIAM F. GALEY, HUGH E . SHAW, JR. y GEORGE E . SLEIGHTER (Pittsburgh Plate Glass Co.), Pat. U. S. 3.202.043, 24 agosto 1965.

Método y aparato para inspección microscópica, con iluminación colo­reada.

RICHARD T . ERBAN, Pat. U. S. 3.186.296, 1 junio 1965.

Con este método se aumenta la claridad de la percepción visual de pequeñas irregularidades existentes en la superficie del objeto que se observa al microscopio.

A. G. V.

Dispositivo para medir la microdureza de los materiales.

SAKAE OHISHI (Nippon Rogaku K. K. and Cohen Co., Ltd.), Pat. U. S. 3.191.424, 29 junio 1965.

Aparato y método para controlar el nivel de líquido.

WILLIAM C. TRETHEWEY (Owens-Corning Fiberglas Corp.), Pat. U. S. 3.200.971, 17 agosto 1965.

Sistema de control y detección.

DOUGLAS W . PATH, FRANK J. KLEEWEIN y GENE C. LUTSCH (Cutler-Hammer, Inc.), Pat. U. S. 3.202.317, 24 agosto 1965.

Se trata de un sistema para controlar la dosificación de materiales que se uti­lizan en la preparación de mezclas.

A. G. V.

314

QUÍMICA Y FÍSICA

Estudios sobre la corrosión del acero por metales liqiuidos. II.—^Difusión del hierro y velocidad de disolución del acero en cinc líquido.

MINEO KOSAKA, MAKOTO KATO, MASAO MIZUTA y SUSUMU MINOWA, Reports of the Government Industrial Research Institute, Nagoya, 14 (5), 171-178 (j) (1965).

Crecimiento de monocristales de ÜO, mediante la técnica de zona de flotación.

A. T. CHAMPMAN y G. M. CLARK, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 494-495 (i) (1965).

Equilibrio de fases en el sistema óxido de aluminio-óxido de tungsteno.

J. L. WARING, J. Amer. Ceram. Soc, .48 (9>, 493-494 (i) (1965).

El sistema WOs-B.O,.

ERNEST M. LEVIN, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 491-492 (i) (1965).

Estabilidad del circón en el intervalo de temperaturas 1.180-^1.366°C.

ERIK ROSEN y ARNULF MUAN, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (U), 603-604 (i) (1965).

Hidratación de los tungstatos de tierras raras.

HANS J. BORCHARDT, /. Amer. Ceram. Soc. 48 (9), 495-496 (i) (1965).

Vanadatos de tipo A3B2V3OÍ. con estructura de granate.

GERHARD BAYER, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 600 (i) (1965).

Polarización de las soluciones sólidas cerámicas de NaNbO^-KNbOa.

R. H. DUNGAN y R. D. GOLDING, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 601 (i) (1965).

Comportamiento frágil y plástico del BeO prensado en caliente.

G. G. BENTLE y R. M. KNIEFEL, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 570-577 (i) (1965).

Se han estudiado los mecanismos de flujo y fractura dte BeO policristalino, prensado en caliente, bien caracterizado. Se han hecho ensayos del módulo de rup­tura entre -196° hasta 1.800°C en muestras de densidad constante y tamaño de grano variable. Se han realizado pruebas de compresión por encima y por debajo de la temperatura de transformación de gases del BeO (2,050^G). Se ha desarrollado un modelo para la fractura por debajo de los 1.000°C, que supone la propagación de grietas superficiales existentes a través de barreras distintas para formar un frente de grietas de forma irregular que genera dislocaciones cerca del borde. Por encima de l.OOO C se propone un modelo según el cual los deslizamientos de las uniones intergranulares abren grietas en los lugares de concurrencia de las mismas. La deformación permanente por compresión se atribuye a la separación de granos y a la formación de vacíos.

(12 figs., 3 tablas, 26 refs.) A. G. V.

315

Medida directa de las energ ías de fractura de mater ia le s frági les h e t e ­rogéneos .

JuNN NAKAYAMA, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 583-587 (i) (1965).

Se ha demostrado la existencia de una fractura no catastrófica en el ensayo de flexión sobre tres puntos, realizado con una máquina Tensilon, cuando se utilizan probetas agrietadas o ranuradas artificialmente. En este modo de fractura, la ener­gía producida por la acción externa se transform.a completamente en energía super­ficial eficaz (energía de fractura) de la probeta. La energía se mide a partir de la curva carga-tiempo del ensayo. Las energías de fractura obtenidas por este método en vidrio plano han resultado ser de 3 a 6 X lO^ergs. cm~^, las cuales concuerdan con las obtenidas por otros métodos. La energía de fractura de un refractario ha sido aproximadamente un orden de magnitud mayor que la del vidrio plano.

(8 figs., 2 tablas, 10 refs.) A. G. V.

Fluenc ia por compres ión de las mezc las d e óxido de berilio y de dióxido de uranio .

RICHARD R . VANDERVOORT V WILLIS L . BARMORE, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (11),

587-590 (i) (1965).

Se han deformado por compresión mezclas de óxido de berilio y dióxido de uranio calentadas entre 1.375« y 1.540°C. La energía de activación aparente media para la fluencia de mezclas, que contienen hasta 10 % en peso de dióxido de uranio, es de 96,1 kcal/mpl. La energía de activación no es sensible al esfuerzo aplicado y no varía con las adiciones de óxido de uranio. La velocidad de fluencia tiene una dependencia lineal con el esfuerzo aplicado, hasta 6.000 psi. A esfuerzo y temperatura constantes, la dependencia de la velocidad de fluencia con el tamaño de grano para muestras de BeO —^10 % en peso de UO2, puede describirse por la relación s = 1/d^.

La dependencia de la velocidad de fluencia con el esfuerzo aplicado y con el tamaño de grano, responde al mecanismo de Nabarro-Herring. El comportamiento de fluencia de estas mezclas es debido a la deformación de la matriz de óxido de berilio.

(11 figs., 1 tabla, 11 refs.) A. G. V.

Las res inas cambiadoras de iones .

FR. DEWERDT, Bull. Soc Franc, Ceram. {61), 3-24 (f) (1965).

El empleo de las técnicas de separación sobre resinas cambiadoras de iones está alcanzando gran importancia en análisis químico. Se exponen los principios gene­rales y se estudian diversos tipos de separación con el fin de demostrar las grandes posibilidades de aplicación de estas técnicas. Estos métodos cromatográficos permi­ten determinar los elementos existentes en pequeñas cantidades, o en trazas, in­cluso en aquellos casos en que fallan otras técnicas clásicas.

(30 figs., 3 refs.) A. G. V.

Estructura defectuosa y conduct iv idad e léctr ica de las so luciones sól idas T h O , - Y , 0 3 .

E. C. SuBBARAO, P. H. SuïTER y J. HRIZO, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (9). 443-446 (i) (1965).

Se han preparado composiciones del sistema ThOs-YOi.s coprecipitando en forma de oxalatos y convirtiendo después a óxidos. Se han prensado discos y después se han sinterizado en oxígeno a 1.400'^-2.200°C. Las densidades de los discos sinterizados han llegado a 96-98 % de la teórica. Se han formado soluciones só-Hdas con estructura de tipo fluorita y contenidos en YOi,5 de hasta 20-25 moles %, calcinando a 1.400°C, y hasta de 45-50 moles % de YO3.5 en cocciones a 2.200^C.

316

Los datos de densidad muestran que estas soluciones sólidas corresponden a Thi_xYx02_o,sx, tienen la subred catiónica completamente ocupada por iones Th "*" e Y^^, y la subred amónica conteniendo vacantes. El aumento de la conductividad eléctrica que se observa al aumentar el contenido en YOi,5 soporta la idea de que el transporte de cargas se verifica con la intervención de los iones oxígeno, mediante un mecanismo de vacantes. A 2.200°C se disuelve en el YO3,5 aproximadamente un 7 % de ThOa. Los resultados de las medidas de densidad indican que la fase YaO. tiene una estructura que contiene aniones intersticiales. Las medidas del número de transferencia ponen de manifiesto que las conductividades eléctricas son sola­mente en parte debidas a iones.

(6 figs., 2 tablas, 8 refs.) A. G. V.

Cinética y mecanismo de la reacción entre el óxido de cinc y el óxido de aluminio.

DONALD L. BRANSON, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 591-595 (i) (1965)

Se han empleado métodos cuantitativos de difracción de rayos X para definir la cinética de la formación de espinela. Las constantes de velocidad de reacción, controladas por la difusión, se han calculado basándose en los modelos de reacción de Jander, Dünwald-Wagner, Valensi, Zhuravlev y colaboradores, Ginstling-Brounshte'n y Kröger-Ziegler. El modelo propuesto por Valensi es válido para describir las velocidades de reacción sólido-sólido en las últimas etapas de la reacción. Mediante el empleo de marcadores inertes se ha comprobado que la difusión de los iones cinc a través de la capa de espinela es el proceso limitante de la velocidad. La energía de activación del proceso es de 54.200 oal/mol. Al comienzo de la reacción existe un proceso que tiene lugar en los contactos entre fases, y que se produce con una energía de activación de 28.700 oal/mol La velo­cidad de la combinación química en la interfase óxido de cinc-espinela parece ser la que controla la velocidad de la reacción.

(6 figs., 1 tabla, 17 refs.)

La relación de Petch en cerámica de óxidos, de una sola fase.

S. C. CARNIGLIA, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 580-583 (i) (1965).

El examen detallado de los recientes datos de resistencia mecánica-tamaño de grano, obtenidos para la cerámica de MgO, AI2O.3 y BeO, ha demostrado que para los grandes tamaños de grano, el comportamiento sigue la ecuación de Knudsen :

o"f = kh (D)~ ' . Para pequeños tamaños de grano, el comportamiento observado se adapta a la ecuación de Petch

íf =- 0-,. H- k,r {by'I'

o toma una forma análoga, pero con pendiente negativa. Se deducen tres modos característicos de iniciación de las fracturas, todos ellos basados en los principios de Griffith, y en una longitud crítica de grieta c c^ D: 1) Rotura frágil o elástica verdadera; 2) Iniciación por deformación plástica, y 3) Iniciación por deslizamiento viscoso de las uniones intergranulares. Se considera la fractura como un reco­mienzo del crecimiento de la grieta que fue previamente interrumpido en una unión intergranular.

(4 figs., 2 refs.) A. G. V.

Contenido en oxígeno de los ferritos de níquel a l.SOO^C.

H. M. O'BRYAN, F . R . MONFORTE y R. BLAIR, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 577-580 (i) (1965).

Se han determinado los contenidos de oxígeno a 1.300"C de composiciones con estructura de espinela en el sistema Fe-Ni-0, para presiones de oxígeno que oscilan

317

entre lO" -*" y 10'' atm. Se ha investigado la región de ferrite, desde una razón Fe/Ni de 2,035 hasta la magnetita. Por debajo de Fe/Ni — 2,5 solamente existen ferritos deficientes en oxígeno. Por encima de Fe/Ni = 7,6 solamente se han ha­llado ferritos con exceso de oxígeno, y en el caso de contenidos intermedios de níquel, se han encontrado ferritos de los dos tipos de no-e&tequiometría de oxígeno. Se discuten estudios previos de equilibrios de fases, que no consideran monofases de ferrito deficientes en oxígeno.

(2 figs., 2 tablas, 8 refs.) A. G. V.

Formación hidrotermal de hidratos de silicato de calcio.

DAVID R . MOOREHEAD y ERIC R . MCCARTNEY, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 565-569 (i) (1965).

Se han estudiado la cinética de la disolución del cuarzo y la cristalización de hidratos de silicato de calcio durante el tratamiento hidrotermal de monocristales de cuarzo en soluciones saturadas de cal. El examen microscópico de secciones de la capa de producto ha mostrado que el hidrato formado tiene hábito fibroso y crece radialmente desde los centros de nucleación, en una dirección, apartándose de la superficie del cuarzo. Por difracción \de rayos se ha comprobado que se trata de xonotlita. La cristalización de esta fase no sigue el retroceso de la superficie del cuarzo; la capa de producto se extiende solamente sobre la superficie que está en contacto con la solución de cal. Al representar el peso de xonotlita en función de la raíz cuadrada del tiempo, se obtienen líneas rectas, lo que indica que el proceso está controlaído por la difusión a 235^ y a 335°C.

(8 figs., 1 tabla, 24 refs.) A. G. V.

Estructura y química de las películas de óxido crecidas térmicamente sobre los siliciuros de; molibdeno.

R. W. BARTLETT, J. W . MCCAMONT y P. R. GAGE. / . Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 551-558 (i) (1965).

Se han estudiado los óxidos crecidos durante la oxidación térmica de los sili­ciuros de molibdeno, mediante microscopía electrónica, absorción infrarroja y ter-mogravimetría. Se han relacionado los resultados experimentales con el mecanismo de oxidación, deducido a partir de los datos termoquímicos y de velocidad de difusión. Debido al más alto potencial de oxidación del silicio, este elemento puede ser agotado preferentemente del sustrato de siliciuro para formar una capa mo­nofásica de sílice. El que esto ocurra depende también de las velocidades relativas de difusión en las capas de óxido y de sustrato. Es posible también la formación de una capa mixta de óxido constituida por sílice y fases de óxido de molibdeno. La fase de óxido de molibdeno es necesaria para que se produzca la llamada peste del siliciuro, que es un mecanismo de deterioro a baja temperatura, originaido porque la oxidación produce un polvo no adhérente en lugar de producir una capa protectora.

(13 figs., 18 refs.) A. G. V.

Espectro de absorción infrarroja del dióxido de silicio.

RiNOUD HANNA, J. Amer. Ceram. Soc, 48 (11), 595-599 (i) (1965).

Se han investigado los espectros de absorción de la sílice fundida y del a-cuarzo en la región de números de onda compreri^dida entre 2.600 y 50 cm~\ Solamente parte de las bandas de absorción del cuarzo cristalino han aparecido en el estado fundido, y algunas de ellas han sido desplazadas hacia mayores números de onda. Las principales frecuencias de absorción en la sílice fundida se hallan 1.126, 809, 452 y 200 cm~\ Se hace una interpretación estructural del espectro.

(2 figs,, 3 tablas, 25 refs.) A. V. G.

318

Tantalatos y niobatos de tierras raras, de tipo perovskita.

H. P. RooKSBY, E. A. D. WHITF y S. A. LANGSTON, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 447-449 (i) (1965).

Se ha preparado una familia de compuestos de tipo perovskita, de composición Ao.a. BOs, por tratamiento a altas temperaturas de mezclas apropiadas de óxidos de tierras raras trivalentes (A "*" O3) y niobia o tántala (B " O5). Se han investigado

s 2

los siguientes cationes de tipo A: La, Ce, Pr, Nd, Sm, Gd, Dy, Y e Yb. Los com­puestos que se pueden formar con la niobia parecen estar limitados a aquellos que contienen cationes de tipo A, de radio mayor que el del samarlo, mientras que con la tántala el margen se extiende hasta el yterbio. Las estructuras cristalinas de tipo perovskita son tetragonal es o pseudotetragonales, con una razón axial '^ 2. En la mayoría de los casos, la unidad pseudotetragonal de dos celdillas muestra distorsiones orto-rómbicas o monoclínicas. La simetría monoclínica más baja es la que caracteriza a los compuestos que contienen los cationes de tierras raras más pequeños, tales como disprosio, ytrio e yterbio. Con cerio y praseodimio se han formado niobatos y tantalatos de análoga estructura y composición.

(I fig., 2 tablas, 6 refs.) A. G. V.

Equilibrio de fases en aire, a temperaturas de liquidus, en el sistema óxido de cobalto-óxido de hierro-sílice.

D. P. MASSE y ARNULF MUAN, 7. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 466-469 (i) (1965).

Las fases cristalinas que coexisten en equilibrio con los líquidos en este sistema son: sílice (SÍO2), olivine (C02SÍO4), una solución sólida de espinela ( (Co.Fe)304 ), y una solución sólida de óxido ( (Co.Fe)O ) con estructura de tipo periclasa. La temperatura más baja de liquidus es 1.313°C. Se han establecido las relaciones de composición entre fases líquidas y sólidas coexistentes, en las áreas en que intervienen cristales de solución sólida en el equilibrio.

(7 figs., 6 refs.) A. G. V.

Cinética de la hidrólisis a alta temperatura del fluoruro de magnesio. I.—Evaluación del mecanismo de reacción.

DONALD R. MESSIER, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (% 452-459 (i) (1965).

Se han investigado las velocidades de hidrólisis del fluoruro de magnesio po-licristalino por un método gravimétrico, en función de la temperatura, entre 745° y 835°C y a presiones de vapor de agua comprendidas entre 1 y 20 mm. Hg. Se ha hallado una ley lineal y se ha llegado a la conclusión de que el proceso limitante de la velocidad es la reacción química en la interfase MgFa-MgO. Se supone un mecanismo de reacción en tres etapas: 1) Quimisorción del vapor de agua:

K, MgF^ (c) + H,0 (g) ^ MgF, • H,0 (quim.)

2) Formación de un hidroxifluoruro complejo:

MgF, • H3O (quim.) ^ Mg (OH)F (c) + HF(g),

y 3) Descomposición del hidroxifluoruro complejo:

Mg(OH^F (c) :^ MgO (c) + HF (g). K«

Suponiendo que se alcanza equilibrio en la etapa de quimisorción, y que la presión de HF es despreciable, se ha desarrollado una expresión que muestra que

319

la velocidad es proporcional a la concentración de vapor de agua quimisorbido. La dependencia de la velocidad con la presión de vapor de agua se expresa en términos de la ecuación de adsorción isoterma de Langmuir. Se han hallado va­lores de -16,9 kcal/mol y -4,2 eu. para la entalpia y la entropía de la quimisorción. La entalpia de activación y el factor de frecuencia para la descomposición del producto intermedio quimisorbido, MgF.. • H.O (quim.), son 46,0' ± 0,5 kcal/mol. y 1,75 X 10'° seg-\

(9 figs., 2 tablas, 28 refs.) A. G. V.

Cinética de la hidrólisis a alta temperatura del fluoruro de magnesio. II.—Influencia del tipo y de la geometría de la probeta y de las capas de producto.

DONALD R. MESSIER y JOSEPH A. PASK, / . Amer, Ceram. Soc, 48 (9), 459-463 (i) (1965).

Se ha estudiado la cinética de la reacción entre el MgFa v ^^ vapor de H^O, por vía gravimétrica, en tres tipos de probetas: monocristal, disco policristalino sinte-rizado, y polvo, en el intervalo de temperaturas 950* -1.100°C, a una presión par­cial de vapor de agua de 55,3 mm. Hg. La evaluación de las medidas de velocidad ha resultado dificultada por los efectos modificadores de la misma que produce la geometría cambiante de la probeta, y la formación de gruesas capas de MgO en probetas en las que está muy avanzada la reacción. Se han obtenido entalpias aparentes de activación de 41*5 ± 1*6, 53'6 ± 2'7 y 23 kcal/mol. para los casos de muestras monocristalina, policristalina y en polvo, respectivamente. Se discute la significación de estos valores con respecto a los factores que pueden influenciar la velocidad.

(5 figs., 1 tabla, 8 refs.) A. G. V.

Exsolución de soluciones cristalinas de /S-Ga^Os en el sistema MgALOi--Ga^Oa.

GERALD KATZ y RUSTUM ROY, / . Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 450-452 (i) (1965).

Se han determinado las relaciones de equilibrio de subsolidus para la unión pseudobinaria MgAl204-Ga203. La forma del límite de exsolución se ha obtenido por tratamiento térmico de las muestras pre-equilibradas a 1.600°C. La solubilidad cristalina del GaaOg en el MgAl204 decrece desde 73 moles % a 1.600°C hasta 55 moles % a 1.200°C. La solución cristalina se forma por reemplazamiento de iones Mg "*" por iones Ga " , con producción de una espinela con defecto de cationes. La fase precipitada es la monoclínica, /î-Ga^Og, que tiene igual estructura que la O - AI2O3. Los cambios que se prdducen en la razón de las intensidades de los picos de difracción de rayos X, indican que las soluciones cristalinas también se desordenan con la temperatura.

(3 figs., 2 tablas, 11 refs.) A. G. V.

Estabilidad térmica del ortoferrito de galio en el sistema Fe^Oa-FeO--Ga203.

H. J. VAN HOOK, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 470-472 (i) (1965).

El ortoferrito de galio (Gas.xFcxOa) tiene una estabilidad térmica máxima que coincide aproximadamente con las temperaturas de liquidus a presiones de oxígeno próximas a la atmosférica. Como resultado de ello, los cambios en la presión de oxígeno, entre 0,2 y 10 atm., ejercen un pronunciado efecto sobre el equilibrio. El compuesto tiene un amplio margen de variación en la razón Ga:Fe, hacia ambos lados de la composición estequiométrica GaPeOs, pero es esencialmente in­variante en contenido de oxígeno hasta 1.500°C, en aire. El ortoferrito de galio presenta muchas analogías con el correspondiente compuesto de aluminio Al2_xFex03.

(4 figs., 8 refs.) A. G. V.

320

Propiedades eléctricas y estructura defectuosa de la circonia. II.—Fase tetragonal e inversión.

R. W. VEST y N. M. TALLAN, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 472-475 (i) (1965).

Se ha investigado la estructura defectuosa de la circonia tetragonal midiendo la dependencia de la conductividad eléctrica y del número de transferencia electró­nica, con la temperatura y con la presión parcial de oxígeno. La circonia tetragonal ha resultado ser un conductor mixto, iónico y electrónico, en todas las condiciones estudiadas. La conductividad electrónica de tipo n que se observa a altas tempera­turas y bajas presiones parciales de oxígeno se interpreta sobre la base de un modelo de defecto que supone la existencia de vacantes de oxígeno completamente ionizadas. El cambio de conductividad, asociado con la transformación de fase mo-noclínica -^ tetragonal, es isotérmico, pero la velocidad de este cambio es una función de la historia térmica y del método de preparación de la muestra.

(7 figs., 1 tabla, 5 refs.) A. G. V.

Cinética de la oxidación del SrTiOa monocristalino.

A. E. PALADINO, 7. Amer. Cetam. Soc, 48 (9), 476-478 (i) (1965).

Se ha estudiado la cinética de la oxidación de monocristales de SrTiO; , midien­do la dependencia de la ganancia de peso de los cristales reducidos*, con el tiempo y con la temperatura. Puede describirse esta oxidación como un proceso controlado por la difusión. Los coeficientes de difusión entre 850° y 1.460°Q, que se han calcula-do, pueden representarse mediante la siguiente relación :

D = 0,33 exp (—22 • 5 ± 5,0 kcal/RT) cm^/sec.

Los coeficientes de difusión para el ion oxígeno, en el mismo intervalo de tem­peraturas, medidos directamente, se representan mediante la relación :

D = 5,2 X 10" exp (—26,1 ± 5,0 kcal/RT) cmVsec.

en la que la energía de activación es solamente para la movilidad. Se discute la significación de estos resultados y se extraen conclusiones en

cuanto a los mecanismos de difusión. (3 figs., 8 refs.) A. G. V.

Endurecimiento de las uniones intergranulares inducido por un soluto, y la sinterización del óxido de berilio.

L. H. SJODAHL y J. H. WESIBROOK, /. Amer. Ceram. Soc, 48 (9), 478-480 (i) (1965).

Los estudios de endurecimiento en las uniones intergranulares hechos en BeO sinterizado, con y sin adiciones de CaO, ZrOa y MgO, muestran que se produce una segregación de estos aditivos en la región límite entre los granos, análoga a la segregación de MgO en Al.Oa puesta de manifiesto por Jorgensen y Westbrook.

(1 fig., 2 tablas, 12 refs.) A. G. V.

321

SUPER

REFRACTORIES

Carsifract

Alofract | ]\li:i,

Mulifract

Ziroofract

Niirofraci

Fibrafract

Aislofract

Este ladrillo de CARSIFRACT calentado a 1350° C e intro­ducido parcialmente en agua fría, no rompe ni desconcha.

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BOMBAS PERISTÁLTICAS EN MINIATURA

La compañía Watson-Marlow Ltd., de Marlow, Bucks., Inglaterra, produce unas pequeñas bombas de líquidos que funcionan por flexión de tubos elásticos arrollados a un rotor. Se es­pera que esta clase de bomba encuen­tre aplicaciones inmediatas en labora­torios de investigación y análisis.

VIDRIADOS

La Pemco Division de la Glidden Co., ha publicado un nuevo boletín técnico t i tulado: «Composiciones de vidriados para cocción rápida», en el que se describen los recientes avances realizados en este campo. Se puede obtener escribiendo a las oficinas de la Pemco: 5601 Eastern Ave., Baltimo­re, Md., U. S. A.

EQUIPO DE LABORATORIO

En un folleto de doce páginas se describe el equipo de laboratorio para procesos en seco, y se incluyen foto­grafías y tablas de características. Solicitar más información a: Stur te-vant Mic Co., 99 Clayton St., Dorches­ter, Mass. 02122, U. S. A.

llamado Zero-X, recientemente des­arrollado por esta compañía. La prin­cipal característica de este material se dice que es su coeficiente de dilata­ción nulo has ta 2.300''F. Solicitar más información a: Mr. Richard L. Custis, Ferro Corp., 4150 E. 56th St., Cleve­land, Ohio 44105, U. S. A.

COLORES PARA VIDRIOS

En el folleto Data Sheet CD-130, se dan amplios detalles del nuevo esmal­te blanco de cocción rápida Ferro B-0130 White, especialmente proyec­tado para decorar botellas de bebidas. Solicitar más información a : Mr. R. L. Custis, Color Division, Ferro Corp., 4150 E. 56th. St., Cleveland, Ohio 44105, U. S. A.

HORMIGONES REFRACTARIOS

La General Refractories Co., 1520 Locust St., Philadelphia, Pa. 19102, U. S. A., ha publicado un folleto de veinte páginas titulado Cassables, que incluye fotografías, gráficas e i lustra­ciones. Se t r a t an asuntos tales como la importancia de la uniformidad de calidad, las técnicas de Instalación, los métodos de mezclado, el curado, y la selección de los productos.

REFRACTARIOS TELAS PARA TAMICES

En un folleto de la Ferro Corp. se dan amplios detalles de un material refractario de silicoaluminato de litio,

En el Boletín F-CE, editado por la Newark Wire Cloth Co., 351 Verona Ave., Newark, N. J. 07104 U. S. A., se

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presentan datos sobre diseño y espe­cificaciones de telas finas para tamices especialmente adecuadas para opera­ciones de tamizado y filtrado en las industrias de cerámica, vidrio y metal esmaltado.

ilustraciones de piezas de grafito RG-504 destinadas a electrónica y a otras aplicaciones.

COLECTORES DE POLVO

CONDUCTIVIDAD TÉRMICA

La Dynatech Corp. ha anunciado la construcción de un nuevo instrumento que permite determinar la conductivi­dad térmica de los materiales aislan­tes en solamente media hora. Se pue­de obtener información acerca de este instrumento dirigiéndose a: Instru­ments a n d Measurements Dept., Dynatech Corp., 17 Tudor St., Cam­bridge, Mss., U. S. A

MEMORIAS DEL IV CONGRESO INTERNACIONAL SOBRE ESMALTES

VITRIFICADOS (1963)

El Institut de l'Email Vitrifié ha pu­blicado las memorias de este Congre­so en un volumen que se puede adqui­rir al precio de 100 francos. Aparte de este volumen, encuadernado, se han publicado separadamente los textos de cada comunicación técnica en forma de cuadernillos que se venden al pre­cio de 10 francos cada uno. Se pueden solicitar a: Secretariat, Institut de TEmail Vitrifié, 15 Avenue Ledru-Ro-llin, Paris, 12e.

La casa Fisher-Klosterman, Inc., 2903 Magazine St., Louisville, Ky. 40211, U. S. A., ha publicado un folleto (216-C) en el que se describe su serie de colectores de polvo centrífugos Cluster-Cone, cuyo funcionamiento está basado en el principio del aire equilibrado.

HORNOS PARA ALTAS TEMPERATURAS

En el folleto Data Sheet CDB-66 de la Harrop, se describen los hornos de alta temperatura para industria y la­boratorio construidos por esta casa. También se exponen aparatos especia­les, tales como los de análisis térmico diferencial con accesorios para termo-gravimetría, dilatómetro de lectura directa, calorímetro de lectura auto­mática, aparato para termogravime-tría y horno para resistencia bajo car­ga. Se puede obtener más información dirigiéndose a : Harrop Precision Fur­nace Co., 3470 E. Pifth Ave., Columbus, Ohio 43219, U. S. A.

EQUIPO DE MOLIENDA Y SEPARACIÓN DE PARTÍCULAS

GRAFITO

En el boletín técnico número 504 de la Aremco Products, Inc., P. O. Box 145, Briarcliff Manor, N. Y., 10510, U. S. A., se describe una calidad de grafito de alta pureza y excepcional uniformidad estructural, que se cono­ce como grafito RG-504. Se presentan

El molino de impacto Vortec M-1 ha reducido el tamaño de una muestra de sílice desde 100 % por encima de 600 mieras hasta 70 % por debajo de 44 mieras en una sola pasada.

El clasificador Vortec C-1 puede se­parar partículas muy finas con una precisión igual o superior a ± 2 mi­eras. Es aplicable tanto a materiales

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de baja densidad (talco, caliza, dia-tomeas, etc.) como a los de alta densi­dad (polvos de níquel, tungsteno, etc.). Está diseñado para pequeñas produc­ciones y para operaciones en planta piloto y laboratorio. Su capacidad de separación oscila entre unos cuantos gramos has ta unas 750 libras por hora. Se puede solicitar más información a: Vortec Products Company, A Division of Douglas Aircraft Company, Inc., 1414 West 190th. Street, Torrance, California 90503, U. S. A.

SEPARACIÓN DE PARTÍCULAS

La Southwestern Engineering Com­pany, Dept. 153.016, 6111 East Bandini Boulevard, Los Angeles, California 90054 ha editado cinco folletos que t r a t an sobre variados aspectos de la clasificación por tamaños de sólidos particulados, y del funcionamiento de los separadores SWECO. También se t r a t an problemas de filtración.

PIEZAS POROSAS DE ALUMINA

En un nuevo catálogo de la Norton Co., se presentan datos acerca de tu­bos y placas porosas de óxido de aluminio fundido, desinados a opera­ciones de filración y difusión en indus­tr ias y laboratorios. Solicitar más información a: Norton Co., Adverti­sing and Public Relations Dept., Dept. DBT, Worcester, Mass. 01606, U. S. A.

BOMBAS

Las bombas de achique empleadas en las canteras o en las minas h a n de t rabajar en condiciones duras y des­favorables. Uno de los casos más des­

favorables es cuando la bomba trabaja en «ronquido», es decir, cuando aspira una mezcla de agua y aire. En estas circunstancias los materiales pesados y abrasivos tienden a permanecer en la bomba, donde al girar a grandes velocidades producen un desgaste con­siderable. Además, tienden a producir­se sobrecalentamientos nocivos .

La nueva bomba inmersible Pegson-Weda, fabricada en Inglaterra por Pegson Ltd., Coalville, Leics, está ba­sada en un modelo escandinavo dise­ñado específicamente para soslaya.: estos problemas y para t rabajar en todas las condiciones, incluso en «ron­quido». La protección consiste en la incorporación de un flotador de cierre que evita que trabaje la bomba hasta que exista suficiente agua. La nueva bomba se lubrica automáticamente cada diez minutos, durante el trabajo, a par t i r de un depósito de grasa que se rellena cada seis meses. La bomba posee asimismo un interruptor que corta la corriente cuando la tempera­tura del motor sube demasiado debido a rotación incorrecta, a sobrecarga o a otras causas. En cuanto la tempera­tura desciende has ta alcanzar la nor­malidad, la bomba entra otra vez en funcionamiento, Estas bombas son de poco peso pero de construcción ro­busta.

TUBO DE VIDRIO DE SECCIÓN NO CIRCULAR .

La compañía De Bell & Richardson, Inc., por contrato con la NASA, ha puesto a punto un método para for­mar tubos de vidrio de secciones no circulares. Según este método, el tubo de sección circular se hace pasar so­bre una pieza de grafito del perfil de­seado, al mismo tiempo que se calienta en un horno para reblandecerse. No

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existe restricción alguna en cuanto a la longitud del tubo que se puede ob­tener. Se puede controlar bien el es­pesor de pared y la homogeneidad.

La pieza que moldea puede ser de grafito macizo o de grafito contenien­do una camisa metálica interior por la que circula agua.

En un paso por el horno de remoldeo se pueden obtener tubos de secciones sexagonales, triangularas, cuadradas o de curvas irregulares. Pa ra hacer tu ­bos con sección de estrella de cuatro puntas , primero se forma un cuadrado y luego, en una segunda pasada por el horno, se le da la forma definitiva.

Entre las muchas aplicaciones que pueden encontrar los tubos de vidrio de secciones no circulares, podría ci­tarse la fabricación de tubos fluores­centes con forma adecuada para dar máxima luz en una dirección determi­nada.

Se puede obtener más información dirigiéndose a: Technology Utilization Officer. National Aeronutics & Space Administration, Washington, D. C. 20546. Referencias: B65-10235.

Libbey-Owens-Ford Glass Co., y la Ford Motor Co. Las dos pr imeras ya están fabricando vidrio por este pro­ceso.

DETECCIÓN DE METALES

La casa Scientific Systems Ltd., Yate, Bristol, Inglaterra, h a desarro­llado un nuevo detector de metales para ser adaptado a cintas t ranspor ta­doras de arcilla o de otros minerales. Este detector está basado en el pr in­cipio de la distorsión de un campo magnético, y el diseño del núcleo pro­porciona una sensibilidad superior a la normal. El equipo de control, aloja­do en una caja metálica, se puede ins­talar en el lugar más conveniente, mientras qm el órgano sensor se mon­ta sobre la cinta t ransportadora.

El circuito de control puede hacerse de tal forma que pare la cinta t r ans ­portadora en cuanto detecte un trozo de metal, que haga sonar un timbre de alarma, o que realice cualquier otra acción.

NUEVA FABRICA DE VIDRIO FLOTADO EN CANADA

La Pilkington Brothers, Ltd., va a invertir más de veinte millones de dólares canadienses en la construcción de una p lanta de vidrio flotado en Scarborough, Ont., cerca de Toronto que, cuando empiece a t rabajar en 1967, empleará unas 350 personas.

El vidrio flotado de la nueva p lanta contribuirá a atender la creciente de­manda que existe en Canadá de vidrio de al ta calidad para las industr ias dei automóvil y de la construcción. Las fir­mas americanas que poseen licencias para la fabricación de vidrio flotado son: Pi t tsburgh Plate Glass Co.,

LA VIDA DEL ROTOR DE UN MOLINO COLOIDAL SE ALARGA DE 5 A 10 VECES, RECUBRIÉNDOLO CON «ROKIDE A» DE LA NORTON

La firma Mantón-Gaulin, Manufac­turing Co., Inc., de Everett, Massa­chusetts, U. S. A., h a normalizado ro­tores recubiertos de cerámica Rokide (ver figura 1). El rotor está fabricado a par t i r de acero inoxidable, recubier­to de Rokide A por ambos lados para conseguir una superficie que resista satisfactoriamente a la abrasión, ca­paz de «moler» sólidos finamente divi­didos o líquidos inmiscibles, pa ra for­mar dispersiones coloidales.

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El rotor es de acero inoxidable, recubierto con Rokide A por ambos lados para au­mentar la resistencia al desgaste de la su­

perficie.

Los molinos coloidales no muelen en el sentido usual, sino que comunican energía al producto, el cual, se disper­sa a través de la configuración, cuida­dosamente controlada, de las super­ficies del rotor y del estator. El rotor gira a 10.000 revoluciones por minuto y, en consecuencia, está sujeto a se­veras fuerzas y tensiones. El Rokide A, en combinación con el substrato de acero inoxidable, ha mejorado la re­sistencia a la abrasión y la resistencia mecánica, las cuales eran necesarias para eliminar los posibles fallos pre­vios que pudieran presentarse en un rotor sólido de cerámica. El recubri­miento cerámico tiene una inherente resistencia al ataque químico, a los agentes y al choque térmico, todo lo cual se combina para darle una vida útil 5 a 10 veces más larga.

El producto entra al molino coloi­dal por la boca A (fig. 2). El impulsor, colocado enfrente, actúa como una bomba centrífuga. El material pasa a través de la periferia del rotor y en contra corriente a la fuerza centrífu­ga entre el rotor y el estator. La zona de trabajo está entre el rotor y el estator. El principio de la acción den­

tro del molino es como el de una gran cizalla, creándose un plana de cizalla-dura dentro del líquido. Los materia­les a emplear con este tipo de molino, pueden ser dos líquidos distintos cuan­do se necesita formar una emulsión, o un sólido finamente dividido y un líquido cuando se trate de formar una dispersión. Emulsiones típicas son la de silicona y agua o la de aceite y agua.

Ejemplos típicos de suspensiones de sólidos y líquidos se encuentran en el teñido del cuero, para el cual se em­plean ampliamente emulsiones de óxi­do de titanio y pigmentos. También es importante el uso del óxido de titanio para deslustrar el rayón, el acetato y el nylon. Hasta la fecha, Manton-Gau-

ENTRADA MANDO DE AJUSTE

REFRIGERACIÓN POR AGUA

El producto entra en el molino coloidal por A. El impulsor, que está colocado en­

frente, actúa como bomba centrífuga.

lin emplea recubrimientos de Rokide en sus molinos coloidales, usando roto­res de 2 y 4 pulgadas de diámetro y puede, en casos especiales, ampliar el diámetro del rotor hasta 8 pulgadas. Para más detalles sobre recubrimien­tos Rokide, escribir a Norton Interna­tional Inc., Department P. R., Wor­cester, Massachusetts, U.S.A. D. A.-E.

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