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TRANSCRIPT
X4 X5
Y2
Y3
Y4
X4 X5
Y2
Y3
Y4
X4 X5
Y2
Y3
Y4
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B13 400×750
G6 450×750
G10 450×750
G7 450×
750
G6 450×750
B26 400×750
B13 400×750
G6 450×750
G10 450×
750
G7 450×750
G6 450×750
B26 400×750
B13 400×750
G6 450×
750
G10 450×
750
G7 450×
750
G6 450×750
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b0h 300×600
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906331331906
906
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906
906
419
419
906
906
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450920
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4504950
450920
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850
5150
850
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906
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906
419
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300775
5400
6500
6000
6500
6000
6500
6000
54005400
検討1
検討2
検討3
A A
B
B
A A
B
B
A A
B
B
1F平面図-1S=1/100
2F平面図-1S=1/100
3F平面図-1S=1/100
パイプサポート
パイプサポート
パイプサポート
パイプサポートパイプサポート
パイプサポート
バーチカル
バーチカル
バーチカル
バーチカル
躯体 根太材 大引材 支保工材(大引方向×根太方向)
スラブ パイプサポート(906mm×1225mm)+3S(VPM)単管 φ48.6×2.4 @300 木-90角
単管 φ48.6×2.4 @200 木-90角梁 パイプサポート(梁幅mm×906mm)+3S(VPM)
桁材
木-90角
木-90角
400
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13
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1800
1800
600
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12150
200
270
1800
1800
600
20090
609,4
9048,6
12
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350
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1700
25
1700
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1225,4
9048,6
12
6570
150
35150
1219
25
1700
25
1700
200100 30
675,4
9048,6
12
6010
700
180220
2519,4
9048,6
12
2670
750
合板 t=12mm合板 t=12mm
合板 t=12mm合板 t=12mm
合板 t=12mm
大引材 木-90角
大引材 木-90角
大引材 木-90角
大引材 木-90角
大引材 木-90角
根太材 単管 φ48.6×2.4 @300根太材 単管 φ48.6×2.4 @200
根太材 単管 φ48.6×2.4 @200
根太材 単管 φ48.6×2.4 @300
根太材 単管 φ48.6×2.4 @200
桟木
番線止め
敷板
敷板
桁材 木-90角
桁材 □-100×100×3.2
鋼製足場板
パイプサポート 40型
単管ブレ-ス φ48.6×2.4
100角用大引受ジャッキ A753HS
斜めブレース BOC1809
バーチカル VPM18
バーチカル VPM06
バーチカル VPM18
ベースカラー BC02
ジャッキベース SJBH20A
パイプサポート 20型
パイプサポート 40型
パイプサポート 20型
単管ブレ-ス φ48.6×2.4
100角用大引受ジャッキ A753HS
大筋違 φ48.6×2.4
水平ツナギ φ48.6×2.4
建枠 A3055A
支保工ブラケット枠 NB4512
ジャッキベース A752釘止め
釘止め
パイプサポート 70型
支保工ブラケット枠 NB4512
建枠 A3055A
頭ツナギ φ48.6×2.4
根ガラミ φ48.6×2.4
ジャッキベース A752
釘止め
スラブ・梁詳細図S=1/30
スラブ・梁詳細図S=1/30
壁付き梁詳細図S=1/30
X0 X2' X3'X3 X4 X5 X6 X7 X8 X9 X10 X11 X12
Y1
Y2
Y3
Y4
Y5
Y0
Y1'
Y2'
Y3'
Y4
Y5
Y6X0 X1 X2 X3 X4 X5 X6 X7 X8 X9 X10 X11 X12
計画範囲1
計画範囲2
※スラブ厚t=150mm
X4 X5
Y4
Y5
X1 X2 X3
Y4
Y5
X1 X2 X3
B10 220×750 B11 220×750
G4 450×
750
B6 550×750B5 450×750
GW4 400×750
B10 220×750 B11 220×750
G4 450×
750
GW5 400×
750
b5d 350×700
b5d 350×700
b5d 350×700
b5d 350×700
b0 250×
500
b0 250×
500
1FL
2FL
3FL
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450920
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2469
151
2399
151
2399
151
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2550
750
2550
750
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70
70
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2350
350
2350
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914
436
914
436
914
854
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457 457
282350 282
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893282282854
914300
350
2350
350
2350
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180 220
2350
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914
854
914
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257
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70380
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914
436
914
436
914
854
914300
180 220
7750
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300914
854
914
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193914
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300
40011350
450
8000
8000
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914193
914 783 914 914300
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400257
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3625250
500250
2050400
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40011350
450
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193914
193914 783 914 914
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436914
436914 854 914
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457457 282
350282
180220
2350350
2350350
2350150400
300914 854
282 282893 893
282 282854 914
300
180220
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436914
436914 854 914
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1725
1700
200 2001155151
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1725
1700
200
100 655151
5970
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70
1851244
1725
1700
200
1001255151
6560
15070
60
2569
151
2339
151
2720
750
2490
75070
60
10
2519
151
2339
151
2670
750
2490
75070
10
10
1851244
1725
1700
200
1001255151
6560
15070
1851244
1725
1700
200
100 705151
6010
700 70
60
7300 4700 8000
3420
3300
検討1
検討2検討3
検討4
検討5
900
900
5322
1725
断面図AS=1/100
C C
D
D
C C
D
D
1F平面図-2S=1/100
2F平面図-2S=1/100
断面図CS=1/100
断面図DS=1/100
パイプサポート
パイプサポートパイプサポート
パイプサポート
1.5m
1.5m
1.5m
1.5m
1.0m
2.5m
壁当て
壁当て
壁当て
自在ステップ
パイプサポート 40型
パイプサポート 70型パイプサポート 40型
パイプサポート 70型
パイプサポート 70型
ベースカラー BC02
ジャッキベース SJBH20A
バーチカル VPM18
バーチカル VPM06
100角用大引受ジャッキ A753HS
パイプサポート 70型
斜めブレース BOC1812
パイプサポート 40型パイプサポート 70型
パイプサポート 20型パイプサポート 20型
パイプサポート 30型パイプサポート 40型
パイプサポート 70型
100角用大引受ジャッキ A753HS
ジャッキベース A752
根ガラミ φ48.6×2.4
水平ツナギ φ48.6×2.4
パイプサポート 70型
パイプサポート 70型
支保工ブラケット枠 NB4512
パイプサポート 70型
パイプサポート 40型
パイプサポート 20型
100角用大引受ジャッキ A753HS
大筋違 φ48.6×2.4
ジャッキベース A752
鋼製足場板
躯体 根太材 大引材 支保工材(大引方向×根太方向)
スラブ パイプサポート(914mm×914mm)+建枠(A3055A)単管 φ48.6×2.4 @300 木-90角
単管 φ48.6×2.4 @200 木-90角梁
桁材
□-100×100×3.2
パイプサポート(梁幅×914mm)+建枠(A3055A) □-100×100×3.2
単管 φ48.6×2.4 @200 木-90角壁付き梁 パイプサポート(1列×900mm)
1FL
2FL
3FL
4FL
Y2 Y3 Y4
2602562597026070331
426906 906
331 331906 906
426331
419906 906
419 419906 906 419
7026070259256260
150775
4002900
3002900
4002650
3002650
400775
150
2602562597026070 70
26070259256260
150775
400 400775
150
331426
906 906268
426268
906 906426
318426
406 906 906356
426356
906 906 419
12100
260256259
331426
906 906268
426268
906906
426318
426406
906 906356
426356
906 906419 259
256260
300775
40012100
400775
150150
2569
151
2399
151
2399
151
2720
750
2550
750
2550
750
120
70
70
70
200270
4 @ 1800=7200
600 20090 609151
9320
75070
200270
4 @ 1800=7200
600 20090759151
9470
600 70
200270
4 @ 1800=7200
600 200901209151
9920
150 70
120
3420
3300
3300
6500 6000
断面図BS=1/100
壁当て
自在ステップ
パイプサポート 40型
パイプサポート 70型パイプサポート 20型
パイプサポート 70型
パイプサポート 70型
パイプサポート 70型
フライングラダー手摺 FLT
フライングラダー FL02
斜めブレース BOC1809
斜めブレース BOC1215
1FL
2FL
3FL
4FL
3420
3300
3300
※スラブ厚t=150mm
殿
温泉旅館 作業所
支保工1 強度計算書
2018 年 5 月 15 日
検
印
作
成
承
認
検
印
作
成
承
認
検
印
作
成
承
認
検
印
作
成
承
認
1 / 31
kN /m3
kN /m2
kN /m2
N /cm2
× 10 5 N /cm2
N /cm2
× 10 5 N /cm2
N /cm2
N /cm2
N /cm2
× 10 7 N /cm2
kN /本
kN /本
kN /本
kN /個
条件
●鉄筋コンクリートの単位重量 r 24.500
●作業+衝撃荷重 W1 1.500
●仮設荷重 W2 0.400
●合板(12mm)の許容曲げ応力度 fb 1370.000 (下部梁材に直交)
●合板(12mm)のヤング係数 E 5.500 (下部梁材に直交)
●木材の許容曲げ応力度 fb 1030.000 (米つが相当品)
●木材のヤング係数 E 7.000
●鋼材の許容曲げ応力度 fb 23700.000 (STK500相当品)
●鋼材の許容せん断応力度 fs 13500.000 (STK500相当品)
●鋼材の降伏強さ F 35500.000 (STK500相当品)
●鋼材のヤング係数 E 2.100
●パイプサポートの許容荷重 19.600
●3Sシステム(φ48.6)の許容荷重 25.480
●通常(自在)クランプのスベリ耐力 N 3.430
(ホリゾンタル取付け間隔 H = 1800 mm)
●3Sシステム斜めブレースの許容軸力(引張・圧縮) 11.760
2 / 31
【計算条件説明】
●スラブの厚さ t : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t + W2
= × +
= (kN /m2 )
1: スラブの検討 t=150mm
a) スラブ荷重の算出
0.150
24.500
1.500
0.400
24.500 0.150 1.500 0.400
5.575
24.500 0.150 0.400
4.075
3 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (合板サイズ)
●梁材長さ L : m (根太ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
b) せき板の検討 合板12mm(下部梁材に直交)
5.575
4.075
0.9000
0.3000
21.600
12.960
5.500
W0 × @ 5.575 0.9000
= 5.018 (kN /m)
W0' × @ 4.075 0.9000
= 3.668 (kN /m) --- 36.680 /cm)
Mmax =w L2
=5.018 0.3000
8 8
(kN ・m) --- 5700.000
(N
(N ・cm)
σb =Mmax
=5700.000
Zx 21.600
= 0.057
(cm)
= 263.889 (N /cm2) ≦ 1370.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.055
4 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (根太ピッチ)
●梁材長さ L : m (大引ピッチ)
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
ピッチ300mm
c) 根太材の検討 単管φ48.6×2.4
5.575
4.075
0.3000
1.2250
3.483
3.830
9.320
2.000
2.100
W0 × @ 5.575 0.3000
= 1.673 (kN /m)
W0' × @ 4.075 0.3000
= 1.223 (kN /m) --- 12.230 /cm)
Mmax =w L2
=1.673 1.2250
8 8
(kN ・m) --- 31400.000
(N
(N ・cm)
σb =Mmax
=31400.000
Zx 3.830
= 0.314
= 8198.434 (N /cm2) ≦ 23700.000 (N /cm2) ∴ OK
Qmax =w L
=1.673 1.2250
2
= 1.025 (kN) --- 1025.000 (N)
σs =k Qmax
=2.000 1025.000
A 3.483
(cm)
= 588.573 (N /cm2) ≦ 13500.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.184
5 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (大引ピッチ)
●梁材長さ L : m (支柱ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【荷重】
w = × +
w' = × +
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
d) 大引材の検討 木-90角
5.575
4.075
1.2250
0.9060
121.500
546.750
7.000
0.064
W0 × @ + W1 = 5.575 1.2250
50.560
0.064
= 6.894 (kN /m)
W0'× @ + W1 = 4.075 1.2250 0.064
/cm)
Mmax =w L2
=6.894 0.9060
8 8
=
0.708 (kN ・m) --- 70800.000
(N5.056 (kN /m) ---
(N ・cm)
σb =Mmax
=70800.000
Zx 121.500
=
(cm)
= 582.716 (N /cm2) ≦ 1030.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.116
6 / 31
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向間隔 w : m
【支柱材にかかる荷重】
e) パイプサポートの検討
5.575
1.2250
0.9060
Pmax = W0 × @ × w = 5.575 × 1.225 × 0.906
= 6.188 (kN /本) ≦ 19.600 (kN /本) ∴ OK
7 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (1000mm×906mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
f) 水平力の検討 大引方向労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
6.188
0.050 5.0
3.430
13500.683
47.824
3.483
7
6.188 0.050
0.310
2.304
3.430 0.672
2.304
13500.683 3.483 0.672
OK
単管ブレース 7
31599.374 31.599
2.304
0.310 7
2.170
8 / 31
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【安全率】
λ
Λ
【許容座屈応力度】
1 - 0.4 × (λ/Λ) 2
υ
1 - 0.4 × ( / )2
単管ブレース
906 90.6
1000 100.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
90.600 100.000
135.0
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
98.640
λ =L
i
=135.0
1.640
= 82.317 ≦ Λ
υ = 1.5 + 0.57 × ( )2
= 1.5 + 0.57 × (82.317
1.897
)298.640
= 1.897
σc = F
= 13500.683 (N /cm2)
=82.317 98.640
× 35500.000
9 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (1000mm×1225mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
g) 水平力の検討 根太方向労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
6.188
0.050 5.0
3.430
10713.526
39.226
3.483
8
6.188 0.050
0.310
2.658
3.430 0.775
2.658
10713.526 3.483 0.775
OK
単管ブレース 8
28919.288 28.919
2.658
0.310 8
2.480
10 / 31
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【安全率】
λ
Λ
【許容座屈応力度】
1 - 0.4 × (λ/Λ) 2
υ
1 - 0.4 × ( / )2
単管ブレース
1225 122.5
1000 100.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
122.500 100.000
158.2
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
98.640
λ =L
i
=158.2
1.640
= 96.463 ≦ Λ
υ = 1.5 + 0.57 × ( )2
= 1.5 + 0.57 × (96.463
2.046
)298.640
= 2.046
σc = F
= 10713.526 (N /cm2)
=96.463 98.640
× 35500.000
11 / 31
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向間隔 w : m
【建地材にかかる荷重】
h) 3Sシステムの検討 バーチカル:φ48.6
5.575
1.2250
( ホリゾンタル : HL1176 )
0.9060
( ホリゾンタル : HL0857 )
Pmax = W0 × @ × w = 5.575 × 1.2250 × 0.906
= 6.188 (kN /本) ≦ 25.480 (kN /本) ∴ OK
12 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●ブレース材軸方向耐力 N : kN /本
●ブレース材勾配 θ : 度
●ブレース材配置スパン @ : mm
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
●ブレース材配置高さ h : mm
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【許容水平耐力】
Bn = HaB
= N × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、3Sシステム専用ブレース1本で負担するバーチカルを 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
i) 水平力の検討 大引・根太方向共通労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
6.188
0.050 5.0
11.760
69.100
906
6
1800
6.188 0.050
0.310
4.198 OK
6
11.760 0.357
4.198
0.310 6
1.860
13 / 31
【計算条件説明】
●梁背 t0 : m
●梁幅 W : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t0 + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t0 + W2
= × +
= (kN /m2 )
2: 梁の検討 400mm×750mm
a) 梁荷重の算出 (梁のみ)
0.750
0.400
24.500
1.500
0.400
18.775
24.500 0.750 1.500 0.400
20.275
24.500 0.750 0.400
14 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (合板サイズ)
●梁材長さ L : m (根太ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
b) せき板の検討 合板12mm(下部梁材に直交)
20.275
18.775
0.9000
0.2000
21.600
12.960
5.500
W0 × @ 20.275 0.9000
= 18.248 (kN /m)
W0' × @ 18.775 0.9000
= 16.898 (kN /m) --- 168.980 /cm)
Mmax =w L2
=18.248 0.2000
8 8
(kN ・m) --- 9200.000
(N
(N ・cm)
σb =Mmax
=9200.000
Zx 21.600
= 0.092
(cm)
= 425.926 (N /cm2) ≦ 1370.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.050
15 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (根太ピッチ)
●梁材長さ L : m (大引ピッチ)
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
ピッチ200mm
c) 根太材の検討 単管φ48.6×2.4
20.275
18.775
0.2000
0.9060
3.483
3.830
9.320
2.000
2.100
W0 × @ 20.275 0.2000
= 4.055 (kN /m)
W0' × @ 18.775 0.2000
= 3.755 (kN /m) --- 37.550 /cm)
Mmax =w L2
=4.055 0.9060
8 8
(kN ・m) --- 41600.000
(N
(N ・cm)
σb =Mmax
=41600.000
Zx 3.830
= 0.416
= 10861.619 (N /cm2) ≦ 23700.000 (N /cm2) ∴ OK
Qmax =w L
=4.055 0.9060
2
= 1.837 (kN) --- 1837.000 (N)
σs =k Qmax
=2.000 1837.000
A 3.483
(cm)
= 1054.838 (N /cm2) ≦ 13500.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.169
16 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (大引ピッチ)
●梁材長さ L : m (支柱ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【荷重】
w = × +
w' = × +
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
d) 大引材の検討 木-90角
20.275
18.775
0.9060
0.4000
121.500
546.750
7.000
0.064
W0 × @ + W1 = 20.275 0.9060
170.750
0.064
= 18.434 (kN /m)
W0'× @ + W1 = 18.775 0.9060 0.064
/cm)
Mmax =w L2
=18.434 0.4000
8 8
=
0.369 (kN ・m) --- 36900.000
(N17.075 (kN /m) ---
(N ・cm)
σb =Mmax
=36900.000
Zx 121.500
=
(cm)
= 303.704 (N /cm2) ≦ 1030.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.015
17 / 31
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向間隔 w : m
【支柱材にかかる荷重】
w
2
2
e) パイプサポートの検討
20.275
0.9060
0.0000
0.4000
Pmax = W0 × @ × ( a + )
= 20.275 × 0.906 × ( 0.000 +0.4000
)
= 3.674 (kN /本) ≦ 19.600 (kN /本) ∴ OK
18 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 NC : kN
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【必要クランプ数】
*故に最低 個以上のクランプにより水平力を防止する。
(頭ツナギに対して)
f) 水平力の検討 大引・根太方向共通労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
3.674
0.050 5.0
3.430
3.674 0.050
0.184
n =H
(小数点以下切り上げ)NC
1
=0.184
3.430
≒ 1 個
19 / 31
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向間隔 w : m
【建地材にかかる荷重】
w
2
2
g) 3Sシステムの検討 バーチカル:φ48.6
20.275
0.9060
( ホリゾンタル : HL0857 )
0.0130
0.4260
(
( ホリゾンタル : HL0377 )
Pmax = W0 × @ × ( - a )
3.674 (kN /本) ≦ 25.480
= 20.275 × 0.9060 ×
(kN /本) ∴ OK
0.4260- 0.0130 )
=
20 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (1800mm×426mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
h) 水平力の検討 大引方向労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
3.674
0.050 5.0
3.430
7871.831
76.685
3.483
4
3.674 0.050
0.184
0.792
3.430 0.231
0.792
7871.831 3.483 0.231
OK
単管ブレース 4
6333.462 6.333
0.792
0.184 4
0.736
21 / 31
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【許容座屈応力度】
( / )2
単管ブレース
426 42.6
1800 180.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
42.600 180.000
185.0
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
98.640
λ =L
i
=185.0
1.640
98.640
= 112.805 > Λ
σc =0.29
F(λ/Λ)2
= 7871.831 (N /cm2)
=0.29
× 35500.000112.805
22 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●ブレース材軸方向耐力 N : kN /本
●ブレース材勾配 θ : 度
●ブレース材配置スパン @ : mm
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
●ブレース材配置高さ h : mm
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【許容水平耐力】
Bn = HaB
= N × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、3Sシステム専用ブレース1本で負担するバーチカルを 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
i) 水平力の検討 根太方向労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
3.674
0.050 5.0
11.760
69.100
906
6
1800
3.674 0.050
0.184
4.198 OK
6
11.760 0.357
4.198
0.184 6
1.104
23 / 31
【計算条件説明】
●梁背 t0 : m
●梁幅 W : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t0 + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t0 + W2
= × +
= (kN /m2 )
3: 梁の検討 450mm×750mm
a) 梁荷重の算出 (梁のみ)
0.750
0.450
24.500
1.500
0.400
18.775
24.500 0.750 1.500 0.400
20.275
24.500 0.750 0.400
24 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (合板サイズ)
●梁材長さ L : m (根太ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
b) せき板の検討 合板12mm(下部梁材に直交)
20.275
18.775
0.9000
0.2000
21.600
12.960
5.500
W0 × @ 20.275 0.9000
= 18.248 (kN /m)
W0' × @ 18.775 0.9000
= 16.898 (kN /m) --- 168.980 /cm)
Mmax =w L2
=18.248 0.2000
8 8
(kN ・m) --- 9200.000
(N
(N ・cm)
σb =Mmax
=9200.000
Zx 21.600
= 0.092
(cm)
= 425.926 (N /cm2) ≦ 1370.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.050
25 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (根太ピッチ)
●梁材長さ L : m (大引ピッチ)
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
ピッチ200mm
c) 根太材の検討 単管φ48.6×2.4
20.275
18.775
0.2000
0.9000
3.483
3.830
9.320
2.000
2.100
W0 × @ 20.275 0.2000
= 4.055 (kN /m)
W0' × @ 18.775 0.2000
= 3.755 (kN /m) --- 37.550 /cm)
Mmax =w L2
=4.055 0.9000
8 8
(kN ・m) --- 41100.000
(N
(N ・cm)
σb =Mmax
=41100.000
Zx 3.830
= 0.411
= 10731.071 (N /cm2) ≦ 23700.000 (N /cm2) ∴ OK
Qmax =w L
=4.055 0.9000
2
= 1.825 (kN) --- 1825.000 (N)
σs =k Qmax
=2.000 1825.000
A 3.483
(cm)
= 1047.948 (N /cm2) ≦ 13500.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.164
26 / 31
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (大引ピッチ)
●梁材長さ L : m (支柱ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【荷重】
w = × +
w' = × +
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
d) 大引材の検討 木-90角
20.275
18.775
0.9000
0.4500
121.500
546.750
7.000
0.064
W0 × @ + W1 = 20.275 0.9000
169.620
0.064
= 18.312 (kN /m)
W0'× @ + W1 = 18.775 0.9000 0.064
/cm)
Mmax =w L2
=18.312 0.4500
8 8
=
0.464 (kN ・m) --- 46400.000
(N16.962 (kN /m) ---
(N ・cm)
σb =Mmax
=46400.000
Zx 121.500
=
(cm)
= 381.893 (N /cm2) ≦ 1030.000
384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.024
27 / 31
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向間隔 w : m
【支柱材にかかる荷重】
w
2
2
e) パイプサポートの検討 大引方向
20.275
0.9000
0.0000
0.4500
Pmax = W0 × @ × ( a + )
= 20.275 × 0.900 × ( 0.000 +0.4500
)
= 4.106 (kN /本) ≦ 19.600 (kN /本) ∴ OK
28 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (2000mm×450mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
f) 水平力の検討 大引方向労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
4.106
0.050 5.0
3.430
6410.803
77.320
3.483
3
4.106 0.050
0.206
0.754
3.430 0.220
0.754
6410.803 3.483 0.220
OK
単管ブレース 3
4912.341 4.912
0.754
0.206 3
0.618
29 / 31
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【許容座屈応力度】
( / )2
単管ブレース
450 45.0
2000 200.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
45.000 200.000
205.0
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
98.640
λ =L
i
=205.0
1.640
98.640
= 125.000 > Λ
σc =0.29
F(λ/Λ)2
= 6410.803 (N /cm2)
=0.29
× 35500.000125.000
30 / 31
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (2000mm×900mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
g) 水平力の検討 根太方向労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
4.106
0.050 5.0
3.430
5596.932
65.773
3.483
6
4.106 0.050
0.206
1.409
3.430 0.411
1.409
5596.932 3.483 0.411
OK
単管ブレース 6
8012.080 8.012
1.409
0.206 6
1.236
31 / 31
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【許容座屈応力度】
( / )2
単管ブレース
900 90.0
2000 200.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
90.000 200.000
219.4
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
98.640
λ =L
i
=219.4
1.640
98.640
= 133.780 > Λ
σc =0.29
F(λ/Λ)2
= 5596.932 (N /cm2)
=0.29
× 35500.000133.780
殿
温泉旅館 作業所
支保工2 強度計算書
2018 年 5 月 15 日
検
印
作
成
承
認
検
印
作
成
承
認
検
印
作
成
承
認
検
印
作
成
承
認
1 / 46
kN /m3
kN /m2
kN /m2
N /cm2
× 10 5 N /cm2
N /cm2
× 10 5 N /cm2
N /cm2
N /cm2
N /cm2
N /cm2
N /cm2
N /cm2
× 10 7 N /cm2
kN /脚
kN /本
kN /本
kN /本
kN /個●通常(自在)クランプのスベリ耐力 N 3.430
●パイプサポートの許容荷重(2本継) 19.600
●パイプサポートの許容荷重(補助サポート使用) 19.600
●鋼材のヤング係数 E 2.100
●標準枠の許容荷重(ジャッキ長200mm以下) 21.300
●パイプサポートの許容荷重 19.600
●鋼材の許容せん断応力度 fs 9300.000 (SS400相当品)
●鋼材の降伏強さ F 24500.000 (SS400相当品)
●鋼材の降伏強さ F 35500.000 (STK500相当品)
●鋼材の許容曲げ応力度 fb 16300.000 (SS400相当品)
●鋼材の許容曲げ応力度 fb 23700.000 (STK500相当品)
●鋼材の許容せん断応力度 fs 13500.000 (STK500相当品)
●木材の許容曲げ応力度 fb 1030.000 (米つが相当品)
●木材のヤング係数 E 7.000
●合板(12mm)の許容曲げ応力度 fb 1370.000 (下部梁材に直交)
●合板(12mm)のヤング係数 E 5.500 (下部梁材に直交)
●鉄筋コンクリートの単位重量 r 24.500
●作業+衝撃荷重 W1 1.500
●仮設荷重 W2 0.400
条件
2 / 46
【計算条件説明】
●スラブの厚さ t : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t + W2
= × +
= (kN /m2 )
5.575
24.500 0.150 0.400
4.075
0.150
24.500
1.500
0.400
24.500 0.150 1.500 0.400
1: スラブの検討 t=150mm
a) スラブ荷重の算出
3 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (合板サイズ)
●梁材長さ L : m (根太ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.055 (cm)
= 263.889 (N /cm2) ≦ 1370.000
384 × E × Ix
・cm)
σb =Mmax
=5700.000
Zx 21.600
= 0.057 (kN ・m) --- 5700.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=5.018 0.3000
8 8
W0' × @ 4.075 0.9000
= 3.668 (kN /m) --- 36.680
12.960
5.500
W0 × @ 5.575 0.9000
= 5.018 (kN /m)
5.575
4.075
0.9000
0.3000
21.600
b) せき板の検討 合板12mm(下部梁材に直交)
4 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (根太ピッチ)
●梁材長さ L : m (大引ピッチ)
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.057 (cm)
= 439.277 (N /cm2) ≦ 13500.000
384 × E × Ix
(N)
σs =k Qmax
=2.000 765.000
A 3.483
2
= 0.765 (kN) --- 765.000
(N /cm2) ∴ OK
Qmax =w L
=1.673 0.9140
= 4569.191 (N /cm2) ≦ 23700.000
・cm)
σb =Mmax
=17500.000
Zx 3.830
= 0.175 (kN ・m) --- 17500.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=1.673 0.9140
8 8
0.3000
= 1.223 (kN /m) --- 12.230
= 1.673 (kN /m)
W0' × @ 4.075
3.830
9.320
2.000
2.100
W0 × @ 5.575 0.3000
5.575
4.075
0.3000
0.9140
3.483
ピッチ300mm
c) 根太材の検討 単管φ48.6×2.4
5 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (大引ピッチ)
●梁材長さ L : m (支柱ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【荷重】
w = × +
w' = × +
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.090 (cm)
= 443.622 (N /cm2) ≦ 1030.000
384 × E × Ix
(N ・cm)
σb =Mmax
=53900.000
Zx 121.500
= 0.539 (kN ・m) --- 53900.000
(N3.789 (kN /m) --- /cm)
Mmax =w L2
=5.160 0.9140
8 8
= 37.890
0.064
= 5.160 (kN /m)
W0'× @ + W1 = 4.075 0.9140 0.064
546.750
7.000
0.064
W0 × @ + W1 = 5.575 0.9140
5.575
4.075
0.9140
0.9140
121.500
d) 大引材の検討 木-90角
6 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向間隔1 w1 : m
●横断方向間隔2 w2 : m
【支柱材にかかる荷重】
( + )
OK
0.9140 0.8540
2
= 4.505 (kN (kN
× ( w1 + w2 )
2
/本) ∴
0.9140
0.9140
0.8540
/本) ≦ 19.600
= 5.575 × 0.914 ×
e) パイプサポートの検討
Pmax = W0 × @
5.575
7 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (1000mm×914mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
OK
単管ブレース 10
31599.480 31.599
2.315
0.226 10
2.260 2.315
3.430 0.675
2.315
13440.725 3.483 0.675
47.573
3.483
10
4.505 0.050
0.226
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
4.505
0.050 5.0
3.430
13440.725
f) 水平力の検討 大引・根太方向共通
8 / 46
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【安全率】
λ
Λ
【許容座屈応力度】
1 - 0.4 × (λ/Λ) 2
υ
1 - 0.4 × ( / )2
= 13440.725 (N /cm2)
=82.622 98.640
× 35500.0001.900
)298.640
= 1.900
σc = F
)2
= 1.5 + 0.57 × (82.622
= 82.622 ≦ Λ
υ = 1.5 + 0.57 × (
98.640
λ =L
i
=135.5
1.640
91.400 100.000
135.5
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
1000 100.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
単管ブレース
914 91.4
9 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : KN /m2
●縦断方向スパン @ : m
●横断方向間隔 a : m
●枠幅 w : m
【主枠建地にかかる荷重】
( + )
2×
0.8540 0.9140
= 4.505 (KN
× ( a + w )
2
/脚) ∴ OK
0.8540
0.9140
/脚) ≦ 21.300 (KN
= 5.575 × 0.9140
g) 建枠 ( A3055A ) の検討
Pmax = W0 × @
5.575
0.9140
10 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (1725mm×5322mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりのクランプ数 nc : 個
●ブレース1本あたりの負担建地数 n : 本 (25枠)
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で工場製作精度で支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ × nc
= × ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac > HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する建枠建地を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
OK
大筋違 50
59397.777 59.397
13.062
0.113 50
5.650 13.062
3.430 0.952
13.062
17913.472 3.483 0.952
4
17.959
3.483
50
4.505 0.025
0.113
4
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
4.505
0.025 2.5
3.430
17913.472
h) 水平力の検討 枠面方向
11 / 46
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【安全率】
λ
Λ
【許容座屈応力度】
1 - 0.4 × (λ/Λ) 2
υ
1 - 0.4 × ( / )2
= 17913.472 (N /cm2)
=58.598 98.640
× 35500.0001.702
)298.640
= 1.702
σc = F
)2
= 1.5 + 0.57 × (58.598
= 58.598 ≦ Λ
υ = 1.5 + 0.57 × (
98.640
λ =L
i
=96.1
1.640
91.400 29.700
96.1
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
297 29.7
1.640
3.1415
2.100
35500.000
大筋違
914 91.4
12 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 NC : kN
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で工場製作精度で支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【必要クランプ数】
*故に最低 個以上のクランプにより水平力を防止する。
(頭ツナギに対して)
1
=0.113
3.430
≒ 1 個
0.113
n =H
(小数点以下切り上げ)NC
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
4.505
0.025 2.5
3.430
4.505 0.025
i) 水平力の検討 筋違方向
13 / 46
【計算条件説明】
●梁背 t0 : m
●梁幅 W : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t0 + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t0 + W2
= × +
= (kN /m2 )18.775
24.500 0.750 1.500 0.400
20.275
24.500 0.750 0.400
0.750
0.400
24.500
1.500
0.400
2: 梁の検討 400mm×750mm
a) 梁荷重の算出 (梁のみ)
14 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (合板サイズ)
●梁材長さ L : m (根太ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.050 (cm)
= 425.926 (N /cm2) ≦ 1370.000
384 × E × Ix
・cm)
σb =Mmax
=9200.000
Zx 21.600
= 0.092 (kN ・m) --- 9200.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=18.248 0.2000
8 8
W0' × @ 18.775 0.9000
= 16.898 (kN /m) --- 168.980
12.960
5.500
W0 × @ 20.275 0.9000
= 18.248 (kN /m)
20.275
18.775
0.9000
0.2000
21.600
b) せき板の検討 合板12mm(下部梁材に直交)
15 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (根太ピッチ)
●梁材長さ L : m (大引ピッチ)
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.175 (cm)
= 1064.600 (N /cm2) ≦ 13500.000
384 × E × Ix
(N)
σs =k Qmax
=2.000 1854.000
A 3.483
2
= 1.854 (kN) --- 1854.000
(N /cm2) ∴ OK
Qmax =w L
=4.055 0.9140
= 11070.496 (N /cm2) ≦ 23700.000
・cm)
σb =Mmax
=42400.000
Zx 3.830
= 0.424 (kN ・m) --- 42400.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=4.055 0.9140
8 8
0.2000
= 3.755 (kN /m) --- 37.550
= 4.055 (kN /m)
W0' × @ 18.775
3.830
9.320
2.000
2.100
W0 × @ 20.275 0.2000
20.275
18.775
0.2000
0.9140
3.483
ピッチ200mm
c) 根太材の検討 単管φ48.6×2.4
16 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (大引ピッチ)
●梁材長さ L : m (支柱ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【荷重】
w = × +
w' = × +
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.015 (cm)
= 306.173 (N /cm2) ≦ 1030.000
384 × E × Ix
(N ・cm)
σb =Mmax
=37200.000
Zx 121.500
= 0.372 (kN ・m) --- 37200.000
(N17.225 (kN /m) --- /cm)
Mmax =w L2
=18.596 0.4000
8 8
= 172.250
0.064
= 18.596 (kN /m)
W0'× @ + W1 = 18.775 0.9140 0.064
546.750
7.000
0.064
W0 × @ + W1 = 20.275 0.9140
20.275
18.775
0.9140
0.4000
121.500
d) 大引材の検討 木-90角
17 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向間隔 w : m
【支柱材にかかる荷重】
w
2
2
19.600 (kN /本) ∴ OK
( 0.000 +0.4000
)
= 3.707 (kN /本) ≦
× ( a + )
= 20.275 × 0.914 ×
20.275
0.9140
0.0000
0.4000
Pmax = W0 × @
e) パイプサポートの検討
18 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 NC : kN
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【必要クランプ数】
*故に最低 個以上のクランプにより水平力を防止する。
(頭ツナギに対して)
1
=0.186
3.430
≒ 1 個
0.186
n =H
(小数点以下切り上げ)NC
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
3.707
0.050 5.0
3.430
3.707 0.050
f) 水平力の検討 大引・根太方向
19 / 46
【計算条件説明】
●応力用集中荷重 P : kN
●たわみ用集中荷重 P': kN
= N
●梁材長さ L : m
●荷重寸法 a : m
● 〃 b : m
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【曲げモーメント】
× 2
= (kN --- (N
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
= ---
【せん断応力度】
×
【たわみ】 ・各寸法値 *' = * × 100 (cm) ・部材単位荷重 W2 = W1 × 1000
= 0.023 (cm)24 × E × Ix 384 × E × Ix
(N /cm2) ∴ OK
(N)
σs =P'× a' ( 3L'2 - 4a'2 )
+5 × W2'× L'4
= 626.044 (N /cm2) ≦ 9300.000
σs =k Qmax
=1.000 3750.000
A 5.990
3.707 +0.094 0.9140
2
3.750 (kN) 3750.000 (N)
16300.000 (N /cm2) ∴ OK
Qmax = P +W1 L
=
37.500
= 2568.000 (N /cm2) ≦
0.963 ・m) 96300.000 ・cm)
σb =Mmax
=96300.000
Zx
× 0.2570 +0.094 0.9140
8 8
0.094
Mmax = P × a +W1 L2
= 3.707
0.4000
5.990
37.500
187.000
1.000
2.100
3.707
3.707
3707.0
0.9140
0.2570
g) 桁材の検討 □-100×100×3.2
20 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : KN /m2
●縦断方向スパン @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●枠幅 w : m
【主枠建地にかかる荷重】
w
2
2
∴ OK
0.9140- 0.2570 )
= 21.300
× ( - a )
(KN /脚)
0.9140
0.2570
0.9140
3.707 (KN /脚) ≦
= 20.275 × 0.9140 × (
h) 建枠 ( A3055A ) の検討
Pmax = W0 × @
20.275
21 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 NC : kN
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で工場製作精度で支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【必要クランプ数】
*故に最低 個以上のクランプにより水平力を防止する。
(頭ツナギに対して)
1
=0.093
3.430
≒ 1 個
0.093
n =H
(小数点以下切り上げ)NC
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
3.707
0.025 2.5
3.430
3.707 0.025
i) 水平力の検討 枠面方向・筋違方向共通
22 / 46
【計算条件説明】
●梁背 t0 : m
●梁幅 W : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t0 + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t0 + W2
= × +
= (kN /m2 )18.775
24.500 0.750 1.500 0.400
20.275
24.500 0.750 0.400
0.750
0.550
24.500
1.500
0.400
3: 梁の検討 550mm×750mm
a) 梁荷重の算出 (梁のみ)
23 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (合板サイズ)
●梁材長さ L : m (根太ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.050 (cm)
= 425.926 (N /cm2) ≦ 1370.000
384 × E × Ix
・cm)
σb =Mmax
=9200.000
Zx 21.600
= 0.092 (kN ・m) --- 9200.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=18.248 0.2000
8 8
W0' × @ 18.775 0.9000
= 16.898 (kN /m) --- 168.980
12.960
5.500
W0 × @ 20.275 0.9000
= 18.248 (kN /m)
20.275
18.775
0.9000
0.2000
21.600
b) せき板の検討 合板12mm(下部梁材に直交)
24 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (根太ピッチ)
●梁材長さ L : m (大引ピッチ)
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.164 (cm)
= 1047.948 (N /cm2) ≦ 13500.000
384 × E × Ix
(N)
σs =k Qmax
=2.000 1825.000
A 3.483
2
= 1.825 (kN) --- 1825.000
(N /cm2) ∴ OK
Qmax =w L
=4.055 0.9000
= 10731.071 (N /cm2) ≦ 23700.000
・cm)
σb =Mmax
=41100.000
Zx 3.830
= 0.411 (kN ・m) --- 41100.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=4.055 0.9000
8 8
0.2000
= 3.755 (kN /m) --- 37.550
= 4.055 (kN /m)
W0' × @ 18.775
3.830
9.320
2.000
2.100
W0 × @ 20.275 0.2000
20.275
18.775
0.2000
0.9000
3.483
ピッチ200mm
c) 根太材の検討 単管φ48.6×2.4
25 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (大引ピッチ)
●梁材長さ L : m (支柱ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【荷重】
w = × +
w' = × +
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.053 (cm)
= 570.371 (N /cm2) ≦ 1030.000
384 × E × Ix
(N ・cm)
σb =Mmax
=69300.000
Zx 121.500
= 0.693 (kN ・m) --- 69300.000
(N16.962 (kN /m) --- /cm)
Mmax =w L2
=18.312 0.5500
8 8
= 169.620
0.064
= 18.312 (kN /m)
W0'× @ + W1 = 18.775 0.9000 0.064
546.750
7.000
0.064
W0 × @ + W1 = 20.275 0.9000
20.275
18.775
0.9000
0.5500
121.500
d) 大引材の検討 木-90角
26 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向間隔 w : m
【支柱材にかかる荷重】
w
2
2
19.600 (kN /本) ∴ OK
( 0.000 +0.5500
)
= 5.018 (kN /本) ≦
× ( a + )
= 20.275 × 0.900 ×
20.275
0.9000
0.0000
0.5500
Pmax = W0 × @
e) パイプサポートの検討
27 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (2000mm×550mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
OK
単管ブレース 3
5797.246 5.797
0.912
0.251 3
0.753 0.912
3.430 0.266
0.912
6257.295 3.483 0.266
74.624
3.483
3
5.018 0.050
0.251
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
5.018
0.050 5.0
3.430
6257.295
f) 水平力の検討 大引方向
28 / 46
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【許容座屈応力度】
( / )2
= 6257.295 (N /cm2)
=0.29
× 35500.000126.524 98.640
= 126.524 > Λ
σc =0.29
F(λ/Λ)2
98.640
λ =L
i
=207.5
1.640
55.000 200.000
207.5
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
2000 200.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
単管ブレース
550 55.0
29 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (2000mm×900mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
OK
単管ブレース 5
8012.080 8.012
1.409
0.251 5
1.255 1.409
3.430 0.411
1.409
5596.932 3.483 0.411
65.773
3.483
5
5.018 0.050
0.251
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
5.018
0.050 5.0
3.430
5596.932
g) 水平力の検討 根太方向
30 / 46
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【許容座屈応力度】
( / )2
= 5596.932 (N /cm2)
=0.29
× 35500.000133.780 98.640
= 133.780 > Λ
σc =0.29
F(λ/Λ)2
98.640
λ =L
i
=219.4
1.640
90.000 200.000
219.4
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
2000 200.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
単管ブレース
900 90.0
31 / 46
【計算条件説明】
●梁背 t0 : m
●梁幅 W : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t0 + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t0 + W2
= × +
= (kN /m2 )18.775
24.500 0.750 1.500 0.400
20.275
24.500 0.750 0.400
0.750
0.220
24.500
1.500
0.400
4: 壁付き梁の検討 220mm×750mm
a) 梁荷重の算出 (梁のみ)
32 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (合板サイズ)
●梁材長さ L : m (根太ピッチ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.050 (cm)
= 425.926 (N /cm2) ≦ 1370.000
384 × E × Ix
・cm)
σb =Mmax
=9200.000
Zx 21.600
= 0.092 (kN ・m) --- 9200.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=18.248 0.2000
8 8
W0' × @ 18.775 0.9000
= 16.898 (kN /m) --- 168.980
12.960
5.500
W0 × @ 20.275 0.9000
= 18.248 (kN /m)
20.275
18.775
0.9000
0.2000
21.600
b) せき板の検討 合板12mm(下部梁材に直交)
33 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (根太ピッチ)
●梁材長さ L : m (大引ピッチ)
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【荷重】
w = = ×
w' = = ×
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =5 × w'× L'4
= 0.164 (cm)
= 1047.948 (N /cm2) ≦ 13500.000
384 × E × Ix
(N)
σs =k Qmax
=2.000 1825.000
A 3.483
2
= 1.825 (kN) --- 1825.000
(N /cm2) ∴ OK
Qmax =w L
=4.055 0.9000
= 10731.071 (N /cm2) ≦ 23700.000
・cm)
σb =Mmax
=41100.000
Zx 3.830
= 0.411 (kN ・m) --- 41100.000
(N
(N
/cm)
Mmax =w L2
=4.055 0.9000
8 8
0.2000
= 3.755 (kN /m) --- 37.550
= 4.055 (kN /m)
W0' × @ 18.775
3.830
9.320
2.000
2.100
W0 × @ 20.275 0.2000
20.275
18.775
0.2000
0.9000
3.483
ピッチ200mm
c) 根太材の検討 単管φ48.6×2.4
34 / 46
【計算条件説明】
●応力用単位荷重 W0 : kN /m2
●たわみ用単位荷重 W0': kN /m2
●荷重負担幅 @ : m (大引ピッチ)
●梁材長さ L : m (端部離れ)
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●ヤング係数 E : × 10 5 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【荷重】
w = × +
w' = × +
【曲げモーメント】
× 2
【曲げ応力度】
【たわみ】 L' = L × 100 (cm)
(N /cm2) ∴ OK
δ =w'× L'4
= 0.003 (cm)
= 169.548 (N /cm2) ≦ 1030.000
8 × E × Ix
(N ・cm)
σb =Mmax
=20600.000
Zx 121.500
= 0.206 (kN ・m) --- 20600.000
(N16.962 (kN /m) --- /cm)
Mmax =w L2
=18.312 0.1500
2 2
= 169.620
0.064
= 18.312 (kN /m)
W0'× @ + W1 = 18.775 0.9000 0.064
546.750
7.000
0.064
W0 × @ + W1 = 20.275 0.9000
20.275
18.775
0.9000
0.1500
121.500
d) 大引材(片持ち部)の検討 木-90角
35 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向端部離れ b : m
【支柱材にかかる荷重】
= 4.015 (kN /本) ≦ 19.600
× ( 0.1500 + 0.0700
(kN /本) ∴ OK
)
× ( a + b )
= 20.275 × 0.9000
20.275
0.9000
0.1500
0.0700
Pmax = W0 × @
e) パイプサポートの検討
36 / 46
【計算条件説明】
●鉛直荷重 P : kN
●照査水平荷重係数 γ : ( %)
●クランプのスベリ耐力 Nc : kN
●ブレース材許容座屈応力度 σc : N /cm2
*σc の算出方法については別紙参照の事
●ブレース材勾配 θ : 度 (2000mm×900mm)
●ブレース材断面積 A : cm 2
●ブレース1本あたりの負担支柱数 n : 本
【照査水平荷重】
*型枠がほぼ水平で現場合わせで支保工を組み立てる場合は、下式によって水平荷重を算出する。
(労働安全衛生規則および労働省産業安全研究所の推奨値)
H = P × γ
= ×
= (kN)
【クランプによる許容水平耐力】
HaC = Nc × cosθ
= ×
= (kN)
【ブレース材による許容水平耐力】
HaB = σc × A × cosθ
= × ×
= (N) --- (kN)
【ブレース材の設置間隔の検討】
Hac ≦ HaB より許容水平耐力 Bn = (kN)
ΣH = H × n
= ×
= (kN) ≦ (kN) ∴
* 故に、 1本で負担する支柱材を 本以内にすることにより
各支保工材および全体の水平荷重を防止する事ができる。
OK
単管ブレース 7
8012.080 8.012
1.409
0.201 7
1.407 1.409
3.430 0.411
1.409
5596.932 3.483 0.411
65.773
3.483
7
4.015 0.050
0.201
労働安全衛生規則第240条第3項に基づき以下の検討を行う。
4.015
0.050 5.0
3.430
5596.932
f) 水平力の検討 根太方向
37 / 46
※ の許容座屈応力度の算出
【計算条件説明】
●ブレース材配置スパン @ : mm = cm
●ブレース材配置高さ h : mm = cm
●断面2次半径 i : cm
●円周率 π :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●降伏強さ F : N /cm2
【座屈長】
L = @2 + h2
= 2 + 2
= (cm)
【限界細長比】
π2 × E
0.6 × F
3.1415 2× × 10 7
×
=
【細長比】
【許容座屈応力度】
( / )2
= 5596.932 (N /cm2)
=0.29
× 35500.000133.780 98.640
= 133.780 > Λ
σc =0.29
F(λ/Λ)2
98.640
λ =L
i
=219.4
1.640
90.000 200.000
219.4
Λ =
=2.100
0.6 35500.000
2000 200.0
1.640
3.1415
2.100
35500.000
単管ブレース
900 90.0
38 / 46
【計算条件説明】
●スラブの厚さ t : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t + W2
= × +
= (kN /m2 )
5.575
24.500 0.150 0.400
4.075
0.150
24.500
1.500
0.400
24.500 0.150 1.500 0.400
5: ステージングの検討
a) スラブ荷重の算出 t=150mm
39 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向端部離れ b : m
【支柱材にかかる荷重】
= 2.490 (kN /本) ≦ 19.600
× ( 0.2500 + 0.2500
(kN /本) ∴ OK
)
× ( a + b )
= 5.575 × 0.8930
5.575
0.8930
0.2500
0.2500
Pmax = W0 × @
b) パイプサポートの検討
40 / 46
【計算条件説明】
●応力用集中荷重 P : kN ●梁材長さ L : m
●たわみ用集中荷重 P': kN ●荷重寸法 a : m
= N ● 〃 b : m
●断面係数 Zx : cm2 ● 〃 c : m
●断面2次モーメント Ix : cm3 ● 〃 d : m
●せん断用断面積 A : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
【曲げモーメント】
= (kN --- (N ・cm)
【曲げ応力度】
【せん断力】
×( )
= ---
【せん断応力度】
×
【たわみ】 ・各寸法値 *' = * × 100 (cm) ・不整定数 C1 =
・最大たわみ位置 X = (cm) C2 =
6L' 2
【端部反力】
×( )
= 3.905 (kN)
=2.490 0.8000
1
E Ix
= 0.143 (cm)
R1 =P ( b + 2c + 3d )
L
δ1 = {P'(3a'+2b'+c'-L')
X3 -
-31619709.842
113.2330 536555149.210
+ 2 × 0.8000 + 3 × 0.3860
P'(2a'+b')X2 - C1 X - C2 }×
= 325.960 (N /cm2)
2.2690
σs1 =k Qmax
=1.000 3905.000
A 11.980
+ 2 × 0.8000 + 3 × 0.3860
2.2690
3.905 (kN) 3905.000 (N)
Qmax =P ( b + 2c + 3d )
L
=2.490 0.8000
Zx 75.000
= 2982.667 (N /cm2)
} × 2.490
2.237 ・m) 223700.000
σb1 =Mmax
=223700.000
0.3860
2.2690
× ( 0.2830 + 0.8000 ) - 0.8000
} PL
= {0.8000 + 2 × 0.8000 + 3 ×
2.100
Mmax = {b + 2c + 3d
( a + b ) - b
11.980 0.8000
75.000 0.3860
374.000
1.000
2.490 2.2690
2.490 0.2830
2490.0 0.8000
c) 上桁材の検討1 □-100×100×3.2(ダブル使い)
41 / 46
【計算条件説明】
●梁背 t0 : m
●梁幅 W : m
●鉄筋コンクリートの単位重量 r : kN /m3
●作業+衝撃荷重 W1 : kN /m2
●仮設荷重 W2 : kN /m2
【応力計算用単位荷重】
w0 = r × t0 + W1 + W2= × + +
= (kN /m2 )
【たわみ計算用単位荷重】
w0' = r × t0 + W2
= × +
= (kN /m2 )12.650
24.500 0.500 1.500 0.400
14.150
24.500 0.500 0.400
0.500
0.250
24.500
1.500
0.400
d) 梁荷重の算出 250mm×500mm
42 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔 @ : m
●横断方向端部離れ a : m
●横断方向間隔 w : m
【支柱材にかかる荷重】
w
2
2
19.600 (kN /本) ∴ OK
( 0.000 +0.2500
)
= 1.580 (kN /本) ≦
× ( a + )
= 14.150 × 0.893 ×
14.150
0.8930
0.0000
0.2500
Pmax = W0 × @
e) パイプサポートの検討
43 / 46
【計算条件説明】
●応力用集中荷重 P : kN
●たわみ用集中荷重 P': kN
= N
●梁材長さ L : m
●荷重寸法 a : m
● 〃 b : m
● 〃 c : m
● 〃 d : m
● 〃 e : m
●断面係数 Zx : cm2
●断面2次モーメント Ix : cm3
●せん断用断面積 A : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【曲げモーメント】
P
L
= (kN --- (N
【曲げ応力度】
【せん断力】
= ---
【せん断応力度】
×
【たわみ】 ・各寸法値 *' = * × 100 (cm) ・部材単位荷重 W2 = W1 × 1000
・最大たわみ位置 X = (cm)
・不整定数 C1 = C2 =
6L' 2
【端部反力】
=
R2 =P ( 4e + 3d + 2c + b )
+W1 L
L 2
3.516 (kN)
X2 - C1X - C2 }E Ix
+5 × W2'× L'4
= 0.173 (cm)384 × E × Ix
-26187229.183 204390070.320
δ2 =1
{P'(4a'+3b'+2c'+d'-2L')
X3 -P'(2a'+b')
(N)
112.9590
3229.000
A 11.980
= 269.533 (N /cm2)
3.516 (kN) 3516.000 (N)
σs2 =k Qmax
=1.000
Qmax =P ( 4e + 3d + 2c + b )
+W1 L
L 2
= 3925.334 (N /cm2)
σb2 =Mmax
=294400.000
Zx 75.000
} +W1 L2
8
2.944 ・m) 294400.000 ・cm)
374.000
1.000
2.100
0.187
Mmax = { ( b + 2c + 3d + 4e )( a + b + c ) - L ( 2b + c )
0.2500
0.5000
0.2500
0.6860
11.980
75.000
1.580
1.580
1580.0
2.2690
0.5830
f) 上桁材の検討2 □-100×100×3.2(ダブル使い)
44 / 46
【曲げ応力度】
【せん断応力度】
【たわみ】
【端部反力】
=
R =
= 7.421 (kN)
=
R1 +
(cm)
δ =
(N /cm2)= /cm2) ≦ 9300.000
σb1 + σb2
σs1 + σs2
(N= ≦ 16300.000
∴ OK595.493 (N
/cm2) ∴ OK
+ δ2
+ 269.533
6908.001 (N /cm2)
σb =
=
=
R2
2982.667
=
σs =
δ1
+ 3925.334
0.143 + 0.173
3.905 + 3.516
325.960
0.316
g) 上桁材の検討 □-100×100×3.2(ダブル使い)
45 / 46
【計算条件説明】
●躯体単位荷重 W0 : kN /m2
●縦断方向間隔1 @ : m
●縦断方向間隔2 @': m
●横断方向間隔 w : m
●上桁材端部反力 R : kN
【下桁材にかかる荷重】
( + )7.421
7.421
(kN)
+ R
+0.2830
× 0.8932
= 10.401
× w2
= 5.575 ×0.9140
5.575
0.9140
0.2830
0.8930
Pmax = W0 × ( @ + @' )
h) 下桁材にかかる荷重の算出
46 / 46
【計算条件説明】
●応力用集中荷重 P : kN
●たわみ用集中荷重 P': kN
= N
●梁材長さ L : m
●せん断用断面積 A : cm2
●断面係数 Zx : cm3
●断面2次モーメント Ix : cm4
●せん断係数 k :
●ヤング係数 E : × 10 7 N /cm2
●部材単位荷重 W1 : kN /m
【曲げモーメント】
× × 2
4
【曲げ応力度】
【せん断力】
×
2 2
【せん断応力度】
×
【たわみ】 L' = L × 100 (cm) ・部材単位荷重 W2 = W1 × 1000
【端部反力】(建枠の検討)
×
2 2
21.300 (kN) ∴ OK
2 2
0.9140
= 0.043 (cm)
= 5.244 (kN) ≦
W1 L=
48 × E × Ix 384 × E × Ix
R =P
+10.401
+0.094
(N /cm2) ∴ OK
(N)
δ =P'× L'3
+5 × W2'× L'4
= 875.459 (N /cm2) ≦ 9300.000
σs =k Qmax
=1.000 5244.000
A 5.990
= 5.244 (kN) --- 5244.000 (N)
10.401+
0.094 0.9140
2 2
(N /cm2) ∴ OK
Qmax =P
+W1 L
=
= 6365.334 (N /cm2) ≦ 16300.000
・cm)
σb =Mmax
=238700.000
Zx 37.500
4 8 8
= 2.387 (kN ・m) --- 238700.000 (N
=10.401 0.9140
+0.094 0.9140
37.500
187.000
1.000
2.100
0.094
Mmax =P L
+W1 L2
10.401
10.401
10401.0
0.9140
5.990
i) 下桁材・建枠の検討 □-100×100×3.2