prezentare 30 mai 2013

ASPECTE SPECIFICE PROIECT RII SEISMICE A

CONSTRUC IILOR CU PLAN EE DAL

Ing. Sebastian TEF NESCU

Bucure ti 2013

Con inut

2. Principalii parametri care influen eaz comportarea mbin rii plac -stlp la nc rc ri gravita ionale

3. Principalii parametri care influen eaz comportarea mbin rii plac -stlp la ac iuni seismice

Avantaje: Viteza mare de execu ie;

Realizarea unui num r mai mare de etaje datorit n l imii reduse a plan eului;

Cofrare u oar , cu consum redus de materiale i manoper ;

Fixare u oar pe faa inferioar a diverselor sisteme de instala ii;

Permit o bun iluminare natural i artificial ;

Dezavantaje: Flexibilitate mare la nc rc ri laterale;

Ductilitate limitat datorit particularit ilor de comportare a sistemului dal -stlpi;

Caracteristicile sistemului cu plan ee dal

1. Introducere

1. Introducere

Tipuri de plan ee dal

1. Introducere

Construc ii cu plan ee dal

1. Introducere

Cofrare u oar

1. Introducere

Scurt istoric

!"#$%&()!"!# *()( +,-().)& !"!/01222

n absena unor m suri speciale, fenomenul de str pungere local a pl cii duce la colapsul progresiv al ntregii structuri

Sensibilitatea sistemului dale-stlpi

!"34%&5"!6,6//(,Sistem neredundant

1. Introducere

Sensibilitatea sistemului dale-stlpi

768(((9:

1. Introducere


7 )

7


!


"


#$% "

)!4;6

& %

a) etrieri deschi i (capre) sau nchi i

b) sisteme de bare nclinate

c) agrafe verticale d) sc ri e transversale din plase sudate


& %

e) ine de gujoane cu cap g) sec iuni de profil dublu T

h) sisteme de tip cap de poansonare realizate din profile metalice

f) gujoane cu dublu-cap


& %


()

Distribu ia eforturilor tangen iale generate de momentul neechilibrat

*2


(*


+%


, -"


, -"-


%


Pentru asigurarea unei ductilit i suficiente a mbin rii dal -stlp trebuie ca nc rcarea

gravita ional s fie limitat la cel mult 40% din t ietoarea capabil a dalei nearmat transversal

Vu for a de str pungere generat de nc rc rile gravita ionale Vc capacitatea la str pungere a dalei nearmat transversal

%"


!


Comportarea mbin rii cu capitel

Prezena capitelului m re te rigiditate f iei de reazem i, implicit momentul neechilibrat.

La solicit ri alternante dispunerea capitelului duce la o comportare histeretic nefavorabil . n consecin , este de preferat s se evite utilizarea sistemului plan eu ciuperc la cladirile amplasate n zonele cu seismicitate ridicat .


5. Recomand ri de proiectare pentru construc iile cu plan ee dal amplasate n zone seismice

=

66 () > ,) 9( ?#!9@7!# #,!A

)@) A

)B) ))& )& ).

20.1

20.1

50.166.0

min

max

min

max

y

y

x

x

y

x

x1 x2

y2

y1

&!# ;2


)@A

7())) ) )( ).

c1

c2 00.250.0

2

1 cc


C

(!$# ( 9##


C

*( 68( 66/4;8(8.

8( ((( ##!42


cckc

cRd AdfV

+=

2001)100(

18.0 31

, rg

(( +D-

76 8 (7 !##,! 6 (


Gradul de fisurare influeneaz semnificativ rigiditatea elementelor din beton armat

Pentru a evalua ct mai realist deplas rile laterale asociate SLU rigiditatea sec ional a dalelor trebuie s fie redus la cca. 0,3EcI c.

Proiectarea rigidit ii laterale

Comparaie ntre valorile calculate i cele nregistrate experimental

(Hwang i Moehle, 2000)

Modelul EBW (Effective Beam Width)

Modelul EF (Equivalent Frame)

bbbb - factorul de reducere a rigidit ii


78@A

,(() E ,E ,E ,(( E

SLUrd

SLUarr

SLUr ddqcd ,=

, 0.015SLUr ad h=

*F 8. 6E 6@AE (

SLUrdSLU

ard ,


, 0.025SLUr ad h=

,(

,(

78@A


(

>, )2) 7( ../

221

,yy

xeffb +

=

221

,xx

yeffb +

=


(

%(2( 66.


(


duV

v EdEd1

b=


G


,&

max,, 0 RduEdvv

duV

v EduEd0

, 0

b=

max,Rdv

cdRd vfv 5.0max, =

-=250

16,0 ckf

n


@(A

*((8 8. H I8.7J#/K

, 0.45Ed Rd cv v

hd SLUr 015.0


13

,

0.18 200(100 ) 1Rd c ck

c

v fd

rg

= +

@(A

uout 1.5d 0.5d

s 0.75d s 0.5d

0.5d > 0.3d

uout

2d

0.5d 1.5d

Rd,s Rd,c s0.45v v v= +

out,ef ,/ ( )Ed Rd cu V v db=

Rd,s Rd,c sw ywd,efr 1

d 10,45 c A f sin

s u dv v tgq

= +


Asigurarea unei comport ri histeretice stabile

Dac draULS 1.5% i nnnnEd 0,45nnnnRd,c , se poate accepta ca mbin rile dal -stlp s nu fie armate transversal cu arm turi de str pungere.

Dac draULS >1.5% i nnnnEd > 0,45nnnnRd,c, arm tura de str pungere se va dispune pe o lungime de minimum 3.5d m surat de la faa stlpului iar formula de calcul a capacit ii de str pungere din EN 1992-1-1 trebuie corectat astfel nct s se in cont c for a t ietoare preluat de beton care se reduce substan ial dup un num r redus de cicluri de solicit ri alternante:

( ) ( )( ), , , 10,45 1,5 / 1 / sinRd cs Rd c r sw ywd efv v d s A f u d a= +


Pentru a nregistra o comportare favorabil a mbin rilor nearmate traversal la ac iuni seismice trebuie ca valoarea raportului s se limiteze conform celor men ionate anterior. Prin armarea transversal a dalei se poate ob ine o comportare histeretic stabil chiar i atunci cnd efortul de forfecare dep e te limita de 45% din efortul de forfecare capabil al sec iunii nearmat transversal.

Asigurarea unei comport ri histeretice stabile pentru mbin rile plac -stlp cu i f r arm tur transversal


Rd

Ed

VV

( 8.

( ) 50002

.cdyd

Eds ff,

VA -

L (E+- )L()EL() EL()

Prevenirea colapsului progresiv

Estimnd c arm turile de la partea superioar a pl cii furnizeaz doar cca. 25% din rezistena rezidual , restul de 75% fiind atribuit efectului de dorn din arm turile inferioare.


7. CONCLUZII

Deoarece se caracterizeaz printr-o capacitate limitat de a disipa energia seismic i o comportare histeretic defectuoas , se recomand ca sistemul structural alc tuit din stlpi i dale s fie utilizat doar la cl diri cu cel mult 2 niveluri amplasate n zone cu ag 0,12g, iar factorul de comportare asociat acestor construc ii s fie limitat superior la valoarea q 2,5. Pentru construc ii mai nalte sau amplasate n zone cu seismicitate ridicat se impune introducerea unui sistem structural primar .

Pentru a asigura o comportare histeretic stabil a mbin rilor dal -stlp f r arm tur de str pungere este necesar ca for a t ietoare produs de nc rc rile gravita ionale s fie limitat la cel mult 45% din fora t ietoare capabil a betonului simplu, iar valoarea admisibil a deplas rilor relative de nivel asociate st rii limit ultime (SLU) s fie diminuat la doar 1,5%.

7. CONCLUZII

Aceste condi ii nu mai sunt necesare dac se dispun arm turi de str pungere, ns pentru a ine cont c for a t ietoare preluat de beton ce se reduce substan ial dup un num r redus de cicluri de solicit ri alternante este necesar corectarea formulei de calcul a capacit ii de str pungere furnizat n EN 1992-1-1.

Att pentru plan eele dal nearmate transversal, ct i pentru cele cu arm tur de str pungere este extrem de important ca n zona de rezemare a dalei pe stlp s se dispun arm turi inferioare de integritate care s fie corect calculate i detaliate adecvat, astfel nct s fie capabile s previn colapsul progresiv sub nc rc ri gravita ionale dup ncetarea mi c rii seismice.

prezentare 30 mai 2013

Documents

nc rc ri gravita ionale

nc rc ri gravita ionale

nc rc ri gravita ionale

nc rc ri gravita ionale

nc rcarea gravita ional

a etrieri deschi i capre

t ietoarea capabil a

profil dublu t h sisteme