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5/11/2018 Stampa - Load cases e supporti non lineari Piping Stress Analysis

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12/11/11 L oa d c as es e s up po rt i n on li ne ar i P ip in g S tr es s A na ly si s

Don't try this at home Creep - parte 4-Interazione creep-fatica

Load cases e supporti non lineariBY STRESSISTA, ON FEBRUARY 24TH, 2011

INTRODUZIONEUna del le prime damande che c i s i chiede quando si inizia a lasorarenella stress analysis Iiperche i l cas a termica s ia otten uta persattraziane tra quella operatbo (W+Tl+Pl) e quella sustained(W+Pl) e non semplicemente impanenda la dilataziane termica Tl.La rispasta Iiben nota, che def inenda EXP = OPE - SUS si riescanaa cagliere gli eflett i dowt l alia non l ineari ta dei supparti e aliapresenza di altri carichi che madif icana la configurazione della l inea.Quella che spessa non l liene det ta Iiche perc questa escamatage Iisolo una del le tante attenzioni r ichieste alia creazione di una tabel lacarretta di cambinaziani di carico.SUPPORTI NON LlNEARIV is to che mol te del le dif ficalta del le combinazioni di carico nasconodal la non l lneari ta dei supporti , cerchiama di capire quali siano isupparti non lineari.S i definiscono support i non l ineari quell i la cui r ig idezza dipende dal lapasiziane del tuba a dal la forza che agisce sui supparta stessa.Alcuni esempi includana

supporti unidirezianali (+Y)suppart i can gapsupparti can attritat iranti saggett i a rotaziani non trascurabil isupporti bilineari.

Come si vede, I 'assortimenta dei support i non lineari Iimolto vasto emi senta di dire che praticamente quasi agni calcala Iisaggetta adefletti non lineari.Vediamo il diagramma farza-spastamenta per alcuni t ipici suppart inon lineari e non inf initamente rigidi.

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F

K

xGuida can gap

F

GAP~K x

Supporto +Y can gapDall'andamento "spezzato" del diagramma forza-spostamento sicapisce subito perch e tal i support i vengano definit i non lineari.EEEETTI NON LlNEARI(owero perche EXP e diverse da T1)Cosa comporta nel la pratica la non l ineari ta dei support i? Unesempio concreto sara illuminante. Immaginiamo di avere una guidacon gap come in figura.

f l a tub lvu lt . com/ p lp in9_s t re s s_sna ly s is J . .. / l os d -c as e s -e -s uppo r t i- non - li ne a r ll 2/13


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Posiziona nautraImmaginiamo di applicare la temperatura e che in conseguenza dic ia i l tubo espanda lateralmente fino a battuta. Al remo dunquequesta situazione.

Posiziona dopo T1Lo spostamento causato dal la condizione di carico T1 sara dunquepari alia larghezza del gap.

T1 = meno = GA PImmaginiamo pero ora di applicare prima i carichi sustained.Immaginiamo altresi - non chied iamoci ora in che modo - che pesoe pressione facciano spostare il tubo in direzione opposta.



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Posiz ione in SUS = W+P1A questo punto, quando arriloera la deformazione termica, agira suuna configurazione iniziale che non e indisturbata ma e stata giamodif icata da peso e pressione. I Ir isultato sara una dilatazionediloersa, in tal caso doppia.

OPE-SUS == 2 x GAP

meno

Dunque il primo punto chiaro e che per otten ere la combinazione dicar ico termica dobbiamo def in ire i load cases in questa modoL1= W+T1+P1 (OPE)L2= W+P1 (SUS)L3= L1-L2 (EXP)mentre scrhereL3 = T1 (EXP)sarebbe carretta solo in caso di support i l ineari (dunque praticamentemal) ,EFFETTI NON LlNEARIIN SUSTAINED

(owero HOT SUSTAINED e dintorni )L'esempio che abbiamo "';sto era riloOltoalia condizione di caricotermiea. S i potrebbe pensare che la condizione sustained sia esenteda quest i e lfett i ma purtroppo non e cos i.A differenza della stress expansion, che e unbocamente definitocome quello causato dal passaggio dalla condizione di installazionea quella operativa, 1 0 stress sustained soff re di un problema di fonda.



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12/11/11 L oa d c as es e s up po rt i n on li ne ar i P ip in g S tr es s A na ly si sP ro prio p erc he "s us ta in ed ", e sso e s em pre p re se nte , s ia n ellacon dizio ne iniziale sia in q uella o perativa . D unq ue q uali con dizio ni a lc on to mo v an no p re se p er c alc ola rlo ?A q uesta dom an da n el co rso della storia sono state date risp ostev arie d ag li s vilu pp ato ri d ei s oftw are c he , a d iffe re nz a d eg li a uto ri d elleno rm atiw , si trova va no n ella n ecessita d i de fin ire u nboca mente lac on diz io ne d i c ar ic o s us ta in ed .A l cu n i s of tw a re c al co la va no 1 0 s tr es s s us ta in ed n ella c on fi gu ra zi on eop erativa rna questo aw va il n on piccolo sva nta ggio d i vio lare ilris pe tto d ella s ov ra pp os iz io ne d eg li e ffe tti, in p artic ola re il c as oop eratbo (W +T1 +P 1) n on era p iC ! ug uale alia som ma del casosustain ed (W +P 1) e di q uello te rm ico (T1).A ltri progra mm i im pon evano il la tto che tutte Ie con dizio ni d i caricoaw ssero Ie stesse cond izion i al contorno del ca so o peratho, d unq uew niva di nuo \O rispettata la sovrap posizione deg li effetti rna nonw niva rispetta to il rea lism o della m odellazio ne (se u n su pporto w nivape rso in op erating, e ra di co nsegu enza elim ina to in tutte Iecon dizio ni d i cartco, a nche in que lle do w il suppo rto avrebb efunzionato).Caesar II da qu esta p unta di vista lavora c orre tta me nte in q ua nta o gn icon dizio ne di carico ha il su o insie me di co ndizioni al con torn o. C ia ecom puta ziona lm ente g ra d i to rna no n risolw il prob lem a d i fonda d iqu ale condizione sia da ritene rsi "di riferim ento". In fo ndo , a b enpensarci, e una questione di punti d i vista. S e w diam o un tuboriscaldarsi s iam o portati a pe ns a re alia co ndizione fredd a com eq ue lla d i rife rim en to m en tre se 1 0 wd iamo r al fr ed d ar si c o ns id e re remoin iz ia le q ue ll a c ald a. E pp ur e 1 0 s tr es s r an ge t er mic o Ii 1 0 stesso ed icarichi sustain ed sono p re senti nelle du e condizioni estre me ed int ut te q ue ll e i nt erm ed ie .L 'u nic a s olu zio ne c he a cc on te nta tu tti e q ue ll a d i c on si de ra re"s us ta in ed " la co nd izio ne d i in sta lla zio ne rn a d i c os tru ire u n a ltrocaso , genera l m ente chiam ato "hot sustained", per considera re ic ar ic hi s us ta in ed n el la c on fig ur az io ne o pe ra tiv a.A bbiam o du nque Ie segu enti com binazioni di carico .

I senza hot sustained con hot sustainedL1 W+P1 +T1 (OPE) L1 W+P1 +T1 (OPE)L2 W+P1(SUS) L2 W+P1(SUS)L3 L1-L2(EXP) L3 T1 (EXP)

L4 L1-L2(EXP)L5 L1-L3(SUS)

Osservazioni Qualcuno calco la I'ho t sustained rim uowndo m anua lm ente i

supp orti ch e w ng ono pe rd uti in con dizio ne opera tiva . Inquesta secondo modo, pero , non wngono considerati glie lfe tti d i n on lln ea rita d ow ti a ll'e sp an sio ne te rm ic a.

In linea d i principio , non solo la condizione iniziale e que llaf latublvult.com/plpin9_stress_snalysisJ ... / losd-cases-e-supporti-non-linearll 5/13


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12/11/11 L oa d c as es e s up po rt i n on li ne ar i P ip in g S tr es s A na ly si sfin ale p otre bb ero e ss ere c on sid era te d i rife rim en to p er ilsustaine d rn a an che qu alun que condizione in te rm edia. Acausa delle non llnearita, non e d et to c he I e c on diz io niestrem e sia no p iC !co nservatiw di q uelle interm edie. L enorm atiw non so no m ai il so stituto del ce rw llo .

COMBINAZIONI PI CARICO OCCASIONAL!F orti d ei c on ce tti s 'lilu pp ati, a ffro ntia mo Ie a ltre c om bin az io ni d icarico, tip icam ente q uelle occasion ali. P er la m aggior pa rte dellea pp lica zio ni, il c on tro llo d ello stre ss ric hie de i s eg ue nti p as sa gg i

1. c re are u n c as o operat lso + occasionale2. s ottra rre a l c aso p re ce de nte il c as o p ura me nte o pe ra tb o3. a gg iu ng ere il ris ulta to a l c as o s us ta in ed

L a d om an da n as ce s po nta ne a. P erc he a gg iu ng ere il c on trib utoo cc asio na le a l ca so s us ta in ed ? L a risp os ta a rriv a d al p ara gra fo302.3.6 delle 831.3 c he r ec it aThe sum of the longitudinal stresses, SL, due to sustained loads,such as pressure and \Milight, an d of the stresses produced byoccas ional loads, such as iMnd or earthquake, ma y be as much as1.33 t imes the bas ic allowable st ress given in Appendix A.D i qu esta frase notia mo due pe cu lla rita . Innan zi tutto, com e detto,I'uso d el caso sustaine d com e base p er I'a ggiu nta de i carichiocca siona li. La secon da e la richie sta d i som mare direttam ente g listress otte n u ti dai due casi. Q ue sto introdu ce la pro blem atica dicom e si possan o co mb ina re Ie d iw rse co mb ina zioni d i cartco,Tra i v ari m etodi m essi a d isposizione da Caesar II, quelli da us a resono principalm ente due , A lgebraic e S calar. Non si tra tta so lo diu na q ue stio ne d i s eg ni d eg li a dd en di (p re si in v al o re a ss olu to 0 con ilseg no) quan to de lla sequ enza delle ope razion i ch e C ae sar II effettuan el c om bin are i c as i. In p artic ola reA lgebra ic 'liene usa to quando si so ttrae un caso dall'a ltro. Caesar IIsottrae prim a g li spostam en ti e a partire d alla co nfigura zioneg eo me tric a c he o ttie ne v a a c al c ol a re 1 0 stre ss .S calar 'liene invace usato per somm are due casi. In questo caso glistress vangono som mati direttam ente e non wngono invacer ic al co la ti a p ar tir e d ag li s po st am en ti.E 'im po rtan te n on confond ere i du e m etod i in quan ta se usia moa lg eb ra ic p er s om ma re d ue c as i c on sid eria mo I'e va ntu alitaottim istica ch e i carich i occasionali po ssa no com pen sare i carichiop erati'li. S e in vace usiam o scala r per so mm are i d ue casi, 1 0 stressc om bin ato p otre bb e e ss ere in fe rio re a lia s om ma d eg li s tre ss s in go li.I n g en er ale , in dip en de nt em en te d alla t ip olo gia d el c ar ic o o cc as io na le(van to, terrem oto, blast, P SV ), la co mb inazione di ca rico ha u nas tr ut tu ra d el t ip o

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AI ebraicsu sOPE

condlzf one sus ta lneo

L1 W+P+TIII W +P +T + FILJ W+PIL4 L1-L31L5 L 2 - L 11L5 LJ+L5

OPE condizicne 0 erativa + caricc occesionaleEXP stresstermico

AI ebraic oe e e ffet todi "F" s enza sue ss c he ckScalar De c stress check

I Icar ico F pot ra essere di IoOl tain IoOl tasosti tu ito da WIN (wnto), U(terremoto) 0 altro carico.S IMU L T ANE IT A 'Vento e terremoto vanno analizzat i in ogni direz ione e dew essereanche considerata la possibili ta di simultaneita di carichi nellediwrse direz ioni . Intal senso e uti le r icorrere al metodo dicombinazione SRSS (Sum of Squares).Questo metodo affenma che la risposta totale del sistema e pari aliaradice quadrata della somma delle risposte indilAduali che wngonodunque considerate indipendenti (ortogonali) I'una dall'altra.

S i t ratta di un metodo basato su considerazioni s tatist iche relat iwall 'improbabili ta che i massimi nelle diwrse direzioni si manifestinocontemporaneamente. Naturalmente si tratta di un'assunzione nonconservat iva che perc risulta ragioneloOlmente wrificata a patto che imodi di IAbrare nelle diwrse direzioni non awengano a frequenzesimil i. In quest 'ult imo caso, inlatti , i modi di vibrare potrebberoriwlarsi in lase anche se geometricamente ortogonali.Le combinazioni di car ico necessarie ad un'anal is i completa delterremoto con metodologia SRSS saranno dunque Ie seguenti.



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12/11/11 L oa d c as es e s up po rt i n on li ne ar i P i pi n g S t re s s An a ly s isL1 W+T1+P1 OPE)L2 W+T1+P1+U1 OPE)L3 W+T1+P1-U1 OPE)L4 W+T1+P1+U2 OPE)L5 W+T1 + P1-U2 OPE)L6 W+T1+P1+U3 OPE)L7 W+T1 +P1-U3 OPE)LS W+P1 SUS)L9 L1-LS EXP)L1 0 L2-L1 OCC) Alqebra icL11 L3-L1 OCC) Alqebra icL12 L4-L1 OCC) Alqebra icL1 3 L5-L1 OCC) Alqebra icL14 L6-L1 OCC) Algebra icL15 L7-L1 OCC) Algebra icL16 L10+L12 OCC) SRSSL17 L10+L13 OCC) SRSSL18 L11 +L12 OCC) SRSSL19 L11 +L13 OCC) SRSSL20 L14+L12 OCC) SRSSL21 L14+L13 OCC) SRSSL22 L1S+L12 OCC) SRSSL23 L15+L13 OCC) SRSSL24 LS+L16 OCC) Scalar 0 AB SL25 LS+L17 OCC) Scalar 0 AB SL26 LS+L18 OCC) Scalar 0 AB SL27 LS+L19 OCC) Scalar 0 AB SL28 LS+L20 OCC) Scalar 0 AB SL29 LS+L21 OCC) Scalar 0 AB SL30 LS+L22 OCC) Scalar 0 AB SL31 LS+L23 OCC) Scalar 0 AB S

Alofete notato che abbiamo indicato la possibili ta di usare ABS alposto d i Scala r. Qual e la differenza tra i due?Dal punto di IAsta dello s t ress ASS e Scalar sono identici , entrambisommano gli s tress dei casi combinati in valore assoluto.Intermini di forze e momenti, ASS somma di nuo 'JO ivalor i de i casicombinati in valore assoluto mentre Scalar I i r icalcola a parti re daglispostamenti e dal la mat rice di r ig idezza. ( in questo caso Scalar sicomporta come Algebraic)Per quanto r iguarda gli spostament i, inf ine, ASS I i somma di nuovoin valore assoluto mentre Scalar I isomma considerando i l segno(anche qui come Algebraic).Dunque ASS produce gli s tess i valor i d i st ress di Scalar (e questo Iic ia che conta) mentre produce valori maggior i d i car ichi espostamenti. AI d i la del latto che in ogni caso sono valor i che nonandrebbero usati per ness uno scopo, sono valor i che non hannoalcun senso fisico e dunque sono inuti lmente conservat ilA.

A lcune combinazioni di car ico vengono usate solo per 10st resscheck (EXP), altre per i l controllo dei carichi e degli spostamenti



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12/11/11 L oa d c as es e s up po rt i n on li ne ar i P i pi n g S t re s s An a ly s is(OPE), alcune per ent rambi (SUS). Perche non s i effettuano tut ti icontral li su tutt i i casi?La risposta Ii duplice. Gl i s tress check sono impost i dal la normativaed e la normativa stessa che porge gli ammissibili . Anche IoI)lendoeffettuare un contrallo nel caso operatbo, non avsmmo un valore distress ammissibile con cui confrontarlo.PiO sotti le la risposta riguardo al contrallo dei carichi. Facciamoquesta esempio, un tubo che in operat ive si solleva dal supporto.

I~Nel caso SUS (a s inist ral abbiamo una forza diret ta \erso i l basso,nel caso OP E (a dest ra) non abbiamo alcuna forza, dunque nel casoEX P awernrno per dif ferenza una forza diretta \erso I 'alto! Tale forza Iinecessaria al software per calcolare la configurazione geometricacorretta ( in effett i i l tubo s i alza) rna non agisce diret tamente suisupporto. E'quindi del tutto inuti le, se non addirit tura fuoNiante,considerare i car ichi e gli spostamenti nei cas i ottenuti persottrazione di altri casi.:':l pIPING STRESS ANALYSIS

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9 comments to Load cases e supporti non lineari

car84February 25 2011 at 10'06 am : . .. . B ! w l Y .Ciao complimenti per I 'art icolo; wlelol) tarti duedomande, circa gli output.

Se ho ben capito posso confron ta re i da ti in outpu t dal caso EXPe confrantarlo con la tens ione ammissibi le dato dal codice.Mentre tramite i casi OPE e SUS ver ifico i carichi e g lispostamenti.Ora, i carichi e gli spostamenti delol)noessere \erif icat i t ramitenormativa 0 Iia discrezione del pragett ista la valutazione?E in fine tramite i casi OCC cosa ne taccio deg li outpu t?GrazieCarmelo



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12/11/11 L oa d c as es e s up po rt i n on li ne ar i P i pi n g S t re s s An a ly s isslressislaFebruary 25 2011 at 11 :03 am : . . .. B . ! w l Y .Ciao Carmelo, grazie per i compliment i! AI Iora, ingenerale i l caso EXP ser.e per i l cont rallo a stress,

il caso OPE ser.e per la l.erifica d i carichi e spostamenti, il casoSUS ser .e ad entrambi, sia a contrallo a stress che alia l.e rifi ca dicarichi e spostamenti.Gli stress ammissibili sono forniti dalla norrnat iva, per i carichiammissibili la questione e piOcomplicata. Qualche \Olta sonodati dal fornitore dell'apparecchiatura, qualche \Olta sono impostiin fase di assegnazione della fornitura tramite una specificacontrattuale la quale puc essere a del l'az ienda che esegue lapragellazione a del cliente f inale (quest'ultimo caso e tipico dellegrandi aziende petral ifere che negli anni si sana fal le Ie prapr iespecifiche e Ie impongono aile aziende di ingegneria). Qualche\Olta, inf ine, in assenza di altre informazioni, s i pub anche farequalche calcolo in praprio per la l.erifica dei bocchelli (ad esempiocon pragrammi agl i e lement i f in it i) ma, det to t ra di noi , e sempremeglio asere dei valori ammissibili appravati dal cliente.Per gli spostament i, come dici giustamente tu, si entra nelcampo di discrezionalita del pragett ista che del.e l.erificare cheess i siano "ragionewli " e tenerne canto in fase di pragellaz ionedella supportazione. Ad esempio se un tubo si sposta di 200 mmdevi fare un supporto suf licientemente lungo da non "cadere" acausa del la dilataz ione. Va anche cont rallato che i l tuba nonfletta t rappo in senso verticale (anche qui i c ri teri sana var iabi li , s iva da 1/2 pollice di flessione ammessa, circa 12 mm, a unafrazione del la lunghezza sospesa del tubo, 1/2500 1/300 del lacampata).Inf ine per i l cas a DCC occorre l .eri ficare gli st ress mentre i l casoOPE + OCC va el.entualmente usato anche per dimensionare isupporti. Se una guida ha una spinta di 10kN in operatbo e 15 kNin OPE+OCC, quest'ul timo valore andra usato per pragettare i lsupporto. Naturalmente occorre l.erificare che i due valori nonsiano trappo d issimil i. Se una guida prende 10 kN in OPE e(faccio un esempio) 50kN in OPE+DCC, e prababile che ci sianot rappe poche guide in quel t rallo. Invece che pragettare una guidache res is ta a quel car ico enorme, Ii meglio aggiungere altre guidee suddividere il carico tra piOsupporti.Spera di averti chiar ito Ie idee, non esi tare a fare alt re domande.CiaoTiziano

car84February 2B 2011 at 11'23 am : . . .. B w l b ' .Chiarissimo.Grazie



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Skeggia85June 23 2011 at 3:23 pm ~Scusate ragazzi, che intendete per 'Jerifica dicarichi e spostamenti?

Cioe per cantra ll a a stress si intende che la sigma del latubaz ione s ia minore di quella ammiss ibile e per "carichi" s iintendono Ie forze sui supporti??lIIuminatemi please, tnx 1000.Sim

stressistaJune 24 2011 at 7'28 am ~Ciao Simone

il contrallo a stress e , come da te inteso, la 'Jeri fica che latensione interna della tubazione sia minore di quella ammissibile.E 'un discorso lungo ma la cos a piu importante Ii capire che lanormativa ASME 831.3 non fa una 'Jerifica "globale" (owero stressin condizioni operathe 'Jerificato con \On mieses 0 tresca) ma fauna 'Jerifica specializzata, owero contralla separatamente glis tress nel le var ie direz ioni ( radiale, longi tudinale etc) e dowti aivari carichi (pressione, temperatura, etc)Per quanta riguarda la quest ione dei carichi, occorre contrail ares ia i carichi sui support i che quell i sul le apparecchiature . .. Iadifferenza Ii che mentre i support i 'Jengono pragettat i con grandi(e tabolta ENORMI) margini di sicurezza (dunque bastaun'occhiata che non c i siano car ichi esagerati ), i car ichi sul leapparecchiature sono definit i dal fornitore e vanna rispettat iRIGOROSAMENTE. II rigore e necessar io non tanto da un puntod i vista ingegneristico (in fondo se su una pompa ci sana 30 kgin'Jeceche 25 kg non muore nessuno .. . ) quanto perche, sedisgraziatamente quella pompa a'Jesse dei prablemi (vibrazioni,consumo eccesslvo dei cusc inet ti etc), s ta s icura che 10stressista sara il primo capra espiatorio satta esame ...dunque efondamentale fare in modo che i l calcolo r ispett i accuratamente icarichi ammissibili sulle apparecchiature.CiaoTiziano

SimoneJyne 24 2011 at 2"20 pm ~Perfetto, 'Jeramente esauriente!

SimoneJune 27 2011 at 1:12 pm ~Ciao Tiziano,



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12/11/11 L oa d c as es e s up po rt i n on li ne ar i P i pi n g S t re s s An a ly s isnell'ana lis i con C aesar accade qualcosa che n on riesco aspiegarm i. H o m odella to uno sketch, e quando lanc io il ca lco lonon riesco a giungere a lia conw rgenza, il ca l c olo ve aventi ado ltranza (per o ltre 5 m in, fin quando non 10 b locco) m entre per g lia ltn sketch c i im piega pochi secondi. M i sono reso contoa ttive nd o F 2 d ura nte il ca l c olo (S in gle S te p T hru R es tra in ts) c hela "non conw rgenza" d ipendeve dal vinco lo ne l node 540, che Iiun appoggio sem plice dow ho im postato un coeffic iente d i attrltopari a 0.3. A nd an do a c an ce lla re il co ell. d i a ttrito d a q ue l vin co loil ca lco lo conw rge. O gni qual \O lta 10 re im posto il ca l c olo nonc on wrg e p iu .... c om e te 10 s pie ghi?S ap re sti d ar mi u n c on sig lio ?T i r in gr az io m o lt o,S imone

stressistaJune 27 2Q11 at 1'28 pm ~C ia o S im o ne

p ro ba bilm en te q ue llo c he ti s uc ce de Iiche il tubo inc orris po nd en za d el n od o 5 40 si s olle ve o pp ure "sta p er so lle ve rs i",o we ro il s uo c arico in c on diz io ni o pe ra tive Iim olto basso. Inquesti cas i C aesar fa fa tica a far convergere il ca l co lo . Lam eto do lo gia c he ti c on sig lio Iil a s e gu e nt eT og li I'a ttrito (c om e ha i fa tto ). S e il c alc olo c on wrg e a llo rao ss erva n el "re stra in t s um ma ry " se il tu bo si s olle ve d al s up po rtooppure no. S e si so lleve a ll o ra I'a ttrito non ha in flue nza e puoitra nqu illa me nte la scla rlo n ullo ... p iu tto sto d evi d om an da rti s e inquel punta non sia il caso di me ttere una molla vis to che il tubo s is olle ve ! S e in wce il su pp orto n on s i so lle ve , a llo ra rim etti l 'a ttritom a inwce di un supporto +Y meU i un supporto bila tera le Y ...questa a iu ta la convergenza senza cam biare i risu lta ti (ha i g iaw rific ato c he c om un qu e il s up po rto n on si s olle ve ).II c aso peggiore awene quando un supporto si so lleve so lo ina lcun i cas i ma non in a ltri ... ( es si so lleve in des ign ma tocca ino pe ra tin g). In qu el c aso si to rn a a l g iu dizio d el p ro ge ttis ta ...d ipende in faU i da quanta il supporto si so lleve e quanta ilsupporto Iiv ic in o a d a pp a re cc hia tu re s en sib ili .S e il s up po rto s i so lle ve 1 02 m illim etri ... d ic iam o che im porre unvin co lo bila te ro p er "te ne re g iu " il tu bo n on Ii u n p ec ca to m orta le ...se il supporto non Iiv ic in o a q ua lc he b oc ch ello ... a n ch e r lr nu ov erel'attrlto e fa ttib ile ... d ip en de d alla s itu az io ne ... q u alc he \O lta p uo ia nc he "ta ro cc are " u n p ochin o il ve lo re d ella to lle ra nza d i C ae sa rne lla m aschera che ti appare premendo F2 durante laconw rgenza ... m a sono "sm anettam enti" che non ti cons ig lio d ifa re in p rim a b attu ta .S e il supporto non Iivic ino ad apparecchia ture e se s i so lleve d ip oc o (1 - 2 m m), to glie re I'a ttrito Ii la so luzione piu sem plice edindolore.

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12/11/11CiaoTiziano

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SimoneJune 27 2011 at 1:58 pm ~Grandissimo, chiaro e fulmineo! @

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