64445705 seccion puente mixto

8/22/2019 64445705 Seccion Puente Mixto

1/33

B. DISE O DE VIGA PRINCIPAL

be= 3

t =L= 22 m

La separacion entre vigas es: 3

1) Clculo del ancho efectivo (be)

Se va escoger el menor delos dos resultados que es:

bo = 3 m m

2) Metrado de carga

--- P.P. de la losa de concreto : 1 x x 3 x =--- P.P del pavimento : 1 x x 3 x =

Kg/m

Despues se va considerar el peso propio de la viga!

3) Calculo del momento por peso propio

4) Calculo del momento por sobrecarga

a) Reduccin de carga

a = PTb =c =

R1 = PT

3 m

@ Rueda delanteraP1 = 2 x 2 x = Tn

@ Rueda PosteriorP2 = 2 x 8 x = Tn

1.00 4.00

1.00 16.00

1740CM =

0.57

1.83= 0.99

2.97

3.00=

1440

m4

=

0.05 2000 300

5.5

0.20

0.20 2400

Mpp=(C.M)L2 = Kg-m

8105270.00

bo=

be= be= 3.00

224

=be=L

1.000.6

R1 R1

R1a b c

PT PT


2/33

b) Momento mximo por sobrecarga

**

** FR = Tn

** La distancia entre P1 = 4Tn y FR

es de " X " . Por lo que se tomamomento en P1

X = m

FR

0.7 0.7

1 => X

1 2 => - X2

Mmax = x + x + x = Kg-m

5) Momento de Impacto

--- El coeficiente de impacto :

--- Momento de Impacto:

= CI x Ms/c = Kg-m

6) Clculo del Predimensionamiento de la Seccin de la Viga en I

Para el predimensionamiento de las vigas principales de acero nos basaremos en los criterios del reglamentoAASHTO M720 ( ASTM A709), grado 36 donde nos dan las siguientes relaciones

a) Peralte de la Viga

@ Peralte minimo de la Viga

MI

El coeficiente CI 0.30

39848.54

L + 38

CI = 0.254

CI = (15.24

) = 0.254

16

0.468

Ecuaciones de la linea de influen

3.514

11 m

11,7 m

6.10 4.20 2.80 7.50

16 Tn4 Tn

5.60

Se va suponer que el semi-traileva de derecha a izquierda

36

16 Tn

3.25

5.48

3.514

0.532

10.3

3.25 4 5.48

d =L30

16 156884.00

m= 0.733

LUZ LIBRE DEL PUENTE (22 M TS)

4 Tn 16 Tn 16 Tn

4.27 4.27


3/33

@ Peralte minimo de la Seccin Compuesta

=> d = hc - ts = < = m

** El peralte compuesto se va aumentar a 0.95 m, para que cumpla con las especificaciones del reglamento

=> hc = m ; d = hc - ts = - =

75

b) Pandeo de la seccion de la viga sin losa

@ Pandeo del alma

d

tw

tw

@ Pandeo del ala en compresion

bf

tf

tf

De acuerdo a esos valores minimos vamos asumir un perfil adecuado :

d =d tw h bf =

tf tw =tf =h =

hc =L

=25

0.95 0.95

0.88 m

cm y d = 75

0.68 d min 0.733

70.00

cm

95

8219.63(fy)^0.5

= 167.78

cm

2.502.00

tw mn

1164.542

=

= 0.44775.00

75.00

(fy)^0.5

1.262

167.78

cm

30.00

bf

tfmn =30.00

=23.77

bf; Se va asumir bf = 30 cm23.77

0.20 0.75

hc

=

= 95

; fy =2400 kg/cm2


4/33

7) Clculo del momento " Mu " mximo Por Carga de Servicio

Mt = + + = Kg-m

8) Determinacin de la Seccin de Acero Por Carga de Servicio

m Como ocurre frecuentemente se supone que el eje Neutro plstico de la seccin se encuentra dentro de la losa.

Fy( d/2 + ts - a/2)a = 13 cmts = 20 cm

0.85*f'b*b =Fy = Kg/cm2

d = 75 cm

9) Eligiendo el Supuesto Perfil (Utilizando las normas AISC - LRFD, referencia el libro de Zapata)

a) Encontrando el tipo de seccin

b) Clculo de la ubicacn del Eje Neutro Plstico y Verificacin de la resistencia

bf = cm d = cm

Se va usar : m

p

11341.15

SUPUESTO PERFIL

70.00

2.5

Valores a Considerar

0.852400

2.5= 325.00 cm2

105270.00

As requerido = 290.28

As requerido =

39848.54 302002.54

= cm2290.28

As S

156884.00

cm2

Mt

LIMITES DEL ALA

bf

2tf

p =

=

52

= 28

52, por estar enzona sismica

= 6hc

As S =

PT

= 8.898(fy)0.5

=

=

LIMITES DEL ALMA

268645.83

be= 3.00

= 325.00 cm2 Ix

30

75.00

= 109.5(fy)0.5

tw

640

c

75

cm4 Iy

As*fya = = 13.01

30.00

p =


5/33

Suponiendo que: a ts C = x x x a

T = x =

Como C = T, a =

Si, d = cm Mn = x( d/2 + ts - a/2 )

Mn = Kg-m

=> Mn = Kg-m Siendo = 0.85

c) Calculo del Momento por Servicio Incluyendo el Peso Propio

@ Momento Por Carga Muerta=

--- P.P. de la losa de concreto : 1 x x 3 x =--- P.P del pavimento : 1 x x 3 x =--- P.P de la viga : x =

Kg/m

@ Momento Por Sobrecarga

Mmax = Kg-m

@ Momento Por Impacto

= Kg-m

Mt = + + = Kg-m

Finalmente tenemos que :

Mn = Kg-m > Mt = Kg-m

cia

r

....................

120708.13 156884.00

8

T

332939.2857

332939.2857

Mpp= (C.M)L2

156884.00

MI

=

39848.54

14.57

39848.54

120708.13 Kg-m

....................

317440.67

75

"Quiere decir que el supuesto perfil es el adecuado"

CM = 1995.2

391693.28

0.05 2000

325.00 2400.0 780000.00

210 300.000.85

0.03300.0

OK !

317440.67

1440.0

7851.6 255.2

0.20 2400


6/33

:


7/33

10) Corte en la Viga (Utilizando las normas AISC - LRFD, referencia el libro de Zapata)

a) Corte en la Vigas Por Trabajo

hc K : coeficiente de pandeo de placas sujetas al corte

tw Fyw : Esfuerzo de fluencia del alma

hc hc

tw tw

Aw : Area del alma => Aw = hc x tw Viga solda

Vn = => Vn = Kg Donde: =

b) Corte en la Vigas Por Servicio

@ Fuerza de Corte Por Carga Muerta

@ Fuerza de Corte Por Carga Viva

X22

Vmax = x + x + x = Kg

@ Fuerza de Corte Por Impacto


13.6

16

El coeficiente CI 0.30

16 Tn

4.20

16 1.004

El mximo corte estar

por: Vn = 0.6 x Fyw

226800.00 0.9

< 1520 x (K/Fyw)^0.5 ;

VCM

252000.00

28.00

=

1520 x (K/Fyw)^0.5

69.381520 x (K/Fyw)^0.5 =

Donde K=5,

Como:=

2

15.24) =

0.81

4 Tn 16 Tn

L + 38

Kg= 21946.93WL

4

CI = ( 0.254

4.20

Vc =

Ecuaciones de la linea de influenci

1.000.81

0.618

31416.000.62


8/33


= CI x Vs/c = Kg

Vu = + + = Kg

Finalmente tenemos que :

Vn = Kg > Vu = Kg

11) Diseo de los conectores de Corte

-- El corte horizontal maximo ser : C = Vh = Kg

-- Se va utilizar conectores tipo vstago con cabeza de : x

-- La resistencia de estos vstagos es : t/c en un concreto de 210 Kg/cm

2

-- Se van a necesitar :

-- El espaciamiento ser:

Segn el AISC - LRFD - 115.6 : 6 8 ts

OK !

El espaciamiento de los conectores se van a realizar a: cm

12) Determinacin de las planchas de apoyo

@ Para evitar la falla por fluencia del alma Hacemos Rn = Ru , = 1K = tf + 0.5

Sin embargo se va colocar: N = cm ,que va ser todo el apoyo dela viga en el estribo del puente

Tiene que cumplir que: Rn Ru

@ Resistencia del concreto

Pp Ru

=Pp = x x

Ap : rea de apoyo de la plancha de la viga

345000 61342.60 Correcto!

2

21946.93 31416.00 7979.66 61342.60

7979.66

780000.00

7/8" 3,5"

226800.00

CI = 0.254

VI

13

N =13

=780

= 0.21 m

52Conectores a cada lado de la mit

de la viga

-

p =L

2N

60

p

21.15 160

N = =61342.60

6000Rn / (Fyw *

tw) - 2.5K

21.15

2.72 cm8 =

13.34

= =Ru

50

0.60.85 f'c Ap

61342.60

"Quiere decir que el perfil soporta la fuerza de corte"


9/33

Como N = cm ; B = = cm

Por lo menos vamos utilizar el ancho del ala B = cm

@ Verificacion de la abolladura del alma ( inestabilidad del alma)

---- Para Cargas Exteriores

Rn = 0.571(tw) (1+3(N/d)(tw/tf). )(Fyw(tf/tw)) . = Tn

Rn = x = Tn

---- Carga aplicada

Ru = Tn

Rn > Ru OK!

@ Determinacin del espesor de la plancha de apoyo

---- La presin de la plancha es:

---- La plancha de apoyo es considerada como un cantiliver con empotramiento en el pie de la soladadura,en este caso:

Mu = (p(B/2 - (tw/2 + ws))2N)/2 ws = 1

Mu = Kg-cm

---- Para una seccion rectangular (de la plancha de apoyo) se require que:

Mn Mu

= ; Mp = ZFy; Z = Nt2/4 = t2

Igualando tenemos: Mu = Mp: t = cm 3/4"

Se va usar una plancha de: 3/4" x 500 x 300

Mn = Mp ;

11.46

30

61.3425967

50 Ap/N

RuNxB

0.75

2.481

166200.1

.0,6 x 0.85 x f'c

0.9 12.5

= 40.9 Kg/cm2

Rn 393.4

524.50

p =


10/33

a

dado

Aw

a


11/33

ad


12/33


13/33

13) Determinando el tipo de seccin

---- Primera Parte

---- Segunda Parte

Asi mismo, para que la seccion sea completamente compacta, vamos a considerar arriostres lateralesen la viga, de tal manera que se alcanse una pequea rotacin ( R < 3.0 ):

Segn AISC- LRFD, la distancia de estas vigas van estar determinadas por:

"Lb no debe exceder Lp" , Lb: distancia entre arriostres

entonces:

" Se col ocarn vigas de arrios tre lateral cada 3,20 m para lograr qu e la secc in sea com pacta"

Lb = 3.20 m

5.91303.87 cm

Lp = 3.27 m

=(Iy)

0.5

(Area)^0.5=ry =ry

p = =

Lp =2520

(fy)^0.5

52= 109.5

=

En la primera parte se ha determinado que la seccin es compacta

2tf tw

(fy)0.5 (fy)0.58.898

52, por estar enzona sismica

640

28hc

LIMITES DEL ALA LIMITES DEL ALMA

=bt

= 6

p

BARANDA METALICA

BARANDA METALICA

PLANTA GENERAL PUENTE

CIRCULACION VEHICULAR

H 20 - S 16

PUENTE M IXTO

LONGITUD : 22.00 MTS


14/33


15/33


16/33

A. DISEO DEL TABLERO

I) PREDIMENSIONAMIENTO DE LA SECCION TRANSVERSAL

1) REFERENCIAS

Para determinar nuestra seccion tranversal tenemos las siguientes referencias, las cuales han sido dado por elprofesor del curso

- Numero de vias : 02- Tipo de sobrecarga : H20 - S16 (HS-20)

- Longitud del puente : 22.00 ml

2) PREDIMENSIONES DE LA SECCION TRANSVERSAL

Por tipo de sobrecarga se conoce que el puente va ser diseado para un SEMI - TRAILER, segn la clasificacionde las normas A.A.S.H.T.O. (HS - 20)

El semi - trailer consta de tres ruedas que transmiten los pesos a la superestructura del puente, con una distribu_cin de acuerdo a la sobrecarga y dimenciones minimas

3) PREDIMENSIONAMIENTO DE LAS VEREDAS

Se va considerar una longitud transversal de la de la vereda de 1.20 m

4) ALTURA DE LA BARANDA

Se va considerar una longitud transversal de la de la baranda de 1.00 m

5) ESPESOR DEL ASFALTO

El espesor del asfalto es de 2" ( 5cm )

6) SARDINEL

El sardinel va ser de 0.10m en 45

II) DETERMINACION DEL LA SUPERESTRUCTURA

1) TABLERO (Ancho de va, sardinel y vereda)

La losa va ser considerada, de concreto armado, armada perpendicular al eje del puente

2) VIGAS PRINCIPALES

Las vigas principales sern de acero de perfil I, ubicadas a lo largo del puente. Estas vigas van a estar espaciadaa una stanc a e m, un as por v gas a ragmas.


17/33

III) ANA LISIS Y DISEO EL TABLERO O LOSA DE TRANSITO

--- Longitud entre ejes de apoyos =--- Numero de vas =--- Resistencia del concreto a emplear en la losa =--- Fluencia del acero de refuerzo en la losa =

--- Sobrecarga movil H20 - S16 (rueda mas pesada) =--- Sobrecarga peatonal en vereda =--- Peso de la baranda metlica por metro lineal =--- Peso especfico del concreto armado =

1) TRAMO INTERIOR

a) Predimensionamiento (t)

b) Metrado de cargas muertas

--- Peso Propio de la Losa : x x x =--- Peso del Pavimento : x x x =

c) Calculo del momento por peso propio

S" =

d) Momento por sobrecarga

P = 8 000 kg

Las normas AASHTO y ACI especifica para tomar en cuenta la continuidad de la losa sobre tres o mas apo_yos, se aplicarn a la frmula anterior un coeficiente de continuidad de 0.80 tanto para el momento positivocomo para el momento negativo.

e) Momento de Impacto


--- Momento de Impacto:= CI x Ms/c = Kg-m

Es superior al maximo recomendable(CI 0.30), emplearemos como factor

de impacto CI=0.30

10=

3

0.05

15

1 11 1 2400

2000

0.20t = =

0.20

S15

580.00C.M. Kg/ml

considerar 2.80

480.00100.00

Kg/mlKg/ml

Mpp= (C.M)S"2

S" + 38) = 0.374

==> Donde P representa la carga en la rueda mas critica

454.72 Kg-m

15.24

Ms/c= 2240.66

CI = (

Kg-m

)*PMs/c= S" + 0.619.74 0.80*(

CI = 0.3

MI 672.20

Kg/mlKg/m

8000.00400.0049.49

4200.00

m

Kg/cm2

Kg/cm2

KgKg/m2

02210.004200.00

S/C vWbWc

22.00

Podemos

L#Nf'cf'y

P


18/33

f) Verificacion del Peralte por Servicio

=> Momentos Por Servicio:

= Mpp + Ms/c + MI = Kg-m

=> Esfuerzo de compresion en el concreto

= Kg/cm2

=> Esfuerzo permisible del acero de refuerzo

= Kg/cm2

=> Modulo de elasticidad del acero de refuerzo

=> Modulo de elasticidad del concreto

= Kg/cm2

=> Relacion del modulo de elasticidad del acero al concreto

=

=> Relacion entre la tension del acero y del concreto

r =

=> Factor adimencional

=> Ancho de la losa

b = m = cm

=> Peralte util de la Losa

Sabemos que : t = ; r = + (suponiendo este acero)r = 2 + 0.8r =

t = cm

cm y d = cm

fs = 0.40 x f'y 1680

Mu 3367.57

fc = 0.40 x f'c 84

217370.7

n = Es/Ec 9.661

Es = 2100000 Kg/cm2

Ec = 15000(f'c)1/2

fs/fc 20

k =n +r

n= 0.326

= 16.62

j = 1-(k/3)

100.00

d =2xMtx100

fc x k xj x b

t = 20 16.5

=

1.00

0.891

cm

d + r recubrimiento 0.5(5/8)

2.80

19.42

El valor asumido para el espesor de la losa es correcto


19/33

g) Diseo del acero a la rotura

=> Momento resistente a la rotura (positivo y negativo)

Mv = = Kg-m

=> Refuerzo principal positivo y negativo

@ Mv = x As x fy x(d -((As x fy )/(1.70 x fc x b) ) = 0.9

@ Verificando el acero minimo:

Asmin = = cm2

@ Distribucion del acero principal

Area de 5/8 =

=> Refuerzo de temperatura

@ El acero de temperatura se calcular asi:

= cm2

@ Reparticion

La reparticin del acero es en ambos sentidos por lo que para cada sentidos tenemos:

Ast = cm2

@ Distribucion del acero de temperatura

Area de 3/8 = cm2

Acero Longitudinal Acero Transversal

=> Refuerzo de reparto

@ Cuando el acero principal se encuentra perpendicular al trafico la cantidad de acero de reparto estardado en:

% r =

= As x 0.67 = cm2

39.00StL=

El acero de reparto no debe ser mayor del 67%72.31

cm

0.71

8.114Asr1

39.44 => Stt= 39.00Stt=

1.80

StL= 39.44 =>

< |As| Correcto!

cm2

=> 16.00 cmSp =

(area del acero) x b

As

;

67.00

Ast = 0.0018 x b x t 3.6

cm

(S")0.5% r =

121=

1.99

1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c + MI )) 6902.32

As = 12.11

Sp =

14bd/fy 5.5

Asmin

Sp = 16.43


20/33

@ Adicional

El refuerzo por reparto se encontrar adicionandole el refuerzo por temperatura para un sentido

= + = cm2

@ Distribucion del acero de reparto

Area de 1/2 =

h) Verificacin de la cuanta

=> Cuanta maximas y minimas para un concreto de 210 kg/cm y un acero de 4200 Kg/cm

Pmax =

Pmin =

=> Cuanta de la losa

Como : Pmin < < Pmax< La falla es por fluencia del acero CORRECTO !

cm

Sr =(area del acero) x b

0.0033

Asb*d

P = = 0.0073

As

12.81 => Sr = 12.00

;

0.016

Asrt 8.114 1.80 9.914

1.27

Sr =

0.0033P

0.007 0.016


21/33

2) TRAMO EN VOLADIZO


Para asegurar la continuidad del tablero se va considerar un mismo espesort = cm

b) Metrado de cargas muertas

1 x x =

2 x x =

3 x x =

4 x x =

x x =

5 x x =

c) Calculo del momento por peso propio


Tenemos que: X = - = m

Ademas se tiene: E = x + = m



--- Momento de Impacto:= CI x Ms/c = Kg-m

f) Diseo del acero a la rotura


s

Mv = = Kg-m

0.45 27.00

VER FIG 04

49.49

2400

Asfalto

Baranda

0.03 1.00 2000

1.000.05

60

Momento (Kg-m)

13.68

67.20

624.00

153.600.4

96

480

384

Carga (Kg) Dis. (m)

0.5724

0.70

1.3

1.00 2400

1.00 2400

1.00 2400

0.04

0.2

0.16

0.20

Seccin

0.01 1.00 2400

Mpp= (C.M)S"2 = 917.45

0.3

CI = (

0.8

MI

Es superior al maximo recomendable(CI 0.30), emplearemos como factor

de impacto CI=0.30

15.24) =

S" + 38

0.195 1.143 1.299

1.68

1.68 201.60

83.14

TOTAL 1170.22120

10

0.500 0.305 0.195

CI =

0.395

Kg-m

Ms/c=PXE

= 1200.92 Kg-m

360.28

1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c MI )) 4575.29

Es menor al Mv interior,

se colocar el mismo

refuerzo


22/33


23/33


24/33


25/33


26/33

3) DISE O DE VEREDA


Para asegurar la continuidad del tablero se va considerar un mismo espesort = cm

b) Metrado de carga muerta

3 x x =

5 x x =

c) Clculo del momento por peso propio


x x = Kg-m




= CI x Ms/c = Kg-m

f) Diseo del acero a la rotura


Mv = = Kg-m

=> Refuerzo principal positivo y negativo

@ Mv = x As x fy x(d -((As x fy )/(1.70 x fc x b) ) = 0.9

@ Verificando el acero minimo:

Asmin = = cm2

2400 120 0.88 105.60

TOTAL

873.29

49.49 0.88

14bd/fy

Baranda

1.30(Mpp + (5/3)x(Ms/c+MI ))

10

0.05 1.00

Es necesario considerar el impacto porrazones de seguridad emplearemos

como factor de impacto CI=0.10

20.00

2400 480 0.5 240.00

43.55

Carga (Kg) Dis. (m) Momento (Kg-m)

Ms/c= 400.00 1.00 0.50 200

0.2

0.20

Seccin

1.00

CI = (15.24

S" + 38

CI = 0.1

MI

)

As = 1.59 cm2

389.15

Mpp=

(C.M)S"2

= 305.09 Kg-m

5.5


27/33

Se toma el acero mnimo

As = cm2

@ Distribucion del acero principal

Area de 5/8 =

=> Refuerzo de temperatura

@ El acero de temperatura se calcular asi:

= cm2

@ Reparticion

La reparticin del acero es an ambos sentidos por lo que para cada sentidos tenemos:

Ast = cm2

@ Distribucion del acero de temperatura

Area de 3/8 = cm2

Acero Longitudinal Acero Transversal

=> Refuerzo de reparticin

@ Cuando el acero principal se encuentra perpendicular al trafico la cantidad de acero de reparto estardado en:

% r =

= As x 0.67 = cm2

@ Adicional

El refuerzo por reparto se encontrar adicionandole el refuerzo por temperatura para un sentido

= + = cm2

@ Distribucion del acero de reparto

Area de 1/2 =

1.27Sp =

(area del acero) x bAs

>

;

39.44

1.80

0.71

StL=

=> Sp = 20.00

=> StL= 39.00 cm

cm

Ast = 0.0018 x b x t 3.6

Sp = 23.09

121

39.00 cm

El acero de reparto no debe ser mayor del 67%(S") .

Stt= 39.44 => Stt=

1.27As

Asrt 3.685 1.80 5.485

;

20.00 cmSr =

5.5

Asmin MAL|As|

Sr = 23.15 =>

Sr =(area del acero) x b

121=

67.00

Asr1 3.685

% r =


28/33

g) Verificacin de la cuanta

=> Cuanta maximas y minimas para un concreto de 210 kg/cm2 y un acero de 4200 Kg/cm2

Pmax =

Pmin =

=> Cuanta de la losa

Como : Pmin = P < Pmax

=> La falla es por fluencia del acero CORRECTO !

5/8" @ 16.00 1/2" @ 12.00 3/8" @ 39.00 Longitudinal y Transversal



TRAMO EXTERIOR

VEREDA

RESUMEN DEL ACERO A COLOCAR

TRAMO INTERIOR

Acero deTemperatura

Acero PrincipalAcero deReparto

0.0033bd

0.016

0.0033

=P = As


29/33

LUZ LIBRE DEL PUENTE (22 M

4 Tn 16 Tn 16 Tn

4.27 4.27

1.20 0.10 7.20

S''

S

2 %2 %

Viga

Losa de C A

Viga Diafragm a

3.001.90 3.00

1.20 0.10 7.20

S''

2 %2 %

Vig

Losa de C A

Viga Diafragm a


30/33

3.001.90 3.00

2,8 2,8

Losa de CA

7,2 0,10,11,2

2%2%Vered

Viga Principal de AceViga Diafragma

,

2,12,1

.30

1.90

.25

.20

.60.1 01.20

2

3

1

D


31/33

S)

.10 1.20

0.200.20

0.80Principa d e Acero

Baranda Metalica

Vereda

1.90

0.10 1.20

0.20

0.20

0.80a Principa de Acero

Baranda M etalica

Vereda


32/33

1.90

1,

6

0,

23

0,

2

1,2

a

ro

2

3

1

D


33/33

a) LOSA:Longitud entre ejes de Apoyo L = 22.00 mtsNmero de Vas del puente N VIAS = 2 vias (7.20 mts)Espesor de la losa t = 0.20 mtsResistencia del concreto a emplear en losa f'c = 210 kg/cm2Fluencia del acero de refuerzo en losa fy = 4,200 kg/cm2Sobrecarga mvil HS - 20 (Convoy de carga) P = 3629 ton.Sobrecarga peatonal en vereda S/C(vereda) = 0.400 ton/m2Peso de la baranda metlica Wb = 0.200 ton/m3Peso especifico del Concreto Armado Wc = 2400 ton/m3b) VIGA DE ACERO:Espaciamiento transversal de las vigas entre ejes S = 3.00 mtsEspaciamiento de vigas entre ejes de las Alas S'' = 2.80 mtsFluencia de Acero tipo PGE-24 SIDER PERU f'y = 2400 kg/cm2Peso Especifico del Acero en vigas Wa = 7850 ton/m3

64445705 seccion puente mixto

Documents