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DISEÑO DE CISTERNA 60 m3 - SISTEMA PROYECTADO
1.PROYECTO:
DISEÑO DE RESERVORIO ( VOL.= 60 M3 )
CRITERIOS DE DISEÑO
* El tipo de reservorio a diseñar será superficialmente apoyado.
* Las paredes del reservorio estarán sometidas al esfuerzo originado por la presión del agua.
* El techo será una losa de concreto armado, su forma será de bóveda, la misma que se apoyará sobre el muro perimetral.
* Losa de fondo, se apoyará sobre una capa de relleno de concreto simple, en los planos se indica.
* e diseñará una zapata corrida que soportará el peso de los muros e indirectamente el peso del techo y la viga perimetral.
*
* e usará los siguientes datos para el diseño!
f "c # $%& 'g(cm)
f "y # $&& 'g(cm)
&.++ 'g(cm) # +.+& on(m)
PREDIMENSIONAMIENTO
- ! -olumen del reservorio & m/
0iametro interior del 1eservorio et ! Espesor de la losa del techo.
0iametro e2terior del 1eservorio 3 ! 4ltura del muro.
ep ! Espesor de la 5ared h ! 4ltura del agua.
f ! 6lecha de la apa 7forma de bóveda8 a ! 9recha de 4ire.
Cálcl! "# $ :
:onsiderando las recomendaciones practicas, tenemos que para!-;L 7m/8 4L
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DISEÑO DE CISTERNA 60 m3 - SISTEMA PROYECTADO
1.PROYECTO: AMPLIACION Y MEORAMIENTO DEL SISTEMA DE A*+A POTA,LE PARA LA LA CC. NN. DE ATSA+S DISTRITO DENIEVA PROVINCIA DE CONDORCAN/+I - AMAONAS
#%&&& * h * 0h * di
$
>.4.
$
h# $.$&
0h
5resión eGercida por el agua
a las paredes
4nalizando para un 0h # %.&& m
1emplazando en la formula, tenemos ! # ,&.&& 'g.
La racción será má2ima cuando el agua llega 3 # $.& m.
1emplazando en la formula, tenemos ! ma2 # +,+&.&& 'g.
c # f "c * %&I * %.&&m * ep , igualando a HH 7obtenido8
++& # $%&.&& * %&.&&I * %&&.&&*e
0espeGando, obtenemos ! ep # C.A cm es J e%, no se tendrá en cuenta
omando en cuenta como diseño de reservorio tipo ferrocemento, usaremos!
ep # %A cm.
.$& m
El empuGe horizontal otal en una cFpula de revolucion es !
56c
6c # :ompresión
racción
Kunta asfaltica
di
abemos que la fuerza de racción admisible del concreto se estima de %&I a %AI de su resistencia a la
compresión, es decir !
Cálcl! "# "# : d
e # d
iD $*e
p #
Cálcl! "#l #2'#2! "# l4 l!24 "#l 5#c! #5
:
:omo se indicaba anteriormente esta cubierta tendrá forma de bóveda, y se asentará sobre las paredes por intermedio de una
Gunta de cartón asfaltico, evitandose asi empotramientos que originaran grietas en las paredes por fle2ión.
6t #
6t
6t # 5 ( 7$ * p * g a8
e calcularán $ valores del espesor, teniendo en cuenta el esfuerzo a la compresión y el esfuerzo cortante del concreto. 5ara ello
á ó ó F
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A.& m
5
E
a($ f # &.+ m
1 # .$+ m
1 1 1 @ f # A.AC m
a($ a($
71@f8) D 7di($8) # 1)
1emplazando los valores, tenemos el valor de 1 ! 1# .$ m
&.ACCC ######M a # A.%A N a($ # $B.&+$ N
0el Orafico !
=etrado de :argas !
5eso propio # %C&.&& 'g(m)
obre carga # %A&.&& 'g(m)
4cabados # A&.&& 'g(m)
;tros # A&.&& 'g(m)
;4L # CB&.&& 'g(m)
4rea de la cFpula # $+.C m)
5eso # 5# CB&.&& 'g(m) * $+.C m) # 5 # %&CB.& 'g.
1emplazando en las fórmulas, tenemos !
C%&&.$+ 'g.
$$&+.B$ 'g.
0esarrollo de la Linea de 4rranque 7Longitud de la circunferencia descrita8 @ Lc!
A.& * pi # %B.A m.
5resión por metro lineal de circunferencia de arranque es @ 5 ( ml!
5 (ml # 6c ( Lc # $$&+.B$ ( %B.A # %%%.& 'g(ml
Esfuerzo a la compresión del concreto 5c !
5or seguridad !
para un ancho de b# %&&.&& cm
espesor de la losa del techo
?gualamos esta ecuación al valor de la 5resión por metro lineal ! 5 (ml
&.A * $%&.&& * %&&.&& %%%.&5rimer espesor ! &.%C cm
di #
6c # 6
t D 5
6c
6t
g a # 5 ( 6t
g a($ # Pdi( $Q ( 71@f8
#
6c # 5 ( eno a
p * di) ( #
6t #
6: #
Lc # pi * di #
5c # &.A * f"c * b * et
et #
* et
#
et #
Este espesor es totalmente insuficiente para su construcción más aFn para soportar las cargas antes
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Esfuerzo cortante por metro lineal la pared perimetral @ - (ml !
- ( ml # 5 ( Lc # %&CB.& ( %B.A # A&.A& 'g(ml
Esfuerzo permisible al corte por el concreto @ -u !
para un ancho de b# %&&.&& cm
?gualamos esta ecuación al valor del cortante por metro lineal ! - (ml
&.A *$%&.&&R * %&&.&& A&.A&
egundo espesor ! &.++ cm
A.&& cm
V4l!#2 "#l '#"m#72!74"! :
&.%& m
&.+ m
&.C& m
C.BB m
$.$& m
&.%A m
Sapata perimetral
&.%A m A.& m &.%A m
.$& m
dc # .&A m
diametro central
$.& n(m/
%.&& n(m/Sapata perimetral ! b # &.C& m
h # &.C& m
METRADO DEL RESERVORIO.
Losa de techo ! e # A.&& cm +.$A on.
=uros o pedestales laterales %+.%% on.
5eso de zapata corrida .%% on.
5eso de Losa de fondo .B on.
5eso del agua &.%A on.
5eso otal a considerar ! B.A on.
-u # &.A * 7 fT"c ½8* b * et
* et #
et #
0e igual manera este espesor es totalmente insuficiente. 0e acuerdo al 1.>.:., especifica un espesor mnimo de A cm. 5aralosas, por lo que adoptamos un espesor de !
et #
5eso especifico del concreto c #
5eso especifico del agua a #
U 2 di) * e * c ( #
U 2 dc * e *h * c #
U 2 dc * b *h * c #
U 2 di) * e * c ( #
U 2 di) * h * a ( #
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DISEÑO Y CALC+LOS
:onsiderando lo siguiente !
a.@
b.@
= # =o . =% . V% # qt . r)($ 7% @ cosW8 @ qt . r)(
Cálcl! "#l V4l! "# 85 :
5eso especifico del suelo Xs # %.&n(m/
4ngulo de fricción interna W # A.& N
h# &.A& m
qt
-amos a considerar una presión del terreno sobre las paredes del reservorio de una altura de h # &.A& m
es decir la estructura está enterrado a Ysta profundidad.
5or mecánica de suelos sabemos que el coeficiente de empuGe activo 'a # ang) 7A D W($8
4demás cuando la carga es uniforme se tiene que Zs(c #####M 5s(c # 'a * Zs(c, siendo !
Zs(c # qt
5s(c # 5resión de la sobrecarga #1emplazando tenemos!
'a # %.$%
4si tenemos que ! qt # &.n(m)
4plicando el factor de carga util ! qt u # %.+& . qt # 1.19 T7m;
Cálcl! "# l!2 M!m#75!2 &l#c5!#2 :0atos necesarios ! r # radio # C.%& m
qt u # %.%$n(m)
L anillo # %.B m
=u # qt . r)($ 7% @ cosW8 @ qt . r)( =u # qt. r) ( $ 7%@senW8 @ qt. r) P% @ cos7C& @ W8Q
W =u 7 @m ( anillo8 =u 7 @m ( m@anillo8 W =u 7 @m ( anillo8 =u 7 @m ( m@anillo8
&.&&N @%.+% @&.&$ &.&&N C.CC &.$&$
%&.&&N @%.+& @&.&BB A.&&N C.BB &.$&&
$&.&&N @%.+ @&.&+A %&.&&N C.+$ &.%A
C&.&&N @%.&+% @&.&AA %A.&&N C.% &.%B
&.&&N @&.AC @&.&$+ $&.&&N C.C+$ &.%+C
B.%AN @&.&&C &.&&& $A.&&N C.&% &.%A+
&.&&N &.BA &.& C&.&&N $.B &.%CB
:uando el reservorio esta -acio, la estructura se encuentra sometida a la acción del suelo, produciendo un empuGe lateral[ como
un anillo sometido a una carga uniforme, repartida en su perimetro.
:uando el reservorio esta Lleno, la estructura se encuentra sometida a la acción del agua, comportandose como un portico
invertido siendo la Gunta de fondo empotrada.
egFn datos del Estudio de uelos,
tenemos que !
Xs . h # 'a . qt qt # Xs . h ( 'a
:uando & \ ] \ U(C :uando & \ ] \ U(
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D4
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Ac#! V#5c4le hallará con el momento de volteo 7=v8
5 # qt . h ( $ # %.B$ on.
=v # 5. h (C # &.$+ on@m
&.A& m =vu # %.+ * =v # &.$& on@m
5
h(C# &.%+
qt
=7n@m8 b 7cm8 d7cm8 a 7cm8 4s 7cm)8 4s min p#4s(bd C(B otal 0isposición
&.$& %&&.&& %C.%B &.$&& &.BA $. &.&&$& $.BA W C(B ̀ &.$A
?.- D2#@! "#l #2#>!! (Ll#7!) c!72"#47"! : l4 77 "# &!7"! B '4#" R
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4nalizando una franGa de un metro de ancho, de los marcos en H
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:ortante asumido por el concreto en una franGa de %.&& m.! %&&cm.
W # &.BA h # &.&A m
-c # C.&B on.
La tracción en el fondo de la losa -u # # . on. M-c, reintentar de nuevo
Ac#! $!!754l :
anillos de &.$ m de altura
#%&&& * h * hi * di h # &.$ m
h% $ di # A.& m
h$ Los $ primeros anillos conformaran uno sólo
hi
hC h% # &.C
h$ # %.&
h hC # %.
$.A& m h # %.BB
hA hA # $.$
1emplazando en la ecuación !
4nillo 7on8
% &.+B
$ %.$B&
C %.+C
$.C&A
A $.B%+
# 6s . 4s 6s # &.A 6y # $%&&
4s min # &.&&$ * &.$ m. * &.&A m.# &.%+cm)
eparación ma2 # %.A . e # &.$$A m
5or esfuerzo de tracción, tenemos que !
4nillo 7'g8 4s 7cm)8 4s 7usar8 C(B otal cm) 0isposición
% +B.$C &.C &.%+ % &.+% W C(B` &.$$A
$ %$B&.CB &.%& &.%& % &.+% W C(B` &.$$A
C %+$.AC &.BA &.BA % &.+% W C(B` &.$$A
$C&. %.&+ %.&+ % &.+% W C(B` &.$$A
A $B%.B %.C% %.C% % &.+% W C(B` &.$$A4simismo consideramos acero mnimo en la otra cara del muro
4cero Longitudinal ! lo consideramos como acero de montaGe ! W C(B` &.C&
4cero 3orizontal ! consideramos 7$(C8 del 4cero mnimo $(C * &.$cm) # &.$Bcm)
W C(B ̀ %.&& m
-c # W * &.A * $%& * b * h , siendo b #
al como se calculó para el predimensionamiento del espesor de la pared, Las tracciones en un anillo, se
encontrará considerando en las presiones má2imas en cada anillo. a que los esfuerzos son variables de
acuerdo a la profundidad, el anillo total lo dividimos en !
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D2'!2c7 &74l "# 4c#! :
&.BC m
W C(B` &.$C
W C(B ̀ &.$A
W C(B` &.$C &.$ m
&.BC m
W C(B` &.$C
&.A m W C(B ̀ &.%C
W C(B` &.$C &.$ m
D2#@! B Cálcl! "# 4c#! #7 l4 l!24 "# &!7"! "#l R#2#>!! :
0iagráma de momentos en la losa ! :L
%.++A %.++A on@m.
$.A m
5eso otal # Xa * 3 * * 1) # &.%A on.
:arga unitaria por unidad de longitud # q # 3 * Xa ( Longitud del circulo# &.%$n(m
2
q2
&.%$n(m
=# %.++ n@m
4 9
&.%B n
A.& m
:álculo del cortante a una distancia HVH !
&.&& * 7 $.A& @ V 8
&.%+A @&.%% V D &.&$& V)
=omento H=2H ! =2 # @ = D 71 @ 58*V @ q2*V) ( $ @ 7q" @ q28*V)(C #
=2 # @%.++ &.%+A 2 @&.&AC V) D &.&&+ V/
e hallará el valor de Hq2H en función de H2H, q
2 #
:ortante H-2H !
-2 # 1 @ 5 @ &.A * 7q" D q28*V #
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-alores ! V 7m8 # &.&&& &.$ &.BC %.+A %.+ $.AB $.A&
- 7on8 # &.%+A &.$CB &.C%% &.C &.B &.ABB &.+&&
= 7n@m8 # @%.++A @%.+&$ @%.A @%.$ @%.& @%.&C @%.&C
:hequeo por cortante !
:ortante asumido por el concreto en una franGa de %.&& m.! %&&cm.
d # &.%A& m
W # &.BA
-c # .$CB on.
La tracción ma2ima en la losa es -u # # &.+&&C on J-c, ;_
=au # %.+*= # $.+$
=7n@m8 b 7cm8 d7cm8 a 7cm8 4s 7cm)8 4s min p#4s(bd %($ otal 0isposición
$.+$ %&&.&& %$.&& %.A&B .% $.& &.&&AC $ $.AC W %($ ̀ &.A&
4cero de repartición,
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El peralte efectivo de la zapata se calculará tomando %.&& metro lineal de zapata !
&.&+A m &.%A m &.&+A m
d -u # B.% * 7 B @ d 8 ( b * d b # %&&cm.
:ortante asumido por el concreto !
h d fTc # %&'g(cm)
W # &.BA
1emplazando, tenemos -c # A&.$n(m)
&.C& m ?gualando a la primera ecuación ! d # &.&% m
recubrimiento ! r # +.Acm. h # d D r D W($
B.%on(m) h # .CAcm
adoptamos un h # &.C& m
=uro
&.%A m Losa
&.C& m
:oncreto :iclopeo %!%& D C& 5.=.
&.C& m
".- D2#@! "# l4 c'l4 :
A.& m
a # $B.&+ N
f # &.+ m
1 # .$+ m
V # A.AC m
a($ a($
9ien se sabe que el cortante crtico o actuante está a una distancia HdH del muro,del gráfico podemos decir !
-c # W &.A f "c , siendo
di #
α($
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e cortará por el centro, debido a que es simYtrico, lo analizaremos por el mYtodo de las fuerzas !
= qt
qt
1.en] 1.en]
# D
1.:os] 1.:os]
] ]
=
1.en] 1.en]
1.:os] D 1.:os]
] ]
4nalizando la estructura se tiene que !
= # & [
&.&A& m # t
= # 5t . e 5t # 5eso otal de la cupula ( sena
a($ 5t # %&CB.& ( sen $B.&+N
5t # $$&+.B$ 'g.
:arga por metro l ineal será # 5t ( Longitud # %%%.& 'g(ml
La e2centrecidad será e # d * :os a ( $ # A.&& 2 :os %.&N
e # &.& m
5or lo tanto ! = # % %n 2 & & m# & &AB n@m ( m
>
>
>
# Z . r , :omo se puede apreciar sólo e2iste esfuerzo normal en la estructura.
El encuentro entre la cFpula y la viga producen un efecto de e2centrecidad, devido a la resultante de la cFpula y la fuerzatransmitido por las paredes. :omo podemos apreciar en la gráfica !
1 1
1 1
5 t
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Cálcl! "# 4c#! :
En muro o pared delgada, el acero por metro lineal no debe e2ceder a !
4s # C& * t * f"c ( fy, siendo ! t # espesor de la losa # &.&A& m
1emplazando, tenemos ! 4s# +.A& cm)
4cero por efectos de tensión 74t8 !
4t # ( 6s # ( 7 &.A * 6y 8 # $.CB ( 7 &.A*$&&8 # %.%C cm)
4cero por efectos de6le2ión 74f8 !
5ara este caso se colocará el acero minimo! 4f min # &.&&$ 2 %&& 2 C.&$ # &.& cm)
4cero a tenerse en cuenta ! 4t D 4f J +.A& cm) ma274t D 4f8 # %.%C cm)
:omo podemos apreciar ! 4t D 4f J 4s ma2. ;_
C W C(B $.% cm) i cumple con el acero requerido
W C(B ̀ ` &.CCm
4cero por efectos de la e2centrecidad !
= # &.&AB n@m
=7n@m8 b 7cm8 d7cm8 a 7cm8 4s 7cm)8 4s min p#4s(bd C(B otal
&.&A+B %&&.&& C.&$ &.%$% &.A$ &.& &.&&$& A C.A
0isposición
W C(B ̀ &.$&
4cero de reparticón !
4sr # &.&&$ 2 %&& 2 C.&$ # &.+ cm)
A W C(B C.A cm) i cumple con el acero requerido
W C( B ` &.$&m
D2'!2c7 &74l "# 4c#! : En el acero principal se usará el mayor acero entre el 4t D4f y 4cero por e2centrecidad.
> varillas # Lt ( &.$& # C
W C(B ̀ &.$&
W C( B ` &.$&m
> varillas # %
9oca de acceso
4total
#
4total
#
1eforzar con $ W C(BH circulares, amarrando
el acero que se encuentra en los $ sentidos
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ANALISIS SISMICO DEL RESERVORIO :5ara el presente diseño se tendrá en cuenta las H>ormas de 0iseño sismo @ resistenteH.
3 #S.
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1.PROYECTO: AMPLIACION Y MEORAMIENTO DEL SISTEMA DE A*+A POTA,LE PARA LA LA CC. NN. DE ATSA+S DISTRITO DENIEVA PROVINCIA DE CONDORCAN/+I - AMAONAS
R#2#>!! Ll#7!
Z # %.+$ ( $.A& m. # &.An(m
: a r g a p o r a c c i ó n s L s m i c a
&.C& m
6% # Z 2 $.A& m # %.A n 5resión del agua
$.$& m
%.$A m 6$# %&&& 2 $.$&) ($ # $.$ n
$.$& ( C &.+CC m
=%# 6% 2 %.$A m # $.&A n@m. =omento 1esultante # =% @ =$ # $.&A @ %.++A # &.$B
=$# 6$ 2 &.+C m # %.++A n@m. =r # &.$B
Este momento es el que absorve la parte traccionada por efecto del sismo.
C.$+ cm
El valor de HdH con el que se está trabaGando es mayor que el HdH má2imo, ;_.
Cálcl! "#l 4c#! V#5c4l
=7n@m8 b 7cm8 d7cm8 a 7cm8 4s 7cm)8 4s min p#4s(bd C(B otal 0isposición
&.$B %&&.&& %C.%B &.%CA &.A+ $. &.&&$& $.BA W C(B ̀ &.$A
Cálcl! "#l 4c#! $!!754l : C(B otal 0isposición
e considera el acero mnimo que es 4s # $. cm) $.BA W C(B ̀ &.$A
El ?ng ;shira 3iga en su Libro de 4ntisismica 7omo ?8, indica que para el diseño sismico de muros las fuerzas sismicas sean consideradas
uniformemente distribuidas !
?mportante ! :hequeo de HdH con la cuantia má2ima ! dma2
#P &.AC2%&A ( 7 &.$C 2 6"c 2 b 8 QR #
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1.PROYECTO: AMPLIACION Y MEORAMIENTO DEL SISTEMA DE A*+A POTA,LE PARA LA LA CC. NN. DE ATSA+S DISTRITO DENIEVA PROVINCIA DE CONDORCAN/+I - AMAONAS
R#2#>!! V4c!La idealización es de la siguiente manera 7ver gráfico8 !
Z # &. ( $.A& m. # &.$ABn(m
: a r g a p o r a c c i ó n s L s m i c a
1eservorio vacio
6% # Z 2 $.A& m # &.A n
$.A& m
%.$A m
=%# 6% 2 %.$A m # &.B&+ n@m # =r Este momento es el que absorve la parte traccionada por efecto del sismo.
C.$+ cm
El valor de HdH con el que se está trabaGando es mayor que el HdH má2imo, ;_.
Cálcl! "#l 4c#! V#5c4l=7n@m8 b 7cm8 d7cm8 a 7cm8 4s 7cm)8 4s min p#4s(bd C(B otal 0isposición
&.B&+ %&&.&& %C.%B &.CB+ %. $. &.&&$& $.BA W C(B ̀ &.$A
Cálcl! "#l 4c#! $!!754l : C(B otal 0isposicióne considera como acero a $(C* 4s # %.+ cm) $.BA W C(B ̀ &.$A
D2'!2c7 &74l "# 4c#! #7 l!2 m!2 :
El diseño definitivo de la pared del reservorio verticalmente, se dá de la combinación desfaborable[ la cual es combinando el
diseño estructural en forma de portico invertido[ donde =u # %.CC%n@m y un 4s # $.+ cm) =ientras que en la con@
dición más desfavorable del diseño ssmico presenta un =u # &.B&+n@m y un 4s # $. cm) correspondiendole la
condición cuando el reservorio esta vacio finalmente se considera el mayor momento!
=f # %.CC%n@m
:on este =omento otal se calcula el acero que irá en la cara interior del muro.
=7n@m8 b 7cm8 d7cm8 a 7cm8 4s 7cm)8 4s min p#4s(bd C(B otal 0isposición
%.CC% %&&.&& %C.%B &. $.+ $. &.&&$% %C .$ W C(B ̀ &.&B
El acero 3orizontal será el mismo que se calculó, quedando de esta manera la siguiente disposición de acero.
4s mismo el acero que se calculó con el =# &.B&+n@m se colocará en la cara e2terior de los muros.
?mportante ! :hequeo de HdH con la cuantia má2ima ! dma2
#P &.AC2%&A ( 7 &.$C 2 6 "c 2 b 8 QR #
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DISEÑO DE CISTERNA 60 m3 - SISTEMA PROYECTADO
1.PROYECTO: AMPLIACION Y MEORAMIENTO DEL SISTEMA DE A*+A POTA,LE PARA LA LA CC. NN. DE ATSA+S DISTRITO DENIEVA PROVINCIA DE CONDORCAN/+I - AMAONAS
DISPOSICION INAL DE ACERO EN TODA LA CISTERNA:
W C( B ` &.$&m W C(B ` &.$A
W C( B &.$&
W C(B ̀ &.$A
W C(B ̀ &.%A W C(B ̀
&.$A
$.A& V!lm#7 = 60.00 mF W C(B ̀ &.&B
%.$A m
W %($ ` &.A& &.%A m &.C&
W %($ ` &.A& &.A m
W %($ ̀ &.A&
&.C& m &.C& m
&.%A &.%A m A.& m &.%A m &.%A
:ulminado con el analisis y diseño del reservorio, se llega a que los refuerzos y espesores de la estructura son semeGantes al diseño de un 1EE1-;1?; 0E6E11;:E=E>;, lo cual resulta económico, por tal motivo se optará por usar un reservorio de ferrocemento para el presente proyecto, cuyos detalles yespecificaciones se indican en los planos respectivos.
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Obra:
7.00 CIST!# $ %0.00 &'.
(= 60.00 -$iametro e)terior de la cisterna $e = 6.20$iametro interior de la cisterna $i = 5.*0
*= 2.60 spesor del techo t = 0.15spesor de la pared p = 0.15$i+metro de t,ber+ de imp,lsi-n -/1$i+m de t,b. #d,cci-n P(C S#P -/1
.01 OAS 379A3S
.01.01 7p&,! %& #&rr&n$
.01.02 Tr!,$ ; r&p!n#&$
.02 9On 9!n!
3p!n!">n '? r!'!n#&.02.02 &+n&@ &!">n ; C$p!"#!">n
.02.0- 3n!">n %& !#&r! &"&%&n#&
.0- OAS D3 COC3TO S973
.0-.01 S$!%$ %& C$n"r$ 1:4:8 %& 4
.04 OAS D3 COC3TO A9ADO.04.01 C$n"r$ "=210 B/"2.@ $'!' ; r$'
7$'! %& +$n%$
7$'! %& #&"h$9&n$' %"#$ 0.0.3#
9r$'.04.02 3n"$+r!%$ ; D&'&n"$+r!%$@ "'#&rn!
7$'!
$n%$ T&"h$7!#&r! #&"h$
D"#$ n'p 0.0.E0.643#
9r$ p!r&% n#&r$r
9r$ p!r&% &#&r$r .04.0- A"&r$@ "'#&rn!
A"&r$ !r&%
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A"&r$ T&"h$!%! -/8!rr! "&n#r! -/8T&p&r!#r! -/8
A"&r$ 7$'! %& +$n%$!%! 1/2!rr! "&n#r! 1/2
T&p&r!#r! 1/2
.05 3
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*.0 CAT3QA 93TR7CA*.0.01 T!p! "! %& 0.800.80
*.08 THA*.08.01 n#r! &#&r$r
T33 J KJ Ø 1.1/4L
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spaciamiento cm;
A' F$r, p!r&% A'
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1.00 1.08 1.44568-22* 21*5.62 2.00 15.51 1.-4208 -
1*.8 -.00 1-.*- 1.2688554 486.6* -02.18 VB 4.00 12.-6 1.1180--*8* 5
.5- 0.* 6-4.6 0.5-8516481
-5.-2 8.1-2410-6 -5.52*88414
154.12 5-.20 VB
1601.22
2.-4
48.1* 5.5- 2
10.1-2.-4
-.02
0.00 40.48 2
40.48 2
2.00 n%1.00 n%1.00 n%1.00 n%1.00 n%
2.00 n%2.00 n%1.00 n%1.00 n%1.00 n%5.00 #'1.00 n%
2.00 !rr!'
1*.01 1*.01
10.00 #'.
1.00 n%
1.00 n%1.00 n%1.00 n%
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4.00 Hn%.
1.00 Hn%.
8.86 2
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