clases de suelos ii ( vacacional)

MECANICA DE SUELOS II

MSc. Ing. ANGEL HUGO VILCHEZ PEÑA

TENSIONES EN LOS SUELOS

Soil mechanics has become a distinct and separate branch of engineering mechanics because soils have a number of special properties, which

distinguish the material from other materials. Its development has also been stimulated, of course, by the wide range of applications of soil

engineering in civil engineering, as all structures require a sound foundation and should transfer its loads to the soil.

Why Soil Mechanics ?

TENSIONES EN LOS SUELOS

LOS SUELOS MECANICAMENTE SON CONSTITUIDOS DE PARTICULAS Y FUERZAS APLICADAS, ASI MISMO SON SOPORTADAS POR EL NIVEL DE AGUA INTERIOR QUE LO COMPONEN, LAS CARGAS ACTUANTES E INTERCAMBIO DE TENSIONES SON PRODUCIDAS POR EL PESO PROPIO O POR CARGA ACTUANTE.

TENSIONES GEOESTATICAS

SON AQUELLAS TENSIONES CAUSADAS POR EL PESO PROPIO DEL SUELO

TENSION EFECTIVA, ES LA TENSION SOPORTADA POR LOS GRANOS DEL SUELO O TENSION TRANSMITIDA POR EL CONTACTO ENTRE PARTICULAS

TENSION NEUTRA, ES LA PRESION DEL AGUA , DENOMINADA PORO PRESION, PRESION DE POROS ORIGINADA POR EL PESO DE LA COLUMNA DE AGUA EN UN PUNTO DETERMINADO.

TENSION TOTAL, ES LA SUMA ALGEBRIACA DE LA TENSION EFECTIVA Y LA PRESION DE POROS.

TENSIONES EFECTIVAS (TERZAGHI, 1943)

Todos los efectos resultantes de variaciones de tensiones en los suelos, como compresión distorcion y resistencia al corte son debidos a variaciones en el estado de tensiones efectivas.

σ ' = σ - µ

DITRIBUCION DE TENSIONES


ARENA , Ø : 40 – 45 °

ARCILLAS , Ø < 40 °

ARCILLAS DURAS , Ø : 70 °

ROCAS, Ø > 70 °

DITRIBUCION DE BULBO DE TENSIONES

DITRIBUCION DE TENSIONES – TEORIA DE LA ELASTICIDAD

CRITERIOS :

HOMOGENEIDAD

ISOTROPICO

ELASTICO (LEY DE HOOKE)


SOLUCION DE BOUSSINESQ :


SOLUCION DE CAROTHRES :


SOLUCION DE STEINBRENNER :

INGRESAR AL ABACO

SOLUCION DE STEINBRENNER :

FORMULACION DE LOVE :

RP

SOLUCION DE NEWMARK :

SOLUCION DE FADUM :

GRAFICO DE OSTERBERG :

RESISTENCIA CORTANTE DE LOS SUELOS

LA RESISTENCIA DE CUALQUIER MATERIAL ES LA MAYOR TENSION QUE EL MISMO PUEDE SOPORTAR , SI LA TENSION APLICADA EXCEDE A SU RESISTENCIA ENTONCES LA RUPTURA APARECE.

EN LA PRACTICA LAS TENSIONES DE TRABAJO DEBEN SER MENORES QUE LA RESITENCIA MAXIMA O QUE APRUEBE EL FACTOR DE SEGURIDAD CONTRA LA RUPTURA.

LAS DEFORMACIONES DE SUELOS SON DEVIDOS A LA INTERACCION ENTRE PARTICULAS , DE MODO QUE LAS DEFORMACIONES INTERNAS EN E INTERIOR DE LA MUESTRA DE SOLO SON DESPRECIABLES Y SIENDO EL AGUA INCOMPRESIBLE, ENTONCES SE REFIERE A TENSIONES QUE CAUSAN RESITENCIA AL CORTE O CISALLA DE SUELOS.

RESISTENCIA CORTANTE DE LOS SUELOS (CASOS APLICATIVOS)


Los suelos, presentan formaciones internas articuladas, sin embargo esta asociación frente a la resistencia de subdivide de 2 aplicaciones, la Resistencia Friccional y la Resistencia Cohesiva.

RESISTENCIA CORTANTE FRICCIONAL

RESISTENCIA CORTANTE COHESIVA DE LOS SUELOS

TRANSMISION DE FUERZAS ENTRE PARTICULAS DE SUELOS COHESIVOS

FACTORES QUE AUMENTAN LA RESISTENCIA-AUMENTO DE ARCILLA Y ACTIVIDAD COLOIDAL-RAZON DE PRE-CONSOLIDACION-DISMINUCION DEL CONTENIDO DE HUMEDAD

RESISTENCIA CORTANTE DE LOS SUELOS (ENSAYO DE CORTE DIRECTO)

RESISTENCIA CORTANTE DE LOS SUELOS (RESULTADOS DE ENSAYOS DE CORTE DIRECTO )

RESISTENCIA CORTANTE DE LOS SUELOS (ENVOLTORIA DE RUPTURA ENSAYO CORTE DIRECTO)

EJEMPLOS DE RESISTENCIA CORTANTE – TRAYECTORIA DE TENSIONES

REVISION DEL ESTADO DE TENSIONES DE LOS SUELOS

ASCENSION CAPILAR DE LOS SUELOS

FLUJO ATRAVEZ DE LOS SUELOSLEY DE BERNOULLI, LA CARGA DE UN PUNTO DEL FLUJO DEFINE 03 COMPONENTES,

CARG DE POSICIÓN, CARGA DE PRESION Y CARGA CINETICA.

CONSOLIDACION DE LOS SUELOS

Es un fenómeno de los suelos, que origina en arcillas saturadas una deformación axial lenta debido a cargas de trabajo.

Las deformaciones por consolidación son los responsables de grandes asentamientos e inclinaciones que pueden ocurrir en

estructuras cimentadas encima de estratos de arcilla.Estas deformaciones llegan a medir decenas de milímetros y

pueden demorar desenas de años en cesar hasta la disminución de la velocidad e de las presiones de poros.


SANTOS - BRASIL

CONSOLIDACION DE LOS SUELOSLAS CARGAS APLICADAS EN CUALQUIER SUPERFICIE SE DISTRIBUYEN EN UNA MASSA DE SUELO SEGUN LOS BULBOS DE ESFUERZOS, SI EXISTE UNA MASA DE SUELO ARCILLOSO COMPRESIBLE EN LA MISMA ZONA SE DEBE DETERMINAR LOS ASENTAMIENTOS POR CONSOLIDACION QUE OCURRIRAN EN EL ESTRATO DE SUELO ARCILLLOSO.

LA INTERFERENCIA DE BULBOS DE TENSIONES HACE QUE EL INCREMENTO DE ESFUERZO SEA MAYOR DE UN LADO DEL EDIFICIO QUE DEL OTRO, PROVOCANDO LA INCLINACIÓN DEL MISMO.

LA TEORIA DE LA CONSOLIDACION FUE DESARROLLADA POR TERZAGHI EN 1925, EL DESENVOLVIMIENTO DE LA TEORIA FUE BASADO SEGÚN LAS SIGUIENTES HIPOTESIS:

• EL SUELO ES HOMOGENEO• EL SUELO ES TOTALMENTE SATURADO• LAS PARTICULAS SOLIDAS Y EL AGUA SON PRACTICAMENTE INCOMPRESIBLES • EL SUELO ES CONSIDERADO COMO ELEMENTOS INFINETISIMALES A PESAR DE SER

CONSTITUIDO DE PARTICULAS Y VACIOS.• LA COMPRESION ES UNIDIMENSIONAL• EL FLUJO DEL AGUA ES UNIDIMENSIONAL• EL FLUJO ES GOVERNADO POR LA LEY DE DARCY• LAS PROPIEDADES DEL SUELO NO VARIAN EN EL PROCESO DE CONSOLIDACION • EL INDICE DE VACIOS VARIA LINEALMENTE CON EL AUMENTO DE LA TENSION EFECTIVA

DURANTE EL PROCESO DE CONSOLIDACION.


EQUIPAMIENTO DE CONSOLIDACION DE LOS SUELOS

RELACION ESFUERZO RELACION DE VACIOS

ESFUERZO DE PRECONSOLIDACION (P´c)

TEORÍA DE LA CONSOLIDACIÓN

Puntos A y B u o ue

Inicial u u+ue)

Final u

A B

Ue : Exceso de presión de poro debido al incremento de esfuerzo total .

Consolidación : Disipación del exceso de presión de poro debido al flujo de agua hacia el exterior

CONSECUENCIAS

1) Reducción del volumen de poro asentamiento2) Aumento del esfuerzo efectivo aumento de la resistencia

Objetivo del capitulo :

-Evaluar asentamientos por consolidación-Estimar velocidad del asentamiento (tiempo)

ENSAYO DE LA CONSOLIDACIÓN

La prueba de Consolidación Estándar consiste en comprimir verticalmente una muestra de suelo en estudio, confinándola en un anillo rígido. El suelo está sujeto a un esfuerzo en sus dos superficies planas; toda deformación ocurre en el eje vertical, las deformaciones elástica y cortante son insignificantes debido a que toda la superficie de la muestra se carga y no permite deformación lateral.

Los esfuerzos se aplican siguiendo una secuencia de cargas normalizadas o establecidas previamente, las cuales estarán de acuerdo al nivel de cargas que el suelo en estudio soportará en el futuro. En todos los casos y para cada incremento de carga la muestra sufre una primera deformación correspondiente al retraso hidrodinámico que se llama consolidación primaria y también sufre una deformación adicional debido a un fenómeno secundario.

Teóricamente es factible el fenómeno de consolidación cuando la muestra esta saturada, sin embargo, en la práctica se admite que también se genera un proceso similar en masas de suelos que no están 100% saturadas y por lo tanto, para estos casos se aplica también la teoría de la consolidación, teniendo presente que se trata sólo de una interpretación aproximada y que las conclusiones finales deben darse en base a las propiedades físico-químicas y límites de consistencia, acompañadas de una buena descripción de campo.

Piston

ANALOGÍA MECÁNICA DE TERZAGHI

VARIACIÓN DE LA PRESIÓN DE POROS EN FUNCIÓN DEL TIEMPO

PROCESO DE CONSOLICACIÓN PRIMARIA

COMPRESION INICIAL:

CAUSADA POR LA PRECARGA

CONSOLIDACION PRIMARIA :

El exceso de presión de Poros es transferido por agua a esfuerzos efectivos.

CONSOLIDACION SECUNDARIA :

Proceso después de la total disipación de la presión de poros o arreglo final de arreglos en estado plástico

PROCESO DE CONSOLICACIÓN

TEORÍA DE TERZAGHI PARA LA TEORÍA DE TERZAGHI PARA LA CONSOLIDACIÓN VERTICALCONSOLIDACIÓN VERTICAL

Deducción de la ecuación de comportamientoDeducción de la ecuación de comportamientoConsidérese un depósito de suelo homogéneo, saturado de longitud lateral Considérese un depósito de suelo homogéneo, saturado de longitud lateral infinita y sometido a una carga uniforme que aplicada en toda el área superficial. infinita y sometido a una carga uniforme que aplicada en toda el área superficial. El suelo reposa sobre una base impermeable y drena libremente por cara El suelo reposa sobre una base impermeable y drena libremente por cara superior. La disipación del exceso de presión de poros en cualquier punto solo se superior. La disipación del exceso de presión de poros en cualquier punto solo se producirá mediante el flujo del agua intersticial en sentido vertical ascendente producirá mediante el flujo del agua intersticial en sentido vertical ascendente hacia la superficie.hacia la superficie.

CONSOLIDACIÓN VERTICAL DE UNA CAPA DE SUELO

vz es la velocidad vertical del flujo que entra en el elemento.

vz+z es la velocidad vertical del flujo que sale del elemento.

Si se aplica el teorema de Taylor, se tiene

33

32

2

2

!31

!21 z

zvz

zvz

zvvv zzz

zzz

Puesto que z es muy pequeño, puede suponerse que los términos de segundo orden y de orden superior son insignificantes, por lo tanto:

zzvvv z

zzz

A partir del principio de continuidad del volumen se tiene que

Cantidad de flujo que sale elemento porunidad de tiempo

--Cantidad de flujo del que entra en el elemento por unidad de tiempo

==Velocidad de cambio de volumen del elemento

Entonces tVAvAz

zvv ZZ

Donde A es el área plana del elemento y V es el volumen. Por tanto

tV

zvV

Si se supone que las partículas de suelo y el agua intersticial son incomprensibles, entonces la velocidad de cambio de volumen del elemento V/ t es igual a la velocidad de cambio de volumen de vacíos Vv/t. Entonces

tV

zvV V

Si Vs es el volumen de sólidos en el elemento y e es la relación de vacíos, entonces por definición Vv = eVs. Si se reemplaza en la ecuación (4.1) y se tiene en cuenta que Vs es constante, se obtiene

(4.1)(4.1)

(4.2)(4.2)

te

ezv

teV

zvV s

11De donde

A partir de la ecuación de Darcy se obtiene para el flujo vertical del agua intersticial a través del elemento

zhkv zz

Donde h = la cabeza total en elemento y kz = el coeficiente de permeabilidad vertical del suelo. En la terminología de Terzaghi el coeficiente de permeabilidad vertical se designa con kv. Si se adopta esta notación, de la ecuación (4.2) se obtiene

te

ezhk

z v

11

En la práctica, las deformaciones verticales por lo general son pequeñas y por tanto es razonable suponer que la permeabilidad del suelo permanece constante durante la aplicación del incremento de carga. Por tanto, se obtiene

te

ezhkv

11

2

2

(4.3)(4.3)

Si se toma la base del suelo como nivel de referencia, la cabeza total h del elemento esta dada por

)(1eh

weh zhhzh

Donde se z es la altura geométrica, hh es la altura hidrostática y he exceso de presión de poros. Puede suponerse que z + hh permanece constante. Entonces

2

2

2

2

zh

zh e

El exceso de presión de poros ue en el elemento está dado por

ewewe hgh

De donde se obtiene 2

2

2

2 1zgz

h e

w

(4.4)(4.4)

Si se sustituye la ecuación (4.4) en la ecuación (4.3) y se reordena, se obtiene

w

te

zu

gek e

w

v

2

2)1(w

(4.5)(4.5)

Si v es el esfuerzo vertical total sobre el elemento, ´v el esfuerzo vertical efectivo en el elemento y u la presión de poros correspondiente, entonces a partir del principio de esfuerzos efectivos se tiene

uvv ´

La presión de poros u esta dada por la presión hidrostática uh y por el exceso de presión ue. Esto es

ehvv

eh

uuuuu

´

Por tanto

Al derivar con respecto al tiempo t

0´

tu

tev

De donde se obtiene

tu

tev

´

además

te

te v

v

´

´

(4.6)(4.6)

v́o v́ov́ v́v́f v́f

f

fO

O

vv

ea´ (4.7)(4.7)

Por consiguiente, al sustituir las ecuaciones (4.6) y (4.7)

tua

te e

v

Y al sustituir la ecuación (4.8) en la ecuación 4.5) se obtiene

tu

zu

gaek ee

vw

v

2

2)1(

(4.8)(4.8)

(4.9)(4.9)

Esta ecuación se expresa de manera mas conveniente así:

tu

zuc ee

v

2

2 Ec. De Terzaghi (4.10)(4.10)

Donde vw

vv ga

ekc

)1( (4.11)(4.11)

Que se denomina coeficiente de consolidación vertical. También se define

eam v

v

1 (4.12)(4.12)

Donde mv se conoce como coeficiente de compresibilidad volumétrica.

Solución de la ecuación de Solución de la ecuación de comportamientocomportamiento

H

Z

q

tu

zuc ee

v

2

2

•Condiciones inicialesPara t=0 y 0 Para t=0 y 0 z z H H ee = = oeoe = q= q

* * Condiciones de borde para todo t

Definiendo Tv = factor de tiempoTv = factor de tiempo

Z = 0 Z = 0 ee zz

Z = H Z = H e e = 0= 0

= 0= 0

ccuu t t HH22

Tv =Tv =

COEFICIENTE DE CONSOLIDACION (Cv)

METODO DE CASAGRANDE

Y FADUM (1940)

Cv, (m2 / min)

COEFICIENTE DE CONSOLIDACION (Cv)

METODO DE TAYLOR (1942)

Cv, m2 / min

Solución de la ecucación 4.10Solución de la ecucación 4.10

)()1(2

0

vTMHzMsen

mz

uu em

moe

e

,,2,1,0)12(2

mmM

HH == longitud máxima de trayectoria de drenajelongitud máxima de trayectoria de drenaje

Grado de Consolidación

fo

oV ee

eeU

vovf

vovv

vovf

vov

fo

o

U

eeee

''''

''''

(4.16)(4.16)

EsfuerzosEsfuerzos Efectivos Efectivos

mm (H-z) + q – (u (H-z) + q – (uh h + u+ uee))

T = 0 antes de aplicar carga

’’vovo = = mm (H-z) – u (H-z) – uhh

T 0 después de aplicar carga

’’vovo = = mm (H-z) + q – (u (H-z) + q – (uh h + u+ ueoeo))

T = t >0 T = t >0 ’’vv = =

T = T = ’’vfvf = = mm (H-z) + q – u (H-z) + q – uhh

Reemplazando en (4.16)

))1(1

1

2(

0

vm

mv

oe

ev

TMeHzMSen

MzU

uuU

Expresión del Grado de Consolidación en función de la profundidad y del FactorTiempo: sobrepresión intersticial uniforme en el instante inicial

Grado de Consolidación Promedio: sobrepresión intersticial lineal en el instante inicial. (a) Interpretación gráfica del grado de consolidación medio. (b) curva U - T

ASENTAMIENTO POR CONSOLIDACIÓN SECUNDARIAASENTAMIENTO POR CONSOLIDACIÓN SECUNDARIA

El índice de compresión secundaria se define como:

)/log(loglog 1212 tte

tteC

Donde C = índice de compresión secundaria e = cambio de la relación de vacíos t1,t2 = tiempo

La magnitud de la consolidación secundaria se calcula con la expresión

)log('2

1

ttHCSs

donde

peCC

1

'

(a)

(p)(p)

(f)

MEJORAMIENTO DEL TERRENO POR PRECARGA

H e

Estrato de

arc illa

Dren de arena Drena je vertic al

Drenaje radia l

Drenaje ver tic a l

Dren de arena radio

Drenajeradia l

N ive l de aguafreatic a

A rena

Arena (a) Sec c ion

Dren de arenaradio =

r w

(B ) planta

SISTEMA DE DRENES DE ARENASISTEMA DE DRENES DE ARENA

)(

)()(

)(

,

1'

1log

'1log

p

f

o

p

o

p

tvU

GRADO DE CONSOLIDACIÓN RADIALGRADO DE CONSOLIDACIÓN RADIAL

ENSAYO DE CONSOLIDACIÓN UNIDIMENSIONAL

INFORME : LG01-050 Sondaje : C - 5SOLICITANTE : MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE COLCABAMBA Muestra : M - 1PROYECTO : C. E. N° 38491 Prof. (m) : 1.10 - 1.70UBICACION : Huancasancos - Ayacucho Clasific. - SUCS : CLFECHA : Junio, 2001 Estado : Inalterado

0.00 0.00 0.000 0.00 0.000 0.00 0.000 0.00 0.000 0.00 0.00 0.0000.13 0.13 0.021 0.13 0.080 0.13 0.159 0.13 0.300 0.13 0.13 0.3900.25 0.25 0.022 0.25 0.092 0.25 0.179 0.25 0.320 0.25 0.25 0.4070.50 0.50 0.023 0.50 0.097 0.50 0.189 0.50 0.350 0.50 0.50 0.4351.00 1.00 0.024 1.00 0.100 1.00 0.199 1.00 0.360 1.00 1.00 0.4652.00 2.00 0.026 2.00 0.104 2.00 0.204 2.00 0.370 2.00 2.00 0.4974.00 4.00 0.028 4.00 0.108 4.00 0.209 4.00 0.380 4.00 4.00 0.5298.00 8.00 0.031 8.00 0.113 8.00 0.214 8.00 0.390 8.00 8.00 0.57015.00 15.00 0.033 15.00 0.115 15.00 0.217 15.00 0.400 15.00 15.00 0.59030.00 30.00 0.035 30.00 0.118 30.00 0.221 30.00 0.410 30.00 30.00 0.613110.00 85.00 0.038 90.00 0.120 100.00 0.224 80.00 0.420 90.00 80.00 0.645225.00 195.00 0.040 190.00 0.121 260.00 0.226 275.00 0.425 220.00 180.00 0.655

345.00 0.040 285.00 0.121 440.00 0.227 485.00 0.427 460.00 270.00 0.6651030.00 0.041 1155.00 0.229 1445.00 0.429 1480.00 450.00 0.667

2885.00 0.431 1410.00 0.6674315.00 0.433

0.1670.1680.1690.169

0.1570.1600.1630.165

0.0000.1200.1400.150

Tiempo(min)

Def.(mm)

Tiempo(min)

Deform.(mm)

0.327

Tiempo(min)

Deform.(mm)

Tiempo(min)

Deform.(mm)

1.6 Kg/cm² 6.4 Kg/cm²Deform.

(mm)Tiempo

(min)Deform.

(mm)Tiempo

(min)

0.1 Kg/cm² 0.2 Kg/cm² 0.4 Kg/cm² 0.8 Kg/cm²ETAPA DE CARGA

3.2 Kg/cm²

0.000

Tiempo(min)

Deform.(mm)

0.3490.3820.4150.4610.4810.5010.5250.5500.5960.6250.6520.652

ENSAYO DE CONSOLIDACION(ASTM-D2435)

INFORME : LG01-050SOLICITANTE: MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE COLCABAMBAPROYECTO: C. E. N° 38491UBICACION: Huancasancos - AyacuchoFECHA : Junio, 2001

Sondaje : C - 5 Clasificación - SUCS : CLMuestra : M - 1 Estado de la muestra : InalteradoProf. (m) : 1.10 - 1.70 Fecha de instalación :

Humedad inicial (%)Altura ( h ) (cm)(cm) Humedad final (%)Diámetro ( ) (cm)(cm) Grado Sat. Inicial (%)Grav. Esp. Rel. Sól. (Gs) Grado Sat. Final (%)

Final Promedio Drenada( Kg/cm²) (mm) (mm) (mm) (mm) (g/cm³) (%) (cm²/min)

0.0 0.000 20.000 20.000 10.000 1.364 0.000 ---0.1 0.169 19.831 19.916 9.958 1.375 0.845 1.530.2 0.210 19.790 19.811 9.905 1.378 1.050 1.150.4 0.331 19.669 19.730 9.865 1.387 1.655 1.430.8 0.560 19.440 19.555 9.777 1.403 2.800 1.561.6 0.993 19.007 19.224 9.612 1.435 4.965 1.043.2 1.645 18.355 18.681 9.341 1.486 8.225 0.846.4 2.312 17.688 18.022 9.011 1.542 11.560 1.96

2.312 17.688 18.022 9.011 1.542 11.5602.312 17.688 18.022 9.011 1.542 11.560

Final Promedio Drenada( Kg/cm²) (mm) (mm) (mm) (mm) (g/cm³) (%) (cm²/min)

6.4 2.312 17.688 17.688 8.844 1.542 11.560 ---3.2 2.215 17.785 16.581 8.290 1.533 11.075 ---1.6 2.095 17.905 16.689 8.345 1.523 10.475 ---0.8 1.951 18.049 16.821 8.411 1.511 9.755 ---0.4 1.829 18.171 16.954 8.477 1.501 9.145 ---0.2 1.712 18.288 17.074 8.537 1.491 8.560 ---0.1 1.590 18.410 17.193 8.597 1.481 7.950 ---

0.8680.8560.8350.7940.7320.6690.6690.669

0.669

0.872

(mm) (e)

ETAPA DE DESCARGACarga

AplicadaLectura

Final

9.1008.9798.750

7.359 0.704

6.9987.095 0.6797.215

7.4817.5987.720

0.715

Altura DensidadSeca

Relaciónde Vacíos

0.7380.726

0.690

54.577.4

Coefic. de consolid.

9.310

Deform.Vertical

8.3177.6656.998

Asent.

26.7

Coefic. de consolid.

DensidadSeca

DATOS DEL ESPECIMEN

CargaAplicada

Lectura Final

Deform.Vertical

2.006.002.57

08 de Agosto

9.141

Relaciónde Vacíos

(e)0.888

AlturaAsent.

ETAPA DE CARGA

(mm)

18.8


INFORME : LG01-050SOLICITANTE : MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE COLCABAMBAPROYECTO : C. E. N° 38491UBICACION : Huancasancos - AyacuchoFECHA : Junio, 2001

Sondaje : C - 5 Clasificación - SUCS : CLMuestra : M - 1 Estado de la muestra : InalteradoProf. (m) : 1.10 - 1.70 Fecha de instalación : 08 de Agosto

CURVAS DE ASENTAMIENTO0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.50 10 20 30 40 50 60 70

Tiempo (min)

Def

orm

ació

n (m

m)

0.1 Kg/cm²0.2 Kg/cm²0.4 Kg/cm²0.8 Kg/cm²1.6 Kg/cm²3.2 Kg/cm²6.4 Kg/cm²


INFORME : LG01-050 Sondaje : C - 5SOLICITANTE : MUNICIPALIDAD DISTRITAL DE COLCABAMBA Muestra : M - 1PROYECTO : C. E. N° 38491 Prof. (m) : 1.10 - 1.70UBICACION : Huancasancos - Ayacucho Clasific. (S.U.C.S.) : CLFECHA : Junio, 2001 Estado : Inalterado

Angulo Horizontal Bisectriz Tangente Angulo carga0.80 0.83 0.83 0.83 0.02 0.10 0.871735696.40 0.83 0.79 0.74 0.01 0.20 0.86786593

Consolidación Superior Inferior Diferencial 0.40 0.85644543Eje X 0.68 0.68 6.40 0.55 0.80 0.83483141

6.40 0.55 0.55 0.55 1.60 0.793963Eje Y 0.87 0.87 0.67 0.87 3.20 0.73242441

0.67 0.87 0.67 0.67 6.40 0.66947007Recuperación Superior Inferior Diferencial 6.40 0.66947007

Eje X 0.10 0.10 0.25 0.25 6.40 0.669470076.00 0.25 6.00 0.25

Eje Y 0.74 0.74 0.67 0.74 6.40 0.669470070.67 0.74 0.67 0.67 3.20 0.67862535

Bisectriz : Y = -0.0228 Ln(x) + 0.8297 1.60 0.68995147Pendiente de consolidacion : Y = -0.0902 Ln(x) + 0.8369 0.80 0.70354281

0.40 0.7150577Dif. Cc = 0.202 0.20 0.72610066

1 Cc = 0.207 0.10 0.73761555Dif. Cs = 0.068 0.10 0.73761555

Cs = 0.038 0.10 0.73761555ln(x) = 0.107

x = 1.113y = 0.827

Pc = 1.11 Kg/cm²

CURVA DE CONSOLIDACION

Pc

0.66

0.71

0.76

0.81

0.86

0.91

0.1 1.0 10.0Carga Aplicada (Kg/cm²)

Relac

ión de

vacío

s ( e

)


RESULTADOS

eC =0.202 , CC =0.207

Pc = 1.11 Kg/cm²

RESULTADOS

eC =0.202 , CC =0.207eS =0.068 , CS =0.038

Pc = 1.11 Kg/cm²

clases de suelos ii ( vacacional)

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