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SIAH
Rue de l’Eau et des Enfants
95 550 BONNEUIL EN FRANCE
Réhabilitation et création des réseaux d’assainissement – OP 491A
Avenues de Normandie et de la Vieille France
95 380 LOUVRES
DOSSIER : N° C18-10774 Pièce n° 1
Indice Date Observations - Modifications Rédaction Vérification Contrôle
A 25/05/2018 Relecture interne MFE VIM
B 06/06/2018 Rapport final MFE VIM
Nbre de pages 30 Nbre d'annexes 8 Nbre de plan(s)
RAPPORT D’ETUDE GEOTECHNIQUE PREALABLE OP 491 A - ETUDE G2 AVP
Siège Social : 565 rue des Vœux Saint Georges 94290 VILLENEUVE LE ROI Tél. 01 49 61 11 88 Fax : 01 49 61 11 99
S.A.S. au capital de 200.000 € - SIREN 391 764 156 – APE 7112 B
Agences : Caen (14), Portet sur Garonne (31), Saint Avertin (37), Lille (59), Saint-Denis (93)
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C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
SOMMAIRE 1 Généralités ....................................................................................................... 3
1.1 Définition de l’opération ..................................................................................... 3
1.2 Définition de la mission géotechnique ................................................................ 3 1.3 Description du projet ........................................................................................ 4 1.4 Documents fournis ............................................................................................. 7
2 Enquête documentaire et de site préalable...................................................... 7 2.1 Documents de base ............................................................................................ 7
2.2 Contexte géomorphologique et contexte de site ...................................................... 7 2.2.1 Contexte géomorphologique .......................................................................................................... 7 2.2.2 Contexte sitologique ....................................................................................................................... 8
2.3 Contexte géologique....................................................................................... 10 2.4 Contexte hydrogéologique ................................................................................. 12
2.5 Aléas géotechniques ......................................................................................... 14
3 Investigations géotechniques ........................................................................ 17 3.1 Généralités ..................................................................................................... 17
3.2 Résultats des investigations ............................................................................... 17 3.2.1 Synthèse des résultats des sondages géotechniques ................................................................... 18 3.2.2 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage .................................................. 18 3.2.3 Hydrogéologie ............................................................................................................................... 19 3.2.4 Résultats des essais laboratoires................................................................................................... 20
3.3 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage ................................. 21
4 Principes généraux de construction ............................................................... 21 4.1 Analyse des risques géotechniques et de la Zone d’Influence Géotechnique (Z.I.G) ........ 21
4.2 Principes généraux de construction .................................................................. 23 5 Analyse et recommandations géotechniques ................................................. 23
5.1 Modèle géologique et géotechnique .................................................................... 23
5.2 Système support des ouvrages............................................................................ 24
5.3 Dispositions constructives .................................................................................. 24
5.4 Réutilisation des matériaux du site en remblais de tranchée ..................................... 25
5.5 Terrassements................................................................................................. 27 5.5.1 Conditions de terrassement .......................................................................................................... 27 5.5.2 Soutènement et mise hors d’eau de la fouille. ............................................................................. 27
5.6 Distance réseau/avoisinants ............................................................................ 28 5.7 Synthèse des principales recommandations géotechniques ................................ 30 5.8 Avoisinants .................................................................................................... 30 5.9 Discussion sur les incertitudes géotechniques ........................................................ 30
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Liste des Figures
Figure 1 : Plans travaux (source : SIAH) ................................................................................................... 6 Figure 2 : Extrait de la carte IGN du secteur (source : www.geoportail.fr) ............................................. 8 Figure 3: Photo de l’Avenue de Normandie (source : www.google.fr/maps) ......................................... 8 Figure 4 : Photo de l’Avenue de la Vieille France (source : www.google.fr/maps.) ................................ 9 Figure 5 : Extrait du plan cadastral du secteur (source : www.cadastre.gouv.fr) ................................... 9 Figure 6 : Extrait des cartes géologiques de l’Isle d’Adam et de Dammartin-en-Goële au 1/50 000 ... 10 Figure 7 : Localisation des sondages du BRGM (source : www.geoportail.fr) ...................................... 11 Figure 8 : Carte piézométrique de la nappe du Lutétien-Yprésien 1970 à 1972 (BRGM) ..................... 13 Figure 9 : Extrait de la carte des zones de cavités dans le Val d'Oise (source : www.igc-versailles.fr) . 14 Figure 10: Extrait de la carte de l'état-major datant de 1820-1866...................................................... 15 Figure 11 : Aléa inondation par remontée de nappe (source : www.inondationsnappes.fr) ............... 16 Figure 12 : Profil en long du projet ........................................................................................................ 22 Figure 13 : Coupe type d’une tranchée (source : norme NF P 98-331) ................................................. 25 Figure 14 : Coupe type d’une tranchée sous voirie (source : norme NF P 98-331 ................................ 25 Figure 15 : Exigences et objectifs de densification (source : norme NF P 98-331) ............................... 27
Liste des Tableaux
Tableau 1 : Identification de l’opération ................................................................................................. 3 Tableau 2 : Document fourni dans le cadre de l’étude ........................................................................... 7 Tableau 3 : Documents consultés par nos soins ..................................................................................... 7 Tableau 4 : Tableaux récapitulatifs de la géologie des sondages BRGM (source : www.infoterre.fr) .. 12 Tableau 5 : Synthèse des aléas géotechniques répertoriés .................................................................. 14 Tableau 6 : Synthèse des investigations géotechniques in situ ............................................................ 17 Tableau 7 : Programme des essais laboratoires .................................................................................... 17 Tableau 8 : Synthèse des résultats géotechniques ............................................................................... 18 Tableau 9: Caractéristiques du piézomètre et relevés de niveau d’eau ............................................... 19 Tableau 10: Résultats des essais laboratoires ....................................................................................... 20 Tableau 11: Liste des mitoyens identifiés ............................................................................................. 23
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1 Généralités
1.1 Définition de l’opération
Références Désignations
Devis : P18 – 19637 Commande : 001077 du 06/02/2018 Demandeur : SIAH Mandataire : SEMOFI
Projet : Modification du projet de réhabilitation et création des réseaux d’assainissement Lieu : Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95)
Tableau 1 : Identification de l’opération
1.2 Définition de la mission géotechnique
Notre mission consiste en une étude géotechnique préalable G1 Phases ES et PGC (cf. rapport SEMOFI C17-10233) et étude géotechnique de conception G2 phase AVP (NF 94-500 de novembre 2013). Cette mission comprend :
Enquête documentaire et de site préalable (G1 ES) :
Caractériser le cadre géotechnique du site,
Identifier l’existence d’avoisinants.
Investigations géotechniques :
Définir, suivre des investigations géotechniques et interpréter leurs résultats,
Contexte géologique et géotechnique, risques géotechniques (G1PGC) :
Définir le modèle géologique, le contexte géotechnique du site, et les principales caractéristiques géotechniques des couches de sol,
Identifier les risques géotechniques majeurs et importants,
Proposer des mesures et/ou adaptations du projet appropriées pour réduire ou annuler ces risques.
Conception géotechnique des ouvrages (G2 AVP) :
Pour chaque type d’ouvrage géotechnique :
Définir la zone d’influence géotechnique (ZIG),
Définir les hypothèses géotechniques (valeurs des paramètres géotechniques),
Donner le ou les principes constructifs envisageables,
Donner les principes d’interaction sol-structure,
Fournir une ébauche dimensionnelle,
Préciser les incertitudes géotechniques qui subsistent quant à la connaissance du site,
Préciser les types d’investigations envisageables pour réduire les incertitudes et risques géotechniques.
NB : Une ébauche dimensionnelle est établie à partir des résultats de la phase AVP d’une étude géotechnique de conception (G2). Elle donne des ordres de grandeur des caractéristiques dimensionnelles envisageables, ainsi qu’un premier aperçu des sujétions géotechniques d’exécution. Elle ne permet pas le dimensionnement d’un projet.
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1.3 Description du projet
Dans le cadre de la réhabilitation des réseaux d’assainissements communautaires des Avenues de Normandie et de la Vieille France situées sur la commune de Louvres (OP 491 A), la société SEMOFI réalise une étude géotechnique G2 AVP, sous mandat du S.I.A.H des Vallées du Croult et Petit Rosne.
Les caractéristiques du réseau existant de l’Avenue de Normandie sont les suivantes :
Longueur : 700ml environ ;
Profondeur : entre 2,10 et 5,55 m/TN ;
Diamètre : DN 200 ;
Les travaux prévus sont le remplacement de cette canalisation par une canalisation de caractéristiques suivantes :
Longueur : 700ml environ ;
Profondeur : 3,66 à 6,60 m/TN ;
Diamètre : DN 400 fonte ;
Les caractéristiques du réseau de l’Avenue de la Vieille France à créer sont les suivantes :
Longueur : 170ml environ ;
Profondeur : 2,25 à 6,20 m/TN ;
Diamètre : DN 400 fonte ; Les travaux prévus sont le terrassement et la pose de cette canalisation.
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Début du projet
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Figure 1 : Plans travaux (source : SIAH)
Fin du projet
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1.4 Documents fournis
Dans le cadre de la réalisation de notre étude, il nous a été transmis les éléments suivants :
DOCUMENTS ET PLANS FOURNIS
Auteur Référence Date Echelle Information
SIAH OP491- Plan travaux 1b2 2017 1/500 Plan des travaux
Tableau 2 : Document fourni dans le cadre de l’étude
2 Enquête documentaire et de site préalable
2.1 Documents de base
Pour apprécier le contexte géologique, morphologique, hydrogéologique et définir les principaux risques naturels sur la zone d’étude, nous avons consulté les sources suivantes :
CARTES
Auteur Référence Date Echelle Information
BRGM Carte géologique de la France, feuille de
l’Isle d’Adam n°153 1973 1/50000
Informations relatives au contexte géologique et hydrogéologique du secteur.
BRGM Carte géologique de la France, feuille de
Dammartin-en-Goële n°154 1971 1/50000
Informations relatives au contexte géologique et hydrogéologique du secteur.
IGC Atlas des Carrières souterraines 1998 1/ 5 000 Informations relatives au contexte de carrière
IGC Atlas des carrières souterraines et périmètre de dissolution du gypse
antéludien - 1/1 000
Informations relatives aux cavités souterraines connues
PORTAILS / SITES INTERNET
Organisme Adresse web Informations
MTES/ BRGM www.georisques.gouv.fr
Informations relatives à la prévention des risques majeurs ; Informations relatives à l'aléa retrait-gonflement des sols argileux ;
Informations relatives aux mouvements de terrains (glissement, chute, éboulement, effondrement, coulée, érosion) ;
Informations relatives aux cavités souterraines abandonnées en France métropolitaine "hors mines".
IGN/ BRGM www.geoportail.fr Carte topographique actuelle. Cartes anciennes
BRGM infoterre.brgm.fr Portail géomatique d’accès aux données géoscientifiques du BRGM :
cartes géologiques, dossiers de la Banque de données du Sous-Sol, cartes des risques naturels et industriels, données sur les eaux souterraines...
BRGM www.inondationsnappes.fr Informations relatives au risque d'inondation par remontée de nappe.
INSPECTION GENERALE DES
CARRIERES www.igc-versailles.fr Informations relatives aux cavités souterraines connues.
DRIEE Ile-de-France
www.driee.ile-de-france.developpement-durable.gouv.fr
Informations relatives aux risques naturels et aux plus hautes eaux connues de la région Ile-de-France
BRGM www.mineralinfo.fr Informations relatives aux exploitations actuelles et anciennes du pays.
ADES www.ades.eaufrance.fr Banque nationale d'Accès aux Données sur les Eaux Souterraines
Tableau 3 : Documents consultés par nos soins
2.2 Contexte géomorphologique et contexte de site
2.2.1 Contexte géomorphologique
Nos investigations se sont déroulées dans la commune de Louvres, à 25 km au nord de l’agglomération parisienne, dans le département du Val d’Oise (95) , le plan de situation est disponible en Annexe n°1.
Le site d’étude se place au niveau de la Plaine de France, plateforme structurale du Marno-Calcaire de Saint-Ouen. Cette plateforme est apparue suite à un puissant mouvement épirogénique positif à la fin du Pliocène et du Quaternaire ayant provoqué le soulèvement important des terrains dans cette partie nord du Bassin Parisien.
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D’un point de vu topographique, d’après la carte IGN, le site d’étude se trouve en contexte de vallée. D’après le plan de travaux fournis (cf. figure 1), le site s’inscrit à une cote altimétrique variant entre environ 80 et 103 NGF.
Figure 2 : Extrait de la carte IGN du secteur (source : www.geoportail.fr)
2.2.2 Contexte de site
L’Avenue de Normandie est une voie communale à double sens de circulation. L’accotement sud de cette voie est pavillonnaire, des places en batailles sont situées ponctuellement au niveau de son accotement nord.
La cote altimétrique de l’avenue de Normandie varie de 98,89 NGF à l’est à 86,82 NGF à l’ouest (source : plan SIG).
Figure 3: Photo de l’Avenue de Normandie (source : www.google.fr/maps)
Zone d’étude
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L’Avenue de la Vieille France est une voie communale à double sens de circulation. L’accotement est de cette voie est pavillonnaire tandis que son accotement ouest est rural.
La cote altimétrique de l’avenue varie de 86,82NGF au nord à 81,02 NGF au sud (source : plan SIG)
Figure 4 : Photo de l’Avenue de la Vieille France (source : www.google.fr/maps.)
Figure 5 : Extrait du plan cadastral du secteur (source : www.cadastre.gouv.fr)
Zone d’étude
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2.3 Contexte géologique
La ville de Louvres se trouve dans une cuvette en Plaine de France. La zone d’étude est située en bordure de vallée d’un affluent du Croult, ici appelé le Rhin.
Légende :
LP Limons des Plateaux
E6b Marno-Calcaire de Saint Ouen
E6a Sable de Beauchamp
Figure 6 : Extrait des cartes géologiques de l’Isle d’Adam et de Dammartin-en-Goële au 1/50 000 (source : www.infoterre.fr)
D’après les cartes géologiques de l’Isle d’Adam n°153, Dammartin-en-Goële n°154 au 1/50 000 et notre connaissance du secteur, la succession lithologique susceptible d’être rencontrée au droit du site est la suivante :
Remblais De nature hétérogène, les Remblais sont susceptibles de contenir des blocs et/ou niveaux indurés. D’épaisseur variable, ils sont liés aux aménagements passés du site (voirie, réseaux,…). Ils sont attendus sur des épaisseurs pouvant être importantes et très variables en fonction des sondages compte-tenu de l’histoire anthropique du site.
Limons des Plateaux Ce sont des terrains de recouvrement qui se positionnent sur la surface structurale des plateaux. On distingue dans leurs parties supérieures des limons de surface décalcifiés, bruns et argileux (loehm) et en profondeur, des limons carbonatés (loess). De par l’origine éolienne de cette formation ayant recouvert et érodé un paléo-relief, des surépaisseurs sont possibles.
Sables de Beauchamp Ce sont des sables quartzeux blancs ou jaunâtres. En partie supérieure, on observe des sables humifères, violacés à mauves, ou des grès à racines. En-dessous viennent des sables blancs à stratifications entrecroisées, contenant des petits galets noirs. La base de la formation est constituée de sables fossilifères. L’épaisseur moyenne de cette formation est de 6 à 7m.
Zone d’étude
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Marnes et Caillasses Cette formation est composée d’une une alternance de marnes blanchâtres et grises et de calcaires durs parfois siliceux. Les Caillasses sont composées de marno-calcaires et d'argiles brunes magnésiennes. Cette formation contient parfois, surtout dans sa partie inférieure, des bancs de gypses massifs
La banque de données du sous-sol du BRGM (Bureau de Recherche Géologique et Minière) référence la présence de plusieurs sondages réalisés non loin du site étudié. Les plus proches du site d’étude et les plus pertinents sont localisés sur la carte ci-dessous :
Légende :
01538X0091/F Sondages du BRGM
SC1 Sondages carroté de l’étude G1 ES PGC C17-10233
SP1 Sondages pressiométrique de l’étude G1 ES PGC C17-10233
Figure 7 : Localisation des sondages du BRGM (source : www.geoportail.fr) Sondages BRGM (ref.01538X0175/PZ3) 85,00 NGF
Profondeur (m) Cote (NGF) Formation
0,00m-8,00m 85,00-77,00 Sables de Beauchamp
8,00m-36,00m 77,00-49,00 Calcaire du Lutétien
Eau à 18,5 m de profondeur en 1997
Sondages BRGM (ref.01538X0091/F) 98,00 NGF
Profondeur (m) Cote (NGF) Formation Description
0,00m-2,20m 85,00-82,80 Limons des plateaux Limons fin jaunes, limons argilo-sableux roux.
2,20m-14,00m 82,80-71,00 Sables de Beauchamp Sables fin gris vert clair, Alternance de sable fin
jaune et grès jaune gris.
14,00m-25,00m 71,00-60,00 Marnes et Caillasses
Lutétiennes Alternance de marne blanc gris et de calcaire
brun gris
Eau à 29,10 m de profondeur en 1974
Ouvrage
01538X0178/PZ10
01538X0175/PZ3
01538X0091/F
SC3
SC2
SC1
SC4
SC5
SD5
SD4
SD3
SD2
SD1
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Sondages BRGM (ref.01538X0178/PZ10) 77,32 NGF
Profondeur (m) Cote (NGF) Formation
0m-1m 85-84 Limons des plateaux
1m-2,5m 84-82,5 Sables de Beauchamp
2,5m-31m 82,5-54 Lutétien
Eau à 10 m de profondeur en 1997
Tableau 4 : Tableaux récapitulatifs de la géologie des sondages BRGM (source : www.infoterre.fr)
Les résultats des sondages réalisés lors de la phase G1 PGC de l'opération sont fournis en Annexe n°2.
2.4 Contexte hydrogéologique
Cette étude ne constitue pas une étude hydrogéologique approfondie, toutefois nous vous précisons ci-dessous les principales circulations et nappes susceptibles d’être rencontrées au droit du projet.
Le contexte géologique de la zone présente un substratum de Marnes et Caillasses et Calcaire Grossier, recouverts par les Sables de Beauchamp. Une couverture quaternaire de Limons des Plateaux prend place sur les Sables de Beauchamp.
Un recouvrement de remblais est aussi attendu au droit du site.
Des circulations superficielles :
Les horizons de Remblais et Limons des Plateaux sont le siège de circulations d’eaux anarchiques et temporaires ainsi que des poches d’eaux piégées. Alimentées par les précipitations, le ruissellement ou des fuites de réseaux, elles se produisent à la faveur de passées sableuses ou graveleuses plus perméables, ou bien au niveau des interfaces lithologiques.
La nappe des sables de Beauchamp :
Cette nappe apparaît au sein des sables, elle est artésienne dans le secteur de Gonesse (vallée du Croult) à 7km au sud du site.
La nappe des Calcaire lutétien :
Cette nappe est constituée de 2 niveaux, les Marnes et Caillasses très productives en aval de Gonesse, et les calcaires présentant une perméabilité fissurale. L’importance de la nappe dans ce niveau est donc fonction du développement du réseau de fissures dans les calcaires.
Le Système d’Information pour la Gestion des Eaux Souterraines de Seine-Normandie a mis en place une carte piézométrique de la nappe du Lutétien-Yprésien relevée de 1970 à 1972. Cette carte localise le site entre les isopièzes 70 et 80NGF.
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Figure 8 : Carte piézométrique de la nappe du Lutétien-Yprésien 1970 à 1972 (BRGM)
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2.5 Aléas géotechniques
L’inventaire des aléas géotechnique répertoriés s’établit comme suit : Risque Type d’aléas Niveau d’aléas Commentaires Source
Cavités
Carrières souterraines Pas de carrière
répertoriée sur le site
- Inventaire des cavités souterraines
abandonnées « hors mines » établie par le BRGM et le MTES
(www.georisque.gouv.fr) Atlas des carrières souterraines
Carrières à ciel ouvert
Anciennes sablonnière
Dissolution du gypse antéludien
Hors zone définie par l’arrêté
- Arrêté inter préfectoral du 25/02/1977
Atlas IGC des zones soumises à dissolution de gypse
Mouvement de terrain
Glissement, chute, éboulement, effondrement,
coulée, érosion
Commune non concernée
Pas de cartographie disponible Pas d’arrêté mis en place sur cette
commune
Cartographie des mouvements de terrain établie par le BRGM et le MTES
(www.georisque.gouv.fr)
Retrait-gonflement des argiles
Aléa faible -
Portail de la prévention des risques majeurs
Cartographie de l’aléa retrait-gonflement des argiles établie par le BRGM et le MTES
(www.georisque.gouv.fr)
Sismicité Séisme Zone 1 Catégorie bâtiment II
Coefficient d’importance γ1 = 1.0 Coefficient de réduction υ = 0.4
Portail de la prévention des risques majeurs
(www.georisque.gouv.fr) Site internet de la prévention du risque
sismique (www.planseisme.fr)
Inondations
Inondation et coulées de boue par ruissellement en
secteur urbain
Commune concernée
6 arrêtés d’inondations et de coulées de boue ont été répertoriés dans la commune : 2 fois en 1999.
Portail de la prévention des risques majeurs
(www.georisque.gouv.fr)
Inondation par remontée de nappe
Aléa faible 2 arrêtés d’inondation par
remontée de nappe phréatique entre 2001 et 2003
Cartographie des remontées de nappe établie par le BRGM
(www.inondationsnappes.fr)
Inondation par crue (submersion)
Hors zone de PPRI - Portail de la prévention des risques
majeurs (www.georisque.gouv.fr)
Tableau 5 : Synthèse des aléas géotechniques répertoriés
La consultation des risques affectant les communes sur le site www.georisque.gouv.fr laisse apparaître certains arrêtés et plans de préventions affectant la commune de Louvres.
Cavités et dissolution de gypse
D’après le site www.igc-versailles.fr, la commune de Louvres possède un Zonage R111-3 qui délimite les zones de risques liées à la présence d’anciennes carrières souterraines abandonnées.
. Figure 9 : Extrait de la carte des zones de cavités dans le Val d'Oise (source : www.igc-versailles.fr)
La commune reste cependant en dehors de tout Plan de Prévention des Risques et aucune ancienne carrière n’est répertoriée à proximité de la zone d’étude, d’après le site www.georisque.gouv.fr.
Site
Légende :
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D’après l’étude des cartes anciennes, notamment la carte de l’état-major datant de 1820-1866, un ancienne sablonnière est présente au sud-est du site. Il n’est plus fait mention de cette sablonnière après cette date.
Figure 10: Extrait de la carte de l'état-major datant de 1820-1866
Risque d’inondation
Par remontée de nappe
D’après la carte d’inondation par débordement de la nappe publiée par le BRGM, la zone d’étude est située en aléa très faible vis-à-vis de ce risque.
Toutefois, des circulations d’eau temporaire sont susceptibles de se développer au sein des formations superficielles des Remblais et des Limons de Plateaux en période de forte intempérie.
Les 2 arrêtés d’inondations par remontée de nappe ayant été mis en place sur la commune de Louvres concerne majoritairement les Sables de Beauchamp, affleurant sur une grande partie de la commune. Cette formation contient une nappe à faible profondeur.
La zone d’étude, étant sur un plateau, reste en dehors de tout risque d’inondation par remontée de nappe.
Site
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Légende :
Figure 11 : Aléa inondation par remontée de nappe (source : www.inondationsnappes.fr)
Zone d’étude
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3 Investigations géotechniques
3.1 Généralités
Les investigations sur site, conformément au programme initial ont été réalisés du 12/03/2018 au 13/03/2018 leur localisation est détaillé en Annexe n°3. Les sondages réalisés lors de la phase d’étude G1 de cette opération ont été réalisés entre le 29/09/2017 et le 6/10/2017. Ces deux phases d’investigations ont consistées en l’exécution des essais et sondages suivants :
Essais et mesures en place :
Sond. Etude
Cote altimétrique des têtes de
sondages (NGF) (1)
Prof. (m/TN)
Type Essais Machines /
Enregistrement Equipement /
Remarques
SP1
G2 AVP
94,91 8,0 Sondages destructifs préalables aux essais
pressiométriques
Essais pressiométriques tous les mètres SILEA 45
ø
SC1 95,02 8,0 Sondages carottés
2 Classifications GTR
ø SC2 91,92 8,0 ø SP1
G1 ES PGC
94,91 4,0
Sondages destructifs préalables aux essais
pressiométriques
Essais pressiométriques tous les mètres
SOCOMAFOR .35
ø SP2 91,92 4,0 ø SP3 88,85 4,0 ø SP4 86,90 6,0 ø SP5 82,28 5,0 ø
SC1 95,02 4,0
Sondages carottés
6 Classification GTR
3 essais Triaxiaux UU
Equipé en piézomètre, tube crépiné sur 4 m
SC2 90,06 4,0 ø
SC3 86,93 6,0 Equipé en piézomètre, tube crépiné sur 6 m
SC4 85,28 5,0 ø
SC5 82,17 5,0 Equipé en piézomètre, tube crépiné sur 5 m
Tableau 6 : Synthèse des investigations géotechniques in situ
Les sondages ont été réalisés depuis le niveau du terrain naturel au moment de nos investigations, les profondeurs sont données par rapport à ce référentiel (en m/TN). Le schéma d’implantation des sondages de la G2AVP est fourni en Annexe n°4, tandis que celui de la G1 ES-PGC est fourni en Annexe n°5.
(1) Les cotes sont mesurées lors de l’implantation des sondages grâce à un GPS Leica et ont été arrondies au décimètre, elles pourront être précisées par le géomètre du projet.
Essais en laboratoire :
Sondage Etude Profondeur
(m/TN) Essai en laboratoire
SC1 G2 AVP
4,5 – 7,6 Classification GTR
SC2 6,0 – 6,8 Classification GTR
SC1 + PZ1
G1 ES PGC
0,5-1,5 Classification GTR
SC3+Pz2 0,3-1,9 Classification GTR + triaxial UU
2,0-3,0 Classification GTR
SC4 1,0-2,0 Classification GTR
3,0-4,0 Classification GTR + triaxial UU
SC5 + Pz3 2,4-3,4 Classification GTR
Tableau 7 : Programme des essais laboratoires
3.2 Résultats des investigations
Préambules : les valeurs géomécaniques de dimensionnement des ouvrages géotechnique ne sont pas à calculer sur la base des données ci-dessous, il conviendra de se référer aux paragraphes correspondants au présent document afin de connaître les paramètres géomécaniques à prendre en compte.
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3.2.1 Synthèse des résultats des sondages géotechniques
Les sondages destructifs enregistrés, de par leur mode de foration, ne constituent pas une façon sûre de reconnaissance des faciès souterrains. Seul le mode par carottage permet cette reconnaissance précise. Cependant, en fonction des résultats des sondages à la tarière, des fouilles de reconnaissance, des cuttings et paramètres de forage destructif et des indications fournies par les sondeurs, nous vous proposons les coupes de sol décrites sur les coupes de sondage en annexe n°1 et n°5, et dans les tableaux en pages suivantes.
Remarque : dans nos analyses statistiques sur les valeurs pressiométriques mesurées, l'écart type (σ) caractérise la répartition des pressions limites et des modules pressiométriques autour de la moyenne calculée et la dispersion (coefficient de variation C.V.) indique si ces valeurs sont homogènes ou non.
Formations Description lithologique
Sondages C17-10233 et C18-10774
Caractéristiques pressiométriques Niveaux
d’eau Remarques
Base (m/TN) EP. (m) Pl* (MPa) EM (MPa)
Remblais
Blocs et cailloux calcaire dans
une matrice plus ou moins fine.
Entre 1,00 et 3,80 m/TN
Entre 1,00 et 3,80 m
0,04< Pl* <1,55 Pl*moy : 0,48
N = 16 ; σ =0,42 ;
C.V. = 1,36
0,40< EM <13,20 EMmoy : 3,38
N = 16 ; σ =3,27 ; C.V. =1,53
Formation d’origine anthropique très hétérogène et pouvant
présenter de brusques variations d’épaisseur en fonction des
aménagements antérieurs du site. Des tassements et gonflements
importants, évolutifs et non maîtrisables à terme sont possibles
Limons des Plateaux
Limon marron à passages
argileux et graviers calcaires
Entre 3,40 et 7,70 m/TN
Entre 0,60* et 4,55 m
0,11< Pl* <2,86 Pl*moy : 1,14
N =11 ; σ =1,03 ;
C.V. =1,42
0,50< EM <93,90 EMmoy : 15,35
N =11 ; σ=27,41 ;
C.V. =5,25
Niveau d’eau
fluctuant mesuré
en 17Pz3
Formation contenant des zones hétérogènes.
Des tassements évolutifs et non maîtrisables à terme sont possibles
Sables de Beauchamp
Sables jaune fins
Entre 3,40 et 8,00* m/TN
Entre 0,00(1) et 1,20* m
Pl*moy : 4,66
N = 1
EMmoy : 37,50
N =1
Formation très fines
partiellement ou totalement érodée au droit des sondages.
Marnes et Caillasses
Lutétiennes
Marne blanche crème à passage de
calcaire blanc.
Entre 5,00* et 6,53* m/TN
Entre 0,50* et 1,95* m
1,15< Pl* <2,59 Pl*moy : 1,75
N = 3 ; σ =0,75 ;
C.V. =0,45
6,50< EM <33,40 EMmoy : 16,63
N =3 ; σ =14,63 ;
C.V. =1,13
Formation pouvant être sujette au
phénomène de dissolution de gypse
*fin de sondage (1) Non reconnu dans le sondage (*) Cette étude ne consiste pas en une étude hydrogéologique approfondie. Nous nous limiterons donc aux données de base concernant la mesure ponctuelle du niveau d’eau dans le sol.
Tableau 8 : Synthèse des résultats géotechniques
3.2.2 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage
Les investigations géotechniques permettent de mettre en évidence plusieurs aléas géotechniques et confirment l’analyse de site préalable :
Remblais
L’horizon des remblais est présent, sous une faible épaisseur d’enrobé, sur des hauteurs comprises entre 1,90 et 3,60 m/TN et se caractérise par une première couche de galets, graviers et cailloutis parfois accompagnés de sables argileux bruns ocre, suivi de limons argilo-sableux bruns noirâtres. Des hétérogénéités de lithologie peuvent être responsables de tassements différentiels, des circulations d’eau et des faibles valeurs pressiometriques. Compte tenu de son origine anthropique, les Remblais peuvent présenter des surépaisseurs importantes et brutales et être constitués de matériaux hétérogènes.
Egalement, du fait de son hétérogénéité, cet horizon peut être sujet à des tassements et gonflements importants, évolutifs et non-maîtrisables à terme.
Des circulations d’eau sont possibles, notamment en fonction des conditions météorologiques (périodes pluvieuses prolongées).
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Limons des Plateaux
Les Limons des Plateaux sont caractérisés par des limons marron à passages argileux et graviers calcaires. Les caractéristiques pressiometriques sont assez homogènes (0,10< Pl* <1,71 MPa) et globalement moyennes.
Les Limons des Plateaux contiennent des passages argileux et sableux pouvant être la cause de tassements évolutifs non maîtrisables.
Cette formation peut être le siège de circulations anarchiques d’eau en périodes pluvieuses prolongées.
Sable de Beauchamp
Les Sables de Beauchamp sont caractérisés par des sables fins jaunâtres. Leurs caractéristiques pressiometriques, mesurée sur un seul sondage, sont moyennes.
Les Sables de Beauchamp n’ont été observés qu’au sein des sondages carottés réalisé en mars 2018, dans les formations les plus profondes.
Elles sont absente des sondages pus à l’est de l’avenue, mettant en contact les Limons des Plateaux avec les Marnes et Caillasses Lutétiennes.
Marnes et Caillasses Lutétiennes
Les Marnes et Caillasses Lutétiennes ont été observées en fond de sondages. Elles sont caractérisées par des marnes calcaires gris-blanc. Les caractéristiques pressiometriques de ces formations sont moyennes et homogènes dans les passages testés.
Cette formation possède un caractère hétérogène du fait de l’alternance de marnes et de caillasse la composant.
Au cause de cette hétérogénéité, cet horizon peut être sujet à des tassements et gonflements importants, évolutifs et non-maîtrisables à terme.
3.2.3 Hydrogéologie
Cette étude ne consiste pas en une étude hydrogéologique approfondie. Elle ne comporte pas de suivi des trois piézomètres mis en œuvre au niveau du site. Nous nous limiterons donc aux données de base concernant la mesure ponctuelle du niveau d’eau stabilisé dans le sol à la date indiquée.
Conformément au programme initial, il a été mis en place trois équipements piézométriques dans des sondages spécifiques à chaque extrémité du tronçon ainsi qu’au centre de la parcelle. Ces derniers, crépinés jusqu’à 4,0 m/TN pour SC1 et SC5 et jusqu’à 6,0 m/TN pour SC3, ont pour objectif de préciser la position d’un éventuel niveau d’eau en interaction avec le niveau bas du projet.
Dates de Mesures
17Pz1 17Pz2 17Pz3 Date de mise en œuvre 04/10/2017 Date de mise en œuvre 04/10/2017 Date de Mise en Œuvre 06/10/2017
Profondeur du Piézomètres
4,00m/TN Profondeur du Piézomètres
6,00m/TN Profondeur du Piézomètres
4,00m/TN
Longueur de la crépine 1,00 à 4,00m Longueur de la crépine 1,00 à 6,00m Longueur de la crépine 1,00 à 4,00m
Niveau d’eau Niveau d’eau Niveau d’eau
03/11/2017 sec - sec - sec - 27/11/2017 4,13 90,889 sec - 2,95 79,218 23/01/2018 3,95 91,069 5,28 81,652 1,18 80,988 24/01/2018 4,12 90,899 5,56 81,372 1,35 80,818 22/02/2018 4,12 90,899 sec - 2,47 79,698 8/03/2018 sec - sec - 2,47 79,698
27/03/2018 sec - sec - 2,33 79,838 05/04/2018 sec - sec - 2,22 79,948 30/04/2018 sec - sec - 3,02 79,148
Tableau 9: Caractéristiques du piézomètre et relevés de niveau d’eau
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C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
Les relevés ponctuels effectués entre le 3/11/2017 et le 30/04/2018 ont pu mesurer le niveau des plus hautes eaux du site entre le 23 et 24 Janvier 2018. Ces niveaux se trouvent respectivement à 3,95m, 5,28 et 1,18m/TN pour les piézomètres 17Pz1, 17Pz2 et 17Pz3.
Nous signalons que des venues d’eau en relation avec les conditions météorologiques (périodes pluvieuses prolongées) et des poches d’eau piégées voir des circulations résiduelles au sein des Remblais et des Limons de Plateau sont possibles. Ces circulations d’eau sont alors anarchiques et se font à la faveur des poches plus perméables au sein de ces formations et en fonction des conditions climatiques.
3.2.4 Résultats des essais laboratoires
L’ensemble des résultats des essais de laboratoire réalisés sur les échantillons intacts prélevés au sein des sondages carottés réalisés sur site est présenté ci-dessous (détail en annexe n°6 et n°7) :
Sondages Profondeur
(m/T.N.) Stratigraphie
Granulométrie
W (%)
Ip
Wp (%)
Wl (%)
Ic Type de sol
(classification GTR)
Essais mécanique
< 80μm
(%)
< 2mm (%)
< 5mm (%)
< 20mm
(%)
< 50mm
(%)
Essai triaxial UU
Cuu (kPa)
ɸuu (°)
Campagne d’essais en laboratoires sur les sondages de la phase G2 de l’opération (C18-10774)
SC1 4,5-7,6
Limon marron plastique
(Limons des Plateaux)
98 100 100 100 100 25,4 10 23 33 0,76 A1
SC2 6,0-6,8
Argile sableuse
marron molle avec graves
50 87 89 97 100 23,5 7 22 29 0,78 A1
Campagne d’essais en laboratoires sur les sondages de la phase G1 de l’opération (C17-10233)
SC1 0,5-1,5 Sables fins
argileux (Remblais)
95 99 99 100 100 22,4 A1
SC3
0,3-1,9
Argile légèrement limoneuse (Remblais)
75 90 92 100 100 13,3 8 20 27 1,81 A1 72 27,8
2,0-3,0
Argile fine limoneuse
brune (Limons des
Plateaux)
91 100 100 100 100 15,2 8 17 24 1,18 A1
SC4
1,0-2,0
Argile limoneuse
ocre à matière
organique (Remblais)
63 76 81 96 100 19,6 6 17 22 0,46 A1
3,0-4,0
Argile légèrement limoneuse
(Limons des Plateaux)
68 98 98 98 100 16,2 4 14 18 0,54 A1 10 5,5
SC5 2,4-3,4
Sables fin argileux
(Limons des Plateaux)
41 60 62 68 93 9,8 A1
W : teneur en eau : en % ; Wp : limite de plasticité : en % ; Wl : limite de liquidité en % ; Ip : indice de plasticité ;
Ic : indice de consistance. Cuu : cohésion en contrainte totale ; ɸuu : angle de frottement en contrainte totale
Tableau 10: Résultats des essais laboratoires
Ces essais permettent de classer les échantillons selon le GTR (Guide technique des terrassements Routiers, Réalisation des remblais et des couches de formes, LCPC, SETRA, 1992) et la norme qui en découle NF P11-300.
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Les terrains superficiels locaux sont des sols de classe « A1 ».
Les essais de laboratoire montrent que les Limons des Plateaux, présents au droit de site, sont
constitués de sols fins de classe A1. Les remblais sont également constitués, au droit du site, de
matériaux fins de classe A1, présentant de la matière organique.
3.3 Analyse géotechnique des formations rencontrées en sondage
Les reconnaissances géotechniques réalisées au droit du projet ont permis de mettre en évidence les différentes formations pouvant constituer les terrains encaissant du projet.
Les Remblais, présents en tête de sondages peuvent atteindre jusqu’à 3,80m d’épaisseur, leur épaisseur moyenne étant de 2,7m sur l’ensemble des sondages ;
Nous rappelons également que les remblais peuvent présenter des caractéristiques mécaniques hétérogènes et des variations d’épaisseurs importantes compte tenu de leur nature anthropique.
Sous-jacent, il a été trouvé les Limons des Plateaux sur une épaisseur variant de 1,0 à 4,55m avec une épaisseur moyenne de 2,9m. Les caractéristiques mécaniques de cette formation sont relativement faibles.
Du fait de leur mode de dépôt éolien érosif, des variations d’épaisseurs importantes et bruitales pourront être observés au droit du site sans avoir été mise en évidence par les sondages.
La formation des Sables de Beauchamp n’est pas présente sur toute la longueur du site. En effet cette formation, fortement érodée par l’ancien réseau hydrographique du plateau, n’est présente que sur la partie nord-est de notre site, là où la topographie est la plus haute.
Cette formation peut atteindre jusqu’à 1,2m d’épaisseur en fin de sondages, tout comme ne pas être présente entre les Limons des Plateaux et les Marnes et Caillasses sur les sondages le plus au sud-ouest du site.
Les Marnes et Caillasses Lutétiennes composent le substratum de notre site, cette formation hétérogène, alternant entre zones molles de marnes et points durs composés de blocs présentant une épaisseur maximale observée de 1,26m bien que sa base n’ai pas être reconnue par les différents sondages.
4 Principes généraux de construction
4.1 Analyse des risques géotechniques et de la Zone d’Influence Géotechnique (Z.I.G)
Nous rappelons que le projet prévoit la réhabilitation du réseau d’eaux usées des Avenues de Normandie et de la Vieille France. Cette réhabilitation sera faite en deux phases de travaux distinctes.
L’Avenue de Normandie fera l’objet d’une réhabilitation par tranchée ouverte et dépose des 700m de l’ancien réseau. La nouvelle canalisation, de diamètre ∅400mm, se trouvera entre 2,10 et 5,55m/TN. La génératrice inférieure de ce réseau est alors attendue au sein des Limons des Plateaux.
L’Avenue de la Vieille France fera l’objet de la création de 170 ml d’un réseau d’assainissement. Ce réseau, de diamètre ∅400 mm en fonte, est attendu à 3,60 m/TN, d’après les informations qui nous ont été communiquées.
Type de sol
(Classification GTR) Caractéristiques du terrain
A1
Limon peu plastique, loess,
silts alluvionnaires, sables fins peu pollués, arènes peu plastiques
Ces sols changent brutalement de consistance pour de faibles pourcentage de teneur en eau, en particulier lorsque leur wn est proche de wopn. Le temps réaction aux variations de l’environnement hydrique et climatique est relativement court, mais la perméabilité
pouvant varier dans de larges limites selon la granulométrie, la plasticité et la compacité, le temps de réaction peut tout de même varier assez largement. Dans le cas de ces sols
fins peu plastiques, il est souvent préférable de les identifier par la valeur de bleu de méthylène VBS, compte tenu de l’imprécision attachée à la mesure de l’IP.
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La génératrice inférieure du réseau est alors attendue au sein des Limons des Plateaux.
Les sondages réalisés sur site mettent en évidence différents risques géotechniques au droit de la zone d’étude.
La surépaisseur de Remblais
Comme vu au sein des différents sondages, l’épaisseur des Remblais est variable, de 1,0m à 3,8m/TN. De plus, des surépaisseurs de Remblais ne sont pas à exclure. En effet nos sondages étant ponctuels et la zone d’étude étant en contexte urbain, des surépaisseurs sont probables.
Il faudra alors s’assurer que ces Remblais ne soient pas constitués de matériaux évolutifs (matière organique par exemple), pouvant tasser en fonction du temps et créer des désordres ponctuels sur le réseau.
Présence d’une nappe au sein des Limons des Plateaux
Les différentes mesures du niveau piézométrique ont mis en évidence la présence d’une nappe au niveau de l’Avenue de la Vieille France dont le niveau varie de 3,02 m/TN en période de normale (Avril 2018) à 1,18m/TN en période pluvieuse (Janvier 2018).
Le piézomètre de l’avenue de Normandie met en évidence un niveau d’eau uniquement en période pluvieuse (Janvier 2018) les piézomètres 17Pz1 et 17Pz2 ont mis en évidence un niveau de nappe respectivement à 3,95m/TN et 5,28m/TN. En dehors de cette période, aucun niveau d’eau n’a été mesuré au sein de ces piézomètres.
Grâce au profil en long réalisé et aux niveaux d’eau mesurés, deux contextes vis-à-vis de la nappe ont pu être mis en évidence.
Le premier contexte en période normal localise le collecteur au-dessus ou frôlant le toit de la nappe.
Le second, en période pluvieuse localise le collecteur sous le toit de la nappe, nécessitant un fort rabattement de nappe.
Figure 12 : Profil en long du projet
Mitoyen
Les mitoyens pouvant être identifiés à ce stade du projet sont présentés dans le tableau ci-dessous. Il s’agit là d’une liste non exhaustive établie dans le but d’identifier d’éventuelles interactions entre le
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projet et l’existant, pouvant contraindre la réalisation des travaux, notamment des blindages bois lors de superposition et croisement de réseaux.
Type Dénomination
(concessionnaires) Localisation
Distance par rapport au projet
Risques
Co
nce
ssio
nn
aire
s ré
seau
x
Enedis – Réseau électrique Avenue de Normandie
Traverse Moyen
GRDF Ile de France Ouest – Réseau de Gaz
Avenue de Normandie
A 5m du réseau d’eaux usées
Faible
CEG – Réseau d’eau potable Avenues de
Normandie et de la Vieille France
Longe Moyen
Tableau 11: Liste des mitoyens identifiés
La réalisation des tranchées ouvertes peut entrainer des déplacements des sols d’assise des mitoyens. De ce fait, le dispositif de soutènement doit prendre en compte la surcharge, et l’admissibilité au déplacement de chaque ouvrage mitoyen.
Toutes modifications du projet, et renseignements sur les incertitudes restantes aura un impact sur nos conclusions géotechniques.
4.2 Principes généraux de construction
Au stade actuel du projet, le poids des ouvrages ne nous a pas été communiqué. Pour cette étude, nous le considérons comme négligeable par rapport au poids des terres excavées et celui du réseau existant.
Les avoisinants ne devront en aucun cas être déstabilisés.
5 Analyse et recommandations géotechniques
5.1 Modèle géologique et géotechnique
Formations Description
lithologique
Altimétrie Caractéristiques pressiometriques
Niveau d’eau (*) Classification GTR Base Epaisseur
(m)
Pl
(MPa)
EM
(MPa) (m/TN) NGF
Remblais
Blocs et cailloux calcaire dans une matrice plus ou
moins fine.
1,90 à 2,25
91,6 à 79,7
1,87 à 3,60 0,08 <Pl< 0,57 MPa
Plmoy : 0,39 MPa
0,45 <Em< 4,43 MPa
Emmoy : 2,60 MPa
Aucun niveau d’eau détecté
A1
Limons de Plateau
Limon marron à passages argileux
et graviers calcaires
3,40 à 5,20
77,18 à 91,02
1,00 à 3,30 0,11 <Pl< 1,09 MPa
Plmoy : 0,45 MPa
0,50 <Em< 7,10 MPa
Emmoy : 2,54MPa
Niveau d’eau à moyenne
profondeur détecté
A1
Sables de Beauchamp
Sables jaune fins
Entre 3,40 et 8,00*
Entre 0,00(1) et 1,20* m
Pl*moy : 4,66
N = 1
EMmoy : 37,50
N =1
Non testés
Marnes et Caillasses
Lutétiennes
Marne blanche crème à
passage de calcaire blanc.
Entre 5,00* et
6,53*
Entre 0,50* et 1,95* m
1,15< Pl* <2,59 Pl*moy : 1,75
N = 3 ; σ =0,75 ;
C.V. =0,45
6,50< EM <33,40 EMmoy : 16,63
N =3 ; σ =14,63 ;
C.V. =1,13
Non testés
*fin de sondage (1) Non reconnu dans le sondage (*) Cette étude ne consiste pas en une étude hydrogéologique approfondie. Nous nous limiterons donc aux données de base concernant la mesure ponctuelle du niveau d’eau dans le sol.
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5.2 Système support des ouvrages
Les terrains d’assise du projet sont constitués par les Limons des Plateaux. Les caractéristiques mécaniques y sont faibles présentant des limons sous consolidés.
Ces terrains sont contenus dans les groupes de sols G3 au Fascicule 70, le guide de classification GTR les caractérise en classe GTR A1, qui représente des sols sensibles aux variations de teneur en eau.
Un suivi piézométrique entre Novembre 2017 et Avril 2018 a permis de mettre en évidence deux contextes de nappe distincts sur la totalité du linéaire.
Ainsi en fonction de la période des travaux, deux méthodes de terrassements sont à envisager :
Pour des travaux en période « normale » (Avril à Septembre), le collecteur se trouve au-dessus ou frôlant le toit de la nappe : un terrassement classique, en passes courtes de 7 à 8m, avec mise en place d’un pompage en fond de fouille est préconisé ;
Pour des travaux ayant lieu en période pluvieuse (Octobre à Mars), le collecteur se trouve en-dessous du niveau de la nappe, jusqu’à 2,0m en dessous : un terrassement par passes très courtes (entre 3 et 4m de long) est préconisé. La mise en place d’un rabattement de la nappe par pointe filtrante devra être prévue ainsi qu’une gestion des eaux durant la durée des travaux. NB : Compte tenu du caractère changeant des Limons des Plateaux (passages argileux), des venues d’eaux latérales importantes sont possibles, rabattement de nappe plus conséquent, par pointes filtrantes par exemple, est à prévoir.
Nous conseillons de procéder à une mesure du niveau d’eau de la nappe avant le début du chantier pour affiner le zonage et de procéder aux travaux en période dite « favorable » pour minimiser l’impact de la nappe.
Au vu des terrains d’assise, nous recommandons la pose des canalisations sur une couche de forme de 20 cm afin d’assurer un appui continu et de prévenir le risque de points durs. Cette couche de forme devra être constituée de matériaux d’apports insensibles à l’eau (type GNT par exemple).
En fond de fouille, la couche de forme devra reposer sur un géotextile anti contaminant et de renforcement afin de limiter le matelassage des sols sous la canalisation et toute contamination entre le terrain naturel et les remblais.
La mise en place d’une couche de réglage (lit de pose) de 10cm, au-dessus de la couche de forme sera nécessaire.
Dans le cadre de la réalisation des tranchées, il conviendra de réaliser une fouille et un fond de fouille de manière soignée. Pour cela, des travaux de purge systématique des matériaux de mauvaises qualités mécaniques et remaniés par les engins de chantier devront être réalisés.
Comme dit précédemment, la présence de plusieurs réseaux de concessionnaires (orange, SFR, GRDF, …) complique la réhabilitation en tranchée ouverte du réseau d’eaux usées.
Un marquage du réseau ainsi qu’un soutènement adéquat pour éviter la déstabilisation de ces réseaux sera nécessaire.
5.3 Dispositions constructives
Afin de ne pas accentuer le risque vis-à-vis des déformations, le choix du matériau utilisé pour le remblaiement de la tranchée devra prendre en compte la nature du terrain naturel (ne pas créer de zone de drainage à la base de la canalisation).
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5.4 Réutilisation des matériaux du site en remblais de tranchée
La coupe type d’une tranchée dans le cas de la pose d’un réseau sous une voirie est la suivante :
Figure 13 : Coupe type d’une tranchée (source : norme NF P 98-331)
Compte tenu du projet et de la coupe géologique du site, les formations susceptibles d’être réutilisées sont les Remblais, les Limons des Plateaux et les Marnes et Caillasses Lutétiennes avec de possibles poches de Sables de Beauchamp.
Pour rappel, les Remblais sont constitués de terrains très hétérogènes composés de sable noirâtre grisâtre, d’éléments de tailles variées et de natures diverses. Compte tenu de leur caractère anthropique, les matériaux ne sont pas réutilisables dans le cadre du remblaiement de la tranchée.
Sous-jacent sont attendus les Limons des Plateaux constitués de limons sableux/sables limoneux à argileux (classification GTR A1).
Les Marnes et Caillasses Lutétiennes sont composées de lithologies hétérogènes, non réutilisables en remblaiement de tranchée.
Dans le cas de la mise en place de la canalisation selon la technique de tranchée sous voirie, la coupe type d’une tranchée est la suivante :
Notation :
1 : Hauteur de recouvrement,
2 : Structure de Chaussée,
3 : Partie supérieure de remblai (PSR)
4 : Partie inférieure de remblai (PIR)
Figure 14 : Coupe type d’une tranchée sous voirie (source : norme NF P 98-331
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Matériau réutilisable en Partie Inférieure de Remblai (PRI) et en zone d’Enrobage
Nous vous présentons l’extrait du tableau concernant les « matériaux utilisables en Partie Inférieure de Remblais et zone d’enrobage » selon la norme NFP 98-331 :
Tableau 8 : Réemploi des sols en partie inférieure des Remblais(source : norme NF P 98-331)
Ainsi, les Limons de plateaux A1 sont réutilisables en remblais de tranchée au sein de la Partie Inférieure de Remblai (PRI) et en zone d’enrobage mais avec un état hydrique « h » et «m » et « s » pour les sols A1, d’après la norme NFP 98-331.
Matériau réutilisable en Partie Supérieure de Remblai (PSR)
Les sols utilisables pour la Partie Supérieure de Remblai (PSR) sont les suivants :
Tableau 9 : Réemploi des sols en partie Supérieure des Remblais (source : norme NF P 98-331)
Les sols rencontrés lors de notre campagne au droit du site, de classes GTR A1 (Limons des Plateaux) ne peuvent pas être réutilisés en Partie Supérieure de Remblais. Il sera alors nécessaire de procéder à un apport de matériau.
Lors du remblaiement de la tranchée, le compactage des différentes couches devra satisfaire les objectifs de densification des différents cas décrits dans le fascicule 70 (tranchée sous chaussée, accotement, …). Compte tenu de la profondeur importante du réseau notamment au niveau de l’exutoire, la tranchée peut être remblayée à l’aide de matériaux auto-compactant.
Les matériaux utilisés en remblais de tranchée et les conditions de mise en place des ouvrages devront respecter les préconisations suivantes :
- Mise en place d’une couche de forme comme précédemment décrite.
- Dans le remblai proprement dit (partie inférieure de remblai et partie supérieure de
remblai) : utilisation de matériaux de dimension maximale D < 1/10 de la largeur de la
tranché et D < 1/5 de l’épaisseur de la couche compactée.
- Compactage des différentes couches afin d’obtenir les objectifs de densification décrits dans
le fascicule 70.
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Figure 15 : Exigences et objectifs de densification (source : norme NF P 98-331)
Un contrôle du compactage devra être effectué au moment de l’exécution des travaux, au minimum tous les 50cm sur toute la hauteur.
5.5 Terrassements
5.5.1 Conditions de terrassement
La mise en œuvre de l’ouvrage projeté (canalisation), nécessitera la réalisation de terrassements pouvant atteindre environ 7,20 m de profondeur. Les matériaux intéressés par les opérations de terrassements seront constitués de Remblais, Limons des Plateaux et potentiellement les Marnes et Caillasses Lutétiennes, des poches de Sables de Beauchamp sont également possibles.
Leur extraction ne devrait pas poser de difficulté particulière, les terrassements pourront être réalisés à l’aide de matériel courant de moyenne puissance. Néanmoins les remblais pourraient contenir des blocs ainsi, l’excavation de ces terrains pourra nécessiter l’utilisation de matériel spécifique (ex BRH et trancheuse). Si le projet venait à être modifié (profondeur de la canalisation), les terrassements pourraient intercepter les Marnes et Caillasses Lutétiennes qui elles aussi peuvent nécessiter l’utilisation ponctuelle d’un BRH.
Remarque : Lors de la phase terrassement, l’ouverture des fouilles peut provoquer des éboulements locaux au sein des remblais par exemple (ex : présence possible de poches sableuses, de poches d’eau, de niveaux décomprimés).
5.5.2 Soutènement et mise hors d’eau de la fouille.
Les campagnes de relevés des niveaux piézométriques réalisées entre Septembre 2017 et Avril 2018 ont permis de mettre en évidence un niveau normal à moyenne profondeur.
Ce niveau repéré au sein de 17Pz3 (à 2,6m/TN en moyenne) varie énormément en période de fortes pluies (montant jusqu’à 1,2m/TN le 23/01/2018).
Lors de ces fortes pluies un niveau d’eau a également été mesuré au sein de 17Pz1 et 17Pz2 montant une forte variation du niveau d’eau (respectivement à 3,9 et 5,3m/TN)
Nous conseillons alors de réaliser les travaux lors de la période dite « normale » (Avril à Septembre) en dehors de toute période de forte pluviométrie.
Des circulations d’eau superficielles sont toutefois possible au sein des Limons des Plateaux à la faveur des passages plus sableux reposant sur des passées plus argileuses .
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Pour des travaux en période « normale » (Avril à Septembre), le collecteur se trouve au-dessus ou frôlant le toit de la nappe : un terrassement classique, en passe courte de 7 à 8m, avec mise en place d’un pompage en fond de fouille est préconisé associé à un blindage classique ;
Pour des travaux ayant lieu en période pluvieuse (Octobre à Mars), le collecteur se trouve en-dessous du niveau de la nappe. Le toit de la nappe peut être jusqu’à 2m au-dessus de la génératrice inférieure du réseau : un terrassement par passes très courtes (entre 3 et 4m de long), la mise en place d’un rabattement de la nappe par pointes filtrantes devra être prévue ainsi qu’une gestion des eaux durant la durée des travaux avec un blindage par palfeuille. NB : Compte tenu du caractère changeant des Limons des Plateaux (passage argileux), des venues d’eaux latérales importantes sont possibles, un pompage plus conséquent (pointes filtrantes) est à prévoir.
Nous conseillons de procéder à une mesure du niveau d’eau de la nappe avant le début du chantier pour affiner le zonage et de procéder aux travaux en période dite « favorable » pour minimiser l’impact de la nappe.
Il sera également nécessaire de prendre en compte les paramètres limites de chaque type de sol, lors du dimensionnement des ouvrages. Ainsi les Remblais ont une cohésion, Cuu, de 72 kPA et un angle de frottement, φUU, de 27,8°, tandis que les Limons de Plateaux ont une Cuu de 10 kPA et un φUU de 5,5°.
Il conviendra de vérifier l’évolution des déformations sur les ouvrages mitoyens et notamment les bâtiments et réseaux sensibles.
5.6 Distance réseau/avoisinants
La norme NF P 98-332 traite des règles de distance à respecter entre les différents types de réseaux existants (électrique, gaz, transport eau potable…) lorsque ces réseaux sont parallèles ou croisés. Elle tient également compte des règles générales à adapter à chaque réseau, et de la distance à respecter avec les terrains forestiers. Les tableaux suivants présentent donc ces différentes distances à respecter :
Cas des réseaux en tracé parallèle :
**Distance 0,60m si croisement oblique
Cas des réseaux en tracé croisé :
*Distance 0,40m si croisement oblique
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Règles générales spécifiques à chaque réseau :
Protection et règles à adopter en présence d’arbres à proximité :
Les conditions d’implantation sans protection particulière doivent être les suivantes :
- Aucune implantation de réseau à moins de 2m de distance des arbres ne sera réalisée sans protection particulière ;
- Aucun passage de réseau n’est réalisé dans la terre végétale ou la fosse de plantation, ni même sous la fosse de plantation d’un arbre existant ;
- Aucune implantation de réseau effectuée à moins de 1m de distance des végétaux tels qu’arbustes en massif ou en haie.
Protections particulières :
Pour le linéaire en tranchée, dans le cas où ces conditions ne seraient pas respectées, nous conseillons la mise en place d’un film plastique afin d’éviter tout contact entre le réseau et le futur ouvrage, tel que présenté dans le schéma ci-dessous :
Notation : 1 : Tranchée faible profondeur 1,30m 2 : Tranchée profonde >1,30m 3 : Film plastique ou demi-coquilles ou fourreaux
NB : Compte tenu du contexte urbain du site, rue bordée d’habitation et contenant très probablement de nombreux réseau concessionnaire, il conviendra de les localiser et de prendre le cas échéant toutes les mesures nécessaires à leur protection lors des travaux et en phase vie de l’ouvrage.
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5.7 Synthèse des principales recommandations géotechniques
Données géotechniques
Sondages concernés Sondages de l’étude G1PGC, SC12, SC2 et SC3
Profondeur de mise en œuvre 2,60 à 7,20 m/TN
Profondeur d’eau Venues d’eau anarchiques possibles au sein des Remblais et Limons des Plateaux. Un niveau bas mesuré au sein de 17Pz3 à 3,02m/TN. Niveau mesuré en saison pluvieuse sur 17Pz1, 17Pz2 et 17Pz3 respectivement à 3,9 ; 5,3 et 1,18 m/TN.
Terrains excavés Remblais et Limons des Plateaux. Les Marnes et Caillasse Lutétiennes ainsi que des poches de Sables de Beauchamp pourraient être atteint en cas de modification de la profondeur du terrassement.
Terrains en fond de fouille Limons des Plateaux, potentiellement les Marnes et caillasses Lutétiennes, localement les Sables de Beauchamp.
Interception des circulations d’eau En phase chantier et phase définitive : En période normale : interception possible de niveaux anarchiques, plus ou moins productif au sein des Limons des Plateaux. En période pluvieuse : Collecteur sous le toit de la nappe.
Recommandations géotechniques
Travaux de terrassement
Les matériaux intéressés par les opérations de terrassements seront constitués de Remblais et Limons des Plateaux. Leur extraction ne devrait pas poser de difficulté particulière. Néanmoins la présence de blocs pourra nécessiter l’utilisation de matériaux spécifiques. Les Marnes et Caillasses Lutétiennes, si atteinte, pourraient contenir des blocs difficile à terrasser.
Ouvrage de soutènement et Protection contre l’eau
En période normale, des venues d’eau sont possibles lors des terrassements. Nous recommandons de prévoir la mise en place d’un système de blindage à l’avancement type caisson ou équivalent. En période pluvieuse, la mise en place de pointe filtrante sera nécessaire associée à la mise en œuvre de palfeuille.
Remblai de tranchée
(selon la norme NF P 98 331)
Partie supérieure de remblai (PSR) et zone d’enrobage
Limons des Plateaux de classification GTR A1 sont réutilisables à ‘l’état hydrique « h » et «m » et « s ».
Partie inférieure de remblai (PIR)
Les sols de classification GTR A1 ne sont pas réutilisables en partie inférieure de remblai (PIR)
Lit de pose/couche de forme Nous recommandons la réalisation d’une couche de forme de 20cm minimum sur laquelle reposera la canalisation sur un lit de pose de 10cm. (cf. §4.1). Nous conseillons la mise en œuvre d’un géotextile entre l’arase et la couche de forme.
5.8 Avoisinants
De manière plus générale, les travaux réalisés ne devront en aucun cas déstabiliser les avoisinants (réseaux existants, fondations de bâtiment, talus, …). Ils devront faire l’objet d’une méthodologie et d’un phasage spécifique, soumis à l’accord préalable du Bureau de contrôle. Nous conseillons un suivi des déformations de ces ouvrages notamment dans le secteur ou un rabattement de nappe est nécessaire. Il est également rappelé le contexte urbain du site (voirie en sens unique, avec stationnement, faible largeur de chaussée...).
5.9 Discussion sur les incertitudes géotechniques
Des incertitudes persistent quant au projet, à savoir, les caractéristiques et l’état de la canalisation, le poids de l’ouvrage, le système de mise en place.
De manière plus générale, les travaux réalisés ne devront en aucun cas déstabiliser les avoisinants (réseaux existants, infrastructures et bâtiments). Ils devront faire l’objet d’une méthodologie et d’un phasage spécifique, soumis à l’accord préalable du Bureau de contrôle.
Nous rappelons que le site se positionne en contexte de plateau, un niveau de nappe à moyenne profondeur est attendu au niveau de la transition entre les Limons des Plateaux et les Marnes et Caillasses Lutétienne. Nous conseillons à ce sujet la réalisation d’un suivi piézométrique pour s’assurer des variations du niveau de la nappe.
De plus le caractère hétérogène des Limons des Plateaux peut favoriser les venues d’eaux latérales et anarchiques
Nous conseillons alors la réalisation des travaux durant les périodes favorables limitant au maximum les circulations d’eau.
L’ingénieur chargé du dossier FERCOQ Manon
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ANNEXE 1
PLAN DE SITUATION
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Plans de situation
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
ANNEXE 2
RESULTATS DES SONDAGES DE L’ETUDE G1 ES-PGC
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC1
Dossier : C17-10233 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC2
Dossier : C17-10233 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne
SC2 0-1m Refus
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC3
Dossier : C17-10233 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne
SC3 0-2m
SC3 2-4m
Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC3
Dossier : C17-10233 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne
SC3 4-6m
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC4
Dossier : C17-10233 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne
SC4 0-3m
SC4 3-5m
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC5
Dossier : C17-10233 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne
SC5 0-3m
SC5 3-5m
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C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
ANNEXE 3
PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES
G2 AVP
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
ANNEXE 4
PLAN D’IMPLANTATION DES SONDAGES
G1 ES
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
Localisation des sondages
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
ANNEXE 5
RESULTATS DES SONDAGES
G2 AVP
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC1
Dossier : C17-10774 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne 13/03/2018
SC1 0-3 m
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie SC1
Dossier : C17-10774 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne 13/03/2018
SC1 6-8 m
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Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie
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Dossier : C17-10774 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne 13/03/2018
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Planche photo
Affaire : Réhabilitation du réseau d’eaux usées
Sondages
Lieu : Louvres – Avenue de Normandie
SC2
Dossier : C17-10774 Date
Client : SIAH Croult-Petit Rosne 13/03/2018
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C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
ANNEXE 6
RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE
G2 AVP
LOGO selon les normes
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Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La limite de liquidité et la limite de plasticité d'Atterberg s'appliquent aux éléments passants au travers d'un tamis
de dimension nominale d'ouverture 0,400 mm.
Les limites d'Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et a caractériser son état au
moyen de son indice de consistance.
Limite de Plasticité Wp
Limite de Liquidité Wl
Indice de Plasticité Ip
Indice de Concistance Ic
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
18-avr.-18
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.S. au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
Responsable des essais de Classification des Sols
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2 0,08
% Tamisats Cumulés
100%
03/04/2018
100% 100%
23%
33%
50
25,4%
100%
w% =
10
0,76
98%
Identification GTR
NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1
ouvres - Avenue de Normand SEMOFI
Limon marron plastique
SC1
4,5 - 7,6
20/03/2018
GEOSOND
caisse
C18-10774
S18-6601
PV 63700
06/04/2018
AGJ
LOGO selon les normes
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier
Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier
Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:
Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La limite de liquidité et la limite de plasticité d'Atterberg s'appliquent aux éléments passants au travers d'un tamis
de dimension nominale d'ouverture 0,400 mm.
Les limites d'Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et a caractériser son état au
moyen de son indice de consistance.
Limite de Plasticité Wp
Limite de Liquidité Wl
Indice de Plasticité Ip
Indice de Concistance Ic
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
18-avr.-18
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.S. au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
Responsable des essais de Classification des Sols
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2 0,08
% Tamisats Cumulés
100%
03/04/2018
89% 87%
22%
29%
50
23,5%
97%
w% =
7
0,78
50%
Identification GTR
NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1
ouvres - Avenue de Normand SEMOFI
Argile sableuse marron molle avec graves - Dmax : 35 mm - Réagit au HCl
SC2
6,0 - 6,8
20/03/2018
GEOSOND
caisse
C18-10774
S18-6601
PV 63701
06/04/2018
AGJ
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
ANNEXE 7
RESULTATS DES ESSAIS EN LABORATOIRE
G1 ES PGC
LOGO
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier
Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier
Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:
Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La valeur de bleu de méthylène (VBS) constitue un paramètre d'identification qui mesure globalement
la quantité et l'activité de la fraction argileuse contenue dans un sol ou un matériau rocheux.
Cette valeur est rapportée directement à la surface spécifique des particules constituant le sol,
laquelle est avant tout régie par l'importance et l'activité des minéraux argileux présents
dans la fraction fine du sol.
La Fraction 0/5mm de sol mesurée sur la fraction 0/50mm est de :
La VBS retenue pour la fraction 0/50mm est de : en grammes de Bleu pour 100g de sol sec.
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
Responsable des essais de Classification des Sols
Identification GTRSelon la norme
NF P 94-050/56/68
PV 60173
Louvres SEMOFI
SC1 C17-10233
0,5 - 1,5 S17-6224
Semaine 40 12/10/2017
GEOSLAB 13/10/2017
EI AGJ / HAM
Argile limoneuse kakie plastique - Réagit au HCl
50
w% = 22,4%
0,99
3,7
0,08
95%
24-oct.-17
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.R.L au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
% Tamisats Cumulés
100% 100% 99% 99%
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2
LOGO selon les normes
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier
Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier
Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:
Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La limite de liquidité et la limite de plasticité d'Atterberg s'appliquent aux éléments passants au travers d'un tamis
de dimension nominale d'ouverture 0,400 mm.
Les limites d'Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et a caractériser son état au
moyen de son indice de consistance.
Limite de Plasticité Wp
Limite de Liquidité Wl
Indice de Plasticité Ip
Indice de Concistance Ic
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
AGJ / SOK
91%
Identification GTR
NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1
Louvres SEMOFI
Limon marron ferme - Réagit au HCl
SC3
2,0 - 3,0
Semaine 40
GEOSLAB
sac
C17-10233
S17-6224
PV 60174
13/10/2017
0,08
% Tamisats Cumulés
100%
12/10/2017
100% 100%
17%
24%
50
15,2%
100%
w% =
8
1,18
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2
24-oct.-17
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.S. au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
Responsable des essais de Classification des Sols
LOGO selon les normes
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier
Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier
Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:
Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La limite de liquidité et la limite de plasticité d'Atterberg s'appliquent aux éléments passants au travers d'un tamis
de dimension nominale d'ouverture 0,400 mm.
Les limites d'Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et a caractériser son état au
moyen de son indice de consistance.
Limite de Plasticité Wp
Limite de Liquidité Wl
Indice de Plasticité Ip
Indice de Concistance Ic
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
AGJ / SOK
75%
Identification GTR
NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1
Louvres SEMOFI
Limon légèrement sableux marron ferme - Réagit au HCl
SC3
0,3 - 1,9
Semaine 40
GEOSLAB
EI
C17-10233
S17-6224
PV 60175
13/10/2017
0,08
% Tamisats Cumulés
100%
12/10/2017
92% 90%
20%
27%
50
13,3%
100%
w% =
8
1,81
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2
24-oct.-17
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.S. au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
Responsable des essais de Classification des Sols
LOGO selon les normes
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier
Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier
Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:
Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La limite de liquidité et la limite de plasticité d'Atterberg s'appliquent aux éléments passants au travers d'un tamis
de dimension nominale d'ouverture 0,400 mm.
Les limites d'Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et a caractériser son état au
moyen de son indice de consistance.
Limite de Plasticité Wp
Limite de Liquidité Wl
Indice de Plasticité Ip
Indice de Concistance Ic
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
AGJ / SOK
68%
Identification GTR
NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1
Louvres SEMOFI
Limon sableux marron plastique - Réagit au HCl
SC4
3,0 - 4,0
Semaine 40
GEOSLAB
sac
C17-10233
S17-6224
PV 60176
13/10/2017
0,08
% Tamisats Cumulés
100%
12/10/2017
98% 98%
14%
18%
50
16,2%
98%
w% =
4
0,54
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2
24-oct.-17
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.S. au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
Responsable des essais de Classification des Sols
LOGO
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier
Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier
Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:
Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La valeur de bleu de méthylène (VBS) constitue un paramètre d'identification qui mesure globalement
la quantité et l'activité de la fraction argileuse contenue dans un sol ou un matériau rocheux.
Cette valeur est rapportée directement à la surface spécifique des particules constituant le sol,
laquelle est avant tout régie par l'importance et l'activité des minéraux argileux présents
dans la fraction fine du sol.
La Fraction 0/5mm de sol mesurée sur la fraction 0/50mm est de :
La VBS retenue pour la fraction 0/50mm est de : en grammes de Bleu pour 100g de sol sec.
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
0,08
41%
24-oct.-17
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.R.L au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
% Tamisats Cumulés
93% 68% 62% 60%
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2
50
w% = 9,8%
0,66
0,66
EI AGJ / SOK
Sable fin légèrement argileux beige humide avce graves - Dmax : 60 mm - Réagit au HCl
Identification GTRSelon la norme
NF P 94-050/56/68
PV 60177
Louvres SEMOFI
SC5 C17-10233
2,4 - 3,4 S17-6224
Semaine 40 12/10/2017
GEOSLAB 13/10/2017
Responsable des essais de Classification des Sols
LOGO selon les normes
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossier
Profondeur (m) Nos références dossierDate du prélèvement Date de réception du dossier
Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:
Observation de prélèvements / Réceptions
Température d'étuvage de la prise d'essai en °C:
Les résultats suivants s'appliquent à la détermination de la teneur en eau pondérale effectuée à partir d'un
échantillon intact, remanié ou reconstitué, de tous sols et de tous les matériaux cités de la NF P 11‐300.
La teneur en eau est un paramètre d'état qui permet d'approcher certaines caractéristiques mécaniques et
d'apprécier la consistance d'un sol fin.
La limite de liquidité et la limite de plasticité d'Atterberg s'appliquent aux éléments passants au travers d'un tamis
de dimension nominale d'ouverture 0,400 mm.
Les limites d'Atterberg sont des paramètres géotechniques destinés à identifier un sol et a caractériser son état au
moyen de son indice de consistance.
Limite de Plasticité Wp
Limite de Liquidité Wl
Indice de Plasticité Ip
Indice de Concistance Ic
Ce présent document s'applique à la description des sols en vue de leur classification, à la détermination
des classes granulométriques et à la vérification des classes granulométriques imposées.
L'essai contribue à apprécier les qualités drainantes et la sensibilité à l'eau de leurs matériaux ainsi que leurs
aptitudes au compactage.
Nota: Ces données sont factuelles issues des différentes normes les régissant, l'interprétation et l'application au site doivent être effectuées par
une ingénierie compétente. iω:
Procés verbal établi à Villeneuve le Roi le :
Romain GAGNIER
AGJ
63%
Identification GTR
NF P 94-056 / NF P 94-050 / NF P 94-051 / NF P 94-052-1
Louvres SEMOFI
Argile limoneuse marron plastique - Réagit au HCl
SC4
1,0 - 2,0
Semaine 40
GEOSLAB
sac
C17-10233
S17-6224
PV 60178
13/10/2017
0,08
% Tamisats Cumulés
100%
12/10/2017
81% 76%
17%
22%
50
19,6%
96%
w% =
6
0,46
Diamètre du Tamis en mm
50 20 5 2
24-oct.-17
GEO.S.LAB Siège Social :565 rue des Vœux St Georges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 [email protected] S.A.S. au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00028 - code A.P.E 7120 B
Responsable des essais de Classification des Sols
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossierProfondeur (m) - m Nos références dossierσ'v0 (kPa ) Date de réception Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:Nature de l'échantillon :Observations de prélevement / Réception
35
15.23
B :
γs estimé ( T/m3 ) 2.65
D0 ( mm )
Wini ( % )
Ucp ( kPa )
1.83
Sr ( % )
- -
2.65
- - -
-
1.84
- - -
35 35
15.23 15.23
2.65
90.8 90.8
1.83
PV 60179
Essais non consolidé non drainé UU à l'appareil tri axial réalisé selon la norme NF P 94-074
- Pour détermination du Cuu -
SemofiE3 C17-10233
S17-6225
Louvres
00.3 01.9
Gaine PVC
41
22
2 37878
Caracteristiques des éprouvettes
Limon légèrement argileux marron/brun ferme à mou avec des graviers
12-oct.-17
GeoSond 17-oct.-17
LAK + AGJ
Valeur initialesH0 ( mm ) 78
γd ( T/m3 )
∆V Saturation ( cm3 )
90.8
0
100
200
300
400
500
600
700
800
0 2 4 6 8 10 12 14
Dév
iate
ur k
Pa
ep 3
ep 2
ep 1
* cr : Cissaillement rectiligne / cm : Cisaillement multiple / t : Tonneau
Nota : Ces donnés sont factuelles issues des differentes normes les régissant, l'interpretation et l'application au site doit être effectué
Procés verbal établit à Villeneuve le Roi le :
Laurent KHEANGResponsable des essais
Critères de rupture
B :
Valeur finales
Hs ( mm )
35
σ3 ( kPa )
100
Cuu( kPa ) 72
- -
35 35
-
14.53
65.94 65.72 66.02
18-oct.-17
Vitesse d'ecrasement ( µm/min )
Vitesse de déformation ( %/min )
Mode de rupture des éprouvettes *
1000 1000 1000
cr cr cr
1.522 1.515
Remarque
par une ingénieurie compétente.
Cu ( kPa )
φu( ° )
72
27.8φuu( ° )
27.8
1.517
ε1f : 12.03 8.41 14.16
Sr ( % )
q = ( σ1 - σ3)max ( kPa ) 383.1 539.8 687.9
100 200 300
100 100
2.17 2.177 2.173γd ( T/m3 )
15.16 14.74W ( % )Ds ( mm )
0 2 4 6 8 10 12 14
Déformation axiale %
0
50
100
150
200
250
300
350
400
450
500
0 200 400 600 800 1000
Co
ntr
ain
te d
e c
isa
ille
me
nt
(kP
a)
Contraintes Normales (kPa)
Responsable des essais
GEO.S.LAB Siège Social : 565 av. Des voeux St Geor ges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 S.A.S au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00 010 - code APE 7120 B
Site de prélèvement SociétéN° de Sondage Vos références dossierProfondeur (m) - m Nos références dossierσ'v0 (kPa ) Date de réception Prélèvement effectué par Date de réalisation de l'essaiCondition de conservation Opérateur:Nature de l'échantillon :Observations de prélevement / Réception
γd ( T/m3 )
∆V Saturation ( cm3 )
92.9
Gaine PVC
41
70
2 37878
Caracteristiques des éprouvettes
Limon sableux marron mou
12-oct.-17
GeoSond 16-oct.-17
LAK + AGJ
Valeur initialesH0 ( mm ) 78
PV 60180
Essais non consolidé non drainé UU à l'appareil tri axial réalisé selon la norme NF P 94-074
- Pour détermination du Cuu -
SemofiE4 C17-10233
S17-6225
Louvres
03.0 04.0
35 35
20.54 20.54
2.65
92.9 92.9
1.67
- -
2.65
- - -
-
1.67
- - -
35
20.54
B :
γs estimé ( T/m3 ) 2.65
D0 ( mm )
Wini ( % )
Ucp ( kPa )
1.67
Sr ( % )
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
0 2 4 6 8 10 12 14
Dév
iate
ur k
Pa
ep 3
ep 2
ep 1
* cr : Cissaillement rectiligne / cm : Cisaillement multiple / t : Tonneau
Nota : Ces donnés sont factuelles issues des differentes normes les régissant, l'interpretation et l'application au site doit être effectué
Procés verbal établit à Villeneuve le Roi le :
Laurent KHEANGResponsable des essais
1.982 1.983 1.976γd ( T/m3 )
20.43 19.32W ( % )Ds ( mm )
1.521
ε1f : 13.57 15.72 12.61
Sr ( % )
q = ( σ1 - σ3)max ( kPa ) 43.1 64.0 83.6
100 200 300
100 100
18-oct.-17
Vitesse d'ecrasement ( µm/min )
Vitesse de déformation ( %/min )
Mode de rupture des éprouvettes *
1000 1000 1000
cr cr cr
1.521 1.516
Remarque
par une ingénieurie compétente.
Cu ( kPa )
φu( ° )
10
5.5φuu( ° )
5.5
65.74 65.96
Cuu( kPa ) 10
- -
35 35
-
18.96
65.73
Critères de rupture
B :
Valeur finales
Hs ( mm )
35
σ3 ( kPa )
100
0 2 4 6 8 10 12 14
Déformation axiale %
0
20
40
60
80
100
120
140
160
180
200
0 100 200 300 400
Co
ntr
ain
te d
e c
isa
ille
me
nt
(kP
a)
Contraintes Normales (kPa)
Responsable des essais
GEO.S.LAB Siège Social : 565 av. Des voeux St Geor ges 94290 Villeneuve le Roi - Tel : 01 49 61 11 88 - Fax : 01 49 61 11 99 S.A.S au capital de 10 000 € - SIREN 489 892 950 00 010 - code APE 7120 B
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
ANNEXE 8
DESCRIPTION DES TECHNIQUES D’INVESTIGATIONS GEOTECHNIQUES
C18-10774 – SIAH – OP 491 A - Réhabilitation de réseaux d’assainissement – Avenues de Normandie et de la Vieille France, Louvres (95) – Etude G2 AVP
Les sondages destructifs enregistrés
Les sondages destructifs préalables aux essais pressiométriques ont été effectués conformément aux prescriptions de la
norme 94.110. Ces sondages ne sont donc pas en tout point comparables aux sondages destructifs purs. Dans tous les cas,
les enregistrements des paramètres sont les suivants :
la vitesse instantanée d’avancement de l’outil (VIA), en m/h. Elle traduit la rapidité avec laquelle l’outil de forage traverse le matériau. A ce titre, elle est représentative de la résistance globale de la matière traversée, mais aussi de l’adéquation entre l’outil et ce matériau. En effet, un matériau peut être peu résistant à la traversée de l’outil tout en présentant des caractéristiques mécaniques acceptables pour d’autres contraintes,
la pression sur l'outil (PO) en bar. Elle représente généralement l’appui appliqué par la tête de rotation sur le train de tiges (sur l’outil s’applique aussi le poids des tiges). Cette pression enregistre aussi la retenue de la machine vis-à-vis de la chute libre (pour des raisons de sécurité). Elle devra rester la plus constante possible,
la pression d’injection (PI) en bar. Elle représente la pression dans le conduit du fluide de foration et donc est proportionnelle à la capacité du terrain à boucher l’outil de forage. Généralement, ce sont les terrains imperméables qui génèrent les pressions les plus fortes,
le couple de rotation (CR) en bar. Il enregistre la pression hydraulique dans les flexibles d’arrivée des moteurs qui entraînent le train de tiges. Globalement, cette pression est inversement proportionnelle à la facilité avec laquelle l’outil tourne dans le sol,
Ces paramètres sont enregistrés en numérique, avec sortie en parallèle sur bande papier.
Afin de déterminer la signature paramétrique de l'équipement en condition de chute libre, deux types d'étalonnage ont été
effectués :
le premier (étal.1) avant foration avec la tête de foration seule. Cet étalonnage a été réalisé de façon systématique pour chacun des sondages ;
le second (étal.2) en fin de foration avec la tête équipée de l'ensemble des tiges et de l'outil utilisé pour réaliser le forage. Cet étalonnage se fait en remontant l'ensemble des tiges d'environ 2 m depuis le fond du forage.
Les essais pressiométriques
Les essais pressiométriques ont été réalisés conformément aux prescriptions de la norme AFNOR NF-P94.110.
L’essai pressiométriques consiste à gonfler une sonde normalisée dans le sol jusqu’à que ce dernier cède sous la pression de
gonflement.
La réalisation des essais dépend donc fortement de la qualité des parois du forage préalable. De ce fait, les enregistrements
des paramètres des forages préalables ne sont pas à interpréter comme ceux de véritables sondages destructifs décrits
auparavant.
L’analyse de la courbe effort/déformation de chaque essai permet de déterminer, conformément à la norme, trois phases
distinctes de l’essai :
l'amorce de la courbe reflète la mise en contact de la sonde avec les parois du sol, et donc de la qualité du forage,
une deuxième partie centrale rectiligne qui traduit la plage de résistance du massif de sol permettant de calculer le module du terrain et de définir la pression de fluage. C’est la phase pseudo-élastique de l’essai.
au-delà du point de fluage, la courbe tend rapidement vers une asymptote verticale donnant la pression limite de rupture du sol.
Les résultats sont présentés sur un profil-coupe faisant apparaître les éléments suivants :
les formations géologiques,
les caractéristiques pressiométriques des sols :
- la pression de fluage Pf, en MPa,
- la pression limite de rupture Pl, en MPa,
- le module pressiométriques E, en MPa.
Les équipements piézométriques
Ils correspondent à la mise en place, dans un sondage réalisé préalablement (ici, destructif foré à l’eau), de tubes en PVC pleins en partie supérieure (tube lisse sans ouverture) et de tubes crépinés en partie inférieure (tube avec des ouvertures régulières permettant à l’eau renfermée dans les terrains de passer dans le sondage). Au niveau des tubes crépinés, nous mettons en place, dans l’espace annulaire, des terrains drainants (graviers dont le diamètre est adapté à l’ouverture des crépines). Au droit des tubes pleins, nous mettons de la sobranite pour créer une étanchéité.
Ce sondage permet de mesurer le niveau de l’eau et de suivre son évolution dans le temps.