Download - breviar de calcul parter
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
1/15
1. Date generale
Constanta Element Material [kN/m3] Gros. [m] Incarcare
142.22 Planseu Beton armat C16/20 25 0.15 3.75
172.56 Perete Caramida PTH25 8.5 0.25
3 Tencuiala Mortar var-ipsos* 19 0.02 0.38
3.6 Hidroizolatie Panza bituminata* 0.03
necirculabila Termoizolatie Polistiren* 0.003 0.03 0.009
h/b atic: 0.6 0.15 Finisaj placa Beton panta* 18 0.03 0.54
P Pardoseala Mozaic* 0.94
M5 (G) Sapa Ciment* 22 0.03 0.66
(*) Valori determinate conform STAS 10101/1-78
2. Evaluarea incarcarilor
GF GS GF GS
G proprie P 3.75 1.35 1 5.063 3.750 kN/m2
Beton panta P 0.54 1.35 1 0.729 0.540 kN/m2
Hidroizolatie P 0.03 1.35 1 0.041 0.030 kN/m2
Termoizolatie P 0.009 1.35 1 0.012 0.009 kN/m2
Tencuiala P 0.38 1.35 1 0.513 0.380 kN/m2
6.357 4.709 kN/m2
Utila V 1 1.05 1 1.050 1.000 kN/m2
Zapada V 1.6 1.5 0.4 2.400 0.640 kN/m2
9.807 6.349 kN/m2
Atic P 0.765 1.35 1 1.033 0.765 kN/ml
3. Rezistenta unitara de proiectare la compresiune a zidariei
[Relatia (4.2) - CR 6-2006]
mZ - coeficientul conditiilor de lucru
fk
- rezistenta caracteristica la compresiune a zidariei
M - coeficientul de siguranta al materialului
Rezistenta la compresiune medie
fmed = 12.1 N/mm2 [Declaratie de conformitate Wienerberger PTH25]
Rezistenta la compresiune standardizata [3.1.3.1.1. - CR 6-2006]
= 1.14 [3.1.3.1.1.Interpolare Tabel 3.1a - CR 6-2006]
fb [N/mm2] = 13.8054
Rezistenta la compresiune caracteristica
[Relatia (4.1) - CR 6-2006]
K - constanta care depinde de tipul elementului pentru zidarie si de tipul mortarului
fb - rezistenta la compresiune standardizata
fm - rezistenta medie la compresiune a mortarului M5
Amplasament:
Suprafata utila:
Suprafata construita:
H nivel:
H total:
Terasa:
Regim de inaltime:
Mortar zidarie:
Denumire Tip Val normataCoeficienti grupare Valoare calcul
U. M.
f = mZ fk
fb = f
fk = K f b.7 f
.
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
2/15
K = 0.45 (pentru blocuri ceramice cu goluri verticale) [Tabel 4.1 - CR 6-2006]
fm = 5.00 N/mm2 [Tabel 4.2a - CR 6-2006]
fk = 4.58 N/mm2
- Pentru verificarile la starea limita ultima (ULS):
mz = 1.00 [4.1.1.1.3. - CR 6-2006]
M = 2.2 (elemente pentru zidarie din clasa I) [2.4.2.3.1. - CR 6-2006]
fd = 2.082 N/mm2
- Pentru verificarile la starea limita de serviciu (SLS):
mz = 2.0 (elemente cu tencuiala obisnuita) [4.1.1.1.3. - CR 6-2006]
M = 1.0 (pentru constructii din clasa de importanta III) [6.6.1.4. - CR 6-2006]
fd = 9.16 N/mm2
4. Valoarea medie a efortului unitar de compresiune la incarcari din greutatea proprie
Calculul se va face tabelar pe baza incarcarilor de calcul considerate la punctul 2.
L Arie Arie Volum Volum
calcul zidarie zidarie tenc. GF GS GF GS GF GS
[m2] [m
2] [m
3] [m
3] [kN] [kN] [kN] [kN]
Me1 H 7.71 3 8.830 1.928 5.783 0.925 90.086 66.730 64.10 47.48 79.991 59.252
Me2 H 1.88 1 1.530 0.469 1.406 0.225 21.908 16.228 11.66 8.64 71.618 53.050
Me3 H 2.60 2 3.270 0.650 1.950 0.312 30.379 22.503 23.47 17.39 82.849 61.370
Me4 H 0.90 1 1.160 0.225 0.675 0.108 10.516 7.790 8.30 6.15 83.643 61.958
Mi5 H 1.43 1 2.560 0.358 1.073 0.172 16.708 12.377 16.27 12.06 92.260 68.340
Mi6 H 1.63 1 3.680 0.406 1.219 0.195 18.987 14.064 23.39 17.33 104.323 77.276
Mi7 H 2.99 2 6.490 0.748 2.243 0.359 34.936 25.878 41.26 30.56 101.932 75.505
Mi8 H 8.85 4 21.340 2.211 6.634 1.061 103.347 76.553 135.66 100.49 108.088 80.065
Mi9 H 4.25 3 7.950 1.063 3.188 0.510 49.658 36.784 50.54 37.44 94.303 69.854
Mi10 H 2.07 1 10.310 0.518 1.553 0.248 24.186 17.916 65.54 48.55 173.389 128.436
Mi11 H 4.25 3 7.290 1.063 3.188 0.510 49.658 36.784 46.34 34.33 90.355 66.929
Me12 H 0.90 1 1.100 0.225 0.675 0.108 10.516 7.790 7.92 5.87 81.947 60.702
Me13 H 1.42 1 3.430 0.355 1.065 0.170 16.592 12.290 23.27 17.24 112.291 83.178
Me14 H 1.30 1 3.530 0.325 0.975 0.156 15.190 11.252 23.78 17.62 119.916 88.827
Me15 H 1.27 1 2.650 0.318 0.953 0.152 14.839 10.992 18.16 13.45 103.928 76.983
Me16 H 2.14 2 3.500 0.534 1.601 0.256 24.946 18.478 24.45 18.11 92.554 68.559
Mi17 V 3.44 2 6.340 0.859 2.576 0.412 40.135 29.730 40.30 29.86 93.671 69.386
Mi18 V 3.25 2 4.370 0.813 2.438 0.390 37.974 28.129 27.78 20.58 80.929 59.947
Mi19 V 3.25 2 4.440 0.813 2.438 0.390 37.974 28.129 28.23 20.91 81.476 60.353
Me20 V 3.43 2 2.150 0.858 2.573 0.412 40.077 29.687 17.21 12.75 66.807 49.487
Me21 V 2.65 2 3.370 0.663 1.988 0.318 30.963 22.936 24.16 17.90 83.206 61.634
Mi22 V 4.40 3 8.030 1.100 3.300 0.528 51.411 38.082 51.05 37.81 93.144 68.996
Mi23 V 4.57 3 12.190 1.141 3.424 0.548 53.339 39.510 77.49 57.40 114.639 84.918
Mi24 V 3.05 2 9.300 0.763 2.288 0.366 35.637 26.398 59.12 43.79 124.273 92.054
Me25 V 2.85 2 2.010 0.713 2.138 0.342 33.300 24.667 15.72 11.65 68.802 50.964
Mi26 V 1.45 1 7.990 0.363 1.088 0.174 16.942 12.550 50.79 37.62 186.857 138.413
Me27 V 4.78 3 5.070 1.195 3.585 0.574 55.851 41.371 37.17 27.53 77.839 57.659
966.054 715.595 1013.17 750.49
Direc
tia
Montant
[kN/m2]
[m]
G zidarie Incarcari planseu med
Num
ar
sab
uri
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
3/15
5. Rezistenta unitara caracteristica a zidariei la forfecare in rost orizontal
Elementele pentru zidarie fac parte din Grupa 2 (blocuri ceramice cu goluri verticale) [3.1.2.2. - CR 6-2006]
[Relatia (4.3.a - CR 6-2006]
[Relatia (4.3.c - CR 6-2006]
d - efortul unitar de compresiune perpendicular pe planul de forfecare in peretele de zidarie,
in sectiunea considerata, corespunzator incarcarilor de proiectare
fb - rezistenta la compresiune standardizata
fvk0 = 0.20 N/mm2
(elemente ceramice pentru zidarie, mortar M5) [Tabel 4.3 - CR 6-2006]
d [N/mm2] = 0.187
fb [N/mm2] = 13.8054
fvk1 = 0.27 N/mm2
fvk2 = 0.45 N/mm2
fvk [N/mm2] = 0.275
6. Rezistenta unitara de proiectare a zidariei la forfecare in rost orizontal
[Relatia (4.4) 4.1.1.2.2 - CR 6-2006]
- Pentru verificarile la starea limita ultima (ULS):
mz = 0.75 (pentru rezistente de calcul la forfecare) [4.1.1.1.3. - CR 6-2006]
M = 2.20 (elemente pentru zidarie din clasa I) [2.4.2.3.1. - CR 6-2006]
fvd [N/mm2] = 0.094
- Pentru verificarile la starea limita de serviciu (SLS):
mz = 2.00 (elemente cu tencuiala obisnuita) [4.1.1.1.3. - CR 6-2006]
M = 1.00 (pentru constructii din clasa de importanta III) [6.6.1.4. - CR 6-2006]
fvd [N/mm
2
] =0.55
7. Rezistentele unitare de proiectare la intindere din incovoiere perpendicular pe planul zidariei
[Relatia (4.5a) - CR 6-2006]
[Relatia (4.5b) - CR 6-2006]
fxk1, fxk2 - rezistentele unitare caracteristice la intindere [4.1.1.3.1. - CR 6-2006]
din incovoiere perpendicular pe planul zidariei
fxk1 = 0.24 (elemente cu perforatii verticale, mortar M5) [Tabel 4.5 - CR 6-2006]
fxk2 = 0.48 (elemente cu perforatii verticale, mortar M5) [Tabel 4.5 - CR 6-2006]
- Pentru verificarile la starea limita ultima (ULS):
fvk = min(fvk; fvk)
fvk = fvk + 0 . 4 fvk = 0.9 (0.034 fb +0 .1 4 )
fv = mZ fvk
f = mZ fk
f = mZ fk
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
4/15
mz = 0.75 (pentru rezistente de calcul la intindere din incovoiere) [4.1.1.1.3. - CR 6-2006]
M = 2.20 (elemente pentru zidarie din clasa I) [2.4.2.3.1. - CR 6-2006]
fxd1 [N/mm2] = 0.082 fxd2 [N/mm
2] = 0.164
- Pentru verificarile la starea limita de serviciu (SLS):
mz = 2.00 (elemente cu tencuiala obisnuita) [4.1.1.1.3. - CR 6-2006]
M = 1.00 (pentru constructii din clasa de importanta III) [6.6.1.4. - CR 6-2006]
fxd1 [N/mm2] = 0.480 fxd2 [N/mm
2] = 0.960
8. Rezistenta de proiectare a peretilor la la forta axiala
Rezistenta de proiectare la compresiune centrica
[Relatia (6.9a) - CR 6-2006]
NRd(l) - rezistenta de proiectare a peretelui dreptunghiular pe unitatea de lungime
i - coeficientul de reducere a rezistentei datorita efectului zveltetei
si excentricitatilor de aplicare a incarcarilor in sectiunile extreme
m - coeficientul de reducere a rezistentei datorita efectului zveltetei
si excentricitatilor de aplicare a incarcarilor la 2/3 din inaltimea elementului
t - grosimea peretelui
fd - rezistenta de proiectare la compresiune a zidariei
[Relatia (6.10) - CR 6-2006]
ei - excentricitatea de calcul in sectiunea de la extremitatea peretelui in care se face verificarea
t - grosimea peretelui
[Relatia (6.11) - CR 6-2006]
eio - excentricitatea datorata tuturor incarcarilor de calcul aplicate peste nivelul de calcul
ehi - excentricitatea datorata fortelor aplicate perpendicular pe planul peretelui
ea - excentricitatea accidentala
[Relatia (6.1) - CR 6-2006]
N1 - incarcarea transmisa de peretele de la etajul superior
d1 - excentricitatea cu care este aplicata incarcarea N1
N2
- incarcarile aduse de planseul care reazema direct pe perete
d2 - excentricitatile cu care sunt aplicate incarcarile N2
[Relatia (6.3) - CR 6-2006]
Mhi - momentul incovoietor in dreptul planseului
Mhm - momentul incovoietor la mijlocul inaltimii etajului
[Relatia (6.6) - CR 6-2006]
ph - forta medie pe inaltimea etajului, calculata conform P100-1/2006, Cap.10
het - inaltimea etajului
(incarcare uniform distribuita pe inaltimea etajului)
NR(l) = () t f
= 1 2 e
t
e = eo + e + e 0.05 t
e =N d + N d
N + N
e() =M()
N + N
M = M =p h
12
p =FCS
h
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
5/15
FCNS - forta seismica orizontala static echivalenta, aflata la cota "z" [Cap. 10.3.1.2. (2) - P100-1/2006]
[Relatia (10.1) - P100-1/2006]
Fcns(z)= 0.96 [kN]
CNS - coeficient de importanta al componentei nestructurale
ag - acceleratia seismica de calcul a terenului
CNS - coeficient de amplificare dinamica al CNS
Kz - coeficient care reprezinta amplificarea acceleratiei seismice a terenului
qCNS - factor de comportare al CNS
mCNS - masa maxima a CNS in exploatare
z - cota punctului de prindere de structura a CNS
H - inaltimea medie a acoperisului in raport cu baza constructiei
z = 0.00 m (elementul este prins la cota 0.00)
H = 3.60 m (inaltimea totala a constructiei)
Kz = 1.00
CNS = 1.50 (pentru elemente de constructie) [Cap. 10.3.1.3.1. (1) - P100-1/2006]
ag = 0.16 g (pentru amplasamentul ales) ag = 1.60 [m/s2]
CNS = 1.00 (pentru elemente propriu-zise ale anvelopei - A.2) [Tabel 10.1 - P100-1/2006]
qCNS = 2.50 (pentru elemente propriu-zise ale anvelopei - A.2) [Tabel 10.1 - P100-1/2006]
[Relatia (6.2a) - CR 6-2006]
[Relatia (6.2b) - CR 6-2006]
t - grosimea peretelui
het - inaltimea etajului
t = 0.25 m het = 3.00 m
ea1
= 0.83 cm ea2
= 1.00 cm ea
= 1.00 cm
e = max(e; e)e =
t
30 1.0cm
e =h
300 1.0cm
FCS z =CS ag CS K
qCS
K = 1 + 2 z
H
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
6/15
L Arie G Masa Mhm
calcul zidarie zidarie N1 d1 N2 d2 ei0 ehi ei
[m2] [kN] [t] [kN] [m] [kN] [m] [cm] [cm] [cm] ULS SLS
Me1 H 7.71 8.830 90.086 9.009 7.963 0.050 56.134 0.092 2.1621 8.65 0.03 9.68 117 516
Me2 H 1.88 1.530 21.908 2.191 1.936 0.050 9.726 0.092 0.5258 8.47 0.05 9.52 124 546
Me3 H 2.60 3.270 30.379 3.038 2.685 0.050 20.788 0.092 0.7291 0.09 0.03 1.12 474 2086
Me4 H 0.90 1.160 10.516 1.052 0.929 0.050 7.374 0.092 0.2524 0.09 0.03 1.12 474 2086
Mi5 H 1.43 2.560 16.708 1.671 1.477 0.000 16.274 0.000 0.4010 0.00 0.02 1.02 478 2103
Mi6 H 1.63 3.680 18.987 1.899 1.678 0.000 23.394 0.000 0.4557 0.00 0.02 1.02 478 2104
Mi7 H 2.99 6.490 34.936 3.494 3.088 0.000 41.258 0.000 0.8385 0.00 0.02 1.02 478 2104
Mi8 H 8.85 21.340 103.347 10.33 9.135 0.000 135.662 0.000 2.4803 0.00 0.02 1.02 478 2104
Mi9 H 4.25 7.950 49.658 4.966 4.389 0.000 50.539 0.000 1.1918 0.00 0.02 1.02 478 2103
Mi10 H 2.07 10.310 24.186 2.419 2.138 0.000 65.542 0.000 0.5805 0.00 0.01 1.01 479 2106
Mi11 H 4.25 7.290 49.658 4.966 4.389 0.000 46.344 0.000 1.1918 0.00 0.02 1.02 478 2103
Me12 H 0.90 1.100 10.516 1.052 0.929 0.050 6.993 0.092 0.2524 8.68 0.03 9.71 116 511
Me13 H 1.42 3.430 16.592 1.659 1.467 0.050 21.805 0.092 0.3982 8.90 0.02 9.92 107 473
Me14 H 1.30 3.530 15.190 1.519 1.343 0.050 22.441 0.092 0.3645 8.93 0.02 9.95 106 468
Me15 H 1.27 2.650 14.839 1.484 1.312 0.050 16.846 0.092 0.3561 8.87 0.02 9.89 109 479
Me16 H 2.14 3.500 24.946 2.495 2.205 0.050 22.250 0.092 0.5987 8.79 0.02 9.82 112 492
Mi17 V 3.44 6.340 40.135 4.014 3.547 0.000 40.304 0.000 0.9632 0.00 0.02 1.02 478 2103
Mi18 V 3.25 4.370 37.974 3.797 3.356 0.000 27.781 0.000 0.9114 0.00 0.03 1.03 478 2102
Mi19 V 3.25 4.440 37.974 3.797 3.356 0.000 28.226 0.000 0.9114 0.00 0.03 1.03 478 2102
Me20 V 3.43 2.150 40.077 4.008 3.542 0.050 13.668 0.092 0.9618 8.31 0.06 9.36 131 574
Me21 V 2.65 3.370 30.963 3.096 2.737 0.050 21.424 0.092 0.7431 8.69 0.03 9.73 116 508
Mi22 V 4.40 8.030 51.411 5.141 4.544 0.000 51.048 0.000 1.2339 0.00 0.02 1.02 478 2103
Mi23 V 4.57 12.190 53.339 5.334 4.715 0.000 77.494 0.000 1.2801 0.00 0.02 1.02 478 2104
Mi24 V 3.05 9.300 35.637 3.564 3.150 0.000 59.121 0.000 0.8553 0.00 0.01 1.01 478 2105
Me25 V 2.85 2.010 33.300 3.33 2.943 0.050 12.778 0.092 0.7992 8.39 0.05 9.44 128 561
Mi26 V 1.45 7.990 16.942 1.694 1.497 0.000 50.794 0.000 0.4066 0.00 0.01 1.01 479 2106
Me27 V 4.78 5.070 55.851 5.585 4.937 0.050 32.231 0.092 1.3404 8.61 0.04 9.65 119 522
Directia
ontant NRd(l)
[N/mm2][kNm]
ExcentricitateaGreutate atic Incarcari planseu
[m]
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
7/15
Determinarea coeficientului de reducere a rezistentei m
[Relatia (6.12) - CR 6-2006]
emk - excentricitatea de calcul in zona centrala a peretelui (la 2/3 het masurata de la baza peretelui)
(6.13) - CR 6-2006]
[(6.14) - CR 6-2006]
hef- inaltimea efectiva a peretelui
ei0 - excentricitatea in sectiunea de sus a peretelui, calculata cu relatia (6.1)
ehm - exc. datorata efectului incarcarilor orizontale, in sectiunea de la 2/3 din H perete, calculata cu relatia (6.3)
ea - excentricitatea accidentala ; ek - excentricitatea datorata curgerii lente
- coeficientul de curgere lenta; ( = 0,5 - 1,5 pentru elemente ceramice) [Tabelul 4.9 - CR 6-2006]
[Relatia (6.16) - CR 6-2006]
n - coeficient care tine seama de conditiile de rezemare pe contur
h - inaltimea libera a peretelui = 1.00
[Tabelul 6.1 - CR 6-2006]
hef
ehm em ek emk
0.05 0.10 0.15 0.20 0.25 0.30 [cm] [cm] [cm] [cm] ULS SLS
5 0.89 0.79 0.69 0.59 0.49 0.39 Me1 1.00 2.85 0.03 6.80 0.30 7.10 11.40 0.28 0.332 173 760
6 0.88 0.78 0.68 0.58 0.48 0.38 Me2 1.00 2.85 0.05 6.69 0.29 6.99 11.40 0.28 0.332 173 760
7 0.88 0.77 0.67 0.57 0.47 0.37 Me3 1.00 2.85 0.03 1.09 0.12 1.21 11.40 0.05 0.812 423 1860
8 0.86 0.76 0.66 0.56 0.45 0.35 Me4 1.00 2.85 0.03 1.09 0.12 1.21 11.40 0.05 0.812 423 1860
9 0.85 0.75 0.65 0.54 0.44 0.34 Mi5 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.11 8.55 0.05 0.855 445 1957
10 0.84 0.73 0.63 0.53 0.42 0.32 Mi6 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.10 8.55 0.05 0.855 445 1957
11 0.82 0.72 0.61 0.51 0.40 0.30 Mi7 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.11 8.55 0.05 0.855 445 1957
12 0.80 0.70 0.59 0.49 0.38 0.28 Mi8 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.10 8.55 0.05 0.855 445 1957
13 0.79 0.68 0.57 0.47 0.36 0.26 Mi9 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.11 8.55 0.05 0.855 445 1957
14 0.77 0.66 0.55 0.45 0.34 0.24 Mi10 0.75 2.14 0.01 1.01 0.09 1.09 8.55 0.05 0.855 445 1957
15 0.75 0.64 0.53 0.42 0.32 0.22 Mi11 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.11 8.55 0.05 0.855 445 1957
16 0.72 0.61 0.51 0.40 0.30 0.20 Me12 1.00 2.85 0.03 6.82 0.30 7.11 11.40 0.28 0.332 173 760
17 0.70 0.59 0.48 0.38 0.28 0.18 Me13 1.00 2.85 0.02 6.95 0.30 7.25 11.40 0.29 0.312 162 715
18 0.68 0.57 0.46 0.35 0.25 0.16 Me14 1.00 2.85 0.02 6.97 0.30 7.27 11.40 0.29 0.312 162 715
19 0.65 0.54 0.44 0.33 0.23 0.14 Me15 1.00 2.85 0.02 6.93 0.30 7.23 11.40 0.29 0.312 162 715
20 0.63 0.52 0.41 0.31 0.21 0.13 Me16 1.00 2.85 0.02 6.89 0.30 7.18 11.40 0.29 0.312 162 715
Mi17 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.11 8.55 0.05 0.855 445 1957
Mi18 1.00 2.85 0.03 1.03 0.12 1.14 11.40 0.05 0.812 423 1860
Mi19 0.75 2.14 0.03 1.03 0.09 1.12 8.55 0.05 0.855 445 1957
Me20 1.00 2.85 0.06 6.60 0.29 6.89 11.40 0.28 0.332 173 760
Me21 1.00 2.85 0.03 6.83 0.30 7.13 11.40 0.29 0.312 162 715
Mi22 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.11 8.55 0.05 0.855 445 1957
Mi23 0.75 2.14 0.02 1.02 0.09 1.10 8.55 0.05 0.855 445 1957
Mi24 0.75 2.14 0.01 1.01 0.09 1.10 8.55 0.05 0.855 445 1957
Me25 1.00 2.85 0.05 6.64 0.29 6.94 11.40 0.28 0.332 173 760
Mi26 0.75 2.14 0.01 1.01 0.09 1.09 8.55 0.05 0.855 445 1957
Me27 1.00 2.85 0.04 6.78 0.30 7.08 11.40 0.28 0.332 173 760
NRd(l)
[m][N/mm
2]2
Excentricitatea
m
MontantValorile coeficientului m
hef/t Excentricitatea relativa emk/t
ek = e
e =2
3 e + e e
ek = 0,002 h e
t
h =
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
8/15
9. Rezistenta de proiectare a peretilor la forta axiala si incovoiere in planul median
[conform CR6-2006- cap.6.6.3; P100-1-2006- cap.8]
MRd = MRd(ZNA)+ MRd(As)
MRD(zna)= rezistenta de proiectare la incovoiere a sectiunii ideale de zidarie nearmata
MRD(As)=rezistenta de proiectare la incovoiere corespunzatoare
armaturilor din stalpisorii de la extremitati
MRd (zna,i) = Ned*yzci
Unde: - yzci - distana de la centrul de greutate al peretelui pnla centrulde greutate al zonei comprimate a seciunii ideale de zidrie
- Aria echivalenta de zidarie: nech= 0.75
- Aria sectiunii ideale de zidarie comprimata: Azci=
MRD(As)= ls As fyd
ls - distana ntre centrele de greutate ale celor doi stlpiori de la extremiti;
As cea mai micdintre ariile de armare ale celor doi stlpiori [4fi12];fyd rezistena de calcul a armturii din stlpiori= 300 N/mm2
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
9/15
Rezistenta de proiectare a peretilor la forta axiala si incovoiere in plan median si verificarea
la forta axiala si incovoiere in planul median
154.182 21 0.136 20.93176 6.12 452.16 300 830.166 851.098
33.571 4.58 0.279 9.351422 0 452.16 300 0 9.35142
53.852 7.35 0.087 4.685273 1.6 452.16 300 217.037 221.722
18.820 2.57 0.073 1.382735 0 452.16 300 0 1.38273
32.983 4.5 0.073 2.423841 0 452.16 300 0 2.42384
42.381 5.78 0.279 11.83414 0 452.16 300 0 11.8341
76.194 10.4 0.238 18.16796 2.53 452.16 300 342.511 360.679
239.009 32.6 0.343 82.08437 8.60 452.16 300 1165.89 1247.98
100.197 13.7 0.108 10.85609 4 452.16 300 542.592 553.448
89.729 12.2 1.457 130.7477 0 452.16 300 0 130.748
96.002 13.1 0.041 3.935899 4 452.16 300 542.592 546.528
18.438 2.52 0.102 1.887801 0 452.16 300 0 1.8878
39.863 5.44 0.415 16.54793 0 452.16 300 0 16.5479
38.973 5.32 0.545 21.2471 0 452.16 300 0 21.2471
32.997 4.5 0.272 8.991315 0 452.16 300 0 8.99132
49.401 6.74 0.079 3.878665 1.68 452.16 300 227.889 231.767
80.440 11 0.098 7.847373 3 452.16 300 406.944 414.791
65.755 8.97 0.12 7.874744 3 452.16 300 406.944 414.819
66.200 9.03 0.11 7.309673 3 452.16 300 406.944 414.254
57.287 7.82 0.361 20.65786 3 452.16 300 406.944 427.602
55.124 7.52 0.081 4.461076 2.15 452.16 300 291.643 296.104
102.459 14 0.089 9.07538 4.15 452.16 300 562.939 572.015
130.832 17.9 0.455 59.55195 4.15 452.16 300 562.939 622.491
94.758 12.9 0.619 58.70145 2.15 452.16 300 291.643 350.345
49.021 6.69 0.327 16.00953 2.35 452.16 300 318.773 334.782
67.736 9.24 1.687 114.2605 0 452.16 300 0 114.26193.018 12.7 0.172 16.04082 4.36 452.16 300 590.747 606.788
Med= ph*het/2 0.48 [kNm]
ph= 0.32 [kN]
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
Verificare
Mrd>Med
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
Verificare
Nrd>Ned
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
Mrd
[kNm]
Me1
Me2
Me3
Me4
Mrd(zna)
[kNm]
ls
[m]
As
[mp]
fyd
[N/mmp]
Mrd(As)
[kNm]Montant
Ned
[KN]
Azci
[mp]
yzci[m]
Mi9
Mi8
Me27Mi26
Me25
Mi24
Mi23
Mi5
Mi7
Mi6
Mi22
Me21
Me20
Mi19
Mi18
Mi17
Me16
Me15
Me14
Me13
Me12
Mi11
Mi10
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
10/15
Rezistenta de Proiectare a Peretilor la Forta Taietoare si Verificarea
[conform CR6-2006- cap.6.32; P100-1-2006- cap8]
VRd = VRd(1)+ VRd(2)
Vrd(1)- rezistenta la proiectare la forta taietoare a panoului de zidarie nearmata
Vrd(2)- rezistenta la proiectare la forfecare datorata armaturii din stalpisorul
de la extremitatea comprimata a peretelui
VRD1= t
fvd- rezistenta unitara de proiectare la forfecare a zidariei [conf.CR6-2006- cap.4.4]
t- grosimea inimii peretelui
lc- lungimea zonei comprimate a inimii peretelui [conf.CR6-2006-cap.6.6.3.3.]
Rd2 = 2 Aascfyd
Aasc- aria armaturii din stalpisorul de la extremitatea comprimata
fyd- rezistenta de proiectare a armaturii din stalpisorl comprimat
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
11/15
84.1463 300 6.31097273 27.1296 33.4406
18.3216 300 1.37412215 27.1296 28.5037
29.3903 300 2.20427587 27.1296 29.3339
10.271 300 0.7703245 27.1296 27.8999
18.0007 300 1.35005275 27.1296 28.4797
23.13 300 1.73475 27.1296 28.8644
41.5836 300 3.11876863 27.1296 30.2484
130.442 300 9.78311823 27.1296 36.9127
54.6838 300 4.10128486 27.1296 31.2309
48.9703 300 3.67277582 27.1296 30.8024
52.3939 300 3.92954549 27.1296 31.0591
10.0628 300 0.75471183 27.1296 27.8843
21.7557 300 1.63168091 27.1296 28.7613
21.2698 300 1.59523809 27.1296 28.7248
18.0085 300 1.35063628 27.1296 28.4802
26.961 300 2.02207667 27.1296 29.1517
43.9008 300 3.29256277 27.1296 30.4222
35.8862 300 2.69146864 27.1296 29.8211
36.1291 300 2.70968342 27.1296 29.8393
31.2651 300 2.34488163 27.1296 29.4745
30.0843 300 2.25632363 27.1296 29.3859
55.9179 300 4.19384079 27.1296 31.3234
71.4031 300 5.35523216 27.1296 32.4848
51.7154 300 3.87865761 27.1296 31.0083
26.7539 300 2.00654302 27.1296 29.1361
36.9675 300 2.77256456 27.1296 29.902250.7656 300 3.80741755 27.1296 30.937
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
Verificare
Vrd>Ved
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
se verifica
Me12
Me13
Me4
Mi5
Mi6
Mi7
Mi8
Me1
Me2
Me3
Vrd2
[kN]
Vrd
[kN]
Me27
Montant
lc
[m]
fyd
[N/mmp]
Vrd1
[kN]
Mi24
Me25
Mi26
Mi19
Me20
Me21
Mi22
Mi23
Me14
Me15
Me16
Mi17
Mi18
Mi9
Mi10
Mi11
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
12/15
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
13/15
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
14/15
-
8/7/2019 breviar de calcul parter
15/15