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UPC / E.T.S.E.C.C.P.B.

Construcción de Obras Marítimas DIQUES VERTICALES

EVOLUCIÓN

Poco calado – Altura de ola limitada – Taludescon elementos sueltos

Grandes calados – Mayores Alturas de ola –Elementos mayores – Un solo elemento

Mercancias ↑ → Barcos↑ → Calados↑



CARACTERÍSTICAS GENERALES

Datos

Más de 300 diques de abrigo en unos 8000 Km litoral.≈ Casi 4 diques de abrigo cada 100 Km.

80% en talud20% verticales

Litoral Canario!Ampliaciones portuarias!

Elementos de un dique vertical. Sección tipo•Banqueta de cimentación/enrase•Protección de banqueta/Berma de protección•Bloque de guarda•Monolito (cajón)•Superestructura/Espaldón

Función de cada elemento del dique vertical



Modos de fallo•Deslizamiento,Vuelco (clásico-plástico), hundimiento•Deformación y colapso de la base de cimentación – Socavación (Soscavament)•Rebase (Ultrapassament)•Reflexión (agitación antepuerto, canal de enfilación, dársenas interiores) (Reflexió)•Fallo protección banqueta•Interrelaciones

Obra cuyo modo de fallo predominante es el instantáneo (necesidad de ensayar tanto encanales 2D como en piscina 3D)



ESQUEMA DE FUERZAS

HidrostáticaHidrodinámica (oleaje). Presión horizontal, Subpresión verticalPeso propio

FACTORES DE SEGURIDAD

FS=Acción que detiene el problema/Acción que genera el problema

Acción que detiene el problema > Acción que genera el problema

FS > 1.0



1.5b wP gHρ=

wρ

ACCIONES/DISTRIBUCIÓN DE PRESIONESFórmula de Hiroi (1919)

Distribución homogénea de presiones, Pb, que se extiende desde 1.25 H sobre el SWL de diseño, hasta el pie del cajón (o un calado 2 H)

;densidad del agua de marH ;altura de ola incidente de diseño

No incluye las altas presiones asociadas al impacto de olas rompientes sobre lapared (Hiroi razonó que, aunque de muy elevada magnitud, estas altassobrepresiones poseían una duración tan corta que no era probable quedañasen la estructura).

3/03.1 mtong ww == γρ



Esta fórmula se obtuvo esencialmente para aguas someras, en las que H veníalimitado por el calado (Hiroi recomendaba usar H=0.9 h)Ha sido ampliamente utilizada pues la mayoría de diques verticales en Japón hastabien entrados los 80 se han proyectado con ella.Con la introducción de la distribución probabilística del oleaje (años 50) se planteóqué H usar en la fórmula de Hiroi. Basándose en la experiencia de diseños previos,se acordó utilizar H=Hs.A pesar de la simplicidad de la fórmula (no incluye numerosos parámetros, como T,presiones de impacto, etc.) su uso extendido en Japón y la ausencia de averíasimportantes en los diques así proyectados, muestran que es una formulación robustay fiable para un primer tanteo.La primera alternativa bien aceptada a esta fórmula fue la de Sainflou (1928).



2 coshwgHp

Khρ

=

3 ( )w op g Hρ δ= −

2 coshwgHp

Khρ

=

Fórmula de Sainflou (1928)

La fórmula de Sainflou se basa en la teoría de 2º orden “parcialmente”, aplicada a ondas(no rotas) que se reflejan (no rompen) en una pared vertical. Las presiones correspondenpor ello a ondas trocoidales estacionarias que no rompen. Las distintas presiones y lasobre-elevación del SWL, δo, se escriben:

Seno

1 2( )( ) ( )w o op p gh H h Hρ δ δ= + + + +Cresta

( )2

cothoH KhL

πδ =2KLπ

=3/03.1 mtong ww == γρ



Con la introducción del oleaje probabilístico se planteó también qué H usar en la fórmula, sin llegarse a alcanzar un consenso generalizado. El comportamiento de la fórmula, a partir de diques construidos en Japón, muestra que subestima las presiones bajo condiciones de tormenta energética.Por ello se recomienda, si se emplea esta fórmula, sustituir las presiones de Sainflou por las de Hiroi en la zona

alrededor del MWL de diseño (Sainflou modificado).2H

±



Esta fórmula, así modificada, permitía considerar parcialmente el efecto de olas rompiendoaunque fuese en calados grandes.El uso de la fórmula de Hiroi para calados reducidos y olas rompientes y la de Sainfloumodificada (aceptando el efecto de la rotura parcial) para calados grandes y olas quasi-estacionarias, ha sido la práctica habitual de diseño hasta los 80, al menos en Japón.En resumen,Olas rotas (calados reducidos) ⇒ HIROIOlas no rotas (calados grandes) ⇒ SAINFLOURotura parcial ⇒ SAINFLOU+HIROI



Fórmula de Goda (1974)Ante la inquietud de obtener una fórmula válida tanto en condiciones de rompientes como no(estacionarias) surgen varias propuestas.

Desde el punto de vista de la ingeniería práctica, el uso de dos formulaciones diferentespara ambos tipos de presión plantea problemas notables:Para diques de una longitud apreciable, las secciones cercanas a la orilla se proyectan con lasfórmulas de olas rompientes y las secciones alejadas con las fórmulas de olas estacionarias.

En las secciones intermedias, según se use una fórmula u otra, se pueden producir “saltos”de hasta el 30% (eg con las expresiones de Hiroi y Sainflou). Esto obliga a saltos eg. en laanchura del cajón (lo que va contra la intuición del diseño ingenieril).

El determinar la sección a partir de la cual se cambia de formulación es asimismo complejo ydepende eg. del clima de oleaje seleccionado.

Las fórmulas de (Goda ’73, ’74), basadas en ensayos de laboratorio y comprobadas condiseños reales (13 casos de diques verticales sin daños bajo tormentas intensas y 21 casosde diques verticales con desplazamientos apreciables) son otro intento de fórmulasuniversales, revisadas críticamente por el cuerpo de ingenieros en Japón y que constituyeronla práctica recomendada para este país a partir de los 80. Posteriormente se comprobaráque en los casos de rotura, su expresión minimiza los esfuerzos y se aleja de la seguridad.



{ } { }

( )

max max 1250

1 1250 3

43

00

min , min ,

1.80·

0.17· 1 exp 1.50 1 15tan

Diseño propagada rotura b

bb

H H H H H

H H

hH LLπ θ

=

=

= − − +

[ ]* 0.75 1 cos DiseñoHη β= +

[ ]

[ ]

21 1 2

12

3 3 1

1 3

0.50 1 cos cos

2cosh

0.50 1 cos

w D

u w D

p gH

pph

Lp pp gH

β α α β ρ

π

α

β α α ρ

= + +

=

=

= +

2

1

2

2

3

20.60 0.5sinh 2

2min ,3

' 11 1cosh

b D

b D

KhKh

h d H dh d H

hh Kh

α

α

α

= +

− =

= − −

13

5 tanbh h H θ= +3/03.1 mtong ww == γρ



El ángulo de incidencia de las olas se mide como el ángulo entre la dirección de propagación y lanormal al dique. Disminuye la presión del oleaje (respecto a inci-dencia normal) particu-larmentecuando las olas no rompen. Se recomienda, por ello, en caso de incidencia oblicua, rotar el oleajeincidente al menos 15º hacia la dirección “incidencia normal” (debido a la incertidumbre en laestima de direcciones visuales y a la propia dispersión en la dirección del oleaje).El coeficiente α1 representa el efecto del periodo de las olas en la presión ejercida por eloleaje. El coeficiente α1 vale 0.6 (valor mínimo) para olas en aguas profundas y 1.1 (valor máximo)para olas en aguas someras.El coeficiente α2 representa el aumento en las presiones por la presencia del talud decimentación.Tanto α1, como α2, han sido empíricamente formulados a partir de resultados de laboratorio.El coeficiente α3 se ha obtenido asumiendo simplemente una distribución lineal de presiones.Los esfuerzos de flotación se calculan a partir del peso del volumen desplazado bajo el SWL dediseño, suponiendo distribución lineal de subpresiones actuando sobre la base del cajón.La subpresión en el pie, pu, se establece menor que la presión en la cara vertical junto al pie p3pues las comprobaciones con diques reales muestran que tomar pu=p3 conduce a unasobreestimación de las solicitaciones ejercidas por el oleaje.



Características principales•Elemento monolítico, de gravedad, que resiste por peso propio. El elemento en general lo compone un cajón aligerado mediante celdas (25% volumen hormigón armado, 75% huecos).•Es apropiado para suelos no cohesivos (suelos compuestos de rocas, piedras, gravas, arenas) de elevada capacidad portante. En terrenos cohesivos (suelos arcillosos y limosos) hay que mejorar el terreno (dragado, vibroflotación, sustitución, precarga, columnas de grava, ...).•Obra interior óptima para calados a partir de 10 m (<10 m son competitivos como verticales los de bloques o los de hormigón sumergido).•Cajones de celdas rectangulares: 60 Kg armadura/m3.•Cajones de celdas circulares: 45 Kg armadura/m3.•La cuantía de armadura en cajones para diques es superior a la de cajones para muelles.•Densidad hormigón fuertemente armado: 2.50 ton/m3.•Densidad relleno para celdas: 2.10 ton/m3.•Densidad media de un cajón para dique: 2.15 ton/m3.•En el 2001, existen unos 100 km de obras marítimas con cajones.•Cajón de mayor puntal: atraque de superpetroleros de Punta Lucero (Bilbao) con 39 m (de +7 a –32).•Cajón de máxima eslora: Guixar (Vigo) con 42.8 m.Limitación de manga por optimización de equipos con dique flotante: 21.5 m.



Recomendaciones



BIBLIOGRAFÍA RECOMENDADAGoda, Y.(2000). Random Seas and Design of Maritime Structures (2nd edition).Advanced Series on Ocean Engineering (vol 15). World Scientific Publishing Company.ISBN-10: 981023256XISBN-13: 978-9810232566Negro V., Varela O., García J.H. y López, J.S.(2001). Diseño de diques verticales.Colección Senior No. 26. Editado por el Colegio de Ingenieros de Caminos, Canales yPuertos.ISBN: 84-380-0182-3

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