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HOMOLOGACIÓN DETORRE H=30M

TORRE DE TELECOMUNICACION AUTOSOPORTADA TRIANGULAR

H=30.00 m - Vv= 130 kmh

DICIEMBRE 2014

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7 Memoria De Caculo Torre Autosoportada Triangular de 30m Vv=130 kmh

INDICE

1.0 OBETIVO

2.0 ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES

3.0 GEOMETRIA

3.1 DIMENSIONAMIENTO

3.2 GEOMETRIA DE LA ESTRUCTURA

4.0 NORMAS

5.0 CARGAS

5.1 CARGA PERMANENTE (D)

5.2 CARGA DE VIENTO (Wo)

5.2.1 FUERZA DE VIENTO DE DISEÑO SOBRE LA ESTRUCTURA

5.2.2 FUERZA DE VIENTO DE DISEÑO SOBRE LOS ACCESORIOS

5.3 CARGA DE SISMO (E)

6.0 COMBINACIONES DE CARGA

6.1 CARGAS POR SERVICIO

7.0 LIMITES DE ESBELTEZ DE ELEMENTOS

8.0 LIMITES DE DESPLAZAMIENTOS Y ROTACIONES DE LA ESTRUCTURA

9.0 DISEÑO DE ELEMENTOS DE LA TORRE

9.1 DISEÑO A COMPRESION

9.2 DISEÑO A TRACCION

10.0 MODELAMIENTO DE ESTRUCTURA EN MS TOWER V6

10.1 INGRESO DE GEOMETRÍA

10.2 INGRESO DE CARGAS

10.3 RESULTADOS DE DISEÑO

10.4 REACCIONES

10.5 DESPLAZAMIENTOS Y TORSIONES

11.0 CONCLUSIONES

12.0 ANEXOS

12.1 PROPIEDADES DE PERFILES USADOS

12.2 CÁLCULO DE CONEXIONES

12.3 CÁLCULO DE PLANCHA BASE

12.4 PLANO DE PRESENTACIÓN

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MEMORIA DE CÁLCULO

1.0 OBETIVO

El objetivo de la presente memoria de cálculo es el diseño de una torre autosoportadatriangular de 30m de altura.

En la presente memoria se especifican la geometría de la torre, los materiales utilizados, las

normas, las cargas consideradas y sus combinaciones, método de análisis, y por último el

modelamiento mediante un software.

2.0 ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES

Las torres metálicas autosoportadas serán de sección triangular y estarán conformadas porperfiles angulares en las montantes, elementos horizontales, diagonales o crucetas,escuadras y tramos de perfiles tipo canales para soportar la escalera vertical y techos.

Los perfiles laminados y planchas serán de acero al carbono, conforme indica la norma ASTM A36 .Las propiedades mecánicas mínimas que incluyen son respectivamente:

Las características de los materiales utilizados son:

A36, Fluencia del Acero=250Mpa, Fractura del acero=408Mpa, Acero paradiagonales, horizontales, redundantes y techos

ASTM A325, Fluencia del Acero=620Mpa, Fractura del acero=825Mpa, Acero parapernos de Conexión

SAE1045, Fluencia del Acero=413Mpa, Fractura del acero=674Mpa, acero parapernos de anclaje

E=205000Mpa, Modulo de elasticidad del acero F’c=20.6Mpa, Resistencia a compresión del concreto

3.0 GEOMETRIA

3.1 DIMENSIONAMIENTO

A. La estructura de la torre es de tipo autosoportada debido a la limitación que se tiene enel terreno y las cargas que se imponen sobre la estructura.

B. Para poder controlar los desplazamientos de la estructura, el ancho de la base será deH/10

C. La torre es una estructura de sección triangular tronco cónico hasta una cierta altura yla parte superior presenta una sección con tramo recto.

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3.2 GEOMETRIA DE LA ESTRUCTURA Altura total H=30m Ancho de la base 3.0m Ancho de la base sección recta 1.8m

Vista en Planta Vista en Elevación

4.0 NORMAS

La norma utilizada para el cálculo y diseño de la torre es la norma TIA/EIA-222F. “Normaestructural para antenas y estructuras que soportan antenas”Entre otras normas a tomar en cuenta tenemos:

Norma Técnica E.090 Estructuras Metálicas Norma Técnica E.060 Concreto Armado Norma Técnica E.030 Sismo Norma Técnica E.020 Cargas Norma Técnica E.050 Suelos

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5.0 CARGAS

5.1 CARGA PERMANENTE (D)

Carga debido al peso propio de la estructura (peso de los elementos estructurales y lospernos de conexión, cartelas) y los accesorios (Peso de antenas, soportes de antenas,

plataformas, escaleras, cables, etc.)

Las cargas permanentes consideradas son: 02 MW de 1.20m de diámetro ubicado a 30m. 02 MW de 0.60m de diámetro ubicado a 27m. 06 RF de 1.50m de altura ubicado a 24m. 06 RRU de 0.45m de altura ubicado a 24m. 01 Plataforma de trabajo ubicado a 24m. 01 plataforma de descanso ubicado a 15m.

NOTA: se utilizaron las antenas AAU del manual de diseño para los RF.

Vista de las cargas consideradas en el diseño de la torre

5.2 ARGA DE VIENTO (Wo)

Velocidad de Viento de diseño=130kph (Según Norma E.020)

Utilizada para diseñar la estructura de acero y la cimentación.

Velocidad de Viento de operación=100kphUtilizada para verificar los desplazamientos y rotaciones de la estructura.

5.2.1 FUERZA DE VIENTO DE DISEÑO SOBRE LA ESTRUCTURA

La fuerza de viento de diseño, Ht, aplicada a cada sección de una estructura se deberá

determinar de la siguiente manera:

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Ht= qZ G H (C F A E + C A A A) (Kg)

qZ = 0.613 K Z V2 (Kg/m 2) ; V (m/s)

KZ = ( Z / 10 )2/7 ; Z (m)

GH = 0.65 + 0.60 / ( h/10 )1/7 ; h (m)

CF = 3.4 e2 – 4.7 e + 3.4 (Secciones Triangulares)

e = (AF + A R)/AG

Donde AE = Área proyectada efectiva de componentes estructurales en una cara.

A A= Área proyectada de un accesorio linear.

AF= Área proyectada de componentes estructurales planos en una cara.

AG= Área transversal de una cara de la torre como si fuera sólida.

AR= Área proyectada de componentes estructurales redondos en una cara.

C A= Coeficiente de fuerza para accesorios lineares o discretos.CF= Coeficiente de fuerza de la estructura.

GH= Factor de ráfaga.

KZ= Coeficiente de exposición.

V = Velocidad básica de diseño.

e = Radio de hielo sólido sobre la estructura.

h = Altura total de la estructura.

qZ = Presión de la velocidad del viento.

z = Altura medida desde la base de la torre al punto medio de la sección ó accesorio.

5.2.2 FUERZA DE VIENTO DE DISEÑO SOBRE LOS ACCESORIOS

H A = 24.7177 C A (K Z G H A V2) (Kg)

KZ = (Z/10)2/7 ; Z(m)

GH = 0.65 + 0.60/( h/10 )1/7 ; h(m)

H A = Fuerza axial actuando a lo largo del eje de la antena.

Hs = Fuerza lateral actuando perpendicular al eje de la antena.

M = Momento de giro en el plano que actúan HA y HS.

A = área exterior de antena parabólica.

= Diámetro exterior de antena parabólica.

C A, CS y C M son coeficientes contenidos en tablas B1 a B6 en anexo B de la norma

TIA/EIA-222F.

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Para el diseño de los elementos de la torre, usaremos en el Código Americano de

Telecomunicaciones TIA/EIA-222F, en el que en su capítulo 3, numeral 3.1.14.1 acepta la

utilización de los esfuerzos permisibles según lo normado por el Americán Institute of

Steel Construction (AISC).

En tal caso no será necesario aplicar coeficientes de seguridad a las cargas actuantes, ya

que las fórmulas de los esfuerzos admisibles establecidos en el AISC, ya tienen factores

de seguridad que reducen su valor y que están en función de la esbeltez de sus

miembros.

Las fórmulas empleadas se encuentran en los numerales 1.5.1.3.1 y 1.5.1.3.2. del manual

AISC

5.3 CARGA DE SISMO (E)

Los parámetros de sitio serán usados y establecidos por la norma E.030:El coeficiente de cortante sísmico considerado es:

Sx Sy ZUCSR C 2.5X TpT ; C 2.5

Z= zonaU= Categoría Estructura)S= Parámetros del suelo.R= Factor de Reducción

Nota:El coeficiente de cortante sísmico considerado será::Sx=0.50Sy=0.50

6.0 COMBINACIONES DE CARGA

6.1 CARGAS POR SERVICIO

COMB1: 1.2 D + 1.0 Wo COMB2: 1.2 D + 1.0 E

NOTA: 1.2D: Porcentaje de carga Incluido debido a los empalmes y cartelas.

La COMB2 fue incluida para considerar los efectos de sismo.

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7.0 LIMITES DE ESBELTEZ DE ELEMENTOS

Según norma TIA/EIA-222F, la relación de esbeltez, L/r, no deberá ser mayor que:

150 para los montantes 200 para las diagonales

250 para las horizontales, escuadras y redundantes

8.0 LIMITES DE DESPLAZAMIENTOS Y ROTACIONES DE LA ESTRUCTURA

Angulo de desplazamiento máximo = 0.75° Angulo de rotación máximo = 0.35°

9.0 DISEÑO DE ELEMENTOS DE LA TORRE

9.1 DISEÑO A COMPRESION

Fa = [ (1 - (Kl/r)2

/ 2C´2

)Q x F] / [ 5/3 + 3(Kl/r)/ 8Cć + (Kl/r)3

/ 8C´3

]Cć = [ (2π2E)1/2 / (QsxFy) 1/2 ]

Cuando kl/r excede a Cć:

Fa = [12 π²E / 23(k*l/r)2]

9.2 DISEÑO A TRACCION

El esfuerzo admisible a tracción para una sección según AISC es: Fadm = 0.60Fy.

10.0 MODELAMIENTO DE ESTRUCTURA EN MS TOWER V6

10.1 INGRESO DE GEOMETRÍA

TI TL1 MEMORI A DE CALCULO

TI TL2 TORRE AUTOSOPORTADA TRI ANGULAR DE 30M - DCS

UNI TS 1

COMPONENT

ESC30

END

PROFI LE

FACES 3

WBASE 3. 0

RLBAS 0. 0

PANEL 1 HT 2. 000 TW 1. 8

FACE X LEG 2516 BR1 216 H1 216

PLAN PT2 PB1 216 PB2 1516 PB3 1516 XI P

BOLT LEG 8 A325- 5/ 8- 2 BR1 2 A325-5/ 8 H1 1 A325- 5/ 8

BOLT PB 1 A325-5/ 8

PANEL 2 HT 2. 000

FACE XH1 LEG 2516 BR1 216 H1 216


PANEL 3 HT 2. 000

FACE XH1 LEG 2516 BR1 216 H1 216


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PANEL 4 HT 2. 000

FACE XH1 LEG 314 BR1 216 H1 216

PLAN PT2 XI P

PANEL 5 HT 2. 000

FACE XH1 LEG 314 BR1 216 H1 216

PLAN PT2 XI P

PANEL 6 HT 2. 000

FACE XH1 LEG 3516 BR1 216 H1 216

PLAN PT2 XI P

$TRAMO RECTO

$===========

PANEL 7 HT 3. 000 TW 1. 8

FACE XH3 LEG 438 BR1 216 R1 1516 H1 216

PLAN PT2 PB1 0 PB2 1516 XI P

BOLT LEG 10 A325- 5/ 8- 2 BR1 2 A325-5/ 8 H1 1 A325- 5/ 8

BOLT R 1 A325-5/ 8

BOLT PB 1 A325-5/ 8

PANEL 8 HT 3. 000

FACE XH3 LEG 438 BR1 216 R1 1516 H1 216


BOLT LEG 10 A325- 5/ 8- 2

PANEL 9 HT 6. 000

FACE XH3 LEG 458 BR1 3516 R1 216 H1 7214


BOLT LEG 16 A325- 5/ 8- 2 BR1 2 A325-5/ 8 H1 1 A325- 5/ 8

PANEL 10 HT 6. 000

FACE XH3 LEG 612 BR1 3516 R1 216 H1 7214


BOLT LEG 16 A325- 5/ 8- 2

END

SECTI ONS

LI BR P: I MP I FACT 1. 0

$ANGULOS A36

612 EA6x6x1/ 2 Y FY 250 BH 18

438 EA4x4x3/ 8 Y FY 250 BH 18

458 EA4x4x5/ 8 Y FY 250 BH 18

412 EA4x4x1/ 2 Y FY 250 BH 18

4516 EA4x4x5/ 16 Y FY 250 BH 18

414 EA4x4x1/ 4 Y FY 250 BH 18

314 EA3x3x1/ 4 Y FY 250 BH 18

3516 EA3x3x5/ 16 Y FY 250 BH 18

2514 EA2. 5x2. 5x1/ 4 Y FY 250 BH 18

7414 EA4x4x1/ 4 Y FY 250 BH 18

7314 EA3x3x1/ 4 Y FY 250 BH 18

7214 EA2. 5x2. 5x1/ 4 Y FY 250 BH 18

2528 EA2. 5x2. 5x3/ 8 Y FY 250 BH 182516 EA2. 5x2. 5x3/ 16 Y FY 250 BH 14

216 EA2x2x3/ 16 Y FY 250 BH 14

1516 EA1. 5x1. 5x3/ 16 Y FY 250 BH 14

END

BOLTDATA

A325- 11/ 4 A325 D 31. 75 AS 791. 7 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 $$ HOLE SI ZE 32mm

A325- 1 A325 D 25. 4 AS 506. 7 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 $$ HOLE SI ZE 27

A325- 3/ 4 A325 D 19. 05 AS 285 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 $$ HOLE SI ZE 21

A325- 5/ 8 A325 D 15. 875 AS 197. 9 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 $$ HOLE SI ZE 18



$$ BOLTS I N DOUBLE SHEAR

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A325- 11/ 4- 2 A325 D 31. 75 AS 791. 7 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 NSP 2 $$ HOLE SI ZE 32mm

A325- 1- 2 A325 D 25. 40 AS 506. 7 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 NSP 2 $$ HOLE SI ZE 27

A325- 3/ 4- 2 A325 D 19. 05 AS 285 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 NSP 2 $$ HOLE SI ZE 19

A325- 5/ 8- 2 A325 D 15. 875 AS 197. 9 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 NSP 2 $$ HOLE SI ZE 16

A325- 1/ 2- 2 A325 D 12. 7 AS 126. 6 FY 300 FU 500 FV_EI A 125 NSP 2 $$ HOLE SI ZE 13

END

END

10.2 INGRESO DE CARGAS

PARAMETERS

ANGN 0. 0 $ Angl e Ant i - cl ockwi se f r omX axi s t o Nort h

I CE RO 12. 7 RW 12. 7 $ For i ci ng

CODE EI A222 $ WI ND PROFI LE TO THI S CODE

ALTOP 0 $ SI TE + TOWER HEI GHT f or i ci ng

VB 36. 11 $ ENTER SI TE WI NDSPEED HERE MEAN HOURLY, GUST or FASTEST MI LE,

adj ust ed f or hei ght

OVERLAP 1 $ Al l ow f or t he over l ap of members

END

$CARGAS CONSI DERADAS$===================

LOADS

$CARGA PERMANENTE ( D)

$=====================

CASE 100 CARGA PERMANENTE

DL

$CARGA DE SI SMO EN X ( E)

$====================

CASE 201 SI SMO EN X+

EQ GACCEL X 0. 50

CASE 202 SI SMO EN X-

EQ GACCEL X - 0. 50

$CARGA DE SI SMO EN Y (E)$====================

CASE 203 SI SMO EN Y+

EQ GACCEL Y 0. 50

CASE 204 SI SMO EN Y-

EQ GACCEL Y - 0. 50

$CARGA DE VI ENTO SI N HI ELO

$=========================

CASE 301 VI ENTO A 0

WL ANGLX 0 NOI CE


WL ANGLX 45 NOI CE


WL ANGLX 60 NOI CE


WL ANGLX 90 NOI CE


WL ANGLX 120 NOI CE


WL ANGLX 135 NOI CE


WL ANGLX 180 NOI CE


WL ANGLX 225 NOI CE


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WL ANGLX 240 NOI CE


WL ANGLX 270 NOI CE


WL ANGLX 300 NOI CE


WL ANGLX 315 NOI CE

$CARGA DE VI ENTO CON HI ELO

$=========================


WL ANGLX 0 I CE


WL ANGLX 45 I CE


WL ANGLX 60 I CE


WL ANGLX 90 I CE


WL ANGLX 120 I CE


WL ANGLX 135 I CECASE 407 VI ENTO A 180

WL ANGLX 180 I CE


WL ANGLX 225 I CE


WL ANGLX 240 I CE


WL ANGLX 270 I CE


WL ANGLX 300 I CE


WL ANGLX 315 I CE

$COMBI NACI ON 1: 1. 2D+1. 0E

$========================CASE 805 COMB: 1. 2D+1. 0SX

COMBI N 100 1. 200

COMBI N 201 1. 000

CASE 806 COMB: 1. 2D- 1. 0SX

COMBI N 100 1. 200

COMBI N 202 1. 000

CASE 807 COMB: 1. 2D+1. 0SY

COMBI N 100 1. 200

COMBI N 203 1. 000

CASE 808 COMB: 1. 2D- 1. 0SY

COMBI N 100 1. 200

COMBI N 204 1. 000

$COMBI NACI ONES DE CARGA: CARGAS DE SERVI CI O$==========================================

$COMBI NACI ON VI ENTO SI N HI ELO: 1. 2D+1. 0W

$=======================================

CASE 1001 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 0 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 301 1. 00

CASE 1002 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 45 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 302 1. 00

CASE 1003 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 60 )

COMBI N 100 1. 20

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12/29


COMBI N 303 1. 00

CASE 1004 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 90 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 304 1. 00

CASE 1005 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 120 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 305 1. 00

CASE 1006 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 135 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 306 1. 00

CASE 1007 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 180 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 307 1. 00

CASE 1008 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 225 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 308 1. 00

CASE 1009 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 240 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 309 1. 00

CASE 1010 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 270 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 310 1. 00CASE 1011 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 300 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 311 1. 00

CASE 1012 COMB: 1. 2D+1. 0( W A 315 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 312 1. 00

$COMBI NACI ON VI ENTO CON HI ELO: 1. 2D+0. 75WI

$=========================================

CASE 2001 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 0 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 401 0. 75

CASE 2002 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 45 )

COMBI N 100 1. 20COMBI N 402 0. 75

CASE 2003 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 60 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 403 0. 75

CASE 2004 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 90 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 404 0. 75

CASE 2005 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 120 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 405 0. 75

CASE 2006 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 135 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 406 0. 75

CASE 2007 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 180 )COMBI N 100 1. 20

COMBI N 407 0. 75

CASE 2008 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 225 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 408 0. 75

CASE 2009 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 240 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 409 0. 75

CASE 2010 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 270 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 410 0. 75

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13/29


CASE 2011 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 300 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 411 0. 75

CASE 2012 COMB: 1. 2D+0. 75( WI A 315 )

COMBI N 100 1. 20

COMBI N 412 0. 75

END

ANCI LLARI ES

LARGE LI BR P: ANC. LI B $ use ANC. LI B i f l i br ary i s i n DATA area

$PARARAYOS Y LUZ DE BALI ZAJ E

$==========================

PAR1 XA 0. 0 YA 0. 0 ZA 31 LI B FP115- 2V ANG 0 at t ached 1 4 24

PAR2 XA 0. 0 YA 0. 0 ZA 32 LI B I C- 37 ANG 0 at t ached 1 4 24

$ANTENA MI CROONDAS

$==================

MO1B XA 0. 70 YA 1. 20 ZA 30. 0 LI B SH1PR- 4 ANG 0 $ D=1. 20M

MO2B XA 0. 70 YA - 1. 20 ZA 30. 0 LI B SH1PR- 4 ANG 0 $ D=1. 20M

MO3B XA 0. 70 YA 1. 20 ZA 27. 0 LI B SH1PR- 2 ANG 0 $ D=0. 60M

MO4B XA 0. 70 YA - 1. 20 ZA 27. 0 LI B SH1PR- 2 ANG 0 $ D=0. 60M

$SOPORTE ANTENAS MW

$==================SMO- 1 XA 0. 477 YA 0. 9 ZA 30 LI B FP115-2V ANG 0

SMO- 2 XA 0. 477 YA - 0. 9 ZA 30 LI B FP115- 2V ANG 0

SMO- 3 XA 0. 477 YA 0. 9 ZA 27 LI B FP115-1V ANG 0

SMO- 4 XA 0. 477 YA - 0. 9 ZA 27 LI B FP115- 1V ANG 0

$PLATAFORMAS

$=================

TRABAJ O1 XA 0 YA 0 ZA 24. 00 LI B SWANN- C1- N ANG 0 FACT 1. 0

DESCANSO1 XA 0 YA 0 ZA 15. 00 LI B I C- 502D- N ANG 0 FACT 1. 0

$ANTENAS RF

$==================

SECTOR-1A XA 1. 50 YA 0. 000 ZA 24. 00 LI B A0142- C ANG 0

SECTOR-2A XA 0. 26 YA - 1. 477 ZA 24. 00 LI B A0142- C ANG 80

SECTOR-3A XA - 0. 75 YA - 1. 299 ZA 24. 00 LI B A0142- C ANG 120

SECTOR-4A XA - 1. 40 YA 0. 513 ZA 24. 00 LI B A0142- C ANG 200SECTOR-5A XA - 0. 75 YA 1. 299 ZA 24. 00 LI B A0142- C ANG 240

SECTOR-6A XA 1. 14 YA 0. 964 ZA 24. 00 LI B A0142- C ANG 320

$ANTENAS RRU

$===========

SECTOR-7A XA 1. 50 YA 0. 000 ZA 24. 00 LI B I C- 10B ANG 0

SECTOR- 8A XA 0. 26 YA - 1. 477 ZA 24. 00 LI B I C- 10B ANG 80

SECTOR- 9A XA - 0. 75 YA - 1. 299 ZA 24. 00 LI B I C- 10B ANG 120

SECTOR- 10A XA - 1. 40 YA 0. 513 ZA 24. 00 LI B I C- 10B ANG 200

SECTOR- 11A XA - 0. 75 YA 1. 299 ZA 24. 00 LI B I C- 10B ANG 240

SECTOR-12A XA 1. 14 YA 0. 964 ZA 24. 00 LI B I C-10B ANG 320

LI NEAR LI BR P: LI N. LI B $ use LI N. LI B i f l i br ar y i n DATA area

$ESCALERAS

$=========LADDER1 XB 0. 15 YB 0. 0 ZB 0 XT 0. 0 YT 0. 0 ZT 30. 0 LI B H- LADDER- N FACT 1 ANG 0

LADDER2 XB - 0. 15 YB 0. 0 ZB 0 XT 0. 0 YT 0. 0 ZT 30. 0 LI B H- LADDER- N FACT 1 ANG 0

$ CABLES

$=======

FDR-GRP1 XB 0. 05 YB - 0. 10 ZB 0 ZT 30. 00 LI B FDR10 FACT 4 ANG 0





END

END

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

14/29


10.3 RESULTADOS DE DISEÑO

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

15/29

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

16/29

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

17/29

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

18/29

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

19/29

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

20/29

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

21/29

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

22/29


10 1261 RED EA2X2X3/16 250 1 401 11 24 12 173v 46 0.530 401 10 27 200 0.136 401 11 A3

10 1262 RED EA2X2X3/16 250 1 401 9 19 11 70v 152 0.125 401 9 22 200 0.111 401 9 A3

10 1295 RED EA2X2X3/16 250 1 407 10 23 11 70v 152 0.149 401 11 28 200 0.141 401 11 A3

10 1296 RED EA2X2X3/16 250 1 401 14 31 12 158v 55 0.557 407 13 33 200 0.167 401 14 A3

10 1297

RED

EA2X2X3/16

250

1 401

11

24

12 173v

46 0.531

401

10

27

200 0.136

401

11 A3

10 1298 RED EA2X2X3/16 250 1 401 9 19 11 70v 152 0.125 401 9 22 200 0.111 401 9 A3

10 1299 RED EA2X2X3/16 250 1 411 10 22 11 70v 152 0.144 405 10 27 200 0.134 405 10 A3

10 1300 RED EA2X2X3/16 250 1 405 13 29 12 158v 55 0.531 411 12 32 200 0.162 405 13 A3

10 1301 RED EA2X2X3/16 250 1 405 11 23 12 173v 46 0.512 410 10 27 200 0.134 405 11 A3

10 1302 RED EA2X2X3/16 250 1 405 8 18 11 70v 152 0.120 405 8 21 200 0.107 405 8 A3

Mass Summary

Sect Size fy L (m) M (kg)

216 EA2X2X3/16 Y 250 244.67 864.30

314 EA3X3X1/4 Y 250 12.00 85.39

438 EA4X4X3/8 Y 250 18.01 257.60

458 EA4X4X5/8 Y 250 18.01 419.97

612 EA6X6X1/2 Y 250 18.01 523.20

1516 EA1.5X1.5X3/16 Y 250 63.54 169.59

2516 EA2.5X2.5X3/16

Y 250

18.00

81.95

3516 EA3X3X5/16 Y 250 84.51 757.33

7214 EA2.5X2.5X1/4 Y 250 15.51 91.30

‐‐‐‐‐‐‐‐

3250.63

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

23/29


10.4 REACCIONES

Centroid of supports: 0.000 0.000 0.000

SUPPORT REACTIONS (Applied to tower)

Case Node FX FY FZ MX MY MZ

100

905 ‐

0.492

0.851

20.173

0.279

0.162

0.000

915 ‐0.484 ‐0.846 19.588 ‐0.269 0.156 0.000

935 0.975 ‐0.005 19.076 0.001 ‐0.300 0.000

Resultant 0.000 0.000 58.837 ‐0.865 ‐1.375 0.000 at centroid

201 905 6.399 ‐5.998 ‐85.311 ‐0.955 0.386 ‐0.065

915 6.283 6.099 ‐85.312 0.933 0.353 0.063

935 16.751 ‐0.101 170.623 0.022 ‐1.271 ‐0.001

Resultant 29.433 0.000 0.000 0.000 442.758 0.433 at centroid

202 905 ‐6.399 5.998 85.311 0.955 ‐0.386 0.065

915 ‐6.283 ‐6.099 85.312 ‐0.933 ‐0.353 ‐0.063

935 ‐16.751 0.101 ‐170.623 ‐0.022 1.271 0.001

Resultant ‐29.433 0.000 0.000 0.000 ‐442.758 ‐0.433 at centroid

203

905 ‐

5.938

13.343

147.764

0.709

0.971 ‐

0.038

915 5.939 13.403 ‐147.764 0.703 ‐0.971 ‐0.038

935 ‐0.001 2.688 0.000 ‐0.878 0.000 0.072

Resultant 0.000 29.433 0.000 ‐442.758 0.000 0.688 at centroid

204 905 5.938 ‐13.343 ‐147.764 ‐0.709 ‐0.971 0.038

915 ‐5.939 ‐13.403 147.764 ‐0.703 0.971 0.038

935 0.001 ‐2.688 0.000 0.878 0.000 ‐0.072

Resultant 0.000 ‐29.433 0.000 442.758 0.000 ‐0.688 at centroid

301 905 14.855 ‐14.812 ‐233.400 ‐2.729 0.484 ‐0.153

915 14.800 14.780 ‐233.399 2.731 0.478 0.152

935 40.455 0.031 466.798 ‐0.003 ‐4.247 0.000


302

905

0.821

9.759

84.570 ‐

0.332

1.902 ‐

0.147 915 18.455 29.298 ‐398.939 3.372 ‐1.416 0.038

935 26.559 3.689 314.369 ‐1.214 ‐2.965 0.103


303 905 ‐3.836 16.801 180.850 0.504 2.184 ‐0.132

915 17.621 30.836 ‐408.968 3.204 ‐1.877 ‐0.002

935 19.047 4.444 228.118 ‐1.467 ‐2.185 0.125


304 905 ‐12.763 28.644 356.549 2.261 2.491 ‐0.082

915 12.593 28.435 ‐351.578 2.193 ‐2.468 ‐0.082

935 ‐0.266 5.114 ‐4.971 ‐1.707 0.070 0.148

Resultant ‐0.436 62.193 0.000 ‐1059.443 ‐12.824 2.524 at centroid

305

905 ‐

19.328

34.093

443.559

3.365

2.020 ‐

0.003

915 4.381 19.151 ‐206.679 0.588 ‐2.485 ‐0.156

935 ‐20.414 4.943 ‐236.880 ‐1.643 2.172 0.147


306 905 ‐19.403 30.929 414.459 3.426 1.444 0.041

915 ‐0.779 10.708 ‐94.507 ‐0.319 ‐2.068 ‐0.163

935 ‐27.603 3.858 ‐319.952 ‐1.284 2.931 0.113


8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

24/29


307 905 ‐13.161 13.248 209.061 2.441 ‐0.396 0.128

915 ‐13.107 ‐13.217 209.060 ‐2.444 ‐0.391 ‐0.128

935 ‐36.054 ‐0.031 ‐418.120 0.003 3.837 0.000

Resultant ‐62.323 0.000 0.000 0.000 ‐1083.258 0.000 at centroid

308 905 ‐0.817 ‐10.686 ‐94.507 0.318 ‐2.072 0.163

915 ‐19.364 ‐30.907 414.459 ‐3.428 1.448 ‐0.041

935 ‐

27.603 ‐

3.902 ‐

319.952

1.288

2.931 ‐

0.113

Resultant ‐47.785 ‐45.495 0.000 761.627 ‐828.954 ‐1.432 at centroid

309 905 4.354 ‐19.135 ‐206.679 ‐0.589 ‐2.488 0.156

915 ‐19.301 ‐34.077 443.559 ‐3.366 2.023 0.003

935 ‐20.414 ‐4.975 ‐236.880 1.646 2.172 ‐0.147


310 905 12.593 ‐28.435 ‐351.578 ‐2.193 ‐2.468 0.082

915 ‐12.763 ‐28.644 356.549 ‐2.261 2.491 0.082

935 ‐0.266 ‐5.114 ‐4.972 1.707 0.070 ‐0.148


311 905 17.649 ‐30.851 ‐408.968 ‐3.203 ‐1.874 0.002

915 ‐3.863 ‐16.817 180.851 ‐0.503 2.181 0.132

935

19.047 ‐

4.412

228.118

1.464 ‐

2.185 ‐

0.124


312 905 18.493 ‐29.320 ‐398.939 ‐3.370 ‐1.412 ‐0.038

915 0.783 ‐9.781 84.570 0.334 1.898 0.147

935 26.559 ‐3.645 314.369 1.209 ‐2.965 ‐0.103


401 905 22.757 ‐22.981 ‐342.128 ‐3.859 0.890 ‐0.204

915 22.565 22.870 ‐342.126 3.868 0.871 0.203

935 62.369 0.111 684.254 ‐0.012 ‐5.810 0.001


402 905 0.742 16.237 141.895 ‐0.489 3.020 ‐0.206

915 29.823 47.466 ‐612.883 4.851 ‐1.957 0.053

935

42.327

6.100

470.988 ‐

1.990 ‐

4.092

0.147


403 905 ‐6.879 27.774 291.581 0.734 3.401 ‐0.185

915 28.646 50.074 ‐630.432 4.590 ‐2.686 ‐0.002

935 30.196 7.366 338.851 ‐2.415 ‐2.982 0.178


404 905 ‐20.905 46.065 547.824 3.189 3.654 ‐0.112

915 20.735 45.855 ‐542.853 3.122 ‐3.631 ‐0.113

935 ‐0.266 8.432 ‐4.971 ‐2.792 0.070 0.209


405 905 ‐30.230 53.040 661.015 4.721 2.807 ‐0.003

915 7.450 29.968 ‐315.407 0.811 ‐3.672 ‐0.207

935 ‐

31.371

7.726 ‐

345.608 ‐

2.563

2.954

0.198


406 905 ‐30.737 48.951 625.885 4.881 1.968 0.056

915 ‐0.597 17.165 ‐151.158 ‐0.478 ‐3.163 ‐0.220

935 ‐43.195 6.124 ‐474.727 ‐2.038 4.044 0.155


407 905 ‐21.212 21.553 319.794 3.594 ‐0.811 0.181

915 ‐21.020 ‐21.442 319.792 ‐3.603 ‐0.793 ‐0.181

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

25/29


935 ‐58.351 ‐0.111 ‐639.585 0.012 5.431 ‐0.001

Resultant ‐100.582 0.000 0.000 0.000 ‐1657.864 0.000 at centroid

408 905 ‐0.733 ‐17.087 ‐151.157 0.472 ‐3.176 0.221

915 ‐30.602 ‐48.873 625.884 ‐4.888 1.982 ‐0.056

935 ‐43.195 ‐6.280 ‐474.727 2.054 4.044 ‐0.156


409 905 7.354 ‐29.912 ‐315.406 ‐0.816 ‐3.681 0.207

915 ‐30.134 ‐52.984 661.014 ‐4.726 2.816 0.004

935 ‐31.371 ‐7.837 ‐345.608 2.574 2.954 ‐0.199


410 905 20.735 ‐45.855 ‐542.853 ‐3.122 ‐3.631 0.113

915 ‐20.905 ‐46.065 547.825 ‐3.189 3.654 0.112

935 ‐0.266 ‐8.432 ‐4.972 2.792 0.070 ‐0.209


411 905 28.742 ‐50.129 ‐630.433 ‐4.586 ‐2.677 0.002

915 ‐6.975 ‐27.830 291.583 ‐0.730 3.392 0.184

935 30.196 ‐7.255 338.850 2.403 ‐2.982 ‐0.177


412 905 29.958 ‐47.544 ‐612.884 ‐4.844 ‐1.943 ‐0.054

915 0.607 ‐16.315 141.896 0.495 3.007 0.206

935 42.327 ‐5.943 470.988 1.973 ‐4.092 ‐0.146


805 905 5.809 ‐4.977 ‐61.104 ‐0.619 0.579 ‐0.065

915 5.703 5.083 ‐61.806 0.610 0.540 0.063

935 17.922 ‐0.106 193.514 0.023 ‐1.631 ‐0.001


806 905 ‐6.989 7.019 109.518 1.290 ‐0.192 0.065

915 ‐6.864 ‐7.114 108.817 ‐1.255 ‐0.165 ‐0.063

935 ‐15.581 0.095 ‐147.732 ‐0.021 0.911 0.001

Resultant ‐29.433 0.000 70.604 ‐1.038 ‐444.408 ‐0.433 at centroid

807 905 ‐6.528 14.364 171.971 1.044 1.165 ‐0.038

915 5.358 12.387 ‐124.258 0.381 ‐0.784 ‐0.038

935 1.170 2.682 22.891 ‐0.877 ‐0.360 0.072

Resultant 0.000 29.433 70.604 ‐443.796 ‐1.650 0.688 at centroid

808 905 5.348 ‐12.322 ‐123.557 ‐0.374 ‐0.777 0.038

915 ‐6.519 ‐14.418 171.270 ‐1.025 1.159 0.038

935 1.171 ‐2.693 22.891 0.879 ‐0.360 ‐0.072

Resultant 0.000 ‐29.433 70.604 441.720 ‐1.650 ‐0.688 at centroid

1001 905 14.265 ‐13.790 ‐209.192 ‐2.394 0.678 ‐0.153

915 14.220 13.765 ‐209.893 2.409 0.666 0.153

935 41.625 0.026 489.690 ‐0.002 ‐4.607 0.000


1002 905 0.231 10.780 108.777 0.003 2.095 ‐0.147

915 17.875 28.282 ‐375.433 3.050 ‐1.228 0.038

935 27.730 3.684 337.260 ‐1.213 ‐3.325 0.103


1003 905 ‐4.425 17.822 205.057 0.839 2.378 ‐0.132

915 17.041 29.820 ‐385.462 2.882 ‐1.689 ‐0.002

935 20.218 4.438 251.009 ‐1.466 ‐2.545 0.125


8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

26/29


1004 905 ‐13.353 29.666 380.756 2.596 2.685 ‐0.082

915 12.013 27.420 ‐328.072 1.871 ‐2.281 ‐0.082

935 0.904 5.108 17.920 ‐1.706 ‐0.290 0.147


1005 905 ‐19.918 35.114 467.766 3.700 2.214 ‐0.003

915

3.801

18.135 ‐

183.174

0.266 ‐

2.298 ‐

0.156

935 ‐19.243 4.938 ‐213.988 ‐1.642 1.813 0.147


1006 905 ‐19.993 31.950 438.667 3.761 1.638 0.041

915 ‐1.359 9.692 ‐71.001 ‐0.642 ‐1.881 ‐0.163

935 ‐26.433 3.852 ‐297.061 ‐1.283 2.571 0.113


1007 905 ‐13.751 14.269 233.268 2.776 ‐0.202 0.128

915 ‐13.688 ‐14.233 232.566 ‐2.766 ‐0.203 ‐0.128

935 ‐34.884 ‐0.037 ‐395.229 0.004 3.477 0.000


1008 905 ‐1.407 ‐9.665 ‐70.300 0.653 ‐1.878 0.163

915 ‐

19.945 ‐

31.923

437.965 ‐

3.750

1.635 ‐

0.040

935 ‐26.433 ‐3.908 ‐297.061 1.289 2.571 ‐0.113


1009 905 3.764 ‐18.114 ‐182.472 ‐0.254 ‐2.294 0.156

915 ‐19.881 ‐35.093 467.065 ‐3.689 2.210 0.004

935 ‐19.243 ‐4.980 ‐213.989 1.647 1.813 ‐0.147


1010 905 12.004 ‐27.414 ‐327.370 ‐1.858 ‐2.274 0.082

915 ‐13.344 ‐29.660 380.055 ‐2.583 2.678 0.082

935 0.904 ‐5.119 17.920 1.708 ‐0.290 ‐0.148


1011 905 17.059 ‐29.830 ‐384.761 ‐2.868 ‐1.680 0.002

915 ‐

4.443 ‐

17.832

204.356 ‐

0.825

2.369

0.132

935 20.218 ‐4.418 251.009 1.465 ‐2.545 ‐0.125


1012 905 17.903 ‐28.299 ‐374.732 ‐3.035 ‐1.219 ‐0.038

915 0.202 ‐10.796 108.076 0.012 2.086 0.147

935 27.730 ‐3.651 337.260 1.210 ‐3.325 ‐0.103


2001 905 16.478 ‐16.215 ‐232.389 ‐2.559 0.861 ‐0.153

915 16.344 16.137 ‐233.089 2.578 0.841 0.152

935 47.947 0.078 536.082 ‐0.008 ‐4.718 0.000


2002 905 ‐0.033 13.199 130.629 ‐0.032 2.459 ‐0.155

915

21.787

34.584 ‐

436.156

3.316 ‐

1.280

0.040

935 32.916 4.569 376.132 ‐1.491 ‐3.429 0.110


2003 905 ‐5.749 21.852 242.893 0.886 2.745 ‐0.139

915 20.904 36.540 ‐449.318 3.120 ‐1.827 ‐0.001

935 23.817 5.519 277.029 ‐1.810 ‐2.596 0.133


2004 905 ‐16.269 35.569 435.076 2.727 2.934 ‐0.084

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

27/29


915 14.971 33.376 ‐383.634 2.019 ‐2.536 ‐0.084

935 0.971 6.319 19.163 ‐2.093 ‐0.308 0.156


2005 905 ‐23.262 40.801 519.968 3.876 2.299 ‐0.003

915 5.007 21.460 ‐213.049 0.286 ‐2.566 ‐0.155

935 ‐22.358 5.789 ‐236.315 ‐1.921 1.856 0.148

Resultant ‐

40.613

68.050

70.604 ‐1097.285

‐673.520

1.479

at centroid

2006 905 ‐23.643 37.735 493.621 3.996 1.670 0.042

915 ‐1.028 11.858 ‐89.863 ‐0.681 ‐2.184 ‐0.165

935 ‐31.226 4.587 ‐333.154 ‐1.527 2.673 0.116


2007 905 ‐16.499 17.186 264.052 3.031 ‐0.415 0.136

915 ‐16.345 ‐17.097 263.350 ‐3.025 ‐0.407 ‐0.135

935 ‐42.593 ‐0.089 ‐456.798 0.010 3.713 0.000


2008 905 ‐1.140 ‐11.794 ‐89.161 0.689 ‐2.188 0.166

915 ‐23.532 ‐37.670 492.919 ‐3.988 1.674 ‐0.042

935 ‐31.226 ‐4.716 ‐333.154 1.542 2.673 ‐0.117

Resultant ‐

55.897 ‐

54.180

70.604

871.362 ‐

924.545 ‐

1.074 at

centroid

2009 905 4.925 ‐21.413 ‐212.347 ‐0.277 ‐2.567 0.155

915 ‐23.181 ‐40.754 519.266 ‐3.867 2.300 0.003

935 ‐22.358 ‐5.883 ‐236.315 1.932 1.856 ‐0.149


2010 905 14.961 ‐33.370 ‐382.933 ‐2.006 ‐2.529 0.084

915 ‐16.259 ‐35.564 434.374 ‐2.714 2.928 0.084

935 0.971 ‐6.330 19.163 2.095 ‐0.308 ‐0.157


2011 905 20.967 ‐36.576 ‐448.618 ‐3.104 ‐1.814 0.001

915 ‐5.811 ‐21.888 242.193 ‐0.870 2.732 0.138

935 23.817 ‐5.447 277.029 1.803 ‐2.596 ‐0.133

Resultant

38.972 ‐

63.911

70.604 1034.045

656.919

‐1.023

at

centroid

2012 905 21.879 ‐34.637 ‐435.456 ‐3.298 ‐1.264 ‐0.040

915 ‐0.125 ‐13.252 129.928 0.049 2.443 0.154

935 32.916 ‐4.463 376.132 1.481 ‐3.429 ‐0.110


8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

28/29


10.5 DESPLAZAMIENTOS Y TORSIONES

Deflexión atanLobtenido del MsTower mH altura de la torre ∗ 180°

π

Rotaciónz θobtenido del MsTower rad ∗ 180°π

11. CONCLUSIONES

La estructura con la geometría planteada y con los perfiles angularesconsiderados cumplen con las condiciones de resistencia evaluados avelocidad de viento de 130kph.

La estructura presenta las siguientes deformaciones que han sido medidas enla cúspide de la estructura para una velocidad de viento de 90km/h.

Deflexión: 0.11 m = 0.21° Menor a 0.75° Torsión: 0.0013 rad = 0.007° Menor a 0.04°

Estas deformaciones son mínimas y no comprometen a la estructura.

8/19/2019 Mc Ho Tat30 130 a36 l

29/29

Los máximos ratios de esfuerzos en los elementos por panel son lossiguientes:

PANEL ELEMENTO RATIO

5 LEG EA3X3X1/4 0.760

5

XBR

EA2X2X3/16

0.503

6

LEG

EA3X3X5/16

0.899

6

XBR

EA2X2X3/16

0.620

7

LEG

EA4X4X3/8

0.667

7

XBR

EA2X2X3/16

0.740

8

LEG

EA4X4X3/8

0.910

8 XBR EA2X2X3/16 0.828

9

LEG

EA4X4X3/8

0.979

9 XBR EA3X3X5/16 0.847

10

LEG

EA6X6X1/2

0.889

10

XBR

EA3X3X5/16

0.932

mc ho tat30 130 a36 l

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