rm semelle methode

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ROBOT MILLENNIUM SEMELLES

©RoboBAT, 2,rue Lavoisier, Montbonnot Zirst 38334 St-Ismier Cedex - France –

Tél. : 04 76 41 80 82 Fax : 04 76 41 97 03 Internet-web : http ://www.robobat.com e-mail : [email protected]

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TABLE DES MATIÈRES

1. ANCRAGE ET ARRET DES ACIERS PRINCIPAUX LORSQU’ON APPLIQUE LA METHODE DES BIELLES.............................................................................................. 4

1.1. SEMELLES FILANTES ................................................................................................... 4 1.2. SEMELLES ISOLEES ..................................................................................................... 4

2. CALCULS SUIVANT LE DTU 13.12 .......................................................................... 5

2.1. COMBINAISONS D'ACTIONS AUX ETATS-LIMITES A PRENDRE EN COMPTE .................... 5 2.1.1. Combinaisons d'actions aux états-limites ultimes ........................................................................... 5 2.1.2. Combinaisons fondamentales.......................................................................................................... 5 2.1.3. Combinaisons accidentelles ............................................................................................................ 5 2.1.4. Combinaisons d'actions aux états-limites de service....................................................................... 5

3. VERIFICATIONS DE LA CONTRAINTE SUR LE SOL, DU POINÇONNEMENT ET DU GLISSEMENT....................................................................... 6

3.1. VERIFICATION DE LA CONTRAINTE SUR LE SOL ........................................................... 6 3.2. VERIFICATION DU POINÇONNEMENT ........................................................................... 6 3.3. VERIFICATION DU GLISSEMENT................................................................................... 7

4. DETERMINATION DES ARMATURES ................................................................... 8

4.1. ARMATURES INFERIEURES .......................................................................................... 8 4.1.1. La méthode des bielles .................................................................................................................... 8 4.1.2. La méthode des moments................................................................................................................. 8

4.2. ARMATURES SUPERIEURES ....................................................................................... 10

5. CALCULS SUIVANT LE FASCICULE N°62 – TITRE V ..................................... 11

5.1. COMBINAISONS D'ACTIONS AUX ETATS-LIMITES A PRENDRE EN COMPTE .................. 11 5.1.1. Combinaisons d'actions aux états-limites ultimes ......................................................................... 11 5.1.2. Combinaisons d'actions aux états-limites de service..................................................................... 12

5.2. VERIFICATIONS DE LA CONTRAINTE SUR LE SOL, DU POINÇONNEMENT, DU GLISSEMENT ET DU SOULEVEMENT......................................................................................... 12

5.2.1. Vérification de la contrainte sur le sol .......................................................................................... 12 5.2.2. Etats-limites ultimes ...................................................................................................................... 12 5.2.3. Etats-limites de services ................................................................................................................ 13 5.2.4. Vérification du poinçonnement ..................................................................................................... 13 5.2.5. Vérification du glissement............................................................................................................. 13 5.2.6. Vérification du soulèvement .......................................................................................................... 14

5.3. DETERMINATION DES ARMATURES ........................................................................... 14 5.3.1. Armatures inférieures.................................................................................................................... 14 5.3.2. Armatures supérieures .................................................................................................................. 16

6. METHODE DES CONTRAINTES............................................................................ 17

6.1. METHODES DE CALCUL POUR LA DETERMINATION DES CONTRAINTES...................... 17 6.1.1. Rappels théoriques ........................................................................................................................ 17 6.1.2. Contrainte calculée ....................................................................................................................... 18 6.1.3. Contrainte de rupture.................................................................................................................... 18

6.2. CONTRAINTE ELU ET CONTRAINTE ELS.................................................................. 20



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1. ANCRAGE ET ARRET DES ACIERS PRINCIPAUX LORSQU’ON APPLIQUE LA METHODE DES BIELLES.

La contrainte d’adhérence pour les aciers principaux vaut, pour les aciers principaux,

1.1. Semelles filantes

πφτ ndAaApu

s 1***2)( −=

1.2. Semelles isolées Armatures suivant x

AndAaAup

sA πφτ 1*

**2)( −=

Armatures suivant y

BndBbBup

sB πφτ 1*

**2)( −=

On compare τs à τsu Si τs > τsu → ancrage des barres aux extrémités par crochets. Si 0.5τsu< τs ≤ τsu → ancrage par courbure n’est pas nécessaire Si τs ≤ 0.5τsu → possibilité d’arrêt de barres par portefeuille ou par tiroir :

Avec :

− τsu = 0.6 ft28 pour des ronds lisses. Et

− τsu = 1.35 ft28 pour des HA.



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2. CALCULS SUIVANT LE DTU 13.12

2.1. Combinaisons d'actions aux états-limites à prendre en compte

2.1.1. Combinaisons d'actions aux états-limites ultimes

2.1.2. Combinaisons fondamentales

Les combinaisons fondamentales sont données à l'article A.3.3,21 du BAEL 91.

( )∑+++ iiQELU QQGGS 011minmax .3,1..35,1 ψγ avec 5,11 =Qγ dans le cas général 35,11 =Qγ si est une charge de température 1Q

valeur de ψ à prendre en compte

Nature 0ψ 1ψ 2ψ Température 0,60 0,50 0 Exploitation 0,77 0,75 0,65 Vent 0,77 0,20 0 Neige 0,77 0,30 0,10

2.1.3. Combinaisons accidentelles Les combinaisons accidentelles sont données à l'article A.3.3,22 du BAEL 91.

( )∑+++++ iiELA QQAGGS 2111minmax . ψψ avec une charge accidentelle

( )∑++±+ iiELA QQSGGS 2111minmax . ψψ avec une charge sismique

2.1.4. Combinaisons d'actions aux états-limites de service Les combinaisons données à l'article A.3.3,21 du BAEL 91.

( )∑+++ iiELS QQGGS 01minmax ψ Remarque: En cas d'application simultanée du vent et de la neige dans les combinaisons, la charge de neige est réduite de 50%.



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3. VERIFICATIONS DE LA CONTRAINTE SUR LE SOL, DU POINÇONNEMENT ET DU GLISSEMENT

Les vérifications doivent prendre en compte les combinaisons fondamentales et accidentelles aux états-limites ultimes du §.2.1.1.1 et §.2.1.1.2

3.1. Vérification de la contrainte sur le sol La vérification doit être conforme à l'article 2.3.1 du DTU 13.12. La réaction du sol qui est déterminée en considérant une répartition des contraintes non

uniformes sur le sol est égal:

q

4.3 mM pp

q+

=

q doit satisfaire à:

ELUqq ≤ ou si est une charge de vent dans les combinaisons fondamentales. ELUqq .33,1≤ 1Q Remarque: implicitement, la vérification du poinçonnement permet de faire la vérification au renversement.

3.2. Vérification du poinçonnement La condition de non-poinçonnement est donnée à l'article A.5.2,42:

b

cjc fhuQu

γ...045,0

≤ avec

)'.(2)'.(2 hbhauc +++= en cas de semelle à encuvement, la valeur de h peut être réduite.

∫−=A

dApNQu . , est l'aire comprise par rapport à l'axe du fût entre A

+− ha

2' et

++ ha

2' et entre

+ ha

2'

− et

++ ha

2'

En cas de semelle à encuvement, la valeur de peut être réduite. h



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3.3. Vérification du glissement L'article 2.3.3 du DTU 13.12 étant trop restrictif, il faut inclure la vérification de l'article B.3.4. du Fascicule 62 - Titre V:

21

'.tan.

gg

dd

AcVH

γγ+

Φ≤ avec

22 FYFXH d += NVd =

2,11 =gγ 5,11 =gγ

='A surface effective de sol comprimé



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4. DETERMINATION DES ARMATURES Pour la condition de fissuration non préjudiciable, la détermination des armatures doit être conforme à l'article 2.3.1 du DTU 13.12 . Mais par contre, pour les conditions de fissuration préjudiciable et très préjudiciable, il ne faut pas appliquer l'article 2.3.4 du DTU 13.12 qui est obsolète (cette article était basé sur le BAEL 83 et non pas sur le BAEL 91: changement pour les contraintes limites des aciers). Pour ces conditions de fissuration, il faut faire un calcul exact des armatures à l'ELS. Les vérifications doivent prendre en compte les combinaisons fondamentales et accidentelles aux états-limites ultimes du §.2.1.1.1 et §.2.1.1.2 et les combinaisons aux états-limites de service du §.2.1.2.

4.1. Armatures inférieures les armatures inférieures théoriques peuvent être déterminées par 2 méthodes: thAinf

La méthode des bielles La méthode des moments Lorsque la géométrie de la semelle et les charges respecte le domaine d'application de la méthode des bielles, on peut retenir le minimum d'armatures calculées par les 2 méthodes.

4.1.1. La méthode des bielles La domaine d'application et la méthode de calcul sont données dans l'annexe 2 du DTU 13.12. De plus, la méthode est applicable uniquement si les charges sont verticales et centrées sur la semelles. Les armatures sont déterminées en fonction des charges verticales maximales ,

et correspondantes aux états-limites ultimes et de service. ELUP

ELAP ELSP

4.1.2. La méthode des moments La méthode est applicable dans tous les cas. Elle consiste à calculer les moments maxima , et à une distance de 35% de la largeur de l'élément porté par rapport de l'axe de l'élément porté et à déterminer les armatures théoriques sur une section rectangulaire avec:

ELUM ELAM ELSM

B = largeur de la semelle H = épaisseur de la semelle Toutefois, si le calcul des armatures entraîne des armatures comprimées, il faut augmenter l'épaisseur de la semelle pour supprimer les armatures comprimées.



Direction Technique Condition de non-fragilité Si l'utilisateur ne désire pas respecter la condition de non-fragilité de l'article A.4.2. du BAEL 91 (il faut prévoir une case à cocher dans les options de calcul): La section d'armatures à mettre en place doit être au moins égale à: . effAinf

theff AA infinf ≥ Si l'utilisateur désire respecter la condition de non-fragilité de l'article A.4.2. du BAEL 91

permettant de calculer une section minimale d'armatures donnée par:e

tjcnf

ff

hbA ...207,0inf =

si alors cnfth AA infinf ≥ theff AA infinf =si alors cnfth AA infinf ≤ ( ) ( )[ ]cnf

uth

utheff APAMAA infinfinfinf ,.2,1,.2,1min=

Condition d'ancrage La vérification de cette condition doit être uniquement faite avec les combinaisons fondamentales des états-limites ultimes du §.2.1.1.1. Il faut également vérifier si les barres doivent comporter à leurs extrémités des crochets. Il faut prévoir une case à cocher dans les options de calcul pour permettre à l'utilisateur de choisir s'il veut ou non éviter les crochets aux extrémités des aciers (cette option peut également être fait avec le choix du type d'armatures dans les dispositions de ferraillage). Pour les méthodes de vérification des ancrages, il faut appliquer la méthode exacte proposée par COIN ou ALBIGES si la méthode des bielles a été utilisée et il faut utiliser la méthode classique de calcul d'arrêt d'épure des barres si la méthode des moments a été utilisée. Condition de répartition Il faut également vérifier la condition suivante: Pour les semelles isolées

Si ( ) ( )Yeff

Xeff AA infinf < , il faut que ( ) ( )

4inf

infY

eff

Xeff A

A ≥

Ou Si ( ) ( )Xeff

Yeff AA infinf < , il faut que ( ) ( )

4inf

infX

eff

Yeff A

A ≥

Pour les semelles filantes, après avoir déterminer la section d'armatures transversales ( )T

effAinf , il faut que la section d'armatures longitudinales ( )L

effAinf soit:

( ) ( )4

infinf

Teff

Leff A

A ≥



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4.2. Armatures supérieures Si ces armatures sont nécessaires, les armatures supérieures peuvent être déterminer uniquement par la méthode des moments:

thAsup

les armatures supérieures doivent également respecter les conditions de non-fragilité, d'ancrage et de répartition.

effAsup

condition de chaînage Pour les semelles filantes, il respecter la condition suivante: ( ) ( ) 2

supinf 3cmAAL

effL

eff ≥+ pour des aciers RL Fe 215

( ) ( ) 2supinf 2cmAA

Leff

Leff ≥+ pour des aciers HA Fe 400

( ) ( ) 2supinf 6,1 cmAA

Leff

Leff ≥+ pour des aciers HA Fe 500

Si cette condition n'est pas respectée, il est préférable d'augmenter la section des aciers inférieures ( )L

effAinf .



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5. CALCULS SUIVANT LE FASCICULE N°62 – TITRE V

5.1. Combinaisons d'actions aux états-limites à prendre en compte

5.1.1. Combinaisons d'actions aux états-limites ultimes

Combinaisons fondamentales Les combinaisons fondamentales sont données à l'article A.5.2,1 du Fascicule.

( )∑+++ iiQELU QQGGS 011minmax .3,1..35,1 ψγ avec 5,11 =Qγ dans le cas général 35,11 =Qγ si est une charge de température 1Q

valeur de ψ à prendre en compte

Nature 0ψ 1ψ 2ψ Température 0,60 0,50 0 Exploitation 0,77 0,75 0,65 Vent 0,77 0,20 0 Neige 0,77 0,30 0,10

Combinaisons accidentelles Les combinaisons accidentelles sont données à l'article A.5.2,2 du Fascicule.

( )∑+++++ iiELA QQAGGS 2111minmax . ψψ avec une charge accidentelle

( )∑++±+ iiELA QQSGGS 2111minmax . ψψ avec une charge sismique



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5.1.2. Combinaisons d'actions aux états-limites de service Combinaisons rares Les combinaisons accidentelles sont données à l'article A.5.3,1 du Fascicule.

( )∑+++ iiELSR QQGGS 01minmax ψ Combinaisons fréquentes Les combinaisons accidentelles sont données à l'article A.5.3,2 du Fascicule.

( )∑+++ iiELSF QQGGS 2111minmax ψψ Combinaisons quasi-permanentes Les combinaisons accidentelles sont données à l'article A.5.3,3 du Fascicule.

( )∑++ iiELSQP QGGS 2minmax ψ REMARQUE : En cas d'application simultanée du vent et de la neige dans les

combinaisons, la charge de neige est réduite de 50%.

5.2. Vérifications de la contrainte sur le sol, du poinçonnement, du glissement et du soulèvement

5.2.1. Vérification de la contrainte sur le sol

La vérification doit être conforme à l'article B.3.1 du Fascicule. La réaction du sol qui est déterminée en considérant une répartition des contraintes non

uniformes sur le sol est égal:

q

4.3 mM pp

q+

=

5.2.2. Etats-limites ultimes En prenant en compte les combinaisons ultimes du §.3.1.1.1 et du §.3.1.1.2, doit satisfaire à:

q

ELUqq ≤ ou si est une charge de vent dans les combinaisons fondamentales. ELUqq .33,1≤ 1Q



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5.2.3. Etats-limites de services En prenant en compte les combinaisons rares de service du §.3.1.2.1, q doit satisfaire à:

ELSqq ≤ Remarque: implicitement, la vérification du poinçonnement permet de faire la vérification au renversement.

5.2.4. Vérification du poinçonnement La condition de non-poinçonnement est donnée à l'article A.5.2,42 du BAEL 91 et doit être vérifiée pour les combinaisons ultimes du §.3.1.1.1 et du §.3.1.1.2:

b

cjc fhuQu

γ...045,0

≤ avec

)'.(2)'.(2 hbhauc +++= en cas de semelle à encuvement, la valeur de h peut être réduite.

∫−=A

dApNQu . , est l'aire comprise par rapport à l'axe du fût entre A

+− ha

2' et

++ ha

2' et entre

+ ha

2'

− et

++ ha

2'

En cas de semelle à encuvement, la valeur de peut être réduite. h

5.2.5. Vérification du glissement La vérification de l'article B.3.4. du Fascicule en prenant en compte les combinaisons ultimes du §.3.1.1.1 et du §.3.1.1.2:

21

'.tan.

gg

dd

AcVH

γγ+

Φ≤ avec

22 FYFXH d += NVd =

2,11 =gγ 5,11 =gγ

='A surface effective de sol comprimé



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5.2.6. Vérification du soulèvement Soit surface effective de sol comprimé sous la semelle ='A Etats-limites ultimes La vérification doit être faite suivant l'article B.3.2 du Fascicule en prenant en compte les combinaisons ultimes du §.3.1.1.1 et du §.3.1.1.2:

%10'≥A Etats-limites de service La vérification doit être faite suivant l'article B.3.3 du Fascicule. Sous les combinaisons rares du §.3.1.2.1, on doit respecter: . %75'≥A Sous les combinaisons quasi-permanentes du §.3.1.2.3, on doit respecter: . %100'=A

5.3. Détermination des armatures Pour la condition de fissuration non préjudiciable, la détermination des armatures doit être conforme à l'article 2.3.1 du DTU 13.12 . Mais par contre, pour les conditions de fissuration préjudiciable et très préjudiciable, il ne faut pas appliquer l'article 2.3.4 du DTU 13.12 qui est obsolète (cette article était basé sur le BAEL 83 et non pas sur le BAEL 91: changement pour les contraintes limites des aciers). Pour ces conditions de fissuration, il faut faire un calcul exact des armatures à l'ELS. Les vérifications doivent prendre en compte les combinaisons fondamentales et accidentelles aux états-limites ultimes du §.3.1.1.1 et §.3.1.1.2 et les combinaisons rares aux états-limites de service du §.3.1.2.1.

5.3.1. Armatures inférieures les armatures inférieures théoriques peuvent être déterminées par 2 méthodes: thAinf

La méthode des bielles La méthode des moments Lorsque la géométrie de la semelle et les charges respecte le domaine d'application de la méthode des bielles, on peut retenir le minimum d'armatures calculées par les 2 méthodes.



Direction Technique La méthode des bielles La domaine d'application et la méthode de calcul sont données dans l'annexe 2 du DTU 13.12. De plus, la méthode est applicable uniquement si les charges sont verticales et centrées sur la semelles. Les armatures sont déterminées en fonction des charges verticales maximales ,

et correspondantes aux états-limites ultimes et de service. ELUP

ELAP ELSP La méthode des moments La méthode est applicable dans tous les cas. Elle consiste à calculer les moments maxima , et à une distance de 35% de la largeur de l'élément porté par rapport de l'axe de l'élément porté et à déterminer les armatures théoriques sur une section rectangulaire avec:

ELUM ELAM ELSM

B = largeur de la semelle H = épaisseur de la semelle Toutefois, si le calcul des armatures entraîne des armatures comprimées, il faut augmenter l'épaisseur de la semelle pour supprimer les armatures comprimées. Condition de non-fragilité. Si l'utilisateur ne désire pas respecter la condition de non-fragilité de l'article A.4.2. du BAEL 91 (il faut prévoir une case à cocher dans les options de calcul): La section d'armatures à mettre en place doit être au moins égale à: . effAinf

theff AA infinf ≥ Si l'utilisateur désire respecter la condition de non-fragilité de l'article A.4.2. du BAEL 91 permettant de calculer une section minimale d'armatures par ml donnée

par:e

tjcnf

ff

hA ..207,0inf =

si alors cnfth AA infinf ≥ theff AA infinf =si alors cnfth AA infinf ≤ ( ) ( )[ ]cnfththeff APAMAA infinfinfinf ,.2,1,.2,1min= Condition d'ancrage. La vérification de cette condition doit être uniquement faite avec les combinaisons fondamentales des états-limites ultimes du §.2.1.1.1. et §.2.1.1.2. Il faut également vérifier si les barres doivent comporter à leurs extrémités des crochets. Il faut prévoir une case à cocher dans les options de calcul pour permettre à l'utilisateur de choisir s'il veut ou non éviter les crochets aux extrémités des aciers (cette option peut également être fait avec le choix du type d'armatures dans les dispositions de ferraillage).

©RoboBAT, 2,rue Lavoisier, Montbonnot Zirst 38334 St-Ismier Cedex - France – Tél. : 04 76 41 80 82 Fax : 04 76 41 97 03 Internet-web : http ://www.robobat.com e-mail : [email protected]

Direction Technique Pour les méthodes de vérification des ancrages, il faut appliquer la méthode exacte proposée par COIN ou ALBIGES si la méthode des bielles a été utilisée et il faut utiliser la méthode classique de calcul d'arrêt d'épure des barres si la méthode des moments a été utilisée. Condition de répartition Il faut également vérifier la condition suivante: Pour les semelles isolées

Si ( ) ( )Yeff

Xeff AA infinf < , il faut que ( ) ( )

4inf

infY

eff

Xeff A

A ≥

Ou Si ( ) ( )Xeff

Yeff AA infinf < , il faut que ( ) ( )

4inf

infX

eff

Yeff A

A ≥

Pour les semelles filantes, après avoir déterminer la section d'armatures transversales ( )T

effAinf , il faut que la section d'armatures longitudinales ( )L

effAinf soit:

( ) ( )4

infinf

Teff

Leff A

A ≥

5.3.2. Armatures supérieures Si ces armatures sont nécessaires, les armatures supérieures peuvent être déterminer uniquement par la méthode des moments:

thAsup

les armatures supérieures doivent également respecter les conditions de non-fragilité, d'ancrage et de répartition.

effAsup

condition de chaînage voir article B.4.3.2 du Fascicule, faut-il étendre son application aux semelles isolées.



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6. METHODE DES CONTRAINTES Le but de ce document est de proposer les méthodes de calcul à utiliser et les vérifications à effectuer dans la calculette Semelles et le module Semelles.

6.1. Méthodes de calcul pour la détermination des contraintes

6.1.1. Rappels théoriques

La formulation utilisée pour le calcul de la contrainte de rupture théorique est conforme au DTU 13.12.

thuq

thc

thq

ththu qqqq ++= γ

où qqq

thq NDsiq .... γ= avec

2

901

−=

δqi

1=qs

Φ

Φ

+= tan.2 .2

45tan πeNq

γγγγ γ NBsiq eth .....

21

= avec

2

1

Φ−=

δγi avec

+=

NFYFXArc

22

tanδ

e

e

LB

s .2,01−=γ

Be eBB .2−= Le eLL .2−= Remarque: LB ≤ ee

( ) ( )ΦΦ−= fNN q .tan.1.2γ avec si ( ) 9,0=Φf °≤Φ 30

( ) ( )720.24sin.01,0300

8,0 −Φ−Φ

+=Φf si °>Φ 30



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qqqthq NDsiq .... γ= avec

2

901

−=

δqi

1=qs

Φ

Φ

+= tan.2 .2

45tan πeNq

ccc

thc Ncsiq ...= avec

2

901

−=

δci

LeBesc .2,01+=

Φ

−=

tan1q

c

NN

Remarque: pour 0=Φ , on obtient π+= 2Nc

6.1.2. Contrainte calculée Si l'utilisateur choisit "Contrainte calculée", le logiciel calcule la contrainte de rupture et les contraintes admissibles à l'ELU et à l'ELS à partir des caractéristiques du sol:

thuu qq =

2u

ELUq

q =

3u

ELSq

q =

6.1.3. Contrainte de rupture Si l'utilisateur choisit "Contrainte de rupture", il donne la contrainte de rupture de référence

et il choisi s'il veut rectifier cette contrainte en fonction de la géométrie de la semelle et en fonction de l'inclinaison des charges.

refuq

La contrainte de référence est la contrainte pour une semelle carré de 1x1 mètre, pour une charge centrée verticale sur la semelle (Cette explication devra être incluse dans l'aide) et pour le Dmin.



Direction Technique Sans rectification Si l'utilisateur ne veut aucune rectification sur la contrainte donnée, le logiciel calcule les contraintes suivantes:

refuu qq =

2u

ELUq

q =

3u

ELSq

q =

Avec rectification Si l'utilisateur désire faire une rectification, le logiciel doit calculer la contrainte de rupture à partir des caractéristiques du sol donnés par l'utilisateur et avec les paramètres de référence.

thu

calu qq = avec , ,mB 1= mL 1= 0=Be , 0=Le , 0=δ et minDD =

Il doit ensuite calculer , et en fonction de calNγ

calqN cal

cN Φ . Pour finir, il doit déterminer par l'application d'une règle de 3, les valeurs suivantes:

cal

refcalref

qqN

Nγ

γγγ

.=

calq

refq

calqref

q qqN

N.

=

calc

refc

calcref

c qqN

N.

=

Pour la suite des calculs, Il faut prévoir deux cases à cocher au niveau des contraintes pour la: prise en compte de la géométrie prise en compte de l'inclinaison des charges



Direction Technique La prise en compte de la géométrie permettra de modifier les contraintes en fonction des dimensions réels B , et de la semelle et en fonction des excentrements e et des charges (les excentrements déterminant les dimensions effectives de la partie de semelle comprimée sur le sol). Si l'utilisateur ne demande pas la prise en compte de la géométrie, le logiciel doit prendre les paramètres géométriques de référence.

L D B Le

La prise en compte de l'inclinaison des charges permettra de modifier les contraintes en fonction de l'inclinaison δ des charges. Si l'utilisateur ne demande pas la prise en compte de l'inclinaison des charges, le logiciel doit prendre l'inclinaison de référence soit 0=δ . Suivant le choix fait par l'utilisateur, le logiciel doit finalement calculer:

thuu qq = en prenant , et refNN γγ = ref

qq NN = refcc NN =

2u

ELUq

q =

3u

ELSq

q =

6.2. Contrainte ELU et Contrainte ELS Si l'utilisateur choisit "Contrainte ELU" ou "Contrainte ELS", il donne la contrainte de référence admissible à l'ELU ou la contrainte de référence admissible à l'ELS. Ces contraintes permettant de calculer la contrainte de référence q de rupture, le logiciel peut faire le même calcul que précédemment.

refELUq ref

ELSqrefu



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etatslimites ultimes

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combinaisons accidentelles

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