screw piles design

8/17/2019 Screw Piles Design

1/23

Screw Pile DesignRev 0

Project Title: Date: 5/3/2016

Job Number:

Engineer:

!ec":

Pile to be Evaluate#:

Choose the pile: 1

2$%/&'#ia$6'(ingle !eli) *ingle +eli)

Screw Pile Properties:

# , 0-0%3 m + , 0 m

D , 0-152 m +e.., $0-152 m

0-01& m2 +1 , 0 m Not licable .or *ingle +eli)

P( , 0-22 m +3 , 0 m Not licable .or *ingle +eli)

4c , 0 m Nu , 0-00

Nc ,

Det! to To +eli) /Embe#ment 4engt! m Embe#ment ratio +/D , 0-0

(Almita recommends uppermost helix to beat least 5 helix diameter deeper than the . +/D 5 ,7 *!allo8 on#ition omre((ion

frost penetration depth) . +/D 7,5 ,7 Dee on#ition omre((ion

+/Dcr .or uli.t , $

Where:

# , *!a.t Diameter + , Embe#ment 4engt!

D , +eli) Diameter +e.. , + $ D

+1 , Det! to To +eli)

P( , Perimeter o. *!a.t +3 , Det! to 9ottom +eli)

4c , Di(tance 9et8een To an# 9ottom +eli) Nu ,li.t 9earing aacit;


2/23

1 omre((ive aacit;

Enter unfactored copressive force: "N

?c , ?!eli) @ ?bearing @ ? (!a.t

, 0-0 "N

, 0-00 "N

, 0-00 "N

Total om- aacit; ?c , 0-0 "N

Safet! Factor: """"" (minimum Safety Factor equal to 2 is recommended)

2 li.t aacit;

Enter unfactored tensile force: "N

?t , ?!eli) @ ?bearing @ ? (!a.t

, , 0-00 "N

, 0-00 "N

, , 0-00 "N

Total Ten(ile aacit; ?t , 0-00 "N

Safet! Factor: """"" (minimum Safety Factor equal to 2 is recommended)

Cohesive Soil " #nternal Friction $n%le φ

= 0

?bearing , +uNc

?bearing ,+uNu@γ + ,

Qhelix=π DLcCu

Qhelix=π DLcCu

Qshaft =π dHeff α Cu

Qshaft =π dHeff α Cu


3/23

Cohesionless Soil

1 omre((ive aacit;

Enter unfactored copressive force: "N


, N/ "N

, N/ "N

, N/ "N

Total omre((ive aacit; ?c , N/ "N

Safet! Factor: N&$ (minimum Safety Factor equal to 2 is recommended)

2 li.t aacit;

Enter unfactored tensile force: "N


i Dee on#ition +/D7+/Dcr

, N/ "N

, N/ "N

, N/ "N

Total Ten(ile aacit; ?t , N/ "N


ii *!allo8 on#ition +/D+/Dcr

, N/ "N

, N/ "N

Total Ten(ile aacit; ?t , N/ "N


reate# 9;: lvaro 4emen!e ugu(t 15A 200B

!ec"e# 9;: Robert Coo#ing ugu(t 23A 200B

Qhelix=1

2πDa γ ( H 3

2− H 1

2 ) K s tan φ

Qbearing=γ HA H

N q

Qshaft =1

2 Ps Heff

2 γK s tanφ

Qhelix=1

2π Da γ ( H

3

2+ H 1

2 ) K u tanφ

Qshaft =1

2 Ps Heff

2 γK u tanφ

Qhelix=1

2π Da γ ( H

3

2+ H 1

2 ) K u tanφ

Qbearing=γ HA H

q

Qbearing=γ HA H

q

¿


4/23

Soil Paraeters as per $'(#)$ (anufacturin% ')+ Screw Pile esi%n ,and-oo.+

T;ical *oil Parameter( $ o!e(ionle(( *oil

*oilDe(crition Relative Den(it; *tan#ar# Penetration ngle o. nternal oung( Fo#

Re(i(tanceA Nblo8(/.ootGer; 4oo(e 0-2 B 30 10 210

4oo(e 0-2 $ 0-B B $10 30 $ 35 10 $ 20 210

omact 0-B $ 0-6 10 $ 30 35 $ B0 20 $ 50 B20

Den(e 0-6 $ 0-& 30 $ 50 B0 $ B5 50 $ &0 10B5

Ger; Den(e 7 0-& 7 50 7 B5 7 &0 7 16%0

T;ical *oil Parameter( $ o!e(ive *oil

*oil De(crition n#raine#*!ear*trengt!A"Pa (. oung( Fo#ulu(EAFPa "(.

Ger; *o.t 10 210 3 65

*o.t 10 $ 25 210 $ 520 3 $ 10 65 $ 210


5/23

0-B 0-6 0-& 1 1-2 1-B 1-6 1-& 2 2-2 2-B 2-6 2-& 3 3-2

25

2&

31

3B

3%

B0

B3

B6

Soil Friction $n%le vs+ Coeff+ 'ateral Earth Pressure Ku

Ku

F

r i c t i o n $ n % l e


6/23

5 5-2 5-B 5-6 5-& 6 6-2 6-B 6-6 6-& % %-2 %-B %-6 %-&

20

22

2B

26

2&

30

32

3B

36

3&

B0

B2

,eli3 iaeter vs+ Nc

Nc

, e l i 3 * i a e t e r

2 2-5 3 3-5 B B-5 5 5-5 6 6-5 % %-5 & &-5

Soil friction vs+ 4,&5cr

4,&5cr

F r i c t i o n

$ n % l e


7/23

*cre8 Pile # m Dm P( m 4c m Nc *ingle/Double φ

1 2$%/&'#ia$6'(ingle !eli) 0-0%3 0-152 0-01& 0-223B 0 *ingle +eli) 1

2 2$%/&'#ia$&'(ingle !eli) 0-0%3 0-203 0-032 0-223B 0 *ingle +eli) 2 2

3 2$%/&'#ia$10'(ingle !eli) 0-0%3 0-25B 0-051 0-223B 0 *ingle +eli) 3 2

B 2$%/&'#ia$12'(ingle !eli) 0-0%3 0-305 0-0%3 0-223B 0 *ingle +eli) B 3

5 2$%/&'#ia$1B'(ingle !eli) 0-0%3 0-355 0-0 0-223B 0 *ingle +eli) 5 3

6 2$%/&'#ia$16'(ingle !eli) 0-0%3 0-B06 0-12 0-223B 0 *ingle +eli) 6 3

% 3$1/2'#ia$&'(ingle !eli) 0-0&& 0-203 0-032 0-2%2 0 *ingle +eli) % 3

& 3$1/2'#ia$10'(ingle !eli) 0-0&& 0-25B 0-051 0-2%2 0 *ingle +eli) & B 3$1/2'#ia$12'(ingle !eli) 0-0&& 0-305 0-0%3 0-2%2 0 *ingle +eli) B

10 3$1/2'#ia$1B'(ingle !eli) 0-0&& 0-355 0-0 0-2%2 0 *ingle +eli) 10 B

11 3$1/2'#ia$16'(ingle !eli) 0-0&& 0-B06 0-12 0-2%2 0 *ingle +eli)

12 3$1/2'#ia$1&'(ingle !eli) 0-0&& 0-B5% 0-16B 0-2%2 0 *ingle +eli)

13 3$1/2'#ia$20'(ingle !eli) 0-0&& 0-50& 0-203 0-2%2 0 &-33 *ingle +eli)

1B B$1/2'#ia$10'(ingle !eli) 0-11B3 0-25B 0-051 0-350& 0 *ingle +eli)

15 B$1/2'#ia$12'(ingle !eli) 0-11B3 0-305 0-0%3 0-350& 0 *ingle +eli)

16 B$1/2'#ia$1B'(ingle !eli) 0-11B3 0-355 0-0 0-350& 0 *ingle +eli)

1% B$1/2'#ia$16'(ingle !eli) 0-11B3 0-B06 0-12 0-350& 0 *ingle +eli)

1& B$1/2'#ia$1&'(ingle !eli) 0-11B3 0-B5% 0-16B 0-350& 0 *ingle +eli)

1 B$1/2'#ia$20'(ingle !eli) 0-11B3 0-50& 0-203 0-350& 0 &-33 *ingle +eli)

20 B$1/2'#ia$22'(ingle !eli) 0-11B3 0-55& 0-2B5 0-350& 0 %-6% *ingle +eli)

21 B$1/2'#ia$2B'(ingle !eli) 0-11B3 0-60 0-21 0-350& 0 %-33 *ingle +eli)

22 5$1/2'#ia$12'(ingle !eli) 0-13 0-305 0-0%3 0-B366& 0 *ingle +eli)

23 5$1/2'#ia$1B'(ingle !eli) 0-13 0-355 0-0 0-B366& 0 *ingle +eli)2B 5$1/2'#ia$16'(ingle !eli) 0-13 0-B06 0-12 0-B366& 0 *ingle +eli)

25 5$1/2'#ia$1&'(ingle !eli) 0-13 0-B5% 0-16B 0-B366& 0 *ingle +eli)

26 5$1/2'#ia$20'(ingle !eli) 0-13 0-50& 0-203 0-B366& 0 &-33 *ingle +eli)

2% 5$1/2'#ia$22'(ingle !eli) 0-13 0-55& 0-2B5 0-B366& 0 %-6% *ingle +eli)

2& 5$1/2'#ia$2B'(ingle !eli) 0-13 0-60 0-21 0-B366& 0 %-33 *ingle +eli)

2 5$1/2'#ia$26'(ingle !eli) 0-13 0-66 0-3B2 0-B366& 0 %-2 *ingle +eli)

30 5$1/2'#ia$2&'(ingle !eli) 0-13 0-%11 0-3% 0-B366& 0 %-1 *ingle +eli)

31 5$1/2'#ia$30'(ingle !eli) 0-13 0-%62 0-B56 0-B366& 0 % *ingle +eli)

32 6$5/&'#ia$1B'(ingle !eli) 0-16& 0-355 0-0 0-52%% 0 *ingle +eli)

33 6$5/&'#ia$16'(ingle !eli) 0-16& 0-B06 0-12 0-52%% 0 *ingle +eli)

3B 6$5/&'#ia$1&'(ingle !eli) 0-16& 0-B5% 0-16B 0-52%% 0 *ingle +eli)

35 6$5/&'#ia$20'(ingle !eli) 0-16& 0-50& 0-203 0-52%% 0 &-33 *ingle +eli)

+m2


8/23

36 6$5/&'#ia$22'(ingle !eli) 0-16& 0-55& 0-2B5 0-52%% 0 %-6% *ingle +eli)

3% 6$5/&'#ia$2B'(ingle !eli) 0-16& 0-60 0-21 0-52%% 0 %-33 *ingle +eli)

3& 6$5/&'#ia$26'(ingle !eli) 0-16& 0-66 0-3B2 0-52%% 0 %-2 *ingle +eli)

3 6$5/&'#ia$2&'(ingle !eli) 0-16& 0-%11 0-3% 0-52%% 0 %-1 *ingle +eli)

B0 6$5/&'#ia$30'(ingle !eli) 0-16& 0-%62 0-B56 0-52%% 0 % *ingle +eli)

B1 6$5/&'#ia$32'(ingle !eli) 0-16& 0-&12 0-51& 0-52%% 0 6- *ingle +eli)

B2 6$5/&'#ia$3B'(ingle !eli) 0-16& 0-&63 0-5&5 0-52%% 0 6-& *ingle +eli)

B3 6$5/&'#ia$36'(ingle !eli) 0-16& 0-1B 0-656 0-52%% 0 6-6% *ingle +eli)

BB &$5/&'#ia$1B'(ingle !eli) 0-21 0-355 0-0 0-6&&01 0 *ingle +eli)

B5 &$5/&'#ia$16'(ingle !eli) 0-21 0-B06 0-12 0-6&&01 0 *ingle +eli)

B6 &$5/&'#ia$1&'(ingle !eli) 0-21 0-B5% 0-16B 0-6&&01 0 *ingle +eli)

B% &$5/&'#ia$20'(ingle !eli) 0-21 0-50& 0-203 0-6&&01 0 &-33 *ingle +eli)

B& &$5/&'#ia$22'(ingle !eli) 0-21 0-55& 0-2B5 0-6&&01 0 %-6% *ingle +eli)

B &$5/&'#ia$2B'(ingle !eli) 0-21 0-60 0-21 0-6&&01 0 %-33 *ingle +eli)

50 &$5/&'#ia$26'(ingle !eli) 0-21 0-66 0-3B2 0-6&&01 0 %-2 *ingle +eli)

51 &$5/&'#ia$2&'(ingle !eli) 0-21 0-%11 0-3% 0-6&&01 0 %-1 *ingle +eli)

52 &$5/&'#ia$30'(ingle !eli) 0-21 0-%62 0-B56 0-6&&01 0 % *ingle +eli)

53 &$5/&'#ia$32'(ingle !eli) 0-21 0-&12 0-51& 0-6&&01 0 6- *ingle +eli)

5B &$5/&'#ia$3B'(ingle !eli) 0-21 0-&63 0-5&5 0-6&&01 0 6-& *ingle +eli)

55 &$5/&'#ia$36'(ingle !eli) 0-21 0-1B 0-656 0-6&&01 0 6-6% *ingle +eli)

56 &$5/&'#ia$3&'(ingle !eli) 0-21 0-65 0-%31 0-6&&01 0 6-33 *ingle +eli)

5% &$5/&'#ia$B0'(ingle !eli) 0-21 1-016 0-&11 0-6&&01 0 6 *ingle +eli)

5& &$5/&'#ia$B2'(ingle !eli) 0-21 1-066 0-&2 0-6&&01 0 6 *ingle +eli)

5 &$5/&'#ia$BB'(ingle !eli) 0-21 1-11% 0-&0 0-6&&01 0 6 *ingle +eli)60 0$3/B'#ia$16'(ingle !eli) 0-2%3 0-B06 0-12 0-&5%65 0 *ingle +eli)

61 0$3/B'#ia$1&'(ingle !eli) 0-2%3 0-B5% 0-16B 0-&5%65 0 *ingle +eli)

62 0$3/B'#ia$20'(ingle !eli) 0-2%3 0-50& 0-203 0-&5%65 0 &-33 *ingle +eli)

63 0$3/B'#ia$22'(ingle !eli) 0-2%3 0-55& 0-2B5 0-&5%65 0 %-6% *ingle +eli)

6B 0$3/B'#ia$2B'(ingle !eli) 0-2%3 0-60 0-21 0-&5%65 0 %-33 *ingle +eli)

65 0$3/B'#ia$26'(ingle !eli) 0-2%3 0-66 0-3B2 0-&5%65 0 %-2 *ingle +eli)

66 0$3/B'#ia$2&'(ingle !eli) 0-2%3 0-%11 0-3% 0-&5%65 0 %-1 *ingle +eli)

6% 0$3/B'#ia$30'(ingle !eli) 0-2%3 0-%62 0-B56 0-&5%65 0 % *ingle +eli)

6& 0$3/B'#ia$32'(ingle !eli) 0-2%3 0-&12 0-51& 0-&5%65 0 6- *ingle +eli)

6 0$3/B'#ia$3B'(ingle !eli) 0-2%3 0-&63 0-5&5 0-&5%65 0 6-& *ingle +eli)

%0 0$3/B'#ia$36'(ingle !eli) 0-2%3 0-1B 0-656 0-&5%65 0 6-6% *ingle +eli)

%1 0$3/B'#ia$3&'(ingle !eli) 0-2%3 0-65 0-%31 0-&5%65 0 6-33 *ingle +eli)


9/23

%2 0$3/B'#ia$B0'(ingle !eli) 0-2%3 1-016 0-&11 0-&5%65 0 6 *ingle +eli)

%3 0$3/B'#ia$B2'(ingle !eli) 0-2%3 1-066 0-&2 0-&5%65 0 6 *ingle +eli)

%B 0$3/B'#ia$BB'(ingle !eli) 0-2%3 1-11% 0-&0 0-&5%65 0 6 *ingle +eli)

%5 0$3/B'#ia$B6'(ingle !eli) 0-2%3 1-1% 1-0%5 0-&5%65 0 6 *ingle +eli)

%6 0$3/B'#ia$B&'(ingle !eli) 0-2%3 1-22 1-16 0-&5%65 0 6 *ingle +eli)

%% 2$3/B'#ia$1&'(ingle !eli) 0-323 0-B5% 0-16B 1-01B%3 0 *ingle +eli)

%& 2$3/B'#ia$20'(ingle !eli) 0-323 0-50& 0-203 1-01B%3 0 &-33 *ingle +eli)

% 2$3/B'#ia$22'(ingle !eli) 0-323 0-55& 0-2B5 1-01B%3 0 %-6% *ingle +eli)

&0 2$3/B'#ia$2B'(ingle !eli) 0-323 0-60 0-21 1-01B%3 0 %-33 *ingle +eli)

&1 2$3/B'#ia$26'(ingle !eli) 0-323 0-66 0-3B2 1-01B%3 0 %-2 *ingle +eli)

&2 2$3/B'#ia$2&'(ingle !eli) 0-323 0-%11 0-3% 1-01B%3 0 %-1 *ingle +eli)

&3 2$3/B'#ia$30'(ingle !eli) 0-323 0-%62 0-B56 1-01B%3 0 % *ingle +eli)

&B 2$3/B'#ia$32'(ingle !eli) 0-323 0-&12 0-51& 1-01B%3 0 6- *ingle +eli)

&5 2$3/B'#ia$3B'(ingle !eli) 0-323 0-&63 0-5&5 1-01B%3 0 6-& *ingle +eli)

&6 2$3/B'#ia$36'(ingle !eli) 0-323 0-1B 0-656 1-01B%3 0 6-6% *ingle +eli)

&% 2$3/B'#ia$3&'(ingle !eli) 0-323 0-65 0-%31 1-01B%3 0 6-33 *ingle +eli)

&& 2$3/B'#ia$B0'(ingle !eli) 0-323 1-016 0-&11 1-01B%3 0 6 *ingle +eli)

& 2$3/B'#ia$B2'(ingle !eli) 0-323 1-066 0-&2 1-01B%3 0 6 *ingle +eli)

0 2$3/B'#ia$BB'(ingle !eli) 0-323 1-11% 0-&0 1-01B%3 0 6 *ingle +eli)

1 2$3/B'#ia$B6'(ingle !eli) 0-323 1-1% 1-0%5 1-01B%3 0 6 *ingle +eli)

2 2$3/B'#ia$B&'(ingle !eli) 0-323 1-22 1-16 1-01B%3 0 6 *ingle +eli)

3 1B'#ia$20'(ingle !eli) 0-355 0-50& 0-203 1-1152% 0 &-33 *ingle +eli)

B 1B'#ia$22'(ingle !eli) 0-355 0-55& 0-2B5 1-1152% 0 %-6% *ingle +eli)

5 1B'#ia$2B'(ingle !eli) 0-355 0-60 0-21 1-1152% 0 %-33 *ingle +eli)6 1B'#ia$26'(ingle !eli) 0-355 0-66 0-3B2 1-1152% 0 %-2 *ingle +eli)

% 1B'#ia$2&'(ingle !eli) 0-355 0-%11 0-3% 1-1152% 0 %-1 *ingle +eli)

& 1B'#ia$30'(ingle !eli) 0-355 0-%62 0-B56 1-1152% 0 % *ingle +eli)

1B'#ia$32'(ingle !eli) 0-355 0-&12 0-51& 1-1152% 0 6- *ingle +eli)

100 1B'#ia$3B'(ingle !eli) 0-355 0-&63 0-5&5 1-1152% 0 6-& *ingle +eli)

101 1B'#ia$36'(ingle !eli) 0-355 0-1B 0-656 1-1152% 0 6-6% *ingle +eli)

102 1B'#ia$3&'(ingle !eli) 0-355 0-65 0-%31 1-1152% 0 6-33 *ingle +eli)

103 1B'#ia$B0'(ingle !eli) 0-355 1-016 0-&11 1-1152% 0 6 *ingle +eli)

10B 1B'#ia$B2'(ingle !eli) 0-355 1-066 0-&2 1-1152% 0 6 *ingle +eli)

105 1B'#ia$BB'(ingle !eli) 0-355 1-11% 0-&0 1-1152% 0 6 *ingle +eli)

106 1B'#ia$B6'(ingle !eli) 0-355 1-1% 1-0%5 1-1152% 0 6 *ingle +eli)

10% 1B'#ia$B&'(ingle !eli) 0-355 1-22 1-16 1-1152% 0 6 *ingle +eli)


10/23

10& 16'#ia$2B'(ingle !eli) 0-B06 0-60 0-21 1-2%5B 0 %-33 *ingle +eli)

10 16'#ia$26'(ingle !eli) 0-B06 0-66 0-3B2 1-2%5B 0 %-2 *ingle +eli)

110 16'#ia$2&'(ingle !eli) 0-B06 0-%11 0-3% 1-2%5B 0 %-1 *ingle +eli)

111 16'#ia$30'(ingle !eli) 0-B06 0-%62 0-B56 1-2%5B 0 % *ingle +eli)

112 16'#ia$32'(ingle !eli) 0-B06 0-&12 0-51& 1-2%5B 0 6- *ingle +eli)

113 16'#ia$3B'(ingle !eli) 0-B06 0-&63 0-5&5 1-2%5B 0 6-& *ingle +eli)

11B 16'#ia$36'(ingle !eli) 0-B06 0-1B 0-656 1-2%5B 0 6-6% *ingle +eli)

115 16'#ia$3&'(ingle !eli) 0-B06 0-65 0-%31 1-2%5B 0 6-33 *ingle +eli)

116 16'#ia$B0'(ingle !eli) 0-B06 1-016 0-&11 1-2%5B 0 6 *ingle +eli)

11% 16'#ia$B2'(ingle !eli) 0-B06 1-066 0-&2 1-2%5B 0 6 *ingle +eli)

11& 16'#ia$BB'(ingle !eli) 0-B06 1-11% 0-&0 1-2%5B 0 6 *ingle +eli)

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11/23

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12/23

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13/23

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14/23

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265 16'#ia$3B'#ouble !eli) 0-B06 0-&63 0-5&5 1-2%5B 2-5& 6-& Double +eli)

266 16'#ia$36'#ouble !eli) 0-B06 0-1B 0-656 1-2%5B 2-%B2 6-6% Double +eli)

26% 16'#ia$3&'#ouble !eli) 0-B06 0-65 0-%31 1-2%5B 2-&5 6-33 Double +eli)

26& 16'#ia$B0'#ouble !eli) 0-B06 1-016 0-&11 1-2%5B 3-0B& 6 Double +eli)

26 16'#ia$B2'#ouble !eli) 0-B06 1-066 0-&2 1-2%5B 3-1& 6 Double +eli)

2%0 16'#ia$BB'#ouble !eli) 0-B06 1-11% 0-&0 1-2%5B 3-351 6 Double +eli)

2%1 16'#ia$B6'#ouble !eli) 0-B06 1-1% 1-0%5 1-2%5B 3-51 6 Double +eli)

2%2 16'#ia$B&'#ouble !eli) 0-B06 1-22 1-16 1-2%5B 3-66 6 Double +eli)

2%3 20'#ia$2&'#ouble !eli) 0-50& 0-%11 0-3% 1-553 2-133 %-1 Double +eli)

2%B 20'#ia$30'#ouble !eli) 0-50& 0-%62 0-B56 1-553 2-2&6 % Double +eli)

2%5 20'#ia$32'#ouble !eli) 0-50& 0-&12 0-51& 1-553 2-B36 6- Double +eli)2%6 20'#ia$3B'#ouble !eli) 0-50& 0-&63 0-5&5 1-553 2-5& 6-& Double +eli)

2%% 20'#ia$36'#ouble !eli) 0-50& 0-1B 0-656 1-553 2-%B2 6-6% Double +eli)

2%& 20'#ia$3&'#ouble !eli) 0-50& 0-65 0-%31 1-553 2-&5 6-33 Double +eli)

2% 20'#ia$B0'#ouble !eli) 0-50& 1-016 0-&11 1-553 3-0B& 6 Double +eli)

2&0 20'#ia$B2'#ouble !eli) 0-50& 1-066 0-&2 1-553 3-1& 6 Double +eli)

2&1 20'#ia$BB'#ouble !eli) 0-50& 1-11% 0-&0 1-553 3-351 6 Double +eli)

2&2 20'#ia$B6'#ouble !eli) 0-50& 1-1% 1-0%5 1-553 3-51 6 Double +eli)

2&3 20'#ia$B&'#ouble !eli) 0-50& 1-22 1-16 1-553 3-66 6 Double +eli)

2&B 2B'#ia$30'#ouble !eli) 0-60 0-%62 0-B56 1-1323 2-2&6 % Double +eli)

2&5 2B'#ia$32'#ouble !eli) 0-60 0-&12 0-51& 1-1323 2-B36 6- Double +eli)

2&6 2B'#ia$3B'#ouble !eli) 0-60 0-&63 0-5&5 1-1323 2-5& 6-& Double +eli)

2&% 2B'#ia$36'#ouble !eli) 0-60 0-1B 0-656 1-1323 2-%B2 6-6% Double +eli)


15/23

2&& 2B'#ia$3&'#ouble !eli) 0-60 0-65 0-%31 1-1323 2-&5 6-33 Double +eli)

2& 2B'#ia$B0'#ouble !eli) 0-60 1-016 0-&11 1-1323 3-0B& 6 Double +eli)

20 2B'#ia$B2'#ouble !eli) 0-60 1-066 0-&2 1-1323 3-1& 6 Double +eli)

21 2B'#ia$BB'#ouble !eli) 0-60 1-11% 0-&0 1-1323 3-351 6 Double +eli)

22 2B'#ia$B6'#ouble !eli) 0-60 1-1% 1-0%5 1-1323 3-51 6 Double +eli)

23 2B'#ia$B&'#ouble !eli) 0-60 1-22 1-16 1-1323 3-66 6 Double +eli)

2B 30'#ia$36'#ouble !eli) 0-%62 0-1B 0-656 2-33& 2-%B2 6-6% Double +eli)

25 30'#ia$3&'#ouble !eli) 0-%62 0-65 0-%31 2-33& 2-&5 6-33 Double +eli)

26 30'#ia$B0'#ouble !eli) 0-%62 1-016 0-&11 2-33& 3-0B& 6 Double +eli)

2% 30'#ia$B2'#ouble !eli) 0-%62 1-066 0-&2 2-33& 3-1& 6 Double +eli)

2& 30'#ia$BB'#ouble !eli) 0-%62 1-11% 0-&0 2-33& 3-351 6 Double +eli)

2 30'#ia$B6'#ouble !eli) 0-%62 1-1% 1-0%5 2-33& 3-51 6 Double +eli)

300 30'#ia$B&'#ouble !eli) 0-%62 1-22 1-16 2-33& 3-66 6 Double +eli)

301 36'#ia$B2'#ouble !eli) 0-1B 1-066 0-&2 2-&%1B2 3-1& 6 Double +eli)

302 36'#ia$BB'#ouble !eli) 0-1B 1-11% 0-&0 2-&%1B2 3-351 6 Double +eli)

303 36'#ia$B6'#ouble !eli) 0-1B 1-1% 1-0%5 2-&%1B2 3-51 6 Double +eli)

30B 36'#ia$B&'#ouble !eli) 0-1B 1-22 1-16 2-&%1B2 3-66 6 Double +eli)


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Screw Pile 'ateral eflections Calculations $ssuptions

- Total Pile 4engt! $ 6-5 m

- Embe#ment 4engt! $ 6-0m

- 4oa# alie# at t!e to o. (cre8 ile $ 0-5m above gra#e

-


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0 5 10 15 20 25 30 35 B0 B5 50

0

5

10

15

20

25

30

35

B0

'ateral 'oad vs+ (a3iu 6endin% (oent $lon% PileSoil ensit! Coefficient Nh=7700.N&8

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

(a3iu 6endin% (oent $lon% Pile4.N+5Screw Pile Wall )hic.ness 9+8

' a t e r a l ' o a d 4 . N 5

0 10 20 30 B0 50 60 %0 &0

0

10

20

30

B0

50

60

'ateral 'oad vs+ (a3iu 6endin% (oent $lon% PileSoil ensit! Coefficient Nh=9900.N&8

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

(a3iu 6endin% (oent $lon% Pile4.N+5

Screw Pile Wall )hic.ness 9+8

' a t e r a l ' o a d 4 . N 5


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20/23

0 5 10 15 20 25 30 35 B0 B5

0

5

10

15

20

25

30

35

B0

Screw Pile eflection at )op of Pile vs+ 'ateral 'oad

Soil ensit! Coefficient Nh=7700.N&8

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

eflection at )op of Pile 454)op of Pile 00 a-ove %rade5Screw pile wall thic.ness 9+8

' a t e r a l '

o a d 4 . N 5

0 5 10 15 20 25 30 35 B0

0

10

20

30

B0

50

60

Screw Pile eflection at )op of Pile vs+'ateral 'oad


olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

eflection at )op of Pile 4 5

4)op of Pile 00 a-ove %r ade5

Screw Pile Wall )hic.nes s 9+8

' a t e r a l ' o a d 4 . N 5


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22/23

0 5 10 15 20 25 30

0

5

10

15

20

25

30

35

B0

Screw Pile eflection at ;rade vs+ 'ateral 'oad


olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

0 5 10 15 20 25

0

10

20

30

B0

50

60

Screw Pile eflection at ;rade vs+ 'ateral 'oad


olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9

olumn 9


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screw piles design

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