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PROYECTO FIN DE CARRERA

CLIMATIZACIÓN DE UN HOTELSITUADO EN TOLEDO

AUTOR: Luis Espejo Roqueta

MADRID, Junio 2009

UNIVERSIDAD PONTIFICIA COMILLASESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIERÍA (ICAI)

INGENIERO INDUSTRIAL

CLIMATIZACIÓN DE UN HOTEL SITUADO EN TOLEDOAutor: Espejo Roqueta, Luis.

Director: Hernández Bote, Juan Antonio.

Entidad colaboradora: ICAI - Universidad Pontificia Comillas

RESUMEN DEL PROYECTOCon el presente proyecto se pretende diseñar, calcular y establecer las condiciones

técnicas y legales requeridas para implantar la refrigeración, calefacción y la

ventilación de un edificio de pública concurrencia como es un hotel situado en

Toledo. El sistema de refrigeración se ha diseñado teniendo en cuenta las

condiciones climatológicas más desfavorables, asegurando así un correcto

funcionamiento tanto en verano como en invierno.

El edificio en cuestión no tiene ninguna edificación colindante, por lo que las cuatro

orientaciones dan al exterior. Está compuesto por once plantas, la primera es la

recepción; en la segunda planta hay un restaurante con zona de fumadores y de no

fumadores y una zona de descanso; en la tercera planta se encuentra el despacho del

director, una oficina, una sala de juntas y ocho habitaciones; el resto de plantas están

destinadas a habitaciones, siendo constructivamente iguales las plantas cuarta a

octava. Se dispone de un total de ciento dieciséis habitaciones. En la azotea se

situaran los equipos pertinentes necesarios para el acondicionamiento.

Las zonas a climatizar serán las que tengan una ocupación constante a lo largo del

tiempo, sin considerar entre ellas las zonas comunes como pasillos, escaleras o

distribuidores. Los aseos, almacenes y pasillos no serán climatizados pero si tendrán

un sistema de extracción de aire, para mantener unas condiciones de higiene

adecuadas y además impuestas por el R.I.T.E. Los valores de temperatura y humedad

relativa considerados en el proyecto como valores de confort para el

acondicionamiento de las distintas estancias han sido 24ºC en verano y de 22ºC en

invierno, presentando en ambos casos una humedad relativa del 50%.

Para realizar los cálculos necesarios de las cargas térmicas que influyen en el edificio

(transmisión, radiación solar, ocupación, equipos eléctricos e iluminación) se ha

empleado el manual Carrier y la ayuda de su hoja de cálculo, para resolver el

problema iterativo que se plantea al encontrar la condición más desfavorable. No se

considera dentro del cálculo de cargas las producidas por infiltración porque el

sistema se ha diseño para crear una sobrepresión en las zonas a climatizar

consiguiendo así que las fugas sean de dentro a fuera.

A partir de los cálculos realizados se ha procedido a la selección los equipos que

componen el sistema de refrigeración. Debido al diseño del sistema, es necesario

contar con unos equipos de producción de agua caliente y de agua fría. Para la

producción de agua caliente se ha seleccionado una caldera de 225 kW y para la

producción de agua fría un equipo frigorífico de 254 kW. Ambos equipos se sitúan la

cubierta del edificio.

Para realizar el acondicionamiento del hotel, se ha optado por utilizar climatizadores,

para aquellas zonas más grandes y con una mayor demanda, y por el uso de fan-coils

para aquellas otras con dimensiones más reducidas y con menos exigencias técnicas.

La recepción y la segunda planta debido a su diseño arquitectónico y mayor

afluencia de gente, se ha procedido a climatizar mediante climatizadores, equipos

acordes para este tipo de estancias. La configuración de los mismos es free-cooling

en dos pisos. Están situados en la azotea. En cambio las habitaciones, sala de juntas,

oficinas y despacho, son tratadas por fan-coils de cuatro tubos, para asegurar una

total independencia. Debido a las características constructivas de estas zonas se han

elegido dos tipos de fan-coil, unos tipo cassette y otros horizontales encastrables sin

envolvente. Ambos tipos se ubican en los falsos techos.

Para la distribución de aire o ventilación, se ha utilizado el método de recuperación

estática, que consiste en dimensionar los conductos de forma que el aumento de

presión estática (debida a la reducción de velocidad) en cada rama compense las

pérdidas por rozamiento en el tramo siguiente de manera que se vaya reduciendo la

sección a medida que se reduce el caudal para recuperar presión y poder llegar al

final del conducto con un rozamiento inferior, pero manteniendo siempre unos

límites de velocidad y pérdidas. Los conductos bajan por los patinillos desde la

cubierta ramificándose por los falsos techos hasta llegar a los equipos. Los conductos

son rectangulares de chapa de acero galvanizado y aislados adecuadamente. Para

poder proporcionar aire a los fan-coils en las condiciones que estos requieren se ha

incluido una unidad climatizadora de aire exterior .La impulsión y aspiración de aire

por los conductos es realizada por las unidades climatizadoras mediante sus

ventiladores. La expulsión a las diferentes estancias se hace a través de difusores,

para las que presentan climatizador y mediante rejillas para las que presentan fan-

coils. La expulsión y retorno de aire comienza en las rejillas dispuestas a tal efecto.

El entramado de tuberías, encargado de proporcionar agua a los equipos, ha sido

diseñado siguiendo las mismas directrices que en los conductos, variando los límites

de velocidad y perdida de carga según el R.I.T.E. Igualmente en la cubierta se

situaran cuatro bombas para la impulsión y retorno del agua fría y caliente,

distribuidas dos a dos en paralelo para no cortar el suministro en caso de fallo o

necesidad de mantenimiento.

Para obtener datos reales de los equipos y no solo teóricos se han consultado

catálogos de fabricantes y se ha contactado con suministradores para obtener los

modelos exactos de los equipos, sus características y los precios de estos para así

poder desarrollar un presupuesto del sistema.

Con todo esto, queda definido el desarrollo del proyecto así como los datos más

destacables de éste, quedando representado en los planos la instalación de impulsión

y retorno de agua, la instalación de extracción e impulsión de aire, la distribución de

los patinillos, así como la valvulería y equipos pertinentes.

El valor total de la ejecución es de noventa y seis mil novecientos sesenta y cinco

euros con diecinueve céntimos de euro (396.965,19 €).

Autor: Espejo Roqueta, Luis

Director: Hernández Bote, Juan Antonio

Entidad colaboradora: ICAI-Universidad Pontificia Comillas

AIR CONDITIONING OF A HOTEL LOCATED IN TOLEDOAuthor: Espejo Roqueta, Luis.

Director: Hernández Bote, Juan Antonio.

Collaborating Entity: ICAI- Universidad Pontificia Comillas

ABSTRACT

The objective of this project is to establish the legal and technical conditions

necessary to implement a climate control system in a Hotel building located in

Toledo. The climate control system has been designed taking into account the most

unfavorable weather conditions both in summer and winter.

The Hotel building has not any building near, so to have a good design it´s necessary

count to the fourth cardinals points. The Hotel building is composed of eleven floors.

The first floor is made up of the reception; the second floor is made up of the

kitchen, a restaurant with a smoker and non-smoker zone, and a rest room; the third

floor has eight rooms, a meeting room, a office and the director´s office; the rest of

floors has room. The second to tenth floor make up the one hundred and sixteen

bedrooms. The fourth to ninth floors have exactly the same size and distribution,

while the rest differ due to the architecture. The eleventh floor, the rooftop, is used

for the arrangement of the equipment.

The areas to be air-conditioned will be those that have a constant occupation over

time, without considering common purpose areas like hallways, stairs or distributors.

Corridor, Toilets and storage rooms are not air-conditioned but an air extraction

system will be installed to have a healty atmosfear, besides because the new rules,

describes on the new R.I.T.E., force us to do it. It is considered that the optimal

conditions for comfort are 24 degrees Celsius in summer and 22 degrees Celsius in

winter, in both cases with a relative humidity of 50%.

The next step was to study the architectural plans, construction materials and the

thermal transmission of these elements, climate data from the area where the building

is located, as well as the orientation of the buildings’ facades. It was also taken into

account the use that will be given to the building as a hotel, as activity that takes

place within will be crucial for calculating the heat load.

The Carrier manual and carefully elaborated Excel spreadsheets have been used for

the calculation of the thermal loads affecting the building (transmission, radiation,

occupation, electrical equipment and lighting). In the calculations of thermal loads

the infiltration has not been considered, since the system was designed to

overpressure the air-conditioned areas so that the leaks are from inside-out.

Based on the calculations the cooling and heating systems were selected. For the

production of hot water the 225 kW boiler was selected, and for the production of

cold water a 254 kW refrigerator. Both systems are setup on the building´s rooftop.

For the air-conditioning of the bedrooms four tube fancoils will be used, located in

the false ceiling. Each fancoil will have input and output of both hot and cold water.

Each fancoil will have a control system to regulate the temperature for each bedroom

independently.

The first and the second room will be air condition with an independent climate

control system that will be installed in the suspended ceiling. And it´s necessary

another climate control system to prepare the outside´s air for the fan-coils

The meeting room, the office and the director´s office will also be air-conditioned by

fancoils so as to make use of the system of pipes and ducts already installed in the

building.

The air distribution was also designed following the Carrier manual and using the

static recovery method that reduces or increases the diameter of the air ducts

depending on the flow so as to always maintain the same speed and losses. The air

ducts were lowered from the rooftop trough utility shafts and latter branched through

the false ceilings to reach the air-conditioning equipment. The air ducts are made of

galvanized steel and are isolated properly in each case. The air supply will be made

with two fans placed on the rooftop, one for impulsion and the other for extraction of

air.

The water pipe system has also been designed with the static recovery method. On

the rooftop four water pumps, placed in parallel as a redundant system, will supply

water to the fancoils, restaurant´s air conditioning, and bathroom water.

To complete the installation of valves, grilles and diffusers were chosen and

installed.

The definition and methods to be considered in the execution and installation of the

project are annexed.

The blueprints include: the water pipe and air duct installation for each of the floors,

the water pipe and air duct installation for each of the utility shafts, the water heating

system, the water cooling system, and a standard room installation.

Therefore, this report contains the main steps and features and blueprints for the

installation of an air-conditioning system in a hotel located in Toledo.

The total value of the project execution is: three hundred and ninety six thousand

nine hundred and sixty five euros and nineteen cents (396.965,19 €).

Autor: Espejo Roqueta, Luis

Director: Hernández Bote, Juan Antonio

Entidad colaboradora: ICAI-Universidad Pontificia Comillas

- MEMORIA – MEMORIA DESCIPTIVA - - 1 -

DOCUMENTO Nº 1, MEMORIA.

ÍNDICE GENERAL:

1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA…………………………………………………….2

1.2 CÁLCULOS…………………………………………………………................36

1.3 ANEJOS……………………………………………………………………….140


1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA


1.1 MEMORIA DESCRIPTIVA.

ÍNDICE:

1.1.1 OBJETO DEL PROYECTO…………………………………………………...5

1.1.2 DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO……………………………………………..6

1.1.3 DATOS DE PARTIDA………………………………………………………..8

1.1.3.1 CONDICIONES INTERNAS………………………………………8

1.1.3.2 CONDICIONES EXTERNAS………………………………………9

1.1.3.3 CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS………………………10

1.1.3.4 CONDICIONES DE USO…………………………………………11

1.1.3.4.1 NIVEL DE OCUPACIÓN……………………………….11

1.1.3.4.2 NIVELES DE ACTIVIDAD……………………………..12

1.1.3.4.3 CARGAS ELÉCTIRCAS………………………………...13

1.1.3.5 CAUDALES DE VENTILACIÓN………………………………..13

1.1.4 CÁLCULO DE CARGAS…………………………………………………...14

1.1.4.1 CÁLCULO DE CARGAS DE VERANO………………………...15

1.1.4.2 CÁLCULO DE CARGAS DE INVIERNO………………………15

1.1.5 DESCRIPCCIÓN DEL SISTEMA DE VENTILACIÓN…………………..16

1.1.6 CRITERIOS DEL DISEÑO DEL SISTEMA DE CLIMATIZACIÓN……17

1.1.7 EQUIPOS QUE CONSTITUYEN EL SISTEMA…………………………..20

1.1.7.1 FAN COILS………………………………………………………...20

1.1.7.2 CLIMATIZADORES………………………………………………21

1.1.7.3 CLIMATIZADOR DE AIRE EXTERIOR………………………...24


1.1.7.4 CONDUCTOS DE AIRE…………………………………………..25

1.1.7.5 TUBERÍAS DE AGUA…………………………………………….27

1.1.7.6 DIFUSORES………………………………………………………..29

1.1.7.7 REJILLAS…………………………………………………………...29

1.1.7.8 VENTILADORES………………………………………………….30

1.1.7.9 BOMBAS……………………………………………………………31

1.1.7.10 CALDERA………………………………………………………...31

1.1.7.11 ENFRIADORA……………………………………………………32

1.1.7.12 ELEMENTOS AUXILIARES…………………………………….33

1.1.8 BIBLIOGRAFÍA……………………………………………………………...34

1.1.9 IMPORTE, FECHA Y FIRMA……………………………………………...35


1.1.1 OBJETO DEL PROYECTO.

El presente proyecto tiene por objeto el diseño del sistema de climatización

de un hotel situado en Toledo, cumpliendo las condiciones técnicas y legales

requeridas para este tipo de instalaciones, según el apéndice 07.1 del nuevo

Reglamento de Instalaciones Térmicas en los Edificios (RITE), aprobado por

el Real Decreto 1027/2007.

Para completar el diseño del sistema de climatización hay que diseñar los

subsistemas de refrigeración, calefacción y ventilación, cuyo funcionamiento

debe ser ininterrumpido durante todo el año debido a la naturaleza del

edificio.

Establecido el marco del proyecto cabe destacar que no se tendrá en cuenta

ninguna otra instalación que no sea de la climatización, es decir, por ejemplo

la fontanería del edificio, ya que la producción de agua caliente sanitaria no

está relaciona con la producción de agua caliente para climatización.

La presente memoria descriptiva pretende ser lo más clara y concisa posible,

en cuanto a la descripción del funcionamiento de la instalación de

climatización así como los cálculos necesarios basándose en las condiciones

arquitectónicas y climatológicas correspondientes.

Las explicaciones más técnicas quedar recogidas en el pliego de condiciones,

una descripción más minuciosa de los equipos, así como un análisis


económico en el presupuesto y la implantación de la instalación queda

reflejada en los planos.

El presente proyecto se ha ayudado del Manual de Carrier, manual

extensamente utilizado en el ámbito de la climatización.

1.1.2 DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO.

El edificio objeto de este proyecto es una edificación de once plantas, con un

total de 2500 m2, repartidos en un total de 116 habitaciones. Las plantas

cuarta a novena, ambas incluidas, presentan una distribución arquitectónica

idéntica. El resto de plantas son diferentes debido a las estancias que alojan.

La distribución de las distintas estancias por planta es la siguiente:

PLANTA ACCESO – RECEPCIÓN

− Recepción

PLANTA PRIMERA

− Restaurante (fumadores y no fumadores).

− Cocina.

− Aseos Restaurante.

− Zona descanso.

PLANTA SEGUNDA

− 8 Habitaciones.


− Oficinas de Administración.

− Oficina del Director.

− Sala de Juntas.

− Almacén de planta.

PLANTA TERCERA

− 12 Habitaciones.


PLANTA CUARTA A NOVENA



PLANTA DÉCIMA



PLANTA CUBIERTA

− Maquinaria.

Todas las plantas tienen 4 m de altura, excepto la recepción que tiene 5m.

En el centro de cada planta se encuentran los ascensores y las escaleras

centrales al lado de un patio interior común a todas las plantas menos la baja,

donde se sitúa la recepción. Además de las escaleras centrales el hotel

presenta unas segundas escaleras, situadas en la fachada este.


1.1.3 DATOS DE PARTIDA.

1.1.3.1 CONDICIONES INTERNAS.

Las condiciones internas impuestas por el Reglamento de Instalaciones

Térmicas en los Edificios (R.I.T.E.) en la instrucción técnica IT 1.1.4.1.2 se

presentan en la Tabla 1.

Estación Temperatura [°C] Humedad relativa[%]

Verano 23-25 45-60

Invierno 21-23 40-50

Tabla 1. Condiciones interiores de diseño [RITE07].

Dado que existe una horquilla de valores, se debe elegir unos valores en

concreto para realizar los cálculos necesarios. Los valores escogidos para

dichos cálculos son los mostrados por la Tabla2.

Estación Temperatura [°C] Humedad relativa[%]

Verano 24 50

Invierno 22 50

Tabla 2. Condiciones interiores elegidas para el diseño.


1.1.3.2 CONDICIONES EXTERNAS.

Los valores adoptados como condiciones exteriores de cálculo de este

proyecto se muestran en las Tablas 3. Las cuáles son las propias de la ciudad

de Toledo dentro del percentil del 97,5%.

Verano

Temperatura bulo seco [ºC] 34

Temperatura bulbo húmedo [ºC] 21.8

Humedad relativa [%] 34

Variación diurna [ºC] 16

Invierno

Temperatura bulo seco [ºC] -4

Temperatura bulbo húmedo [ºC] -7

Tabla 3. Condiciones externas de Toledo en invierno [CARR03].

Otros parámetros de la ciudad de Toledo necesarios para el desarrollo de los

cálculos se pueden observar en la Tabla 4.

Altitud [m] 540

Latitud [°] [‘] 39 51

Calidad de aire exterior ODA 1

Tabla 4. Otros parámetros la ciudad de Toledo [CARR03].


1.1.3.3 CARACTERÍSTICAS CONSTRUCTIVAS.

Las características constructivas del edificio a estudio, en este caso el hotel,

son las que se presenta a continuación.

− Altura de recepción 5 m.

− Altura por planta de 4 m.

− Falso techo por planta de 0,75 m.

− Altura útil por planta 3,25 o 4,25 m.

− Muro exterior de peso medio 300 Kg/m2.

− Muro exterior de color medio.

− Las ventanas tienen un cristal de doble de vidrio de 6 mm de espesor.

− El color del vidrio de las ventanas es azul.

− El marco de las ventanas de material metálico.

− Las ventanas tienen cortinas de tela interiores.

− El color de las cortinas interiores es claro.

− Dimensión vertical de las ventanas de la recepción 4 m.

− Dimensión vertical de resto de ventanas 2 m.

− Dimensión vertical de las puertas de habitaciones 2 m.

− Dimensión vertical de las puertas del baño de las habitaciones 2 m.

Los coeficientes de transmisión térmica (K) según los materiales utilizados en

la construcción del edificio son los indicados en la siguiente tabla.


Elemento constructivo K [Kcal/h m2 ºC]

Cristales 2,70

Muros exteriores 0,7

Techo exterior 0,65

Particiones 1,35

Suelos interiores 1,1

Suelos exteriores 1,2

Cubierta-Techos LNA 2,1

Puertas habitación 1,5

Puertas baño 1,6

Tabla 5. Coeficientes de transmisión térmica de cada cerramiento.

1.1.3.4 CONDICIONES DE USO.

1.1.3.4.1 NIVEL DE OCUPACIÓN.

El nivel de ocupación considerado para cada una de las estancias del edificio

a estudio se muestra en la siguiente tabla.

Estancia Número de personas

Recepción 6 m2/persona

Restaurante fumadores 40 personas/zona


Restaurante no fumadores 42 personas /zona

Habitaciones 2 personas/habitación

Oficina de administración 7 m2/persona

Oficina del director 1 persona/oficina

Sala de juntas 15 personas/sala

Tabla 6. Niveles de ocupación por estancia del hotel.

1.1.3.4. 2 NIVEL DE ACTIVIDAD.

Modela el calor disipado por cada persona. Va a depender de la temperatura

ambiente, del grado de actividad y metabolismo medio, se distinguen dos

formas distintas de calor:

− Sensible: Por el incremento de temperatura existente entre el cuerpo

humano y el exterior, a humedad especifica constante.

− Latente: consiste en aumentar la humedad absoluta del ambiente

debido a los valores desprendidos por el cuerpo humano a

temperatura constante.

Los anteriores valores considerados por persona con metabolismo medio de

113 [Kcal/h] son los indicados por la tabla siguiente.

Estancia Grado de actividad CS [Kcal/h] CL[Kcal/h]


Restaurante Sentado 71 68

Resto Sentado, marcha lenta 61 52

Tabla 7. Calores sensible y latente por persona a 24°C [CARR03].

Los calores en el restaurante son mayores para considerar el calor

desprendido por los platos.

1.1.3.4.3 CARGAS ELÉCTRICAS.

Se considera un aporte energético debido al alumbrado del hotel en todas sus

zonas de 25 W/m2. La presencia de equipos eléctricos se modela con el

aporte máximo energético de 5 W/m2 en todas las estancias del hotel.

1.1.3.5 CAUDALES DE VENTILACIÓN.

Según la IT 1.1.4.2.3 del RITE, se debe asegurar un caudal mínimo de aire

exterior, para mantener unas condiciones de bienestar y de higiene. El

resultado de estas exigencias para cada estancia se muestra en la tabla

siguiente.

Zona Categoría l/s persona

Común hotel IDA 2 12,5

Habitación IDA 3 8

Restaurante IDA 3 8


Restaurante Fumador - 16

Sala juntas , Oficinas IDA 2 12,5

Tabla 8. Categoría de la zona a climatizar y exigencia de caudal de ventilación.

Las zonas de fumadores no tienen ninguna categoría específica, pero es

exigido que el caudal de ventilación sea como mínimo el doble de la zona

como si no fuera de fumadores. Por tanto se observa que el restaurante de

fumadores presenta una renovación de 8 litros por segundo y persona, lo que

hace que el restaurante de fumadores sea de 16.

1.1.4 CÁLCULO DE CARGAS

Con los parámetros definidos en los apartados anteriores se puede proceder

a realizar los cálculos de las cargas térmicas de cada una de las zonas del

hotel. Estos cálculos se tienen que realizar bajo la condición más

desfavorable.

Se tiene que hacer la distinción entre las cargas que se producen bajo las

condiciones de verano y las cargas en condiciones de invierno.

Sólo se consideran las cargas que se opongan al efecto buscado por el sistema

de climatización, es decir las que puedan ayudar a climatizar se obvian.


1.1.4.1 CÁLCULO DE CARGAS DE VERANO

Bajo condiciones de verano la condición más desfavorable no es cuando

existe la mayor diferencia de temperatura entre interior y exterior, esto es

debido al efecto de la radiación solar. Por tanto para el cálculo de las cargas

de verano se realizará un cálculo iterativo para estimar la hora y el mes más

desfavorables para las condiciones de proyecto seleccionadas, en función de

la orientación de cada uno de los locales. De cada local se calcularán los

valores de radiación solar, transmisión (muros, techos, cristales y

particiones), ocupación, iluminación y equipos. La infiltración no se va a

considerar porque se va a evitar eliminándola, haciendo que exista una

sobrepresión en el interior de las zonas climatizadas parar evitar que entren

flujos de aire no deseados.

Una vez conocida la condición más desfavorable se asegurará que los

equipos podrán satisfacer las necesidades de refrigeración para cualquier

época del año.

1.1.4.2 CÁLCULO DE CARGAS DE INVIERNO

La condición más desfavorable en condiciones de invierno sí se considera

cuando existe la mayor diferencia de temperatura entre el interior y el

exterior. En este cálculo sólo se ha considerado la transmisión, ya que tanto la

radiación solar, ocupación, iluminación y equipos son favorables en invierno,

por lo que ayudaran en la calefacción de nuestro local y no han de ser tenidas


en cuenta, teniendo así un margen mayor de seguridad. De este modo se

asegura que en las condiciones más desfavorables de proyecto, es decir

cuando arranque el sistema antes de la jornada y aún no haya ocupación, ni

estén encendidos los equipos, el equipo pueda responder a las necesidades

del local que serán las indicadas anteriormente para cada uno de los locales.

Los locales tendrán una sobrepresión, por lo que la infiltración no será tenida

en cuenta.

1.1.5 DESCRIPCCIÓN DEL SISTEMA DE VENTILACIÓN.

El sistema de ventilación es una parte importante del sistema de

acondicionamiento del hotel, pues es el encargado de aportar el aire

necesario a todas las estancias en las condiciones apropiadas para alcanzar la

temperatura deseada, así como para cumplir con la normativa en cuanto a

salubridad y bienestar, renovando el aire.

Las habitaciones, sala de juntas, oficina de administración y el despacho de

director, que presentan fan-coils, es el climatizador de aire exterior el

encargado de cumplir con ventilación y para ello se ayuda de sus propios

ventiladores y toda la red de conductos. Y para la recepción, restaurante y

zona de descanso son los propios climatizadores los encargados.


1.1.6 CRITERIOS DEL DISEÑO DEL SISTEMA DE

CLIMATIZACIÓN

Se valoraron tres opciones principalmente para llevar a cabo la climatización

del edificio, estas opciones son sistemas todo agua, aire-agua y todo aire.

La decisión atienda a las características constructivas del edificio, a la

afluencia de gente en cada estancia y las actividades realizadas en ellas, pues

el resultado de estos valores influirá en las exigencias técnicas que debe

cumplir el sistema de climatización.

Por estas razones se han elegido sistemas todo agua, es decir, fan-coils para

las habitaciones, sala de juntas, oficina de administración y despacho del

director. Estas zonas son de dimensiones y niveles de ocupación adecuadas

para estos sistemas.

Para la recepción y toda la segunda planta, en la que se encuentran los

restaurantes, y una zona común de descanso; se ha elegido para el

acondicionamiento sistemas todo aire, o también llamados climatizadores.

Estas zonas son de unas dimensiones mayores y con una ocupación mayor,

lo que hace que se necesite una solución más potente. Los sistemas todo aire

elegidos son equipos mucho mayores y potentes que los fan-coil, pero

presentan ciertos factores negativos, como puede ser que requiere de una

instalación más compleja ya que distribuye el aire a alta presión, las labores

de reparación y mantenimiento son más caras y complicadas, ya que deben

cortar el suministro de secciones a la hora de hacerlas, por lo que teniendo en


cuenta que en un hotel una de las características principales es el confort, no

se puede prescindir de la climatización y por tanto esto también ayuda a la

hora de elegir sistemas todo agua para las habitaciones.

Para ello se ha provisto al edificio de una producción centralizada de agua

caliente y fría destinada a climatización así como de todo el entramado de

tuberías que suministran agua a los diferentes equipos para que realicen la

transmisión de calor con el aire y adaptarlo a los requisitos exigidos.

Incluirá además un sistema de suministro y extracción de aire, que al igual

que el de tuberías será el mismo para verano e invierno.

La producción de agua caliente será llevada a cabo por una caldera situada

en la cubierta del edificio. El agua entra en la caldera a 45ºC saliendo a 50ºC.

El alcance de este proyecto no contempla el suministro ni distribución del

combustible necesario para la caldera, se limitara a dimensionar la misma.

La producción de agua fría correrá por parte de uno grupo frigoríficos

igualmente situados en la cubierta. El agua entra al grupo frigorífico a una

temperatura de 12 ºC abandonándolo a la temperatura de 7ºC.

Se debatió la posibilidad de generar el agua fría y caliente por medio de una

bomba de calor ubicada igualmente en el tejado, pero la experiencia que se

tiene es que en climas tan secos el rendimiento de estas es bajo y no se

consideran rentables.

El agua de la caldera y grupo frigorífico será impulsada por las tuberías por

medio de bombas, siendo necesarias una para la impulsión y otra para el


retorno. Estas bombas van duplicadas para prever posibles averías, para no

interrumpir el suministro cuando haya que realizar labores de

mantenimiento.

Todo el sistema está provisto de la valvulería necesaria para el buen

funcionamiento y control de los equipos, así como para el seccionamiento del

sistema para poder realizar el mantenimiento de una forma adecuada.

Los conductos de aire y tuberías de agua se distribuirán desde la cubierta

bajando por los patinillos a cada planta del edificio y ramificándose por el

falso techo de cada planta hasta cada habitación.

Para terminar esta pequeña descripción se comentan ciertas características de

los equipos elegidos.

Los fan-coils seleccionados son a cuatro tubos para climatizar las distintas

estancias. Con esto conseguimos que cada habitación tenga un control

independiente de la temperatura de la misma, con lo que se consigue las

condiciones de confort requeridas por cada usuario independientemente a

otros usuarios y pudiendo ahorrarse energía en caso de que la habitación este

desocupada.

Para los climatizadores seleccionados se ha elegido la configuración free-

cooling en dos pisos pues va a suministrar gran cantidad de aire en las

mismas condiciones, cuyo aire ya tratado se distribuirá por la sala por medio

de difusores situados en el techo.


El sistema se ajusta a lo requerido por el nuevo R.I.T.E., como se puede

apreciar en apartado pliego de condiciones.

1.1.7 EQUIPOS QUE CONSTITUYEN EL SISTEMA.

Los equipos que conforman el sistema completo de climatización son los

siguientes:

− 119 fan coils.

− 2 climatizadores.

− 1 climatizador de aire exterior.

− 1 equipo frigorífico.

− 1 caldera.

− 4 electrobombas (duplicadas).

− 26 Difusores.

− Conductos, tuberías, válvulas.

A continuación se describen los diferentes equipos que constituyen el sistema

de climatización que en este proyecto se incluyen así como algunas

consideraciones de diseño.

1.1.7.1 FAN-COILS.

Los fan-coils son los encargados de acondicionar las estancias con menos

exigencias técnicas, es decir, están presentes en zonas más pequeñas y con


menos afluencia de gente. Se instalaran en las habitaciones, sala de juntas,

oficina de administración y despacho del director.

Se instalan fan-coils a cuatro tubos (agua fría y caliente, tanto de entrada

como salida). Debido a las características constructivas del edificio son todos

fan-coils horizontales para instalarlos en los falsos techos de cada planta.

Son marca Airwell y los hay de dos tipos, los primeros tipo AHN encastrable

horizontal y sin envolvente, y los segundos tipo cassette K-OG. Y dentro de

ellos los hay de diferentes modelos, para adecuarse a las condiciones

exigidas. Se ha hecho esta diferenciación debido a las diferencias existentes

en los falsos techos de las habitaciones y despacho del director con los falsos

techos de sala de juntas y oficina de administración.

Los modelos AHN presentan una batería principal con dos filas de frio y una

batería complementaria con una fila calor.

1.1.7.2 CLIMATIZADORES.

Los climatizadores van a ser los encargados de climatizar dos zonas

principalmente, la recepción, y toda la segunda planta del edificio, que

constara de la zona de descanso, y los dos comedores el destinado a no

fumadores y el de fumadores.

En los ambos casos se ha elegido la configuración free-cooling en dos pisos y

marca TROX. Presentando ambos una bomba de calor, bomba de frío,


unidad de humectación de fibra de vidrio, filtro, silenciador y ventilador de

impulsión y retorno.

Los modelos se pueden diseñar para diferentes velocidades de aire, siendo

todas ellas caracterizadas por ser de valores bajos con un rango comprendido

entre 1,5 y 3,5 m/s. La elección de la velocidad marcará el caudal de

impulsión de la máquina y esté a su vez el resto de parámetros que se

observan a continuación. Interesando que sea lo menor posible para evitar

elevados ruidos.

Las temperaturas a la entrada tanto en las condiciones de verano e invierno

se calcularan en el apartado 1.2.3.1, y se muestran a continuación.

Las temperaturas de entrada/salida del agua, en invierno y verano son

7/12°C y 45/50 °C.

Los filtros tienen que cumplir unas condiciones especificadas en el R.I.T.E.,

particularmente en la IT 1.1.4.2.4. Y el resultado es función del la exigencia de

caudal de ventilación de aire exterior (Tabla 8), y de la calidad de aire

exterior (Tabla 4). Para ambos climatizadores se ha elegido filtro compacto

tipo F759, es decir tipo F9 exigido.

Características:

• Recepción.

− Modelo TKM-50/3

− Velocidad del aire 3 m/s.

− Caudal aire impulsión 3900 m3/h.


− Bomba de calor de 2 filas.

− Caudal agua caliente 2939 l/h.

− Potencia calorífica 14669 Kcal/h.

− Temperatura impulsión 30,4°C.

− Bomba de frío de 6 filas.

− Caudal agua fría 3404 l/h.

− Potencia frigorífica 17021 Kcal/h.


• Segunda planta.

− Modelo TKM-50/6.

− Velocidad del aire 2 m/s.





− Temperatura impulsión 35°C.






Todos estos parámetros de los equipos cumplen las exigencias máximas

calculadas en el apartado 1.2.3.1.

1.1.7.3 CLIMATIZADOR DE AIRE EXTERIOR.

En aquellos locales en los que se ha dispuesto un fan-coil será necesario el

climatizador de aire exterior. La razón es la siguiente, los fan-coil

seleccionados como se puede ver en el apartado anejos (1.3.2) necesitan unas

condiciones de temperatura para el aire de aire exterior que entra en ellos,

estas condiciones no se cumplen si el aire proviene directamente del exterior,

esta es la razón por la que se requiere este climatizador.

El climatizador se diseña para varias estancias, siendo el caudal de impulsión

el mismo que el de ventilación de cada local.

Las características del equipo elegido son las siguientes:

− Modelo TKM-50/5.

− Velocidad del aire 3,4 m/s.











1.1.7.4 CONDUCTOS DE AIRE.

El cálculo de conductos de aire tiene por objeto determinar las dimensiones

de cada uno de los tramos, conocer su pérdida de carga, y verificar que el

ventilador es capaz de generar la suficiente presión para que circule el aire

requerido en el proyecto.

Los conductos empleados para la climatización serán rectangulares, el

material empleado será acero galvanizado, con su aislamiento

correspondiente.

Aunque hay varios métodos para calcular conductos de aire, se va emplear el

método de recuperación estática. Este método consiste en dimensionar el

conducto de forma que el aumento de presión estática (debida la ganancia a

la reducción de velocidad) en cada rama compense las pérdidas por

rozamiento en el tramo siguiente. De esta forma la presión estática será la

misma en cada boca y al comienzo de cada rama. La presión estática se

considera menor en todo caso a 0,012 mm.ca/m y se considera una

velocidad de aire inicial de 7 m/s.


Se ha dispuesto de una red de conductos para suministrar aire de ventilación

a todos los elementos del sistema de climatización así como de extracción de

aire para dotar de calidad al aire de las habitaciones y zonas comunes.

El aire que atraviesa las rejillas de extracción lo hace debido a la sobrepresión

que se genera para evitar las infiltraciones y también debido a la depresión

generada por los ventiladores de extracción.

Las extracciones de las habitaciones se realizaran en el baño, y en la sala de

juntas, oficina de administración y despacho de director se realizan en la

misma habitación.

En zonas comunes, como son los pasillos, se ha dispuesto en el techo rejillas

para la extracción del aire, y asegurar la calidad del aire. Se dispone de una

hilera de rejillas separas entre sí la altura de la planta.

Se ha tratado de configurar una red lo más sencilla posible, centralizada en la

cubierta, y se ramifican por la superficie de esta hasta los patinillos por

donde bajan a las distintas plantas. En cada planta se producen nuevas

ramificaciones que llevan el aire hasta los equipos a través del falso techo.


1.1.7.5 TUBERÍAS DE AGUA.

Se realizará un circuito cerrado de tuberías, común para los climatizadores y

para los fan-coil. Se tendrán dos circuitos independientes de tuberías, una

para el agua fría (refrigeración) y para la caliente (calefacción).

La distribución muy parecida a la de los conductos, partiendo de la caldera y

el equipo frigorífico y ramificándose por la cubierta hasta los patinillos y de

ahí a los fan-coils y climatizadores, el retorno es también por los patinillos

volviendo así a los equipos que les devuelvan las características deseadas.

Los sistemas de ida y vuelta son exactamente iguales ya que no hay pérdidas

de caudal. Pero los circuitos de agua caliente y fría no son iguales debido a

las diferencias de caudal.

La instalación dispondrá de vasos de expansión (debido al incremento de

temperatura sufrido por el agua a su paso por la caldera y la enfriadora) para

evitar los posibles inconvenientes derivados del cambio de fase del agua,

bridas de desmontaje, válvulas que aíslen los diferentes elementos del resto

del sistema y tapones de vaciado en los lugares oportunos, de manera que el

desmontaje de los grupos frigoríficos, climatizadores o bombas sea fácil y no

haya que vaciar todo el sistema para ello.

Además, se instalarán también termómetros a la entrada y salida de la

batería, y manómetros en la impulsión y aspiración de las bombas.

El sistema de tuberías de refrigeración presenta las siguientes temperaturas:


− Temperatura de entrada del agua a equipos 7 ºC.

− Incremento de temperatura en el agua 5 ºC.

− Temperatura de salida de equipos 12°C.

En el sistema de tuberías de calefacción se tienen las siguientes temperaturas:

− Temperatura de entrada del agua a equipos 50 ºC.

− Incremento de temperatura en el agua 5 ºC.

− Temperatura de salida de los equipos 45°C.

La regulación del caudal de entrada a los fan-coil se realizará mediante

válvulas de tres vías, que nos permitirán el paso de una mayor o menor

caudal a nuestro equipo en función de las necesidades de refrigeración y

térmicas en nuestro local dependiendo de los distintos valores de cargas que

se puedan dar en las diferentes horas del día.

Los criterios de selección para las tuberías serán que la velocidad nunca sea

superior a 2,1 m/s y que la pérdida de carga máxima permitida por metro

lineal de tubería será de 25 mm.c.a.

El material empleado para toda la red de tuberías del hotel es acero negro no

galvanizado.


1.1.7.6 DIFUSORES.

Los difusores son los encargados de impulsar el aire de los climatizadores,

para que se reparta por toda la zona objeto de climatizar. Estos difusores

están colocados en los falsos techos. Se utilizan difusores rotacionales tipo

VDW-R marca TROX.

Para cada zona se seleccionan todos los difusores del mismo tipo, en función

del caudal total a impulsar se elige el número necesario. También se tiene en

cuenta los dB que producen para que no resulten molestos.

Están distribuidos siempre de la forma más simétrica posible en nuestro

local.

1.1.7.7 REJILLAS.

Las rejillas tienen diferentes funciones, estas funciones son la de impulsión,

retorno y extracción. Dependiendo de la función se elige un tipo u otro. Para

aquellas destinadas a impulsión se instalan las tipo ASL, y para retorno y

extracción las tipo AH, todas ellas marca TROX.

En las habitaciones y despacho del director, que tienen fan-coils tipo AHN,

necesitan los tres tipos de rejilla. La sala de juntas y oficinas de

administración, con fan-coils tipo cassette sólo se necesita rejilla de extracción

debido a que tiene incluidas las rejillas de impulsión y retorno. Para la

recepción, restaurante y zona de descanso, cuyo acondicionamiento se hace


mediante equipo climatizador, es preciso instalar rejillas de extracción y

retorno.

El número de rejillas necesario para cada local vendrá dado en función del

caudal que las atraviesa y el tamaño seleccionado para la rejilla en cada caso.

Su disposición en el local no tiene porque ser simétrica por lo que se

dispondrá de la forma más conveniente. Para el retorno de los fan-coil AHN

el lugar ideal así como el único debido al diseño del fan-coil es junto debajo.

Las rejillas de extracción de las habitaciones se sitúan en los cuartos de baño.

1.1.7.8 VENTILADORES.

Tanto el ventilador de impulsión como el de retorno tienen suficiente

potencia para vencer las pérdidas de carga que se producen desde el exterior

hasta las zonas interiores. Estas pérdidas de carga son las propias de los

conductos, los codos, bifurcaciones, las propias de los equipos, las que se

producen en las válvulas (etc...) y las del final del sistema de ventilación, los

difusores para climatizadores y rejillas para los fan-coils.

En el caso de las zonas acondicionadas con climatizadores, el ventilador de

impulsión se diseña teniendo en cuenta el caudal de impulsión al local y las

mayores pérdidas de carga que se producen hasta al difusor más alejado de

este. Y en el caso de climatización con fan-coils teniendo en cuenta la mayor

pérdida de carga hasta la rejilla más alejada.


El ventilador de retorno se diseña teniendo en cuenta el caudal extracción,

que será la suma de los caudales de expulsión y de retorno, y considerando

la mayor pérdida de carga desde la rejilla más alejada al climatizador.

Los ventiladores forman parte del climatizador de aire exterior, para las

zonas con fan-coils y los climatizadores para la recepción, restaurante y zona

de descanso.

1.1.7.9 BOMBAS.

Las bombas se han diseñado para cada uno de los cuatro circuitos de la

instalación. Para los fan-coils y climatizadores se han considerado los

caudales necesarios para los circuitos de frío y de calor.

Las bombas se han diseñado considerando la mayor pérdida de carga que se

produce en los circuitos de tuberías, y que se producirá desde la batería del

fan-coil o del climatizador más alejada hasta la bomba.

En total se han dispuesto cuatro bombas, impulsión y retorno para circuito

de frío y circuito de calor. Y se han doblado para prevenir posibles averías y

para poder realizar labores de mantenimiento. Las bombas instaladas son de

la marca EBARA modelo ENR 50-200.

1.1.7.10 CALDERA.

La caldera se diseñará en función de las necesidades de calefacción del hotel.


La potencia que esta caldera tiene es la necesaria para poder calentar toda el

agua del circuito cerrado de agua caliente. Este circuito comprende toda la

red que alimenta a los fan-coils de las habitaciones y a los climatizadores.

A la caldera entra el agua a 45ºC saliendo de ella a 50ºC y de ahí se distribuye

por las tuberías hasta los fan-coils y climatizadores.

Al circuito cerrado de agua caliente se le ha provisto de un deposito de

expansión para mantener el nivel de presión adecuado, y asegurar su

correcto funcionamiento. Además el sistema está provisto de la valvulería

adecuada para el control de flujo en caso de avería o recambio de elementos.

La caldera es de la marca Pironox LRP-NT 7 de 225 kW, incluye quemador

de dos llamas de combustible que es gas natural.

1.1.7.11 ENFRIADORA.

La enfriadora se diseñará en función de las necesidades de refrigeración del

hotel. La potencia que esta enfriadora tiene es la necesaria para poder enfriar

toda el agua del circuito cerrado de agua fría. Este circuito comprende toda la

red que alimenta a los fan-coils de las habitaciones y a los climatizadores.

A la enfriadora entra el agua a 12ºC saliendo de ella a 7ºC y de ahí se

distribuye por las tuberías hasta los fan-coils y climatizadores.

Al circuito cerrado de agua fría también se le ha provisto de un deposito de

expansión para mantener el nivel de presión adecuado, y asegurar su


correcto funcionamiento. Además el sistema está provisto de la valvulería

adecuada para el control de flujo en caso de avería o recambio de elementos.

La enfriadora es de la marca Carrier 30RB262, con una potencia frigorífica de

254 kW.

1.1.7.12 ELEMENTOS AUXILIARES.

• Compuerta cortafuegos:

En aquellas zonas que sean de seguridad en caso de incendio y estén

atravesadas por conductos de impulsión o retorno del aire se dispondrá de

compuertas cortafuegos.

• Válvulas de interrupción y regulación:

En todos los fan-coils, climatizadores, equipos de refrigeración, calderas y

bombas se dispondrán de válvulas de interrupción y regulación, que nos

permitirán regular el caudal necesario que debe pasar por la tubería hasta la

batería de frío o de calor del equipo. Estás válvulas vendrán con sistema de

memorización mecánica de posición.

• Válvulas de corte:

Serán necesarias para todos los equipos disponer de válvulas de corte. Se

dispondrán válvulas de bola para tuberías menores de DN50 y válvulas de

mariposa para tuberías mayores de DN65.

• Válvulas de control:


La regulación del caudal necesario en cada momento en las baterías de los

fan-coils y climatizadores se realizará mediante el empleo de válvulas de tres

vías.

• Filtros:

En todos los equipos será necesario disponer de filtros para asegurar la

limpieza del agua del sistema.

• Equipos de medida:

Para el sistema de tuberías será necesario disponer de equipos de medida

que nos permitan conocer el caudal y la temperatura del agua en todo

momento, para lo que será necesario disponer de termómetros y manómetros

diferenciales en todos los equipos.

1.1.8 BIBLIOGRAFÍA.

− [CARR03] Manual de aire acondicionado, Autor: Carrier. Editorial:

MARCOMBO, S.A. [2003].

− Catálogo de fan-coil de AIRWELL.

− Catálogo de climatizadores de TROX.

− Catálogo de difusores y rejillas de TROX.

− Catálogo de bombas de EBARA.

− Catálogo de calderas de PIRONOX.

− Catálogo de enfriadoras de agua de CARRIER.


1.1.9 IMPORTE, FECHA Y FIRMA.

El coste total del diseño del sistema de climatización del edificio a estudio, en

este caso hotel situado en Toledo asciende a TRESCIENTOS NOVENTA Y

UN MIL SEISCIENTOS VEINTINUEVE EUROS CON DIECINUEVE

CÉNTIMOS DE EURO (391.629,19 €).

Luis Espejo Roqueta.

Madrid, Junio 2009

- MEMORIA – CÁLCULOS - - 36 -

1.2 CÁLCULOS


1.2 CÁLCULOS.

ÍNDICE

1.2.1 CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS…………………………………….39

1.2.1.1 CÁLCULO DE CARGAS DE VERANO………………………...41

1.2.1.1.1 TRANSMISIÓN………………………………………….41

1.2.1.1.2 RADIACIÓN SOLAR…………………………………...44

1.2.1.1.3 INTERNAS……………………………………………….46

1.2.1.1.4 CARGAS TOTALES VERANO………………………...48

1.2.1.1.5 RESULTADOS VERANO……………………………….49

1.2.1.2 CÁLCULO DE CARGAS DE INVIERNO………………………54

1.2.1.2.1 TRANSMISIÓN………………………………………….54

1.2.1.2.2 CARGAS TOTALES INVIERNO………………………57

1.2.1.2.3 RESULTADOS INVIERNO……………………………..58

1.2.1.3 RESULTADOS FINALES…………………………………………62

1.2.2 CÁLCULO DE CAUDALES DE VENTILACIÓN………………………..67

1.2.3 CÁLCULO DE LOS EQUIPOS……………………………………………..68

1.2.3.1 CLIMATIZADORES………………………………………………68

1.2.3.1.1 CÁLCULOS………………………………………………68

1.2.3.1.2 ELECCIÓN……………………………………………….85

1.2.3.2 UNIDAD DE AIRE EXTERIOR…………………………………..90

1.2.3.2.1 CÁLCULOS………………………………………………91

1.2.3.2.2 ELECCIÓN……………………………………………….93


1.2.3.3 FAN-COILS…………………………………………………...……94

1.2.3.3.1 CÁLCULOS………………………………………………94

1.2.3.3.2 ELECCIÓN……………………………………………...100

1.2.3.4 CONDUCTOS DE AIRE…………………………………………106

1.2.3.5 TUBERÍAS DE AGUA…………………………………………...122

1.2.3.6 DIFUSORES………………………………………………………133

1.2.3.7 REJILLAS…………………………………………………………134

1.2.3.8 VENTILADORES………………………………………………...137

1.2.3.9 BOMBAS…………………………………………………………..138

1.2.3.10 CALDERA………………………………………………………139

1.2.3.11 ENFRIADORA………………...………………………………...139


1.2.1 CÁLCULO DE CARGAS TÉRMICAS.

En primer lugar hay que realizar el cálculo de las cargas térmicas para cada

estancia del hotel, tanto para condiciones de verano como para condiciones

de invierno. Siendo las primeras las más restrictivas en cuanto a potencia

demandada por el equipo de refrigeración.

Los factores que influyen pueden ser diversos, dividiéndose en factores

externos e internos, considerando sólo para el cálculo aquellos que sean

desfavorables, es decir aquellos factores que ayuden a la climatización se

omiten obteniendo así un mayor margen de seguridad.

Los mencionados factores desglosados según la condición del año y su

origen son los indicados en la Tabla 9.

Verano Invierno

Radiación Solar

Transmisión TransmisiónFactores Exteriores

Infiltración Infiltración

Ocupación

IluminaciónFactores Interiores

Equipos

Tabla 9. Factores que influyen en el cálculo de cargas.


Como se observa en verano existen más factores a tener en cuenta que en

invierno, de aquí la mayor naturaleza restrictiva de los cálculos necesarios

para la condición de verano. La explicación es sencilla, en invierno hay que

aumentar la temperatura de las estancias, y los únicos factores que se oponen

a este calentamiento son la transmisión y la infiltración, el resto de factores

sólo ayudan y por tanto se omiten.

Cargas exteriores:

− Radiación Solar:

Debida a la incidencia de los rayos de sol a través de las superficies

acristaladas, su valor dependerá del tipo de cristal, de parámetros

geográficos y época del año, que marcaran las características de los rayos

de sol.

− Transmisión:

Debida a la diferencia de temperaturas entre el interior y el exterior del

edificio. En este caso, los muros, cubiertas, particiones y zonas

acristaladas son las que conducen el calor.

− Infiltración:

Son flujos de signo contrario, que entran en el habitáculo climatizado,

creando un efecto negativo. Es muy difícil cuantificar la infiltración y por

tanto se va combatir de una forma directa y sencilla, es decir se va a

eliminar mediante un diseño adecuado del sistema de climatización,


ajustando la presión interior a un valor mayor que la presión existente en

el exterior, evitando así que entren flujos al habitáculo.

Cargas interiores:

− Ocupación:

Cantidad de calor disipado por cada persona. Puede ser de dos tipos,

sensible y latente.

− Iluminación y equipos:

Las fuentes de iluminación y los equipos son otros focos de calor que hay

que tener en cuenta a la hora de climatizar.

1.2.1.1 CÁLCULO DE CARGAS DE VERANO.

1.2.1.1.1 TRANSMISIÓN.

Se trata de la transmisión de calor por conducción a través de los

cerramientos.

Los cerramientos considerados con sus respectivos coeficientes de

transmisión, son los observados en la Tabla 5.

� TRANSMISIÓN EN MUROS Y TECHOS:


− K ≡ Coeficiente de transmisión del muro o techo,

− S ≡ Superficie del muro, en .

− ≡ Temperatura equivalente calculada mediante la siguiente

fórmula tomada del manual Carrier, en .

− a ≡ Corrección proporcionada por la TABLA 20 [CARR03].

− ≡ Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada

para la pared a la sombra. TABLA 20 para muros y TABLA 19 para

cubiertas [CARR03].

− ≡ Diferencia equivalente de temperatura a la hora considerada

para la pared a la soleada TABLA 19 [CARR03].

− ≡ Coeficiente que considera el color de la cara exterior de la pared.

Medio b=0.78 [CARR03].

− Maxima insolación , correspondiente al mes y latitud

supuestos. TABLA 6 [CARR03]. según orientación para muros y

horizontal para cubiertas.


− Máxima insolación , correspondiente al mes de Julio, a 40°

Latitud Norte. TABLA 6 [CARR03]. según orientación para muros y

horizontal para cubiertas.

� TRANSMISIÓN EN CRISTALES:

− K ≡ Coeficiente de transmisión del cristal, en

− S ≡ Superficie del cristal, en

− Variación de temperatura,

− ≡ Temperatura exterior corregida para el mes y hora de

estudio.

− ≡ Temperatura interior de confort en verano, 24°C.

� TRANSMISIÓN EN PARTICIONES:


− K ≡ Coeficiente de transmisión de la partición, en .

− S ≡ Superficie del partición, en .

− Variación de temperatura

− Temperatura exterior corregida para el mes y hora de estudio.

− Temperatura interior de confort en verano, 24°C.

1.2.1.1.2 RADIACIÓN SOLAR.

El cálculo de la radiación solar vendrá afectado por la orientación del local

considerado y por la hora y mes a la que se realiza dicho cálculo. Para

asegurar que nuestro local puede ser climatizado, aún en las peores

condiciones de proyecto, se ha considerado para la elaboración del cálculo

de la radiación la hora y mes más desfavorables. La obtención de la hora y el

mes más desfavorables se ha realizado para cada local, repitiendo el cálculo

mediante hojas Excel hasta obtener un máximo de radiación.

Las aportaciones solares a través de vidrio sencillo se calculan utilizando la

siguiente fórmula:


− GS ≡ Ganancia solar a través del cristal TABLA 15 [CARR03], en .

− S ≡ Superficie acristalada, en .

− C ≡ Correcciones proporcionadas (Tabla 10).

Corrección Valor

Marco metálico 1.17

Altitud localidad + 0.7% por cada 300m

Punto de rocío inferior/superior a 19.5°C 14% por cada 10°C

Tabla 10. Correcciones aplicadas para cálculo de radiación solar [CARR03].

Resultando:

Como se observa no se ha considerado el defecto de limpieza pues es un

factor que ayuda a la climatización, al ser más opaco el vidrio, éste deja

pasar menos radiación, es por tanto un factor favorable. Por otro lado es un

factor difícil de cuantificar e interesante de obviar.


− FGS Factor de ganancia solar a través del vidrio, obtenidos de

(Tabla 11).

Doble vidrio con cortina de tela interior, color claro 0.52

Color azul del vidrio 0.6

Factor vidrio total 0.321

Tabla 11. Factores de corrección para vidrio [CARR03].

1.2.1.1.3 INTERNAS.

� OCUPACIÓN:

La cantidad de calor disipado por cada persona va a depender de la

temperatura ambiente, del grado de actividad y las características

fisiológicas de la misma, tales como metabolismo medio, se distinguen dos

formas distintas de calor:

− Sensible: Por el incremento de temperatura existente entre el cuerpo

humano y el exterior, a humedad especifica constante.

− Latente: consiste en aumentar la humedad absoluta del ambiente

debido a los valores desprendidos por el cuerpo humano a

temperatura constante.


Bajo las condiciones de actividad física típicas de un hotel, considerando un

metabolismo medio de un hombre adulto, caso más crítico, y la temperatura

a la que se va a encontrar cada habitáculo climatizado, 24°C, se aplican los

valores de la (Tabla 12).

Estancia Grado de actividad CS [Kcal/h] CL[Kcal/h]

Restaurante Sentado 71 68

Resto Sentado, marcha lenta 61 52

Tabla 12. Calores sensible y latente por persona a 24°C [CARR03].

Por último hacer notar que el calor sensible toda su aportación afecta a la

temperatura, mientras que el calor latente afecta a la humedad.

� ILUMINACIÓN Y EQUIPOS:

Se considera un aporte energético debido al alumbrado del hotel en todas sus

zonas de 25 W/m2. La presencia de equipos eléctricos se modela con el

aporte máximo energético de 5 W/m2 en todas las estancias del hotel.

Se puede realizar el cambio a [Kcal/h] de la siguiente forma:


1.2.1.1.4 CARGAS TOTALES VERANO.

Las cargas totales de verano divididas en calor sensible y calor latente

resultan de la siguiente manera.

Calores sensibles:

Desglosando cada factor resulta.

Calores latentes:

Desglosando cada factor resulta.

− Aportación procedente del efecto i.

− Factor de seguridad, que incrementa en un 15% el valor calculado.


1.2.1.1.5 RESULTADOS VERANO.

ZonaR

adia

ción

(K

cal/h

)

T.M

uros

(K

cal/h

)

T.Te

chos

(K

cal/h

)

T.C

rsita

l (K

cal/h

)

T.Pa

rtic

ión

(Kca

l/h)

Ocu

p.Se

n.

(Kca

l/h)

Ilum

.Equ

ip.

(Kca

l/h)

Ocu

p.La

t. (K

cal/h

)

Hor

a m

ás

desf

avor

able

Mes

más

de

sfav

orab

le

Recepción 1761 1050 0 510 1467 976 2962 957 16 8

Rest.NF(1) 1325 315 0 209 820 2840 1949 3128 12 9

Rest.F(2) 0 0 0 0 612 2982 1902 3284 14 7

Z.Dscso(3) 1974 885 0 446 978 1952 4008 1914 16 6

Hab.201 331 185 0 52 259 122 612 120 12 9

Hab.202 211 101 0 64 266 122 567 120 14 8

Hab.203 211 101 0 64 365 122 553 120 14 8

Hab.204 211 98 0 64 351 122 504 120 14 8

Hab.205 327 259 0 64 237 122 537 120 16 8

Hab.206 381 143 0 64 376 122 668 120 17 7

Hab.207 381 143 0 64 352 122 541 120 17 7

Hab.208 327 198 0 64 363 122 660 120 16 8

S.Juntas(4) 0 233 0 0 351 915 686 897 18 7

Of.Ad.(5) 7 291 0 41 209 244 686 239 18 7

D.Dir.(6) 349 152 0 71 267 61 550 60 10 7

Hab.301 331 185 0 52 259 122 612 120 12 9

Hab.302 211 101 0 64 349 122 567 120 14 8

Hab.303 211 101 0 64 345 122 553 120 14 8


Hab.304 211 98 0 64 316 122 504 120 14 8

Hab.305 327 259 0 64 225 122 537 120 16 8

Hab.306 381 143 0 64 375 122 668 120 17 7

Hab.307 381 143 0 64 346 122 541 120 17 7

Hab.308 327 139 0 64 239 122 529 120 16 8

Hab.309 327 203 0 64 247 122 579 120 16 8

Hab.310 329 60 0 53 307 122 612 120 10 8

Hab.311 329 115 0 53 288 122 612 120 10 8

Hab.312 261 101 0 53 277 122 362 120 10 7

Hab.4-801 331 185 0 52 259 122 612 120 12 9

Hab.4-802 211 101 0 64 349 122 567 120 14 8

Hab.4-803 211 101 0 64 345 122 553 120 14 8

Hab.4-804 211 98 0 64 316 122 504 120 14 8

Hab.4-805 327 259 0 64 225 122 537 120 16 8

Hab.4-806 381 143 0 64 375 122 668 120 17 7

Hab.4-807 381 143 0 64 346 122 541 120 17 7

Hab.4-808 654 349 0 127 340 122 812 120 16 8

Hab.4-809 300 89 0 64 263 122 575 120 17 7

Hab.4-810 300 89 0 64 326 122 568 120 17 7

Hab.4-811 300 89 0 64 326 122 568 120 17 7

Hab.4-812 300 89 0 64 326 122 568 120 17 7

Hab.4-813 300 159 0 64 375 122 590 120 17 7

Hab.4-814 261 89 0 53 232 122 362 120 10 7


Hab.901 331 227 42 52 330 122 612 120 12 9

Hab.902 211 172 71 64 425 122 567 120 14 8

Hab.903 211 101 0 64 345 122 553 120 14 8

Hab.904 211 115 17 64 334 122 504 120 14 8

Hab.905 327 434 175 64 370 122 537 120 16 8

Hab.906 381 255 112 64 460 122 668 120 17 7

Hab.907 381 158 15 64 357 122 541 120 17 7

Hab.908 654 468 119 127 439 122 812 120 16 8

Hab.909 300 89 0 64 263 122 575 120 17 7

Hab.910 300 89 0 64 326 122 568 120 17 7

Hab.911 300 89 0 64 326 122 568 120 17 7

Hab.912 300 89 0 64 326 122 568 120 17 7

Hab.913 300 159 0 64 375 122 590 120 17 7

Hab.914 261 89 0 53 232 122 362 120 10 7

Hab.1001 211 334 157 64 474 122 499 120 14 8

Hab.1002 211 246 158 64 481 122 503 120 14 8

Hab.1003 421 456 191 127 544 122 607 120 14 8

Hab.1004 782 405 241 168 540 122 840 120 14 9

Hab.1005 761 596 270 127 641 122 610 120 17 7

Hab.1006 327 461 268 64 553 122 660 120 16 8

Hab.1007 300 535 256 64 475 122 579 120 17 7

Hab.1008 300 340 251 64 531 122 568 120 17 7

Hab.1009 300 340 251 64 531 122 568 120 17 7


Hab.1010 300 340 251 64 531 122 568 120 17 7

Hab.1011 300 413 261 64 542 122 590 120 17 7

Hab.1012 261 130 34 53 340 122 362 120 10 7

Tabla 13. Tabla resumen de cargas de verano.

(1) Restaurante de no fumadores. (2)Restaurante de fumadores. (3)Zona de descanso. (4)Salade juntas. (5)Oficina de administración. (6)Despacho del director.


Figura 1. Porcentaje de las cargas en condiciones de verano.

Como se observa en la Figura 1, la distribución de las cargas de verano está

repartida prácticamente a partes iguales entre radiación solar, transmisión y

las debidas a cargas internas. Las cargas internas aportan un 38%, siendo el

porcentaje mayor, esto tiene sentido pues las cargas internas están

compuestas por tres factores, los que son ocupación, iluminación y equipos.

Es el factor que menos aporta es la radiación solar un 29% del total.


1.2.1.2 CÁLCULO DE CARGAS DE INVIERNO.

Para el cálculo de cargas en invierno, como ya se ha comentado

anteriormente, sólo se tiene en cuenta la transmisión, ya que la infiltración se

elimina y el resto de factores son favorables.

Aunque estos factores sean favorables no se tienen que considerar a la hora

del diseño del sistema de climatización porque son aportes de calor

intermitentes, en el caso de ocupación, iluminación y equipos, y en el caso de

la radiación, en el caso más desfavorable se puede considerar nula, debido al

escaso aporte calórico.

1.2.1.2.1 TRANSMISIÓN.

Se trata de la pérdida de calor por conducción a través de los cerramientos.

Los cerramientos considerados con sus respectivos coeficientes de

transmisión, son los observados en la Tabla 5.

� TRANSMISIÓN EN MUROS Y TECHOS:

− K ≡ Coeficiente de transmisión del muro, cubierta-techo,

− S ≡ Superficie del muro, en


− ≡ Variación de temperatura ≡

− ≡ Temperatura interior de confort en invierno, 22°C.

− ≡ Temperatura exterior, en el caso de Toledo, - 4°C.

− ≡ Factor de viento. Representa el efecto del viento contra la fachada

dependiendo de la orientación y del material de cerramiento. Los valores

utilizados se muestran en la (Tabla 14).

Material Orientación Factor Viento [FV]

Muro N 1.2

Muro E 1.15

Muro S 1

Muro O 1.1

Cristal N 1.35

Cristal E 1.25

Cristal S 1

Cristal O 1.2

Cubierta - 1

Tabla 14. Factor de viento [CARR03].


� TRANSMISIÓN EN CRISTALES:

− K ≡ Coeficiente de transmisión de la ventana, en

− S ≡ Superficie del cristal, en

− ≡ Variación de temperatura ≡




dependiendo de la orientación y del material de cerramiento. Los

valores utilizados se muestran en la (Tabla 14).

� TRANSMISIÓN EN PARTICIONES:


− K ≡ Coeficiente de transmisión de la medianera, en .

− S ≡ Superficie del partición, en .

− Variación de temperatura ≡




dependiendo de la orientación y del material de cerramiento. Los valores

utilizados se muestran en la (Tabla 14).

1.2.1.2.2 CARGAS TOTALES INVIERNO

Por tanto las cargas totales de invierno son exclusivamente calores sensibles

pues latente no existe debido a que como se ha dicho anteriormente no se

considera el factor interno ocupación.

� Aportación procedente del efecto i.


� Factor de seguridad, que incrementa en un 15% el valor calculado.


1.2.1.2.3 RESULTADOS INVIERNO.

ZonaT.Muros

(Kcal/h)

T.Techos

(Kcal/h)

T.Crsital

(Kcal/h)

T.Partición

(Kcal/h)

Recepción 1795 0 1325 3813

Rest.NF(1) 1010 0 663 2598

Rest.F(2) 0 0 0 1590

Z.Dscso(3) 1529 0 1160 2544

Hab.201 419 0 166 820

Hab.202 195 0 166 693

Hab.203 195 0 166 948

Hab.204 189 0 166 911

Hab.205 414 0 166 617

Hab.206 195 0 166 978

Hab.207 195 0 166 917

Hab.208 426 0 166 946

S.Juntas(4) 361 0 0 972

Of.Ad.(5) 551 0 112 580

D.Dir.(6) 296 0 222 829

Hab.301 419 0 166 820

Hab.302 195 0 166 908


Hab.303 195 0 166 897

Hab.304 189 0 166 822

Hab.305 414 0 166 586

Hab.306 195 0 166 975

Hab.307 195 0 166 901

Hab.308 202 0 166 622

Hab.309 446 0 166 641

Hab.310 140 0 166 949

Hab.311 266 0 166 892

Hab.312 195 0 166 857

Hab.4-801 419 0 166 820

Hab.4-802 195 0 166 908

Hab.4-803 195 0 166 897

Hab.4-804 189 0 166 822

Hab.4-805 414 0 166 586

Hab.4-806 195 0 166 975

Hab.4-807 195 0 166 901

Hab.4-808 604 0 331 885

Hab.4-809 195 0 166 683

Hab.4-810 195 0 166 850

Hab.4-811 195 0 166 850


Hab.4-812 195 0 166 850

Hab.4-813 445 0 166 976

Hab.4-814 173 0 166 718

Hab.901 419 140 166 890

Hab.902 195 123 166 969

Hab.903 195 0 166 897

Hab.904 189 29 166 836

Hab.905 414 234 166 703

Hab.906 195 137 166 1043

Hab.907 195 18 166 910

Hab.908 604 159 331 964

Hab.909 195 0 166 683

Hab.910 195 0 166 850

Hab.911 195 0 166 850

Hab.912 195 0 166 850

Hab.913 445 0 166 976

Hab.914 173 0 166 718

Hab.1001 455 271 166 930

Hab.1002 170 272 166 946

Hab.1003 689 329 331 1046

Hab.1004 390 455 497 1089


Hab.1005 443 331 331 1299

Hab.1006 396 358 166 1041

Hab.1007 455 313 166 884

Hab.1008 195 308 166 1035

Hab.1009 195 308 166 1035

Hab.1010 195 308 166 1035

Hab.1011 419 320 166 1051

Hab.1012 187 196 166 835

Tabla 15. Tabla resumen de cargas de invierno.

Figura 2.Porcentaje de las cargas de invierno.



1.2.1.3 RESULTADOS FINALES

Se incluyen los factores de seguridad en cada carga sensible y latente.

Posteriormente se procede a la suma. Y se ha procedido al cambio de

unidades a wattios.

Verano Invierno

Zona Ocupaciónmáxima

C.Sensible

(W)

C.Latente

(W)

C.Total

(W)

C.Total

(W)

Recepción 16 11640 1110 12750 9249

Rest.NF(1) 40 9950 3628 13578 5698

Rest.F(2) 42 7331 3809 11141 2122

Z.Dscso(3) 32 13664 2220 15884 6981

Hab.201 2 2083 139 2222 1875

Hab.202 2 1776 139 1915 1406

Hab.203 2 1889 139 2028 1746

Hab.204 2 1801 139 1940 1689

Hab.205 2 2063 139 2202 1597

Hab.206 2 2340 139 2479 1786

Hab.207 2 2139 139 2278 1705

Hab.208 2 2313 139 2452 2052

S.Juntas(4) 15 2915 1041 3955 1778

Of.Ad.(5) 4 1971 277 2249 1658


D.Dir.(6) 1 1934 70 2004 1797

Hab.301 2 2083 139 2222 1875

Hab.302 2 1887 139 2026 1692

Hab.303 2 1862 139 2001 1679

Hab.304 2 1754 139 1893 1571

Hab.305 2 2047 139 2186 1556

Hab.306 2 2339 139 2478 1782

Hab.307 2 2131 139 2270 1683

Hab.308 2 1894 139 2033 1321

Hab.309 2 2057 139 2196 1672

Hab.310 2 1978 139 2118 1674

Hab.311 2 2026 139 2166 1767

Hab.312 2 1568 139 1707 1625

Hab.4-801 2 2083 139 2222 1875

Hab.4-802 2 1887 139 2026 1692

Hab.4-803 2 1862 139 2001 1679

Hab.4-804 2 1754 139 1893 1571

Hab.4-805 2 2047 139 2186 1556

Hab.4-806 2 2339 139 2478 1782

Hab.4-807 2 2131 139 2270 1683

Hab.4-808 2 3206 139 3346 2428


Hab.4-809 2 1885 139 2024 1393

Hab.4-810 2 1960 139 2099 1616

Hab.4-811 2 1960 139 2099 1616

Hab.4-812 2 1960 139 2099 1616

Hab.4-813 2 2148 139 2287 2117

Hab.4-814 2 1492 139 1631 1411

Hab.901 2 2233 139 2372 2154

Hab.902 2 2083 139 2222 1938

Hab.903 2 1862 139 2001 1679

Hab.904 2 1801 139 1940 1627

Hab.905 2 2474 139 2613 2024

Hab.906 2 2602 139 2741 2056

Hab.907 2 2166 139 2305 1719

Hab.908 2 3497 139 3636 2746

Hab.909 2 1885 139 2024 1393

Hab.910 2 1960 139 2099 1616

Hab.911 2 1960 139 2099 1616

Hab.912 2 1960 139 2099 1616

Hab.913 2 2148 139 2287 2117

Hab.914 2 1492 139 1631 1411

Hab.1001 2 2273 139 2412 2430


Hab.1002 2 2170 139 2309 2073

Hab.1003 2 3037 139 3177 3195

Hab.1004 2 3811 139 3950 3243

Hab.1005 2 3811 139 3950 3207

Hab.1006 2 2917 139 3056 2616

Hab.1007 2 2768 139 2907 2426

Hab.1008 2 2569 139 2708 2274

Hab.1009 2 2569 139 2708 2274

Hab.1010 2 2569 139 2708 2274

Hab.1011 2 2710 139 2849 2609

Hab.1012 2 1691 139 1830 1847

Tabla 16. Tabla resumen de cargas totales.



Figura 3. Porcentaje de las aportaciones de los factores totales de verano e invierno.

Como se observa en la Figura 3 el sumatorio de todos los factores de verano

representan el 58% del total por un 42% que suman los de invierno. Esto era

un dato esperado pues para el clima de la zona es necesaria más potencia

para alcanzar la temperatura deseada en verano. La carga de verano está

compuesta por los valores sensibles y latentes, en cambio la carga de

invierno está compuesta únicamente por valores sensibles.


1.2.2 CÁLCULO DE CAUDALES DE VENTILACIÓN.

También llamado caudal de aire exterior (Qv).Según la IT 1.1.4.2.3 del RITE,

se debe asegurar un caudal mínimo de aire exterior. Este caudal es necesario

para mantener unas condiciones de higiene y bienestar. El resultado de estas

exigencias para cada estancia se muestra en la Tabla 17.

Zona OcupaciónQAIRE

l/s persona

QAIRE

m3/h persona

QAIRE EXTERIOR

m3/h

Recepción 16 12,5 45 720

Rest.NF(1) 40 8 28,8 1152

Rest.F(2) 42 16 57,6 2419,2

Z.Descanso(3) 32 12,5 45 1440

S.Juntas(4) 15 12,5 45 675

Of.Admin.(5) 4 12,5 45 180

D.Dir.(6) 1 12,5 45 45

Habitaciones 2 8 28,8 57,6

Tabla 17. Caudales de aire exterior para las distintas estancias.



1.2.3 CÁLCULO DE LOS EQUIPOS.

En función de las necesidades frigoríficas y caloríficas de cada local

estimaremos el empleo de fan-coils o de climatizadores para conseguir las

condiciones de confort de nuestro local. De este modo en las estancias de

dimensiones pequeñas, con cargas menores, como las habitaciones, sala de

juntas, oficinas y despachos se ha empleado fan-coils, mientras que para

zonas de gran superficie, con cargas mayores, se han empleado

climatizadores

1.2.3.1 CLIMATIZADORES.

Las zonas con dimensiones mayores y con mayor afluencia de gente, como

son la recepción, restaurante y zona de descanso, necesitan equipos potentes

y compactos. Estos equipos son climatizadores.

1.2.3.1.1 CÁLCULOS.

Procedimiento de cálculo para operación en verano:

Se necesita conocer el caudal de impulsión, caudal de retorno, caudal de

extracción, el punto de mezcla, el punto de impulsión, la potencia frigorífica

y el caudal de agua de refrigeración.


Cálculo del caudal de impulsión.

Una vez definidas las condiciones exteriores e interiores de diseño, y las

cargas sensibles y latentes (Tabla 16) se procede de la siguiente manera.

Lo primero que hay que hacer es calcular el factor de carga sensible (FCS),

mostrado a continuación.

Posteriormente, en el diagrama psicométrico se sitúan dos puntos, el primero

corresponde a las condiciones de la habitación, y el segundo el que

representa las condiciones exteriores. Y se unen por una recta (Rc.1).

A continuación se traza otra recta (Rc.2), que une el valor obtenido de la Ec.1,

con la recta de saturación, sobre esta recta estará el punto de impulsión.

Luego hay que conocer el punto de mezcla, llamado así porque es el punto

situado antes de la batería de frio y donde confluye el aire procedente del

exterior y el que proviene de la recirculación de la habitación. Este punto,

lógicamente es función del caudal de aire exterior y el caudal de

recirculación, y está situado sobre la Rc.1.

Ahora es cuando se puede situar al punto que va a marcar las condiciones de

impulsión. Este punto al estar situado físicamente detrás de la batería de frio

va a seguir un proceso de enfriamiento con H=cte hasta la curva de


saturación y luego sigue enfriando sobre ella. Por tanto partiendo del punto

de mezcla, situado en la Rc.1, se traza una horizontal hasta llegar a la curva

de saturación y se continúa por ella hasta llegar al punto donde corta con la

Rc.2. Este punto es el punto de impulsión, que me define una temperatura y

humedad específica.

Introduciendo la temperatura en la Ec.2 o la humedad específica en la Ec.3, se

obtiene el caudal de impulsión.

Pero en la realidad el enfriamiento descrito, es un enfriamiento ideal, hay

que definir un rendimiento de la batería, se introduce el término factor de by-

pass (FB).

Se define el factor by-pass del siguiente modo: es el tanto por uno de aire que

no pasa por la batería, es decir que no se enfría.

Por tanto a continuación se detalla el nuevo proceso a seguir muy similar al

anterior.

Se calcula el factor de carga sensible efectivo (FCSE), mostrado a

continuación.


Donde:

En el diagrama psicométrico se traza una nueva recta (Rc.3), que une el valor

obtenido de la Ec.4, con la curva de saturación. Este punto, es el punto de

rocío del aparato (punto 1’) define una temperatura y una humedad

específica.

Utilizando la siguiente ecuación, se obtiene el nuevo caudal de impulsión,

que es lo único desconocido.

Cálculo del caudal de retorno (QRet).

Una vez conocido el caudal de impulsión y con el caudal de ventilación

conocido anteriormente se obtiene el caudal como indica la siguiente

ecuación.


Cálculo del caudal de extracción (QExt).

Partiendo de la siguiente ecuación.

Y suponiendo una sobrepresión del 25% del volumen de la habitación,

resulta.

Cálculo del punto de mezcla (punto m).

El aire impulsado a los locales será resultado de la mezcla de aire que

retornamos de nuestro local y el aire de ventilación.

Las condiciones de temperatura del aire serán diferentes, por un lado el

caudal que retornamos de nuestro local estará a la temperatura de dicho

local, considerando que tenemos un recalentamiento del aire en el ventilador

de retorno de 1ºC, el punto de retorno será de 25 ºC. Mientras que las

condiciones del caudal de ventilación serán las del exterior considerado.

Para definir el punto de mezcla dentro del diagrama psicométrico se necesita

una temperatura y una humedad específica, que se obtienen de la siguiente

manera.


Una vez conocido la temperatura y la humedad específica, se sitúa el punto

en el diagrama, estará sobre la Rc.1.

A continuación se traza una nueva recta (Rc.4) resultado de la unión del

punto de rocío del aparato (1’) con el punto de mezcla (m).

Cálculo del punto de impulsión.

Para situar el punto se debe ir al diagrama y trazar la intersección de la Rc.2

(recta que une el FCS con la curva de saturación) con la Rc.4 (recta que une

el punto de rocío del aparato (1’) con el punto de mezcla (m)).

Se puede comprobar que el punto de impulsión cumple la siguiente

ecuación.


En la Figura 1 se muestra el procedimiento gráfico de cálculo del punto de

impulsión.

Figura 4. Ejemplo gráfico de cálculo de punto de impulsión.

Cálculo de la potencia frigorífica de la batería de frio.

La potencia por tanto necesaria que debe suministrar en la batería o bomba

de frío se puede calcular mediante cualquiera de las tres fórmulas siguientes.

Punto impulsión

Curva de saturación

Rc.3

Rc.2

Rc.4

Rc.1


Se observa la división entre potencia sensible y potencia aparente, lo referente a

temperaturas es sensible, mientras que lo referente a humedades es latente.

Cálculo del caudal de agua fría.

Para el cálculo del caudal de agua necesario que se debe impulsar hasta los

equipos se necesita conocer la potencia total de refrigeración, así como la

temperatura de entrada del agua será de 7 ºC y la temperatura de salida del

agua será de 12 ºC.

El caudal se obtiene despejando de la siguiente expresión.

Procedimiento de cálculo para operación en invierno:

El procedimiento a seguir es el mismo que el de verano, es decir, se necesita

conocer el caudal de impulsión, caudal de retorno, caudal de extracción, el

punto de mezcla, el punto de impulsión, la potencia (en este caso calorífica)

y el caudal de agua de refrigeración.

Pero como se va a tener el mismo equipo que en verano se va a suponer

fijado el caudal de impulsión. Teniendo el caudal de impulsión se puede


conocer el caudal de retorno, caudal de extracción y el por tanto el punto de

mezcla, según se va a indicar a continuación.

Antes de proceder con el desarrollo sólo comentar que las pérdidas de

temperatura originadas por transmisión son sólo sensibles, para combatirlas

el punto de impulsión estará en una horizontal pasando por las condiciones

de la habitación y hacia la derecha, es decir a mayor temperatura. Cuanto

mayor sea el incremento de temperatura mayor será el caudal a impulsar.

Cálculo del caudal de retorno (QRet).

Una vez conocido el caudal de impulsión y con el caudal de ventilación

conocido anteriormente se obtiene el caudal como indica la siguiente

ecuación.

Cálculo del caudal de extracción (QExt).

Partiendo de la siguiente ecuación.


Y suponiendo una sobrepresión del 25% del volumen de la habitación,

resulta.

Cálculo del punto de mezcla (punto m).

El aire impulsado a los locales será resultado de la mezcla de aire que

retornamos a nuestro local y el aire de ventilación.

Las condiciones de temperatura del aire serán diferentes, por un lado el

caudal que retornamos de nuestro local estará a la temperatura de dicho

local. Mientras que las condiciones del caudal de ventilación serán las del

exterior considerado.

Para definir el punto de mezcla dentro del diagrama psicométrico se necesita

una temperatura y una humedad específica, que se obtienen de la siguiente

manera.


Cálculo del punto de impulsión.

Queda conocer el punto de impulsión. Para ello se utiliza la siguiente

fórmula.

Donde lo único desconocido es la temperatura de impulsión.

Ahora yendo al diagrama psicométrico se obtiene el punto de impulsión.

Pero primero se va a hacer una representación del sistema que impulsa el

aire para una mejor comprensión de lo desarrollado en el diagrama.

Ventilador

HumectadorFiltro

Bomba calor

m

(h)

(m)

(e)

Humectador

Bomba calor

Curva de saturación

Punto impulsión


Figura 6. Ejemplo gráfico de cálculo de impulsión.

Una vez conocida la temperatura de impulsión y sabiendo que el punto de

impulsión se encuentra en la horizontal de las condiciones de la habitación

queda totalmente definido el punto.

La bomba de calor como sólo da calor sensible, por tanto el desplazamiento

es horizontal; en cambio el humectador o humidificador sólo aporta calor

latente, desplazamiento vertical.

Humectación con vapor.

Como el punto de mezcla va a tener una humedad relativa baja se va tener

que aplicar vapor para que el ambiente no esté muy reseco.

Para calcular la cantidad de vapor de agua necesario se aplica la siguiente

formula.

Cálculo de la potencia calorífica de la batería de calor.


La potencia calorífica que se tiene que suministrar por parte de la batería o

bomba de calor se calcula de la siguiente manera.

Cálculo de caudal de agua caliente.

Del mismo modo que en verano para obtener el caudal del agua que

debemos bombear a los equipos se necesita la potencia calorífica y las

temperaturas de entrada y salida de agua, siendo éstas, entrada a 50°C y

salida a 45ºC.

Se emplea la siguiente ecuación.

A continuación se presentan los resultados de los cálculos detallados

anteriormente.

Punto de impulsión a salida de la batería, punto de impulsión real y punto

de mezcla.

Primero de todo decir que el punto de impulsión considerado hasta ahora es

el punto que se encuentra detrás de la batería de frío o de calor. Detrás de la


batería se encuentra un ventilador que será el que verdaderamente impulse

el aire. En este dispositivo se produce un incrementa la temperatura del aire,

y por tanto es un dato que se debe tener en cuenta, bajo ciertas condiciones

de trabajo. Este incremento de temperatura resulta 1,5 ºC.

− Condiciones de verano.

Zona Tm

(°C)Hm

(gr ag/Kg as)TSB

(°C)HSB

(gr ag/Kg as)TImp

(°C)HImp

(gr ag/Kg as)

Recepción 26,55 7,30 13,00 8,70 14,50 8,70

Rest.N 25,70 7,60 13,37 9,20 14,87 9,20

Rest.F 26,41 7,50 12,99 8,70 14,49 8,70

Z.Descanso 26,95 7,10 13,04 9,00 14,54 9,00

Tabla 18. Temperaturas y humedad específica del punto de mezcla, punto a la salidade la bomba y del punto de impulsión en condiciones de verano.

− Condiciones de invierno.

Para el cálculo de calefacción, el punto de impulsión y el de salida de batería

se consideran el mismo, esto es así porque el recalentamiento del aire que se

produce en el ventilador de impulsión se considera una ganancia y por

seguridad no se tiene en cuenta.


Zona Tm

(°C)Hm

(gr ag/Kg as)TSB

(°C)HSB

(gr ag/Kg as)TImp

(°C)HImp

(gr ag/Kg as)

Recepción 17,37 7,85 28,76 7,85 28,76 7,85

Rest.N 16,64 7,69 28,8 7,69 28,8 7,69

Rest.F 14,85 7,24 28,34 7,24 28,34 7,24

Z.Descanso 14,87 7,24 28,34 7,24 28,34 7,24

Tabla 19. Temperaturas y humedad específica del punto de mezcla, punto a la salidade la bomba y del punto de impulsión en condiciones de invierno.

Balance de caudales.

El balance de caudales obtenido para cada uno de los locales se expresa en

las siguientes tablas. Como anteriormente se dijo en al caso de los caudales

no existe distinción entre verano e invierno, pues al tener el mismo equipo se

va a considerar el mismo caudal de impulsión. El caudal de retorno es aquel

que extraído del local mezclamos con el aire exterior y una vez tratado

volvemos a impulsar de nuevo al local, el caudal de expulsión es el aire que

retornamos del local y expulsamos al exterior, el caudal de ventilación es el

caudal de aire exterior impuesto por la norma y que se tiene que introducir

en la estancia correspondiente, calculado en el apartado 1.2.2 y el caudal de

impulsión se ha calculado según lo indicado en este apartado.

Zona QV (m3/h) QImp (m3/h) QRet (m3/h) QEXt (m3/h)

Recepción 720 3385 2665 601

Rest.N 1152 2942 1790 1090


Rest.F 2419 2419 0 2358

Z.Descanso 1440 4061 2621 1311

Tabla 20. Caudales de ventilación exterior, impulsión, retorno y extracción.

Según normativa, IT 1.1.4.2.5, el aire procedente de zona de fumadores

(AE3), no se puede utilizar como caudal de aire de retorno.

Potencia de frigorífica de batería de frío.

En las siguientes tablas se muestran los valores de potencia sensible, potencia

latente y la total, que será el resultado de las suma de ambas potencias.

Zona PSensible (W) PLatente (W) PTotal (W)

Recepción 13800 2118 15918

Rest.N 13406 5241 18647

Rest.F 14589 7196 21785

Z.Descanso 17984 4236 22220

Tabla 21. Potencia sensible, latente y total de verano.

Potencia calorífica de la batería de calor.

Debido a que las pérdidas de calor son debidas a transmisión son

únicamente sensibles, en este caso la potencia calorífica total únicamente será

sensible.


Zona PTotal (W)

Recepción 13590

Rest.NF 13899

Rest.F 20700

Z.Dscso 17251

Tabla 22. Potencia sensible o total de invierno.

Figura 7. Potencias necesarias para verano e invierno según zona.

Como se observa las potencias frigoríficas son mayores que las caloríficas,

como se podía esperar. La única zona donde la diferencia es menor es en el

restaurante de fumadores, donde por normativa no se puede retornar el aire


otra vez al climatizador, lo que implica que el caudal de impulsión es

básicamente el caudal de ventilación que procede del exterior, con unas

condiciones muy diferentes de las de confort del interior, lo que hace que se

necesite consumir mucha potencia para calentar.

Caudales de agua caliente y agua fría.

Zona Q agua fría (l/h) Q agua caliente (l/h)

Recepción 2737,91 2337,51

Rest.NF 3207,25 2390,59

Rest.F 3747,05 3560,39

Z.Dscso 3821,92 2967,20

Tabla 23. Caudales máximos de agua caliente y fría.

1.2.3.1.2 ELECCIÓN.

Los climatizadores van a ser los encargados de climatizar dos zonas

principalmente, la recepción, y toda la segunda planta del edificio, que

constara de la zona de descanso, y los dos comedores el destinado a no

fumadores y el de fumadores.


En los ambos casos se ha elegido la configuración free-cooling en dos pisos y

marca TROX. Presentando ambos una bomba de calor, bomba de frío,

unidad de humectación de fibra de vidrio, filtro, silenciador y ventilador de

impulsión y retorno.

Los modelos se pueden diseñar para diferentes velocidades de aire, siendo

todas ellas caracterizadas por ser de valores bajos con un rango comprendido

entre 1,5 y 3,5 m/s. La elección de la velocidad marcará el caudal de

impulsión de la máquina y esté a su vez el resto de parámetros que se

observan a continuación. Interesando que sea lo menor posible para evitar

elevados ruidos.

Las temperaturas a la entrada tanto en las condiciones de verano e invierno

se calcularan en el apartado 1.2.3.2 (Tabla 18 Y 19).

Las temperaturas de entrada/salida del agua, en invierno y verano son

7/12°C y 45/50 °C.

Los filtros tienen que cumplir unas condiciones especificadas en el RITE,

particularmente en la IT 1.1.4.2.4. Y el resultado es función del la exigencia de

caudal de ventilación de aire exterior (Tabla 8), y de la calidad de aire

exterior (Tabla 4). Para ambos climatizadores se ha elegido filtro compacto

tipo F759, es decir tipo F9 exigido.

Las características de los equipos elegidos:

• Recepción.


Característica Valor

Modelo TKM-50/3

Velocidad de aire 3 m/s

Caudal impulsión 3900 m3/h

Bomba de calor 2 filas

Caudal agua caliente 2939 l/h

Potencia calorífica 14669 Kcal/h

Temperatura impulsión 30,4°C

Bomba de frío 6 filas

Caudal agua fría 3404 l/h

Potencia frigorífica 17021 Kcal/h


Filtro F759(F9)

Tabla 24. Características del climatizador de recepción.

• Segunda planta.


Modelo TKM-50/6

Velocidad de aire 2 m/s





Potencia calorífica 54432Kcal/h

Temperatura impulsión 35°C





Filtro F759(F9)

Tabla 25. Características del climatizador de segunda planta.

Todos estos parámetros de los equipos cumplen las exigencias máximas

necesarias para los equipos, calculadas en el apartado 1.2.3.1 como se aprecia

a continuación.

• Recepción - Modelo TKM-50/3.


Figura 8. Comparativa de caudales para el climatizador TKM-50/3.

Figura 9. Comparativa de potencias para el climatizador TKM-50/3.

• Segunda planta - Modelo TKM-50/6.


Figura 10. Comparativa de caudales para el climatizador TKM-50/6.

Figura 11. Comparativa de potencias para el climatizador TKM-50/6.

Como se puede observar en las figuras anteriores, todos los parámetros de

los equipos seleccionados cumplen con bastante suficiencia los valores

mínimos. Es el climatizador de la segunda planta, modelo TKM-50/6, el que


ajusta un poco más su valor al caudal de aire mínimo. Esto se debe a que la

ocupación de la segunda planta es muy elevada.

1.2.3.2 UNIDAD DE AIRE EXTERIOR.

Para aquellas en las que se va a emplear fan-coils será necesario contar con

un equipo que pueda aportar el aire de ventilación necesario en las

condiciones que necesitan los fan-coils, como se pude ver en el anejo 1.3.2.

Estos climatizadores no tendrán ventilador de retorno.

1.2.3.2.1 CÁLCULOS

Potencia frigorífica de batería de frío:

En este caso no tenemos punto de mezcla ya que hemos eliminado el

ventilador de retorno y todo el aire que impulsamos a la habitación procede

del exterior. El punto por tanto antes de entrar a la batería de frío será de

34,4ºC, es decir las condiciones externas que tenemos para verano en Toledo.

Como queremos que la temperatura del punto de impulsión sea para todo el

año de 22 ºC, la temperatura a la salida en la batería de frío será de 20,5 ºC,

considerando un incremento de temperatura de 1,5 ºC en el ventilador de

impulsión.


El caudal que tenemos que considerar es el de ventilación será el resultado

de la suma de todos los caudales de ventilación de los locales que vamos a

tratar con el mismo climatizador.

La potencia latente será nula ya que si miramos en el diagrama psicométrico,

al movernos desde las condiciones exteriores hasta 22 ºC no le da tiempo a

condensar al aire.

La potencia se obtiene de la siguiente expresión:

Para el cálculo del caudal de agua necesario en la batería de frío del

climatizador de aire exterior se considerará la potencia total de refrigeración.

La temperatura de entrada del agua (Te) será de 7 ºC, mientras que la

temperatura de salida del agua (Ts) será de 12ºC. El caudal se obtiene

despejando de la siguiente expresión:

Potencia calorífica de la batería de calor:

Para el cálculo de la potencia necesaria para la batería de calor tampoco

existe punto de mezcla, ya que no retornamos el aire de la habitación. Por

tanto la temperatura antes de la entrada a la batería es la del exterior, que

para Toledo en invierno son -4,4ºC. La temperatura de impulsión será de

nuevo 22 ºC y coincidirá con la temperatura a la salida de la batería, ya que el


incremento de temperatura que se produce en el ventilador favorece a

combatir la carga y no se considera por seguridad.

Los caudales de ventilación será la suma de todos los caudales de ventilación

de los locales a tratar con el mismo climatizador.

La potencia se obtiene de la siguiente expresión:

Para el cálculo del caudal de agua necesario en la batería de calor del

climatizador de aire exterior se considerará la potencia de calefacción. La

temperatura de entrada del agua (Te) será de 50 ºC, mientras que la

temperatura de salida del agua (Ts) será de 45 ºC. El caudal se obtiene

despejando de la siguiente expresión:


A continuación se muestra el climatizador de aire primario elegido para

acondicionar el aire del exterior que tiene que llegar a los fan-coil para que

estos puedan funcionar correctamente y cumplir con los requisitos que se les

exigen.


Modelo TKM-50/5

Velocidad de aire 3,5 m/s






Potencia calorífica 83130Kcal/h






Filtro F759(F9)

Tabla 26. Principales características de la unidad de aire TKM-50/5.

1.2.3.3 FAN-COILS

Los fan-coils han sido seleccionados para aquellas zonas donde la instalación

de climatizadores no es la elección más adecuada por distintas razones

siendo. La principal que con fan-coil de cuatro tubos, como se han elegido, es

que sí se logra la total independencia en cada habitación.

1.2.3.3.1 CÁLCULOS.


El criterio de selección de los equipos ha sido realizado mediante el cálculo

del aporte de agua necesario para que puedan hacer frente a las cargas

latente y sensible de verano y a la carga total de calefacción en invierno.

Otro aspecto importante es tener unos niveles de ruido aceptables. Los fan-

coils tienen diferentes velocidades del los ventiladores. En el caso de los que

se han elegido en este proyecto, como se verá más adelante, tienen tres

velocidades. Por tanto además de los parámetros anteriores se va a diseñar

para la velocidad intermedia.

Caudal de ventilación (Qv).

A la vista de la Tabla 17, se pueden conocer los caudales de ventilación de

aire exterior, a continuación se muestra el valor del caudal mínimo de

impulsión.

Zona Qv (m3/h)

Sala de juntas 675

Of.Administración 180

Desp.Director 45

Habitaciones 57,6

Tabla 27. Caudales de aire ventilación de los fan-coils.


Para una apreciar la diferencia existente entre las distintas zonas

climatizadas mediante fan-coils a continuación se hace una representación

gráfica.

Figura 12. Caudales aire de ventilación de los fan-coils.

A la vista de la anterior figura, se observa que la demanda de aire exterior de

la sala de juntas es mucho mayor que en las otras estancias climatizadas. Esto

puede hacer que se tenga que sobredimensionar el fan-coil, y como se verá

más adelante, va a ser así.

Cálculo del caudal de agua fría.


Para el cálculo del caudal de agua necesario que se debe impulsar hasta los

equipos se necesita conocer la potencia total de refrigeración, así como la

temperatura de entrada del agua será de 7 ºC y la temperatura de salida del

agua será de 12 ºC.

El caudal se obtiene despejando de la siguiente expresión.

Cálculo de caudal de agua caliente.

Del mismo modo que en verano para obtener el caudal del agua que

debemos bombear a los equipos se necesita la potencia calorífica y las

temperaturas de entrada y salida de agua, siendo éstas, entrada a 50°C y

salida a 45ºC.

Se emplea la siguiente ecuación.

Resultado de caudales de agua fría y agua caliente.

Zona Q agua fría

(m3/h)Q agua caliente

(m3/h)Q agua fría

(l/h)Q agua caliente

(l/h)

Hab.201 0,383 0,323383 323


Zona Q agua fría


(m3/h)Q agua fría


(l/h)

Hab.202 0,330 0,242 330 242

Hab.203 0,350 0,301 350 301

Hab.204 0,334 0,291 334 291

Hab.205 0,380 0,275 380 275

Hab.206 0,427 0,308 427 308

Hab.207 0,393 0,294 393 294

Hab.208 0,423 0,354 423 354

S.Juntas 0,682 0,307 682 307

Of.Admin. 0,388 0,286 388 286

D.Director 0,345 0,310 345 310

Hab.301 0,383 0,323 383 323

Hab.302 0,349 0,292 349 292

Hab.303 0,345 0,289 345 289

Hab.304 0,326 0,271 326 271

Hab.305 0,377 0,268 377 268

Hab.306 0,427 0,307 427 307

Hab.307 0,391 0,290 391 290

Hab.308 0,351 0,228 351 228

Hab.309 0,379 0,288 379 288

Hab.310 0,365 0,289 365 289

Hab.311 0,373 0,305 373 305


Zona Q agua fría


(m3/h)Q agua fría


(l/h)

Hab.312 0,294 0,280 294 280

Hab.4-801 0,383 0,323 383 323

Hab.4-802 0,349 0,292 349 292

Hab.4-803 0,345 0,289 345 289

Hab.4-804 0,326 0,271 326 271

Hab.4-805 0,377 0,268 377 268

Hab.4-806 0,427 0,307 427 307

Hab.4-807 0,391 0,290 391 290

Hab.4-808 0,577 0,419 577 419

Hab.4-809 0,349 0,240 349 240

Hab.4-810 0,362 0,279 362 279

Hab.4-811 0,362 0,279 362 279

Hab.4-812 0,362 0,279 362 279

Hab.4-813 0,394 0,365 394 365

Hab.4-814 0,281 0,243 281 243

Hab.901 0,409 0,371 409 371

Hab.902 0,383 0,334 383 334

Hab.903 0,345 0,289 345 289

Hab.904 0,334 0,281 334 281

Hab.905 0,450 0,349 450 349

Hab.906 0,473 0,354 473 354


Zona Q agua fría


(m3/h)Q agua fría


(l/h)

Hab.907 0,397 0,296 397 296

Hab.908 0,627 0,473 627 473

Hab.909 0,349 0,240 349 240

Hab.910 0,362 0,279 362 279

Hab.911 0,362 0,279 362 279

Hab.912 0,362 0,279 362 279

Hab.913 0,394 0,365 394 365

Hab.914 0,281 0,243 281 243

Hab.1001 0,416 0,419 416 419

Hab.1002 0,398 0,357 398 357

Hab.1003 0,548 0,551 548 551

Hab.1004 0,681 0,559 681 559

Hab.1005 0,681 0,553 681 553

Hab.1006 0,527 0,451 527 451

Hab.1007 0,501 0,418 501 418

Hab.1008 0,467 0,392 467 392

Hab.1009 0,467 0,392 467 392

Hab.1010 0,467 0,392 467 392

Hab.1011 0,491 0,450 491 450

Hab.1012 0,316 0,318 316 318

Tabla 28. Caudales de agua que alimentan a fan-coils.



Los fan-coils seleccionas debido a las características constructivas del edificio

son todos para instalarlos en los falsos techos del edificio. Todos ellos de

cuatro tubos. Los hay de dos tipos, los primeros tipo AHN encastrable

horizontal y sin envolvente, y los segundos tipo cassette K-OG. Y dentro de

ellos los hay de diferentes modelos, como se puede observar en la tabla que

aparece a continuación.

El fan-coil de la sala de juntas se ha tenido que sobredimensionar, porque

aunque la potencia frigorífica demandada se podía hacer frente con uno de

características menores, nos exige una caudal de aire de impulsión muy

elevado (como se puede observar en la Figura 27).

Por último comentar se ha diseñado para condiciones de verano en la

mayoría de las estancias porque las necesidades son más restrictivas, excepto

en las habitaciones 1001,1003 y 1012 que requerían una mayor potencia

calorífica que frigorífica.

Zona Tipo ModeloVelocidadventilador(posición)

Ruido(dB)

Hab.201 AHN 4021 V2 47

Hab.202 AHN 4021 V2 47



Ruido(dB)

Hab.203 AHN 4021 V2 47

Hab.204 AHN 4021 V2 47

Hab.205 AHN 4021 V2 47

Hab.206 AHN 4021 V2 47

Hab.207 AHN 4021 V2 47

Hab.208 AHN 4021 V2 47

S.Juntas K-OG 45-4T-SV Vmedia 54

Of.Admin. K-OG 9-4T-SV Vmedia 47

D.Director AHN 4021 V2 47

Hab.301 AHN 4021 V2 47

Hab.302 AHN 4021 V2 47

Hab.303 AHN 4021 V2 47

Hab.304 AHN 4021 V2 47

Hab.305 AHN 4021 V2 47

Hab.306 AHN 4021 V2 47

Hab.307 AHN 4021 V2 47

Hab.308 AHN 4021 V2 47

Hab.309 AHN 4021 V2 47

Hab.310 AHN 4021 V2 47



Ruido(dB)

Hab.311 AHN 4021 V2 47

Hab.312 AHN 4021 V2 47

Hab.4-801 AHN 4021 V2 47

Hab.4-802 AHN 4021 V2 47

Hab.4-803 AHN 4021 V2 47

Hab.4-804 AHN 4021 V2 47

Hab.4-805 AHN 4021 V2 47

Hab.4-806 AHN 4021 V2 47

Hab.4-807 AHN 4021 V2 47

Hab.4-808 AHN 6021 V3 52

Hab.4-809 AHN 4021 V2 47

Hab.4-810 AHN 4021 V2 47

Hab.4-811 AHN 4021 V2 47

Hab.4-812 AHN 4021 V2 47

Hab.4-813 AHN 4021 V2 47

Hab.4-814 AHN 3021 V3 48

Hab.901 AHN 4021 V2 47

Hab.902 AHN 4021 V2 47

Hab.903 AHN 4021 V2 47



Ruido(dB)

Hab.904 AHN 4021 V2 47

Hab.905 AHN 5021 V2 48

Hab.906 AHN 5021 V2 48

Hab.907 AHN 4021 V2 47

Hab.908 AHN 6021 V3 52

Hab.909 AHN 4021 V2 47

Hab.910 AHN 4021 V2 47

Hab.911 AHN 4021 V2 47

Hab.912 AHN 4021 V2 47

Hab.913 AHN 4021 V2 47

Hab.914 AHN 3021 V3 48

Hab.1001 AHN 5021 V2 47

Hab.1002 AHN 4021 V2 47

Hab.1003 AHN 7021 V3 52

Hab.1004 AHN 7021 V3 54

Hab.1005 AHN 7021 V3 54

Hab.1006 AHN 5021 V2 48

Hab.1007 AHN 5021 V2 48

Hab.1008 AHN 5021 V2 48



Ruido(dB)

Hab.1009 AHN 5021 V2 48

Hab.1010 AHN 5021 V2 48

Hab.1011 AHN 5021 V2 48

Hab.1012 AHN 4021 V2 47

Tabla 29. Fan-coils elegidos, velocidad de ventilador y dB producidos.

Figura 13. Porcentaje de cada tipo de fan-coil.


Se observa claramente el tipo y modelo más utilizado es el AHN 4021, esto es

debido a la configuración del hotel, que presenta cinco plantas idénticas,

cuarta a octava.

1.2.3.4 CONDUCTOS DE AIRE.

El cálculo de conductos de aire tiene por objeto determinar las dimensiones

de cada uno de los tramos, conocer su pérdida de carga, y verificar que el

ventilador es capaz de generar la suficiente presión para que circule el aire

requerido en el proyecto.

Aunque hay varios métodos para calcular conductos de aire, se va emplear el

método de recuperación estática. Este método consiste en dimensionar el

conducto de forma que el aumento de presión estática (debida a la ganancia

a la reducción de velocidad) en cada rama compense las pérdidas por


rozamiento en el tramo siguiente. De esta forma la presión estática será la

misma en cada boca y al comienzo de cada rama.

Hay que calcular los conductos horizontales que unen la habitación con el

patinillo correspondiente para cada planta y luego hay que dimensionar los

patinillos teniendo en cuenta el tramo anterior y los conductos horizontales.

Se debe tener en cuenta todos los codos y bifurcaciones que presente el

conducto, se expresará en funcione

Con el caudal aire primario, el que proviene del climatizador primario y el

de extracción, el diagrama de cálculo de pérdidas de carga, y el criterio de

presión estática menor en todo caso menor de 0,012 mm.ca/m y partiendo de

una velocidad de aire inicial de 7 m/s obtenemos el diámetro circular

apropiado a para el conducto. Luego se realiza la conversión del diámetro a

forma rectangular con la tabla de reconversión. Esta reducción se hace para

reducir el espacio ocupado por cada conducto, aunque las pérdidas de carga

por rozamiento sean mayores.

A continuación se muestran los conductos horizontales de cada planta y para

cada estancia que presenta fan-coil, para la extracción y para los conductos

de aire primario de entrada. Y los conductos que recorren los patinillos, es

decir conductos verticales.


• Conductos de extracción (horizontal):

Las extracciones de las habitaciones se realizaran en el baño, y en la sala de

juntas, oficina de administración y despacho de director se realizan en la

misma habitación.

Zona

Caudal deaire

de extracción(m3/h)

Seccióncircular (mm)

Dimensiónrectangular(mm x mm)

Tipoconducto

Hab.201 249 150 135x130 4

Hab.202 218 140 130x125 3

Hab.203 220 150 135x130 4

Hab.204 160 140 130x125 3

Hab.205 180 140 130x125 3

Hab.206 177 140 130x125 3

Hab.207 186 150 135x130 4

Hab.208 216 150 135x130 4

S.Juntas 198 140 130x125 3

Of.Admin. 259 150 135x130 4

D.Director 203 140 130x125 3

Hab.301 233 150 135x130 4

Hab.302 171 140 130x125 3

Hab.303 105 130 120x115 2


Zona

Caudal deaire




Tipoconducto

Hab.304 228 150 135x130 4

Hab.305 187 150 135x130 4

Hab.306 184 150 135x130 4

Hab.307 203 150 135x130 4

Hab.308 209 150 135x130 4

Hab.309 324 160 145x140 5

Hab.310 202 140 130x125 3

Hab.311 272 150 135x130 4

Hab.312 179 140 130x125 3

Hab.4-801 146 140 130x125 3

Hab.4-802 198 140 130x125 3

Hab.4-803 186 150 135x130 4

Hab.4-804 202 150 135x130 4

Hab.4-805 127 130 120x115 2

Hab.4-806 226 150 135x130 4

Hab.4-807 224 150 135x130 4

Hab.4-808 208 150 135x130 4

Hab.4-809 230 150 135x130 4


Zona

Caudal deaire




Tipoconducto

Hab.4-810 186 150 135x130 4

Hab.4-811 246 160 145x140 5

Hab.4-812 194 140 130x125 3

Hab.4-813 221 150 135x130 4

Hab.4-814 181 140 130x125 3

Hab.901 177 140 130x125 3

Hab.902 199 140 130x125 3

Hab.903 222 150 135x130 4

Hab.904 232 150 135x130 4

Hab.905 145 130 120x115 2

Hab.906 189 150 135x130 4

Hab.907 172 150 135x130 4

Hab.908 202 150 135x130 4

Hab.909 190 150 135x130 4

Hab.910 218 150 135x130 4

Hab.911 218 150 135x130 4

Hab.912 311 160 145x140 5

Hab.913 237 150 135x130 4


Zona

Caudal deaire




Tipoconducto

Hab.914 191 140 130x125 3

Hab.1001 203 140 130x125 3

Hab.1002 175 140 130x125 3

Hab.1003 245 160 145x140 5

Hab.1004 187 140 130x125 3

Hab.1005 221 150 135x130 4

Hab.1006 173 140 130x125 3

Hab.1007 178 140 130x125 3

Hab.1008 199 140 130x125 3

Hab.1009 222 150 135x130 4

Hab.1010 230 150 135x130 4

Hab.1011 144 130 120x115 2

Hab.1012 197 150 135x130 4

Tabla 30. Características de los conductos de extracción de estancias con fan-coil.


Figura 14. Porcentaje de cada tipo de conducto de extracción.

Se observa que el conducto más utilizado es el de tipo 3, que tiene unas

dimensiones de 130x125 mm.

• Conductos de entrada a fan-coil (horizontal):

Zona

Caudal deaire

de primario(m3/h)



Tipoconducto

Hab.201 265 160 135x130 5

Hab.202 233 160 130x125 5

Hab.203 234 160 135x130 5

Hab.204 173 140 130x125 3


Zona

Caudal deaire

de primario(m3/h)



Tipoconducto

Hab.205 194 150 130x125 4

Hab.206 195 150 130x125 4

Hab.207 200 150 135x130 4

Hab.208 233 160 135x130 5

S.Juntas 215 150 130x125 4

Of.Admin. 277 170 135x130 6

D.Director 218 150 130x125 4

Hab.301 249 160 135x130 5

Hab.302 185 150 130x125 4

Hab.303 119 130 120x115 2

Hab.304 241 160 135x130 5

Hab.305 201 150 135x130 4

Hab.306 201 150 135x130 4

Hab.307 218 150 135x130 4

Hab.308 223 150 135x130 4

Hab.309 339 205 145x140 7

Hab.310 218 150 130x125 4

Hab.311 288 170 135x130 6


Zona

Caudal deaire

de primario(m3/h)



Tipoconducto

Hab.312 189 150 130x125 4

Hab.4-801 162 140 130x125 3

Hab.4-802 212 150 130x125 4

Hab.4-803 200 150 135x130 4

Hab.4-804 216 150 135x130 4

Hab.4-805 141 130 120x115 2

Hab.4-806 243 160 135x130 5

Hab.4-807 238 160 135x130 5

Hab.4-808 229 160 135x130 5

Hab.4-809 245 160 135x130 5

Hab.4-810 201 150 135x130 4

Hab.4-811 261 160 145x140 5

Hab.4-812 209 150 130x125 4

Hab.4-813 237 160 135x130 5

Hab.4-814 190 150 130x125 4

Hab.901 193 150 130x125 4

Hab.902 214 150 130x125 4

Hab.903 237 160 135x130 5


Zona

Caudal deaire

de primario(m3/h)



Tipoconducto

Hab.904 245 160 135x130 5

Hab.905 159 140 120x115 3

Hab.906 206 150 135x130 4

Hab.907 186 150 135x130 4

Hab.908 223 150 135x130 4

Hab.909 205 150 135x130 4

Hab.910 233 160 135x130 5

Hab.911 233 160 135x130 5

Hab.912 325 205 145x140 7

Hab.913 252 160 135x130 5

Hab.914 200 150 130x125 4

Hab.1001 216 150 130x125 4

Hab.1002 189 150 130x125 4

Hab.1003 261 160 145x140 5

Hab.1004 209 150 130x125 4

Hab.1005 237 160 135x130 5

Hab.1006 190 150 130x125 4

Hab.1007 193 150 130x125 4


Zona

Caudal deaire

de primario(m3/h)



Tipoconducto

Hab.1008 214 150 130x125 4

Hab.1009 237 160 135x130 5

Hab.1010 245 160 135x130 5

Hab.1011 159 140 120x115 3

Hab.1012 206 150 135x130 4

Tabla 31. Características de los conductos de aire primario de estancias con fan-coil.

Figura 15. Porcentaje de cada tipo de conducto de aire primario.


Se observa que para la impulsión de aire los conductos presentan mayores

dimensiones que los de extracción, esto es lógico porque hay que estar

creando una sobrepresión permanente para evitar infiltraciones.

• Conductos de los patinillos (vertical).

Dado que los conductos descienden desde la unidad de aire primario en la

azotea hasta la segunda planta por los que se van anexando las

ramificaciones, el caudal de aire será mayor cuanto más cerca este de la

azotea. El caudal inicialmente será muy grande y variara de una planta a

Otra. Por lo tanto el dimensionamiento de conductos se realizara de una

planta a otra.

A continuación se muestra los caudales que aportan las habitaciones a cada

patinillo según la planta.

− Circuito de extracción.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 182 104 211 0 201 533 322 359

Planta 3 196 234 191 205 187 552 931 723

Planta 4 315 179 179 360 256 550 332 370


Planta 5 315 179 179 360 256 550 332 370

Planta 6 315 179 179 360 256 550 332 370

Planta 7 315 179 179 360 256 550 332 370

Planta 8 315 179 179 360 256 550 332 370

Planta 9 315 179 179 360 256 550 332 370

Planta 10 131 413 205 437 216 296 567 190

Tabla 32. Caudales de los patinillos de extracción según planta.

La tabla siguiente presenta los caudales acumulados, que tiene que poder

transportar los patinillos para hacer frente a la demanda de aire de cada

habitación.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 182 104 211 0 201 533 322 359

Planta 3 378 338 402 205 388 1085 1253 1082

Planta 4 693 517 582 564 644 1635 1585 1452

Planta 5 1007 697 761 924 900 2185 1917 1823

Planta 6 1322 876 940 1284 1156 2734 2249 2193

Planta 7 1637 1055 1120 1643 1412 3284 2582 2564

Planta 8 1951 1235 1299 2003 1667 3834 2914 2934


P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 9 2266 1414 1478 2363 1923 4384 3246 3304

Planta 10 2397 1826 1683 2799 2139 4680 3812 3495

Tabla 33. Caudales acumulados de los patinillos de extracción según planta.

− Circuito de impulsión.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 202 114 233 0 223 589 356 397

Planta 3 214 256 209 223 204 602 1015 788

Planta 4 392 224 224 448 319 686 414 462

Planta 5 392 224 224 448 319 686 414 462

Planta 6 392 224 224 448 319 686 414 462

Planta 7 392 224 224 448 319 686 414 462

Planta 8 392 224 224 448 319 686 414 462

Planta 9 392 224 224 448 319 686 414 462

Planta 10 155 488 242 516 255 350 670 225

Tabla 34. Caudales de los patinillos de impulsión según planta.


La tabla siguiente presenta los caudales acumulados, que tiene que poder

transportar los patinillos para hacer frente a la demanda de aire de cada

habitación.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 202 114 233 0 223 589 356 397

Planta 3 416 370 442 223 427 1191 1371 1185

Planta 4 808 594 666 672 746 1877 1785 1647

Planta 5 1200 817 889 1120 1064 2563 2200 2109

Planta 6 1592 1041 1113 1569 1383 3248 2614 2571

Planta 7 1985 1265 1336 2017 1702 3934 3028 3033

Planta 8 2377 1488 1560 2466 2021 4619 3442 3495

Planta 9 2769 1712 1784 2914 2340 5305 3857 3957

Planta 10 2924 2199 2025 3430 2595 5654 4526 4182

Tabla 35. Caudales acumulados de los patinillos de impulsión según planta.

Para la implantación de estos patinillos se han definido los siguientes

conductos, en función del caudal que pueden transportan cumpliendo con

las especificaciones impuestas.


ConductoCaudal de

aire(m3/h)

Perdida máx deCarga

(m.m.c.d.a./m)

DiámetroInterior( mm)

DimensiónConducto

C1 300 0,12 170 150x150

C2 600 0,12 200 200x200

C3 1000 0,12 270 300x200

C4 1500 0,12 310 400x200

C5 2300 0,12 360 300x350

C6 3100 0,12 410 400x350

C7 4500 0,12 475 450x400

C8 6000 0,1 550 750x350

Tabla 36. Posibles conductos para implantar los patinillos.

− Extracción.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 C1 C1 C2 _ C1 C2 C2 C2

Planta 3 C2 C2 C2 C1 C2 C4 C4 C4






P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8




Tabla 37. Tipo de conductos elegidos para los patinillos de extracción.

− Impulsión.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 C1 C1 C2 _ C1 C2 C2 C2









Tabla 38. Tipo de conductos elegidos para los patinillos de impulsión.


1.2.3.5 TUBERÍAS DE AGUA.

El cálculo de las tuberías de agua necesarias para nuestra instalación

dependerá de los valores de caudal calculados para los climatizadores y fan-

coil y cuyos valores de caudal se dan en los apartados referentes a la

selección de los mismos.

La distribución muy parecida a la de los conductos, partiendo de la caldera y

el equipo frigorífico y ramificándose por la cubierta hasta los patinillos y de

ahí a los fan-coils y climatizadores, el retorno es también por los patinillos

volviendo así a los equipos que les devuelvan las características deseadas.

Para la selección de las mismas se han empleado una gráfica donde con los

valores de caudal y los criterios de velocidad y pérdida de carga obtenemos

el diámetro de la tubería. La velocidad inferior a 2,1 m/s y que la pérdida de

carga máxima permitida por metro lineal de tubería será de 25 mm.c.a.

Las tuberías de impulsión y extracción son las mismas pues el circuito es

cerrado. Sí hay distinción entre las de agua caliente y las d agua fría.

Se han calculado unas tuberías tipo que cumplen con las condiciones antes

indicadas y son las que se van a elegir para cada tubería. Éstas son las

siguientes:


Tubería CaudalMax (l/h)

Velocidad(m/s)

Perdidas(mm.c.a/m) Pulgadas Diámetro

T1 119 2,1 16 3/8" 12,5

T2 219 2,1 14 1/2" 16

T3 362 2,1 8 3/4" 21,6

T4 472 2,1 13 1" 21,6

T5 584 2,1 19 1 1/2" 21,6

T6 773 2,1 10 1 3/4" 27,2

Tabla 39. Tuberías tipo para implantar en los falsos techos.

• Tuberías de agua (horizontal):

Zona Q agua Fría(l/h)

Q aguaCaliente (l/h)

Tubería aguafría tipo

Tubería aguacaliente tipo

Hab.201 383 323 4 3

Hab.202 330 242 3 3

Hab.203 350 301 3 3

Hab.204 334 291 3 3

Hab.205 380 275 4 3






Hab.206 427 308 4 3

Hab.207 393 294 4 3

Hab.208 423 354 4 3

S.Juntas 682 307 6 3

Of.Admin. 388 286 4 3

D.Director 345 310 3 3

Hab.301 383 323 3 3

Hab.302 349 292 3 3

Hab.303 345 289 3 3

Hab.304 326 271 3 3

Hab.305 377 268 4 3

Hab.306 427 307 4 3

Hab.307 391 290 4 3

Hab.308 351 228 3 3

Hab.309 379 288 4 3

Hab.310 365 289 4 2

Hab.311 373 305 4 3

Hab.312 294 280 3 3

Hab.4-801 383 323 4 3

Hab.4-802 349 292 3 3






Hab.4-803 345 289 3 3

Hab.4-804 326 271 3 3

Hab.4-805 377 268 4 3

Hab.4-806 427 307 4 3

Hab.4-807 391 290 4 3

Hab.4-808 577 419 5 4

Hab.4-809 349 240 3 3

Hab.4-810 362 279 4 3

Hab.4-811 362 279 4 3

Hab.4-812 362 279 4 3

Hab.4-813 394 365 4 4

Hab.4-814 281 243 3 3

Hab.901 409 371 4 4

Hab.902 383 334 4 3

Hab.903 345 289 3 3

Hab.904 334 281 3 3

Hab.905 450 349 4 3

Hab.906 473 354 5 3

Hab.907 397 296 4 3

Hab.908 627 473 6 5






Hab.909 349 240 4 3

Hab.910 362 279 4 3

Hab.911 362 279 4 2

Hab.912 362 279 4 3

Hab.913 394 365 4 2

Hab.914 281 243 3 3

Hab.1001 416 419 4 4

Hab.1002 398 357 4 3

Hab.1003 548 551 5 5

Hab.1004 681 559 6 5

Hab.1005 681 553 6 5

Hab.1006 527 451 5 4

Hab.1007 501 418 5 4

Hab.1008 467 392 4 4

Hab.1009 467 392 4 4

Hab.1010 467 392 4 4

Hab.1011 491 450 5 4

Hab.1012 316 318 3 3

Tabla 40. Tipo de tubería de agua elegidas para falsos techos.


• Tuberías de agua en patinillos (vertical):

Se han calculado unas tuberías tipo que cumplen con las condiciones antes

indicadas y son las que se van a elegir para cada tubería. Éstas son las

siguientes:

Tubería Caudal máx(l/h)

Velocidad(m/s)

Perdidas(mm.c.a/ml) Pulgadas

T7 490 2,1 10 3/4"

T8 1231 2,1 6 1 1/4"

T9 2030 2,1 15 1 1/4"

T10 3259 2,1 17 1 1/2"

T11 4362 2,1 9 1 3/4"

T12 5530 2,1 14 2"

T13 6377 2,1 18 2 1/4"

T14 7771 2,1 7 2 1/2"

T15 10784 2,1 13 2 3/4"

Tabla 41. Tuberías tipo para implantar en los patinillos.

− Agua Fría.


En la siguiente tabla se muestra las aportaciones de cada planta a cada

patinillo.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 713 684 1200 423 _ 682 388 345

Planta 3 732 671 1195 351 744 373 _ 294

Planta 4 732 671 1195 351 744 373 294 675

Planta 5 732 671 1195 351 744 373 294 675

Planta 6 732 671 1195 351 744 373 294 675

Planta 7 732 671 1195 351 744 373 294 675

Planta 8 732 671 1195 351 744 373 294 675

Planta 9 792 679 1320 627 711 362 362 675

Planta 10 814 1229 681 527 968 467 467 807

Tabla 42. Caudales de tubería de agua fría elegidas para patinillos.

Dado que las tuberías descienden desde la azotea hasta la segunda planta

por los que se van anexando las ramificaciones, el caudal de agua será mayor

cuanto más cerca este de la azotea. El caudal inicialmente será muy grande y

variara de una planta a otra. Por lo tanto el dimensionamiento de conductos

se realizara de una planta a otra.

La tabla que se muestra a continuación muestra los caudales acumulados.


P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 713 684 1200 423 0 682 388 345

Planta 3 1445 1355 2395 774 744 1055 388 639

Planta 4 2177 2026 3590 1125 1488 1428 682 1314

Planta 5 2909 2697 4785 1476 2232 1801 976 1989

Planta 6 3641 3368 5980 1827 2976 2174 1270 2664

Planta 7 4373 4039 7175 2178 3720 2547 1564 3339

Planta 8 5105 4710 8370 2529 4464 2920 1858 4014

Planta 9 5897 5389 9690 3156 5175 3282 2220 4689

Planta 10 6711 6618 10371 3683 6143 3749 2687 5496

Tabla 43. Caudales acumulados para patinillos de agua fría.

Ahora se muestra la elección de tuberías:

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 T9 T9 T9 T9 - T9 T9 T9

Planta 3 T9 T9 T10 T9 T9 T9 T9 T9


Planta 5 T10 T10 T12 T9 T10 T9 T8 T9

Planta 6 T11 T11 T13 T9 T10 T10 T9 T10


P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 7 T12 T11 T14 T10 T11 T10 T9 T11

Planta 8 T12 T12 T15 T10 T12 T10 T9 T11

Planta 9 T13 T12 T15 T10 T12 T11 T10 T12

Planta 10 T14 T13 T15 T11 T13 T11 T10 T12

Tabla 44. Tipo de tubería de agua fría elegidas para patinillos.

− Agua Caliente.

Se repiten las operaciones anteriores pero ahora con los caudales de agua

caliente.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 565 592 877 354 _ 307 345 383

Planta 3 615 560 865 228 577 305 0 280

Planta 4 615 560 865 228 577 305 0 280

Planta 5 615 560 865 228 577 305 0 280

Planta 6 615 560 865 228 577 305 0 280

Planta 7 615 560 865 228 577 305 0 280

Planta 8 615 560 865 228 577 305 0 280

Planta 9 705 570 999 473 602 279 279 608


P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 10 776 1110 553 451 810 392 392 768

Tabla 45. Caudales de tubería de agua caliente elegidas para patinillos.

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 713 684 1200 423 0 682 388 345

Planta 3 1328 1244 2065 651 577 987 388 625

Planta 4 1943 1804 2930 879 1154 1292 388 905

Planta 5 2558 2364 3795 1107 1731 1597 388 1185

Planta 6 3173 2924 4660 1335 2308 1902 388 1465

Planta 7 3788 3484 5525 1563 2885 2207 388 1745

Planta 8 4403 4044 6390 1791 3462 2512 388 2025

Planta 9 5108 4614 7389 2264 4064 2791 667 2633

Planta 10 5884 5724 7942 2715 4874 3183 1059 3401

Tabla 46. Caudales acumulados para patinillos de agua caliente.

Las tuberías seleccionadas finalmente para las tuberías de agua caliente para

patinillos, son:

P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8


P1 P2 P3 P4 P5 P6 P7 P8

Planta 2 T9 T9 T9 T9 - T9 T9 T9



Planta 5 T10 T10 T12 T9 T10 T9 T9 T9

Planta 6 T11 T11 T13 T9 T10 T10 T9 T10

Planta 7 T12 T11 T14 T10 T11 T10 T9 T11

Planta 8 T12 T12 T15 T10 T12 T10 T9 T11

Planta 9 T13 T12 T15 T10 T12 T11 T10 T12

Planta 10 T14 T13 T15 T11 T13 T11 T10 T12

Tabla 47. Tipo de tubería de agua caliente elegidas para patinillos.

1.2.3.6 DIFUSORES.

Los difusores son los encargados de impulsar el aire de los climatizadores,

para que se reparta por toda la zona objeto de climatizar. Estos difusores

están colocados en los falsos techos. S e utilizan difusores rotacionales tipo

VDW-R 600x24 marca TROX.

Los difusores están instalados en el falso techo. Para elegir el modelo

adecuado se hará restringiendo el ruido producido NR≤32dB, la velocidad de

impulsión Vaire≤7 m/s y unas pérdidas de aire ∆P≤0,012 mm.c.a/m.


Qi (m3/h) Tamaño Caudal(m3/h) Nº

Recepción 3385 600x24 520 7

Restaurante(1) 2920+2419 600x24 520 6+5

Z.descanso 4061 600x24 520 8

Tabla 48. Definición de los difusores y número.

(1) Se separa en zona de fumadores y de no fumadores.

1.2.3.7 REJILLAS.

Las rejillas tienen diferentes funciones, estas funciones son la de impulsión,

retorno y extracción. Dependiendo de la función se elige un tipo u otro. Para

aquellas destinadas a impulsión se instalan las tipo ASL, y para retorno y

extracción las tipo AH, todas ellas marca TROX.

En las habitaciones y despacho del director, que tienen fan-coils tipo AHN,

necesitan los tres tipos de rejilla. La sala de juntas y oficinas de

administración, con fan-coils tipo cassette sólo se necesita rejilla de extracción

debido a que tiene incluidas las rejillas de impulsión y retorno. Para la

recepción, restaurante y zona de descanso, cuyo acondicionamiento se hace

mediante equipo climatizador, es preciso instalar rejillas de extracción y

retorno.



caudal a absorber y el tamaño seleccionado para la rejilla en cada caso.


caudal que las atraviesa y el tamaño seleccionado para la rejilla en cada caso.

El diseño de las rejillas se realiza de forma similar, suponiendo una

velocidad máxima del aire 7 m/s y unas pérdidas de presión de ∆P≤0,012

mm.c.a/m y teniendo un nivel sonoro NR≤32dB producido y el caudal

necesario a extraer. Con ello se obtiene las dimensiones de dichas rejillas y la

pérdida de carga que producen.

A continuación se muestran las tablas con las rejillas elegidas y el número

necesario.

• Zona con climatizador.

Qext (m3/h) Tamaño Caudal(m3/h) Nº

Recepción 2665 225x625 500 6

Restaurante(1) 1790+0 225x425 300 6

Z.descanso 2621 225x625 500 6

Tabla 49. Rejillas de extracción tipo AT.

Qret (m3/h) Tamaño Caudal Nº


(m3/h)

Recepción 601 225x425 300 2

Restaurante(1) 1090+2358 225x625 500 3+5

Z.descanso 1311 225x425 300 5

Tabla 50. Rejillas de retorno tipo AT.

(1) Se separa en zona de fumadores y de no fumadores.

• Zona con fan-coil tipo cassette.

Qext(m3/h) Tamaño Caudal

(m3/h) Nº

Sala de Juntas 601 225x425 300 2

Of.Administración 1090+2358 225x625 500 3+5

Tabla 51. Rejillas de extracción tipo AT.

• Zona con fan-coil tipo AHN.


Se han definido las siguientes rejillas para cada habitación en función del fan-

coil instalado. Se instala una rejilla de cada tipo por habitación.

− Impulsión.

El caudal supuesto es el máximo del fan-coil para la velocidad de diseño, así

aseguramos que nos sirve en todos los casos.

Tipo Fan-coil Vel.Vent Caudal(m3/h) Tamaño Nº

3021 V3 322 225x425 1

4021 V2 443 225x625 1

5021 V2 510 225x725 1

6021 V3 598 225x725 1

7021 V3 735 225x825 1

Tabla 52. Rejillas de impulsión tipo ASL.

− Retorno y extracción.

Para todas las habitaciones son del tipo AT- 225x425. Siendo una para cada

función. Estando las de retorno debajo del fan-coil y la de extracción en el

techo de cuarto de baño.

1.2.3.8 VENTILADORES.


Tanto el ventilador de impulsión como el de retorno tienen suficiente

potencia para vencer las pérdidas de carga que se producen desde el exterior

hasta las zonas interiores. Estas pérdidas de carga son las propias de los

conductos, los codos, bifurcaciones, las propias de los equipos, las que se

producen en las válvulas, etc… y las del final del sistema de ventilación, los

difusores para climatizadores y rejillas para los fan-coils.

Los ventiladores son los propios de los climatizadores, tanto los generales

como los de aire exterior.

Climatizador de TKM-50/3

− Ventilador impulsión ADM 280.

− Ventilador retorno RDM 280.







1.2.3.9 BOMBAS.


Las bombas se colocaran en la red de tuberías para llevar el agua fría o

caliente a través de toda la instalación y retornarla a la enfriadora y la

caldera. Para elegir la bomba debemos tener en cuenta el caudal de agua que

impulsan y la pérdida de carga que sufre el agua hasta alcanzar el punto más

desfavorable, que es el punto más alejado del comienzo de la instalación. Las

bombas se situarán en la cubierta del edificio, a la salida del grupo frigorífico

y del grupo calorífico. Siempre se colocarán 2 bombas en paralelo para

prevenir la interrupción del servicio en caso de avería o mantenimiento de

alguna de ellas. Las bombas instaladas son de la marca EBARA modelo ENR

50-315, la cual cumple con las condiciones antes indicadas.

1.2.3.10 CALDERA.

La caldera seleccionada debe suministrar agua en las condiciones deseadas a

todo el caudal de agua requerido, para ello sabemos que el agua entra a esta

a 45ºC y sale de ahí a 50 ºC. Con los cálculos previos se requiere que el

equipo cumpla:

− Potencia calorífica: 219154 W.

− Caudal de agua: 31806 l/h.

Caldera seleccionada:

− Marca Pironox LRP-NT 7.

− Potencia calorífica: 225 kW.



1.2.3.11 ENFRIADORA.

El equipo frigorífico seleccionado debe suministrar agua en las condiciones

deseadas a todo el caudal de agua requerido, para ello sabemos que el agua

entra a esta a 12ºC y sale de allá a 7 ºC. Con los cálculos previos se obtuvo los

valores mínimos que tiene que cumplir:

− Potencia frigorífica: 219154 W.


Caldera seleccionada:

− Marca Carrier 30RB262.

− Potencia frigorífica: 254 kW.


- MEMORIA – ANEJOS - - 142 -

1.3 ANEJOS


1.3 ANEJOS.

INDICE:

1.3.1 CLIMATIZADORES TROX……………………………………………….142

1.3.2 FAN-COILS…………………………………………………………………152

1.3.3 DIFUSORES………………………………………………………………...154

1.3.4 REJILLAS……………………………………………………………………158

1.3.5 BOMBAS……………………………………………………………………162

1.3.6 CALDERA…………………………………………………………………..166


1.3.1 CLIMATIZADORES TROX


1.3.2 FAN-COILS.

• Modelo AHN


• Tipo Cassette


1.3.3

DIFUSORES


1.3.4 REJILLAS


1.3.5 BOMBAS


1.3.6 CALDERA

PLANOS - 1 -

DOCUMENTO Nº 2, PLANOS.

ÍNDICE GENERAL:

2.1 LISTA DE PLANOS…………………………………………………………….2

2.2 PLANOS…………………………………………………………………………5

PLANOS - 2 -

2.1 LISTA DE PLANOS

- PLANOS – LISTA DE PLANOS - - 3 -

2.1 LISTA DE PLANOS

PLANO DESCRIPCIÓN

SISTEMAPRODUCCION

CALOR

Sistema completo para la producción de calorincluyendo toda su valvulería.

SISTEMAPRODUCCION FRIO

Sistema completo para la producción de frio incluyendotoda su valvulería.

AIRE RECEPCIÓN Conductos de ventilación (Impulsión y Extracción)

AIRE PLANTA 1 Conductos de ventilación (Impulsión y Extracción)



AIRE PLANTA 4-9 Conductos de ventilación (Impulsión y Extracción)


AIRE ÁTICO Conductos de ventilación (Impulsión y Extracción)

PATINILLOS AIRE DEIMPULSION Conductos de impulsión de aire por patinillos verticales

PATINILLOS AIRE DEEXTRACCIÓN Conductos de extracción de aire por patinillos verticales

AGUA PLANTA 2 Tuberías de Agua Fría y Caliente (impulsión y retorno)


AGUA PLANTA 4-9 Tuberías de Agua Fría y Caliente (impulsión y retorno)



PLANO DESCRIPCIÓN

AGUA ÁTICO Tuberías de Agua Fría y Caliente (impulsión y retorno)

PATINILLOS AGUACALIENTE

Tuberías de impulsión y retorno de agua caliente porpatinillos verticales

PATINILLOS AGUAFRÍA

Tuberías de impulsión y retorno de agua fría porpatinillos verticales


2.2 PLANOS

- PLIEGO DE CONDICIONES - - 1 -

DOCUMENTO Nº 3, PLIEGO DE CONDICIONES.

ÍNDICE GENERAL:

3.1 NORMATIVA…………………………………………………………………...2

3.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS……………………………………7

- PLIEGO DE CONDICIONES - - 2 -

3.1 NORMATIVA.

- PLIEGO DE CONDICIONES – NORMATIVA - - 3 -

3.1 NORMATIVA.

ÍNDICE

3.1.1 INSTALACIONES EN GENERAL................................................................4

3.1.2 INSTALACIONES DE CLIMATIZACIÓN...................................................4


3.1.1 INSTALACIONES EN GENERAL.

• Ley 12-2008 de 31 de julio de Seguridad Industrial.

• Real Decreto 314/2006 Código Técnico de la Edificación. Documentos

anexados a la normativa del código:

1. DB SU: Seguridad de Utilización

2. DB HE: Ahorro de Energía

3. DB HR: Protección Frente al Ruido

4. DB HS: Salubridad

• Ley 34/2007 Calidad del Aire y Protección de la Atmósfera en derogación

de la Reglamento de actividades Molestas, Insalubres, Nocivas y Peligrosas

según D. 2414/61 de 30.11.1961.

• Ordenanza de Seguridad e Higiene en el Trabajo de 9 de marzo de 1971.

3.1.2 INSTALACIONES DE CLIMATIZACIÓN.

Legislación aplicable:

• Real Decreto 1027/2007 del 20 Julio del 2007, Reglamento de Instalaciones

Térmicas en los Edificios (RITE).


• Corrección de Errores del Real Decreto 1027/2007, BOE nº 51 Jueves 28

Febrero de 2008.

•Ley 38/1999, de 5 Noviembre, de Ordenación de la Edificación.

• Real Decreto 3099/1977 de 8.9.1977 por el que se aprueba el Reglamento de

Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas.

• Orden de 24.1.978 por la que se aprueban las Instrucciones

complementarias MI-IF al Reglamento de Seguridad para Plantas e

Instalaciones Frigoríficas.

• Real Decreto 363/1984, de 22 Febrero, complementario del Real Decreto

3089/1982, de 15 de octubre. Establece sujeción a normas técnicas de los tipos

de radiadores y convectores de calefacción.

• Orden CTE/3190/2002, de 5 de Diciembre del MIE por la que se modifican

las instrucciones técnicas complementarias MI-IF002, MI-IF004 y MI-IF009,

del Reglamento de Seguridad para Plantas e Instalaciones Frigoríficas.

• Real Decreto 2549/1994, de 29 de Diciembre, modificación IT

complementaria MIE-AP3 del Reglamento de aparatos a presión, referente a

generadores de aerosoles.

• Real Decreto 865/2003, de 4 de Julio, Establecimiento Criterios higiénico-

sanitarios para la prevención y control de la legionelosis.


• Real Decreto 2060/2008, de 12 de diciembre, Reglamento de equipos a

presión y sus instrucciones técnicas complementarias.

• Real Decreto 275/1995, de 27 de marzo, Disposiciones de aplicación de la

directiva del consejo de las comunidades europeas 92/42/CEE, relativa a los

requisitos de rendimiento para las calderas nuevas de agua caliente

alimentadas con combustibles líquidos o gaseosos.


3.2 PLIEGO DE CONDICIONES

TÉCNICAS.

- PLIEGO DE CONDICIONES – CONDICIONES TÉCNICAS - - 8 -

3.2 PLIEGO DE CONDICIONES TÉCNICAS.

ÍNDICE

3.2.1 ASPECTOS GENERALES TÉCNICOS……………………………………..9

3.2.2 ASPECTOS TÉCNICOS DE PRUEBAS Y PUESTA EN MARCHA……30

3.2.3 CONDICIONES DE MANTENIMIENTO Y USO………………………..38


3.2.1 ASPECTOS GENERALES TÉCNICOS.

IT 1.3.4.2 REDES DE TUBERIAS Y CONDUCTOS.

IT 1.3.4.2.1 GENERALIDADES.

Para el diseño y colocación de los soportes de las tuberías se emplearán las

instrucciones del fabricante considerando el material empleado, su diámetro

y la colocación (enterrada o al aire, horizontal o vertical).

Las conexiones entre tuberías y equipos que son accionados por un motor de

potencia mayor de 3 kW se realizan por elementos flexibles.

Los circuitos hidráulicos de diferentes edificios conectados a una misma

central térmica están hidráulicamente separados del circuito principal

mediante intercambiadores de calor.

IT 1.3.4.2.2 ALIMENTACIÓN.

La alimentación de los circuitos se realiza por medio de un desconector,

dispositivo que servirá para la reposición de pérdidas de agua. Evitará el

reflujo de agua de forma segura en caso de caída de presión en la red

pública.


El diámetro mínimo de las conexiones es en función de la potencia térmica

nominal de la instalación según la tabla 3.4.2.2 de conexiones de alimentación

del RITE.

En el tramo que conecta los circuitos cerrados al dispositivo de alimentación

se instalará una válvula automática de alivio que tendrá un diámetro mínimo

DN 20 y estará tarada a una presión igual a la máxima de servicio en el punto

de conexión más 0,2 a 0,3 bar, siempre menor que la presión de prueba.

Si el agua estuviera mezclada con un aditivo, la solución se preparará en un

depósito y se introducirá en el circuito por medio de una bomba, de forma

manual o automática.

IT 1.3.4.2.3 VACIADO Y PURGA.

Todas las redes de tuberías se deben diseñar para que puedan ser vaciadas

de forma total y parcial.

Los vaciados parciales se harán en puntos concretos del circuito, por medio

de un elemento que tendrá un diámetro mínimo nominal de 20 mm.

El vaciado total se efectúa por una válvula con un diámetro mínimo es

función de la potencia del circuito según se indica en la tabla 3.4.2.3 del RITE


La conexión entre la válvula de vaciado y el desagüe se hará de forma que el

paso de agua resulte visible. Las válvulas se protegerán contra maniobras

accidentales.

En caso de que el agua tenga aditivos peligrosos para la salud, éste debe

hacerse en un depósito para su posterior recogida y tratamiento antes del

vertido.

Los puntos altos del circuito deben estar provistos de dispositivos de purga

de aire, con un diámetro nominal no inferior a 15mm.

IT 1.3.4.2.4 EXPANSIÓN.

El circuito cerrado de agua posee un elemento que absorba, sin tener

esfuerzos mecánicos, el volumen de dilatación del fluido.

El dimensionamiento de éstos equipos se realizará según la norma UNE

100155 Capítulo 9.

IT 1.3.4.2.5 CIRCUITOS CERRADOS/VALVULERÍA.

Los circuitos cerrados de agua caliente deben poseer además de la

correspondiente válvula de alivio, de una o más válvulas de seguridad.


Las presiones de tarado de dichas válvulas deben ser mayores que la

máxima presión en régimen de servicio en el punto de instalación pero

siempre menor que la de prueba. Vendrá determinado por la norma

específica del producto o, en su defecto, por la reglamentación de los equipos

y aparatos de presión del Reglamento de equipos a presión.

Se dispondrá un dispositivo de seguridad que impida la puesta en marcha de

la instalación si el sistema no tiene la presión de ejercicio de proyecto.

IT 1.3.4.2.6 DILATACIÓN.

Las variaciones de longitud de las tuberías se deben de compensar para

evitar roturas por dilatación en los puntos más débiles. Los espesores

mínimos de metal de los accesorios para embridar o roscar, serán los

adecuados para soportar las máximas temperaturas a que hayan de estar

sometidos.

Serán de acero, hierro fundido, fundición maleable, cobre, bronce o latón,

según el material de la tubería.

En tendidos de gran longitud los esfuerzos sobre las tuberías se absorben por

medio de compensadores de dilatación y cambios de dirección.


Los elementos de dilatación se diseñan según la norma UNE 100156. En el

caso de las tuberías de materiales plásticos son válidos los códigos de buena

práctica emitidos por el CTN 53 de AENOR.

IT 1.3.4.2.8 FILTRACIÓN DEL CIRCUITO HIDRÁULICO.

Este se protegerá mediante un filtro con una luz de 1 mm como máximo,

dimensionándose con la velocidad de paso, a filtro limpio, menor o igual que

la velocidad del fluido en las tuberías contiguas.

Van protegidas con filtro todas aquellas válvulas de seguridad cuyo

diámetro nominal sea superior a DN 15, así como contadores, que se

protegerán con filtros de luz 0.25 mm como máximo.

Los elementos filtrantes se dejan permanentemente en su sitio.

IT 1.3.4.2.9 TUBERÍAS DE CIRCUITOS FRIGORÍFICOS.

En el diseño y dimensionado de los circuitos de refrigeración se debe cumplir

con la normativa existente.

En sistemas de tipo partido se debe tener en cuenta que las tuberías deben

soportar la presión máxima específica del refrigerante, los tubos serán


nuevos y con las extremidades tapadas, dimensionados de acuerdo a los

catálogos del fabricante.

Las tuberías se dejarán instaladas y con los extremos tapados hasta el

momento de la conexión.

IT 1.3.4.2.10 CONDUCTOS DE AIRE.

Los conductos deben cumplir en materiales y en fabricación las normas

UNE-EN 12237 para conductos metálicos y la UNE-EN-13403 para conductos

no metálicos.

El revestimiento interior de los conductos debe resistir la acción agresiva de

los productos para la desinfección y su superficie mecánica interior tendrá

una resistencia mecánica que permita soportar los esfuerzos a los que va a

estar sometida durante las operaciones de limpieza mecánica establecidos en

la norma UNE-EN 13403 sobre higienización de sistemas de climatización.

Las velocidades máximas y presiones máximas admitidas en los conductos

serán las que vengan determinadas por el tipo de construcción, según las

normas EN 12237 para conductos metálicos y la UNE-EN-13403 para

conductos de materiales aislantes.


Los soportes de los conductos seguirán las instrucciones de los fabricantes

atendiendo al material empleado, dimensiones y colocación.

IT 1.3.4.2.10.2 PLENUMS.

El espacio entre el forjado y el techo suspendido o suelo elevado puede ser

utilizado como canal de retorno o de impulsión si cumple las características

de delimitación en materiales que lo rodean necesarias y una garantía de

accesibilidad para efectuar tareas de limpieza y desinfección.

También podrán ser atravesados por conducciones de electricidad, agua, etc.

si se realizan de acuerdo a su normativa específica que les afecta.

Pueden ser atravesados por conductos de saneamiento si no son del tipo

“enchufe y cordón”.

IT 1.3.4.4.5 MEDICIÓN.

Todas las instalaciones térmicas deben tener la instrumentación de medida

suficiente para la supervisión de todas las magnitudes y valores de los

parámetros que intervienen de forma fundamental en el funcionamiento de

los mismos.


Debemos situar a los aparatos de medida en lugares visibles y fácilmente

accesibles para lectura y mantenimiento.

En cada proceso que conlleve el cambio de de una magnitud física debe

existir la posibilidad de su medición por medio tanto de elementos

permanentes en la instalación como de portátiles.

En el caso de la medición de temperatura en circuitos de agua, el sensor a

utilizar entrará en la tubería insertado en la correspondiente vaina rellena de

sustancia conductora de calor.

En ningún caso se puede utilizar termómetros o sondas de contacto.

En la instalación con más de 70 kW de potencia térmica nominal, deben

existir los siguientes aparatos de medida:

a) Termómetro en los colectores de impulsión y de retorno del fluido

portador.

b) Manómetro en los vasos de expansión.

c) Termómetro en el retorno y uno por cada bomba en los circuitos

secundarios.

d) Manómetro por cada bomba para lectura de diferencia de presión de

entre aspiración y descarga así como de otro para cada bomba.

e) Pirostato en cada chimenea


f) Termómetro y manómetro en entrada y salida de los fluidos de los

intercambiadores de calor excepto si son de tipo frigorígeno.

g) Termómetro a la entrada y otro a la salida de las baterías de agua-aire,

en el circuito primario y tomas para las lecturas de las magnitudes

relativas al aire, antes y después de la batería.

h) Lectura de magnitudes físicas en las corrientes de aire de los

recuperadores de calor aire-aire

i) Temperatura de aire de impulsión, retorno y toma de aire exterior en

las unidades de tratamiento de aire.

IT 1.1.4.2.4 FILTRACIÓN DEL AIRE EXTERIOR MÍNIMO DE

CALEFACCIÓN.

El aire exterior de ventilación, se introducirá debidamente filtrado en el

edificio.

Las clases de filtraciones mínimas a emplear, en función de la calidad del aire

exterior (ODA) y de la calidad del aire interior (IDA), serán las que se indican

en la Tabla 1.4.2.5- Clases de filtración- del punto IT.4.3.1 del RITE página

35947 del BOE número 209.

La calidad del aire exterior (ODA) se clasificará según los siguientes niveles:


ODA 1: aire puro que puede contener partículas sólidas de forma temporal.

ODA2: aire con altas concentraciones de partículas.

ODA 3: aire con altas concentraciones de contaminantes gaseosos.

ODA 4: aire con altas concentraciones de contaminantes gaseosos y

partículas.

ODA 5: aire con muy altas concentraciones de contaminantes gaseosos y

partículas.

Se emplearán prefiltros para mantener limpios los componentes de las

unidades de ventilación y tratamiento de aire, así como alargar la vida útil

de los filtros finales. Se instalarán en la entrada del aire exterior a la unidad

de tratamiento, así como en la unidad de aire de retorno.

Los filtros finales se instalarán después de la sección de tratamiento y cuando

los locales sean excesivamente sensibles a la suciedad, irán colocados

después del ventilador de impulsión.

En todas las secciones de filtración salvo las situadas en la toma de aire

exterior, se garantizarán las condiciones de funcionamiento en seco. La HR

del aire no superará en ningún momento el 90%.

Los aparatos de recuperación de calor debe siempre estar protegidos con una

sección de filtros de la clase F6 o más elevada.


ITE 1.2.4.1.2 GENERACIÓN DE CALOR – CALDERAS.

IT 1.2.4.1.2.1 REQUISITOS MÍNIMOS DE RENDIMIENTO

ENERGÉTICO DE LOS GENERADORES DE CALOR.

Según la normativa expuesta en el RITE, en este tipo de aparatos, con

respecto al rendimiento energético son:

1. En el proyecto se debe indicar la prestación energética de la caldera,

los rendimientos a potencia nominal y con una carga parcial del 30 por 100 y

la temperatura media del agua de en la caldera de acuerdo con lo que

establece el RD 275/1995, de 24 de febrero.

2. Las calderas de potencia superior a 400 kW tendrán un rendimiento

igual o mayor que el exigido para las calderas de 400 kW en el RD 275/1995.

3. Quedan excluidos de cumplir con los requisitos mínimos de

rendimiento del punto 1 los generadores de agua caliente alimentados por

combustibles cuya naturaleza corresponda a recuperaciones de efluentes,

subproductos o residuos cuyas limitaciones no afecten al impacto ambiental.

4. En calderas de biomasa el rendimiento mínimo exigido será del 75% a

plena carga.

5. Cuando el generador de calor utilice biocombustibles sólidos, sólo se

debe indicar el rendimiento instantáneo del conjunto caldera-sistema de

combustión par el 100% de la carga máxima, para uno de los combustibles

sólidos que se prevé se utilizará en su alimentación.


6. Se indicará el rendimiento y la temperatura media del agua del

conjunto quemador-caldera a la potencia máxima demandada por el sistema

de calefacción y, en su caso, por el sistema de preparación de agua caliente.

7. Queda prohibida la instalación de calderas de las siguientes

características:

a) Calderas atmosféricas a partir del 1 enero 2010

b) Calderas con un marcado de prestación energética según RD 275/1995

de una estrella a partir del 1 de enero de 2010

c) Calderas con un marcado de prestación energética según RD 275/1995

de dos estrellas a partir del 1 de enero de 2012

IT 1.2.4.1.2.2 FRACCIONAMIENTO DE POTENCIA.

Deberá disponer del número de generadores necesarios en número, potencia

y tipos adecuados, según el perfil de la demanda de energía térmica prevista.

Las centrales de producción de calor equipadas con generadores que utilicen

combustible líquido o gaseoso cumplirán con los siguientes requisitos:

a) Si la potencia nominal es mayor que 400 kW se instalarán dos o más

generadores.

b) Si la potencia térmica nominal es igual o menor que 400 kW y la

instalación suministra ACS, se puede emplear un único generador siempre


que la potencia demandada para ACS sea menor que la del primer escalón

del quemador.

Los generadores que utilicen biomasa para combustión no se verán afectados

de las normas anteriores. Generadores de tipo atmosférico serán

considerados como uno sólo salvo si tuvieran una automatización del

circuito hidráulico.

La regulación de los combustibles estará en función de la potencia térmica

nominal del generador de calor según Tabla 2.4.1.1 – Regulación de

quemadores- del punto IT.1.2.4.1.2.3 del RITE página 35951 del BOE número

209.

Independientemente de las exigencias determinadas por el Reglamento de

Aparatos a Presión u otros que le afecten, con toda caldera deberá incluirse:

• Utensilios necesarios para limpieza y conducción del fuego.

• Aparatos de medida: termómetros e hidrómetros en las calderas de

agua caliente. Los termómetros medirán la temperatura del agua en

un lugar próximo a la salida por medio de un bulbo que, con su

correspondiente protección, penetre en el interior de la caldera. No se

consideran convenientes a estos efectos los termómetros de contacto.

Los aparatos de medida irán situados en lugar visible y fácilmente


accesibles para su entretenimiento y recambio con las escalas

adecuadas a la instalación.

IT 1.2.4.1.3 GENERACIÓN DE FRIO.

IT 1.2.4.1.3.1 REQUISITOS MÍNIMOS DE EFICIENCIA ENERGÉTICA DE

LOS GENERADORES DE FRÍO.

En este caso se deberá indicar los coeficientes EER y COP individual de cada

equipo al variar la demanda desde el máximo hasta el límite inferior de

parcialización, en las condiciones previstas de diseño, así como el de la

central con la estrategia de funcionamiento elegida.

En los equipos en que se disponga de etiquetado energético se indicará la

clase de eficiencia energética del mismo.

La temperatura del agua refrigerada a la salida de las plantas deberá ser

mantenida constante al variar la demanda, salvo excepciones que se

justificarán.

El salto de temperatura será una función creciente de la potencia del

generador o generadores, hasta el límite establecido por el fabricante, con el

fin de ahorrar potencia de bombeo.


IT 1.2.4.1.3.2 ESCALONAMIENTO DE POTENCIA EN CENTRALES DE

GENERACIÓN DE FRÍO.

Las centrales de frio se diseñan con un número de generadores tal que se

cubra la variación de la demanda del sistema con una eficiencia próxima a la

máxima que ofrecen los generadores elegidos.

Parcializar la potencia podrá obtenerse escalonadamente o con continuidad.

IT 1.2.4.1.3.4 MAQUINARIA FRIGORÍFICA ENFRIADA POR AGUA O

CONDENSADOR EVAPORATIVO.

1. Las torres de refrigeración y los condensadores evaporativos se

dimensionarán para el valor de la temperatura húmeda que corresponde al

nivel percentil más exigente más 1ºC.

2. El salto de temperatura será el óptimo para el dimensionamiento de

los equipos, considerando que la incidencia de tales parámetros en el

consumo energético del sistema.

3. Disminuir la temperatura de bulbo húmedo y/o la carga térmica se

hará disminuir el nivel térmico del agua de condensación hasta el valor

mínimo recomendado por el fabricante del equipo frigorífico, variando la

velocidad de rotación de los ventiladores, por escalones o con continuidad, o

el número de los mismos en funcionamiento.


4. El agua de este circuito debe ir correctamente protegido contra las

heladas.

5. Las torres de refrigeración y los condensadores evaporativos se

seleccionarán con ventiladores de bajo consumo, preferentemente de tiro

inducido.

6. Torres de refrigeración y condensadores evaporativos cumplirán lo

dispuesto en la norma UNE 100030 IN, apartado 6.1.3.2 en lo que se refiere a

la distancia a tomas de aire y ventanas.

ITE 0.4.11.2 PLACAS DE IDENTIFICACIÓN.

Todos los equipos deberán ir provistos de placas de identificación en las que

deberán constar los datos siguientes:

• Nombre o razón social del fabricante

• Número de fabricación

• Designación del modelo

• Características de la energía de alimentación

• Potencia nominal absorbida en las condiciones normales.

• Potencia frigorífica total útil.

• Tipo de refrigerante.


• Cantidad de refrigerante.

• Coeficiente de eficiencia energética CEE.

• Peso en funcionamiento.

INSTRUCCIÓN TÉCNICA IT 2. MONTAJE.

IT2.1 GENERALIDADES.

Procedimiento a seguir para efectuar las pruebas de puesta en servicio de la

instalación térmica.

IT2.2 PRUEBAS.

IT2.2.1 EQUIPOS.

Debemos tomar nota de los datos de funcionamiento de los distintos equipos

y aparatos, que pasarán a formar parte de la documentación final de la

instalación. Registraremos los datos nominales de funcionamiento que

figuran el proyecto y los datos reales de funcionamiento.

Los quemadores estarán ajustados de forma que se medirán al mismo tiempo

los parámetros de la combustión; se medirán los rendimientos de los

conjuntos caldera-quemador, excepto los que posean certificación CE

conforme al RD 275/1995 de 24 de febrero.


Ajuste de de las temperaturas de funcionamiento del agua de las plantas

enfriadoras y se medirá la potencia absorbida en cada una de ellas.

IT2.2.2 ESTANQUEIDAD DE REDES DE TUBERÍAS DE AGUA.

Las redes de circulación deben ser probadas hidrostáticamente, a fin de

asegurar su estanqueidad previamente a quedar ocultas por obras de

albañilería, material de relleno o por el aislante.

Las pruebas realizadas son válidas si se realizan conforma a la norma UNE

100151 o UNE-ENV 12108, según fluido.

Deben seguir el proceso que se relata en el IT 2.2.2.2 y siguientes.

1. Proceso de preparación y limpieza de la red previa a las pruebas de

estanqueidad. (IT 2.2.2.2)

2. Prueba preliminar de estanqueidad a baja presión para detección de

fallos en la discontinuidad de la red. (IT 2.2.2.3)

3. Prueba de resistencia mecánica de los esfuerzos de las uniones a un

esfuerzo por la aplicación de la presión de prueba. (IT 2.2.2.4)

4. Reparación de fugas detectadas (IT 2.2.2.5)

5. Pruebas de estanqueidad de los circuitos frigoríficos (IT 2.2.3)

6. Pruebas de libre dilatación (IT 2.2.4)

7. Pruebas de recepción de de redes de conductos de aire ( IT 2.2.5)


8. Pruebas finales (IT 2.2.7)

i. Se considerarán válidas si se han realizado siguiendo la norma UNE-

EN 12599:01 en lo que respecta a los controles y mediciones funcionales

que aparecen en el capítulo 5 y 6.

ii. Las pruebas de libre dilatación y finales se realizan en un día soleado y

sin demanda.

iii. En el subsistema solar, se lleva a cabo una prueba de seguridad en

condiciones de estancamiento del circuito primario, a realizar con este

lleno y la bomba de circulación parada. El nivel de radiación sobre el

captador debe ser superior al 80% de la irradiancia máxima al menos

una hora.

IT 2.4 EFICIENCIA ENERGÉTICA.

La empresa responsable de la puesta en marcha de la instalación debe

realizar y documentar las pruebas de eficiencia energética de la instalación:

a) Comprobación del funcionamiento de la instalación en las condiciones

de régimen.

b) Comprobación de la eficiencia energética de los equipos de frio y de

calor. En ningún momento el rendimiento del generador de calor debe ser

inferior en más de 5 unidades del límite inferior del rango marcado para la

categoría indicada en el etiquetado energético con la normativa vigente.


c) Comprobación de intercambiadores de calor y climatizadores.

d) Comprobación de la eficiencia y la aportación energética de la

producción de los sistemas de generación de energía de origen renovable.

e) Comprobación del funcionamiento de los elementos de regulación y

confort.

f) Comprobación de temperaturas y saltos térmicos en todos los circuitos

de generación, distribución y las unidades terminales en régimen.

g) Comprobación de que los consumos energéticos se hayan dentro de

los calculados en la memoria.

h) Comprobación del funcionamiento y consumo de los motores

eléctricos en condiciones reales de trabajo.

i) Comprobación de las pérdidas de distribución de la instalación

hidráulica.

IDENTIFICACIÓN DE EQUIPOS.

La empresa responsable de la puesta en marcha de la instalación debe

realizar las fichas técnicas de todos los equipos y aparatos que forman parte

de dicha instalación térmica.

Se debe indicar en dicha ficha los valores siguientes:

a) Marca y Modelo del aparato/equipo

b) Datos de funcionamiento según proyecto.


c) Datos medidos en obra durante la puesta en marcha.

En los cuadros eléctricos los bornes de salida deben tener un número de

identificación que se corresponderá al indicado en el esquema de mando y

potencia.


3.2.2 ASPECTOS TÉCNICOS DE PRUEBAS Y PUESTA EN

MARCHA.

ITE 2 MONTAJE.

IT 2.1 GENERALIDADES.

Estableceremos a continuación el procedimiento a seguir para efectuar las

pruebas de puesta en servicio de la instalación.

Las pruebas parciales estarán precedidas por una comprobación de los

materiales en el momento de su recepción en obra.

Todas las pruebas se efectuarán en presencia del director de obra o persona

en quien delegue, quien deberá dar su conformidad tanto al procedimiento

seguido como a los resultados.

IT 2.2 PRUEBAS.

IT 2.2.1 EQUIPOS.

Como prueba preliminar en la instalación se deberá proceder con los

siguientes tres puntos:

1. Tomar nota de los datos de funcionamiento tanto de los equipos como de

los aparatos, la cual pasará a formar parte de la documentación final de la


propia instalación. Registro de los valores nominales de funcionamiento

que figurarán en la memoria.

2. Quemadores ajustados según la potencia de los generadores. Se verificará

al mismo tiempo los parámetros de la combustión. Debe medirse el

rendimiento del conjunto caldera-quemador excepto lo que aporten la

certificación CE según el RD 275/1995.

3. Ajuste de las temperaturas de funcionamiento del agua de las plantas

enfriadoras y medida de la potencia absorbida en cada una de ellas.

IT 2.2.2 PRUEBAS DE ESTANQUEIDAD DE REDES DE TUBERÍAS DE

AGUA.

En el caso de las redes de tuberías habrá que tener en cuenta el propio fluido

portador y la validez de las pruebas según:

a) En primer lugar prueba hidrostática de la red para aseguramiento de la

estanqueidad previas a quedar tapadas por obra de albañilería o cubiertas

por material aislante.

b) Las pruebas realizadas deben regirse por las normativas UNE 100151 o

UNE-ENV 12108.

El procedimiento a seguir en las pruebas de estanqueidad comprenderán las

fases que se relacionan a continuación.


IT 2.2.2.2 PREPARACIÓN Y LIMPIEZA DE REDES DE TUBERÍAS.

Antes de realizar la prueba de estanqueidad y de efectuar el llenado

definitivo, las redes de tuberías de agua deben ser limpiadas correctamente

de forma interna para eliminar los residuos procedentes del montaje.

Requerirán el cierre de los terminales abiertos. Debe comprobarse que los

aparatos y accesorios queden incluidos en la sección de la red que se va a

comprobar soportan la presión a la que se va a efectuar la prueba. De no ser

así, deben quedar excluidos cerrando las válvulas o sustituyéndoles por

tapones.

Una vez completada la instalación, la limpieza se podrá efectuar llenándola y

vaciándola el número de veces que sea necesario, con agua o con una

solución acuosa de producto detergente, con dispersantes compatibles con

los materiales usados en el circuito, con una concentración establecida por el

fabricante. El uso de detergentes no está permitido para redes de distribución

de agua para productos sanitarios.

Tras el llenado, se deben poner en funcionamiento las bombas y se dejará

circular el agua durante el tiempo que indique el fabricante del dispersante.

Posteriormente se vaciará totalmente la red y se enjuagará con agua

procedente del dispositivo de alimentación.


En el caso de redes cerradas, para fluidos con temperatura de circulación

menor a 100ºC, se medirá el pH del circuito. En caso de ser superior a 7.5 se

repetirá las operaciones anteriores hasta que cambie dicho valor.

IT 2.2.2.3 PRUEBA PRELIMINAR DE ESTANQUEIDAD.

Esta prueba se efectuará bajo presión para detectar los fallos de continuidad

de la red y evitar los daños que puede provocar la prueba de resistencia

mecánica. Se empleará el mismo fluido transportado o agua a presión de

llenado.

Debe tener la duración suficiente para la verificación de la resistencia de

todas las uniones pertinentes.

IT 2.2.2.4 PRUEBA RESISTENCIA MECÁNICA.

Deberá efectuarse a continuación de la prueba preliminar.

Una vez llenada la red con el fluido de prueba, se someterá a las uniones a

un esfuerzo por la aplicación de la presión de prueba. En el caso de circuitos

cerrados cuyo fluido interior tenga una temperatura inferior a 100ºC, la

presión de prueba será equivalente a 1.5 veces la máxima efectiva de trabajo

a la temperatura de servicio, con un mínimo de 6 bar; para circuitos de ACS


la presión de prueba será de 2 veces la máxima efectiva de trabajo, con un

mínimo de 6 bar.

Los equipos, aparatos y accesorios que no soporten dichas presiones

quedarán excluidos de la prueba.

Esta prueba de nuevo, debe tener la duración suficiente para poder verificar

visualmente la resistencia estructural de los equipos y tuberías sometidos a la

misma.

IT 2.2.2.5 REPARACIÓN DE FUGAS.

Se realizará desmontando la junta, accesorio o sección donde haya originado

la fuga y sustituyendo la parte defectuosa o averiada con material nuevo.

Una vez reparadas las anomalías, se volverá a comenzar la prueba

preliminar. El proceso se repetirá tantas veces como fuere necesario.

IT 2.2.2.5 PRUEBAS ESTANQUEIDAD CIRCUITOS FRIGORÍFICOS

Los circuitos frigoríficos de las instalaciones se someterán a las pruebas

especificadas en la normativa vigente (ITE 06).


No es necesario someter a pruebas de estanqueidad la instalación de

unidades por elementos, cuando se realice con líneas precargadas

suministradas por el fabricante del equipo, que debe entregar el

correspondiente certificado de pruebas.

IT 2.2.2.5 PRUEBAS LIBRE DILATACIÓN.

En el momento en que las pruebas anteriores hayan resultado satisfactorias y

se haya comprobado hidrostáticamente el ajuste de los elementos de

seguridad, las instalaciones que posean generadores de calor se deben llevar

a la temperatura de tarado de los elementos de seguridad, habiéndose

anulado la regulación automática. Si la instalación poseyera captadores

solares la temperatura anterior será en este caso la temperatura de

estancamiento.

En el enfriamiento de la instalación y al finalizar el ensayo se comprobara de

forma visual que no haya deformaciones apreciables en ningún elemento o

tramo de tubo y que el sistema de expansión haya funcionado correctamente.


IT 2.2.5 PRUEBAS DE RECEPCIÓN DE REDES DE CONDUCTOS DE

AIRE.

IT 2.2.5.1 PREPARACIÓN Y LIMPIEZA DE REDES DE CONDUCTOS.

La limpieza de las redes de conductos de aire se efectúa tras completar el

montaje de la red y unidades de tratamiento de aire pero previa a la conexión

de las unidades terminales y de montar los elementos de acabado y muebles.

Se cumplirá en redes de conductos la normativa UNE 100012.

Antes de que la red se haga inaccesible debe realizarse las correspondientes

pruebas de resistencia mecánica y de estanqueidad para establecer si se

ajustan al servicio requerido según lo establecido en la memoria técnica del

proyecto.

Para realizar las pruebas deben taponarse correctamente las aperturas de los

orificios donde se conectarán los elementos de difusión de aire o las unidades

terminales.

IT 2.2.5.2 PRUEBAS RESISTENCIA ESTRUCTURAL Y ESTANQUEIDAD.

Debe someterse de forma obligatoria a este tipo de pruebas ajustándose en

ellas el caudal de fugas a lo indicado en el proyecto o memoria técnica, según

la clase de estanqueidad elegida (RITE IT.1).


IT 2.2.7 PRUEBAS FINALES.

Se considerarán válidas las pruebas finales que se hayan realizado siguiendo

las instrucciones de la norma UNE-EN 12599:01, en lo que respecta a

controles y mediciones funcionales, indicados en los capítulos 5 y 6.

Las pruebas de libre dilatación y las finales del subsistema solar deben

realizarse en un día soleado y sin demanda.


3.2.3 CONDICIONES DE MANTENIMIENTO Y USO.

IT 3. MANTENIMIENTO Y USO.

IT 3.1 GENERALIDADES.

Exigencias que deben cumplir las instalaciones térmicas con el fin de

asegurar que su funcionamiento, a todo lo largo de su vida útil, se realiza con

la máxima eficiencia energética, garantizando la seguridad, la durabilidad y

la protección del medio ambiente, así como de las exigencias establecidas en

el proyecto de la instalación final realizada.

IT 3.2 MANTENIMIENTO Y USO DE LAS INSTALACIONES

TERMICAS.

Se deben usar y mantener conforme a los procedimientos establecidos a

continuación y de acuerdo con su potencia térmica nominal y características

técnicas:

a) La instalación térmica de acuerdo con un programa de mantenimiento

preventivo IT.3.3.

b) La instalación térmica debe poseer un programa de gestión energética

según IT.3.4.


c) La instalación térmica dispondrá de instrucciones de seguridad según

IT.3.5.

d) La instalación térmica se usará según las instrucciones de manejo y

maniobra dadas en IT.3.6.

e) La instalación térmica se usará según el programa de funcionamiento

regido por la IT.3.7.

IT 3.3 PROGRAMA DE MANTENIMIENTO PREVENTIVO.

Las instalaciones térmicas se mantendrán de acuerdo con las operaciones y

periodicidades contenidas en el programa de mantenimiento preventivo

establecido en el Manual de Uso y Mantenimiento y serán al menos las que

aparecen en la Tabla 3.1 del punto IT.3.3 del RITE páginas 35973 y 35974 del

BOE número 209, diferenciándose entre instalaciones de potencia nominal

menor o igual que 70 kW o superior a 70 kW.

Este programa de mantenimiento será responsabilidad del mantenedor

autorizado o del director de mantenimiento.

IT 3.4 PROGRAMA DE GESTIÓN ENERGÉTICA.

IT 3.4.1 EVALUACIÓN PERIÓDICA DEL RENDIMIENTO DE LOS

EQUIPOS GENERADORES DE CALOR.


La empresa encargada del mantenimiento realizará un análisis y evolución

periódica del rendimiento de los equipos de generación de calor en función

de la potencia nominal de los mismos, midiendo y registrando los valores, de

acuerdo a la periodicidad indicada en la Tabla 3.2-Medidas de generadores

de calor y su periodicidad del punto IT.3.4.1 del RITE página 35975 del BOE

número 209. Dichos valores deben mantenerse dentro de los límites de la IT

4.2.1.2 a).

IT 3.4.2 EVALUACIÓN PERIÓDICA DEL RENDIMIENTO DE LOS

EQUIPOS GENERADORES DE FRIO.

La empresa encargada del mantenimiento realizará un análisis y evolución

periódica del rendimiento de los equipos de generación de calor en función

de la potencia nominal de los mismos, midiendo y registrando los valores, de

acuerdo a la periodicidad indicada en la Tabla 3.3- Medidas de generadores

de frío y periodicidad del punto IT.3.4.2 del RITE página 35975 del BOE

número 209.


IT 3.4.4 ASESORAMIENTO ENERGÉTICO.

La empresa de mantenimiento asesorará al titular, recomendando posibles

mejoras o modificaciones de la instalación, así como en su uso y

funcionamiento que redunden en una mayor eficiencia energética.

En instalaciones de potencia nominal superior a 70 kW, la empresa, realizará

un seguimiento de la evolución del consumo de energía y de agua de forma

periódica, con el fin de poder detectar posibles desviaciones t tomar las

medidas correctoras oportunas. Esta información debe conservarse por un

mínimo de 5 años.

IT 3.5 INSTRUCCIONES DE SEGURIDAD.

Las instrucciones de seguridad serán las adecuadas a las características

técnicas de la instalación concreta y su objetivo es el de reducir a límites

aceptables el riesgo que los usuarios u operarios sufran daños inmediatos

durante el uso de su instalación.

En instalaciones de potencia nominal superior a 70 kW, estas instrucciones

deben estar situadas en lugar visible antes del acceso y en el interior de las

salas de máquinas, locales técnicos y junto a aparatos y equipos, con absoluta


prioridad sobre el resto de instrucciones y deben hacer referencia, entre

otros, a los siguientes aspectos:

i. Parada de los equipos antes de una intervención.

ii. Desconexión de la corriente eléctrica antes de intervenir en un equipo.

iii. Colocación de advertencias antes de intervención en un equipo.

iv. Indicaciones de seguridad para distintas presiones, temperaturas,

intensidades eléctricas.

v. Cierre de válvulas antes de apertura de circuito hidráulico.

IT 3.6 INSTRUCCIONES DE MANEJO Y MANIOBRA.

Deben ser las adecuadas para las características técnicas de la instalación en

concreto y deben servir para efectuar la puesta en marcha y parada de la

instalación de forma total o parcial, y, para conseguir cualquier programa de

funcionamiento y servicio prestado.

En instalaciones de potencia nominal superior a 70 kW, estas instrucciones

deben estar visibles en las siguientes zonas del edificio:

- Sala de máquinas.

- Locales técnicos.


En ambos casos deben hacer referencia a todos los siguientes aspectos:

- Secuencia de arranque de bombas de circulación.

- Limitación de puntas de potencia eléctrica, evitando poner en marcha

simultáneamente varios motores a plena carga.

- Uso del sistema de enfriamiento gratuito en régimen de verano y de

invierno.

IT 3.7 INSTRUCCIONES DE FUNCIONAMIENTO.

El programa de funcionamiento debe dar el servicio demandado con el

mínimo consumo energético.

En instalaciones superiores a 70 kW comprenderá los siguientes aspectos:

a) Horario de puesta en marcha y parada de la instalación

b) Orden de puesta en marcha y parada de los equipos

c) Programa de modificación del régimen de funcionamiento

d) Programa de paradas intermedias del conjunto o de parte de los

equipos

e) Programa y régimen especial para los fines de semana y para

condiciones especiales de uso del edificio o de condiciones exteriores

excepcionales.


IT 4. INSPECCIÓN.

IT 4.2 INSPECCIONES PERÓDICAS DE EFICIENCIA ENERGÉTICA.

IT 4.2.1 INSPECCION DE LOS GENERADORES DE CALOR.

Según normativa serán inspeccionados todos los generadores de calor cuya

potencia nominal instalada sea igual o superior a 20 kW.

Dicha inspección comprenderá los tres puntos siguientes:

a) Análisis y evaluación del rendimiento; en todo momento este no

deberá descender en más de dos unidades con respecto al de puesta en

servicio.

b) Inspección del registro oficial de las operaciones de mantenimiento

establecidas en la IT.3 del RITE, BOE 209.

c) Inspección de la instalación solar si la hubiera evaluando la

contribución solar al sistema de ACS y calefacción.

IT 4.2.2 INSPECCION DE LOS GENERADORES DE FRÍO.

Según normativa serán inspeccionados todos los generadores de calor cuya

potencia nominal instalada sea igual o superior a 12 kW.

Dicha inspección comprenderá los puntos siguientes:


a) Análisis y evaluación del rendimiento

b) Inspección del registro oficial de mantenimiento según la IT.3

c) Inspección de la instalación solar si la hubiera evaluando la

contribución solar al sistema refrigeración.

IT 4.2.2 INSPECCION DE LA INSTALACIÓN COMPLETA.

Se realizará caso de que la instalación térmica de frio o de calor tenga más de

15 años de antigüedad, contados a partir de la fecha de emisión del primer

certificado de la instalación, y la potencia nominal instalada sea superior a 20

kW en calor o 12 kW en frío.

Debe comprender como mínimo las siguientes actuaciones:

a) Inspección de todo el sistema relacionado con la exigencia de

eficiencia energética regulada en la IT.1

b) Inspección del registro oficial de las operaciones de mantenimiento

establecidas en la IT.3 para la instalación térmica completa.

c) Elaboración de un dictamen para el asesoramiento del titular de la

instalación con posibles mejoras aplicables a la misma en eficiencia

energética o contemplación de la instalación de energía solar al sistema. Las

medidas técnicas deben estar justificadas según rentabilidad energética,

medioambiental y económica.


IT 4.3 PERIODICIDAD DE LAS INSPECCIONES DE EFICIENCIA

ENERGÉTICA.

IT 4.3.1 PERIODICIDAD DE LAS INSPECCIONES DE LOS

GENERADORES DE CALOR.

Los generadores de calor puestos en servicio en fecha posterior a la entrada

del RITE y que posean una potencia nominal superior o igual a los 20 kW se

inspeccionarán según la periodicidad que se indica en la Tabla 4.3.1-

Periodicidad de las inspecciones de generadores de calor- del punto IT.4.3.1

del RITE página 35977 del BOE número 209.

Los generadores de calor de las instalaciones deben superar su primera

inspección de acuerdo con el calendario que establezca el órgano competente

de la Comunidad Autónoma, en función de su potencia, combustible y

antigüedad.

IT 4.3.2 PERIODICIDAD DE LAS INSPECCIONES DE LOS

GENERADORES DE FRIO.

Los generadores de frío de instalaciones superiores a los 12 kW nominales,

deben ser inspeccionados según el calendario establecido por la

correspondiente Comunidad Autónoma, en función de antigüedad y

potencia térmica nominal, superior o menor o igual que 70 KW.


IT 4.3.3 PERIODICIDAD DE LAS INSPECCIONES DE LA

INSTALACIÓN TÉRMICA COMPLETA.

Obligada por la IT 4.2.3, coincidirá con la primera inspección de la

instalación ya sea de la instalación de frío o de calor, una vez la antigüedad

supere los 15 años.

La inspección de la instalación térmica completa se realizará cada 15 años

instalación, y la potencia.

- PRESUPUESTO - - 1 -

DOCUMENTO Nº 4, PRESUPUESTO.

ÍNDICE GENERAL:

4.1 MEDICIONES…………………………………………………………………...2

4.2 PRESUPUESTOS UNITARIOS………………………………………………..9

4.3 SUMAS PARCIALES………………………………………………………….16

4.4 PRESUPUESTO TOTAL……………………………………………………...23

- PRESUPUESTO - - 2 -

4.1 MEDICIONES

- PRESUPUESTO – MEDICIONES - - 3 -

4.1 MEDICIONES.

A continuación se detallan los materiales y equipos necesarios que

corresponden a la instalación:

Equipos Referencia Cantidad Ud

UNIDADES CLIMATIZADORAS Y DE AIRE EXTERIOR

ClimatizadorRecepción TROX modelo TKM-53/3 1 Ud.

ClimatizadorSegunda

PlantaTROX modelo TKM-53/6 1 Ud.

ClimatizadorAire Exterior TROX modelo TKM-53/5 1 Ud.

FAN-COILS Y UNIDADES AUTÓNOMAS

Fan-coil AIRWELL tipo SUELO TECHO de 4TUBOS modelo AHN 3021 6 Ud.





Fancoil CARRIER tipo CASSETTE de 4 TUBOSmodelo K-OG-45 1 Ud.


Fancoil CARRIER tipo CASSETTE de 4 TUBOSmodelo K-OG-09 1 Ud.

PRODUCCIÓN DE CALOR

Caldera PIRONOX tipo LRP-NT 7 de potencia225 Kw 1 Ud.

PRODUCCIÓN DE FRÍO

Enfriadora Carrier 30RB262-802 - AQUASNAPPURON 1 Ud.

GRUPOS ELECTROBOMBAS

Bomba AguaCaliente ENR modelo 50-200 4 Ud.

Bomba AguaFria ENR modelo 50-200 4 Ud.

VENTILADORES

Ventilador deImpulsion TROX tipo ADH 280 1 Ud.

Ventilador deExtracción TROX tipo RDH 280 1 Ud.





REDES DE TUBERIAS Y AISLAMIENTO

Tubería 3/8"Tubería acero negro estirado DIN 2440

de 3/8",incluyendo pp de accesorios y soportes

10 m




150 m



420 m

Tubería 1"Tubería acero negro estirado DIN 2440

de 1",incluyendo pp de accesorios y soportes

310 m

Tubería 1 1/4"Tubería acero negro estirado DIN 2440

de 1 1/4",incluyendo pp de accesorios y soportes

190 m



90 m



45 m



20 m

Aislamiento3/8"

Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 3/8" 10 m

Aislamiento1/2"


Aislamiento3/4"


Aislamiento 1" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1" 310 m

Aislamiento 11/4"

Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1 1/4" 190 m

Aislamiento 11/2"



Aislamiento 2" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 2" 45 m

Aislamiento 21/2"


Colector AguaFria Imp.

Colector de impulsión de agua fría deacero negro estirado

según DIN 2440 de 4"1 Ud.

Colector AguaFria Ret.

Colector de retorno de agua fría deacero negro estirado

según DIN 2440 de 4"1 Ud.

Colector AguaCaliente Imp.

Colector de impulsión de agua calientede acero negro

estirado según DIN 2440 de 4"1 Ud.

Colector AguaCaliente Ret.

Colector de retorno de agua caliente deacero negro

estirado según DIN 2440 de 4"1 Ud.

VALVULERIA Y ACCESORIOS

Válvula deCorte 3/8"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 3/8" 2 Ud.





Válvula deCorte 1"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 1" 16 Ud.

Válvula deCorte 1 1/4"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 1 1/4" 8 Ud.



Válvula deCorte 2"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 2" 2 Ud.




Filtro de Agua1 1/4"

Filtro de agua tipo y de JC o similar de 11/4" 2 Ud.



Filtro de Agua2"

Filtro de agua tipo y de JC o similar de2" 2 Ud.



Aislamiento3/8"


REDES DE CONDUCTOS Y AISLAMIENTOS

m2 Chapapara

Conductosm2 de conducto de chapa galvanizada 840 m2

Aislamientode Conductos

m2 de aislamiento de conductos de lanade fibra de vidrio

de 20mm de espesor con recubrimientode papal de

aluminio reforzado

840 m2

DISTRIBUCIÓN DE AIRE

Rejilla deExtracción Y

RetornoTROX modelo AT dimensión 225x425 251 Ud.

Rejilla deExtracción y

RetornoTROX modelo AT dimensión 225x625 28 Ud.

Rejilla deImpulsion TROX modelo ASL dimensión 225x725 2 Ud.

Rejilla deImpulsion TROX modelo ASL dimensión 225x825 1 Ud.

DifusorRotacional TROX: VDW-R-600x24 26 Ud.


MEDIDAS

ManometrosManómetro de esfera en baño de

glicerina con abo de cerdode cobre y grifo de purga

10 Ud.

Termómetros Termómetros de esfera a dilatación 4 Ud.

- PRESUPUESTO – PRESUPUESTOS UNITARIOS - - 9 -

4.2 PRESUPUESTOS UNITARIOS


4.2 PRESUPUESTOS UNITARIOS.

A continuación se detallan los materiales y equipos necesarios que

corresponden a la instalación:

Equipos Referencia Precio unitario(€/ud) Ud


ClimatizadorRecepción TROX modelo TKM-53/3 4.600,00 Ud.

ClimatizadorSegunda

PlantaTROX modelo TKM-53/6 6.500,00 Ud.

ClimatizadorAire Exterior TROX modelo TKM-53/5 5.750,00 Ud.


Fan-coil AIRWELL tipo SUELO TECHO de4 TUBOS modelo AHN 3021 545,00 Ud.





Fancoil CARRIER tipo CASSETTE de 4 530,00 Ud.


TUBOS modelo K-OG-45

Fancoil CARRIER tipo CASSETTE de 4TUBOS modelo K-OG-09 1.109,00 Ud.


Caldera PIRONOX tipo LRP-NT 7 de potencia225 Kw

56.228,00Ud.


Enfriadora Carrier 30RB262-802 - AQUASNAPPURON 68.426,00 Ud.


Bomba AguaCaliente ENR modelo 50-200 28.487,00 Ud.

Bomba AguaFria ENR modelo 50-200 26.545,00 Ud.

VENTILADORES

Ventiladorde Impulsion TROX tipo ADH 280 1.615,00 Ud.

Ventiladorde Extracción TROX tipo RDH 280 1.615,00 Ud.






Tubería 3/8" Tubería acero negro estirado DIN 2440de 3/8",

13,99 m


incluyendo pp de accesorios y soportes



14,45 m



14,99 m



15,99 m

Tubería 11/4"

Tubería acero negro estirado DIN 2440de 1 1/4",

incluyendo pp de accesorios y soportes15,99 m

Tubería 11/2"





15,99 m

Tubería 21/2"



Aislamiento3/8"

Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 3/8" 5,15 m

Aislamiento1/2"


Aislamiento3/4"


Aislamiento1"

Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1" 5,55 m

Aislamiento1 1/4"

Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1 1/4" 5,15 m

Aislamiento Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R- 5,55 m


1 1/2" 48 para tuberías de 1 1/2"

Aislamiento2"

Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 2" 5,55 m

Aislamiento2 1/2"

Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 2 1/2" 5,55 m

ColectorAgua Fria

Imp.


según DIN 2440 de 4"378,25 Ud.

ColectorAgua Fria

Ret.

Colector de retorno de agua fría deacero negro estirado

según DIN 2440 de 4"378,25 Ud.

ColectorAgua

Caliente Imp.


estirado según DIN 2440 de 4"378,25 Ud.

ColectorAgua

Caliente Ret.


estirado según DIN 2440 de 4"378,25 Ud.



Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 3/8" 52,22 Ud.





Válvula deCorte 1"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 1" 65,75 Ud.


Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 1 1/4" 52,22 Ud.



Válvula deCorte 2"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 2" 59,99 Ud.




Filtro deAgua 1 1/4"

Filtro de agua tipo y de JC o similar de 11/4" 222,86 Ud.



Filtro deAgua 2"

Filtro de agua tipo y de JC o similar de2" 169,45 Ud.




m2 Chapapara

Conductosm2 de conducto de chapa galvanizada 14,52 € m2

Aislamientode

Conductos



aluminio reforzado

7,59 € m2



RetornoTROX modelo AT dimensión 225x425 10,36 € Ud.


RetornoTROX modelo AT dimensión 225x625 11,90 € Ud.

Rejilla deImpulsion TROX modelo ASL dimensión 225x725 12,51 € Ud.

Rejilla deImpulsion TROX modelo ASL dimensión 225x825 13,11 € Ud.

DifusorRotacional TROX: VDW-R-600x24 35,68 € Ud.


MEDIDAS



114,56 € Ud.

Termómetros Termómetros de esfera a dilatación 70,26 € Ud.


4.3 SUMAS PARCIALES

- PRESUPUESTO – SUMAS PARCIALES - - 17 -

4.3 SUMAS PARCIALES.

A continuación se muestran las sumas parciales de cada uno de los

materiales y equipos necesarios que corresponden a la instalación:

Equipos Referencia Precio(€)


ClimatizadorRecepción TROX modelo TKM-53/3 4.600,00 €

ClimatizadorSegunda Planta TROX modelo TKM-53/6 6.500,00 €

Climatizador AireExterior TROX modelo TKM-53/5 5.750,00 €

SUBTOTAL 16.850,00 €


Fan-coil AIRWELL tipo SUELO TECHO de 4TUBOS modelo AHN 3021 3.270,00 €





Fancoil CARRIER tipo CASSETTE de 4 TUBOS 530,00 €


modelo K-OG-45

Fancoil CARRIER tipo CASSETTE de 4 TUBOSmodelo K-OG-09 1.109,00 €



Caldera PIRONOX tipo LRP-NT 7 de potencia225 Kw

56.228,00 €



Enfriadora Carrier 30RB262-802 - AQUASNAPPURON 68.426,00 €



Bomba AguaCaliente ENR modelo 50-200 28.487,00 €

Bomba Agua Fria ENR modelo 50-200 26.545,00 €


VENTILADORES

Ventilador deImpulsion TROX tipo ADH 280 1.615,00

Ventilador deExtracción TROX tipo RDH 280 1.615,00


Ventilador deExtracción TROX tipo RDH 400 2.805,00


Ventilador de TROX tipo RDH 460 3.708,00


Extracción



Tubería 3/8"Tubería acero negro estirado DIN 2440 de

3/8",incluyendo pp de accesorios y soportes

139,90 €



2.167,50 €



6.295,80 €

Tubería 1"Tubería acero negro estirado DIN 2440 de

1",incluyendo pp de accesorios y soportes

4.956,90 €

Tubería 1 1/4"Tubería acero negro estirado DIN 2440 de

1 1/4",incluyendo pp de accesorios y soportes

3.038,10 €



1.439,10 €

Tubería 2"Tubería acero negro estirado DIN 2440 de

2",incluyendo pp de accesorios y soportes

719,55 €



319,80 €

Aislamiento 3/8" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 3/8" 51,50 €

Aislamiento 1/2" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1/2" 832,50 €

Aislamiento 3/4" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 3/4" 2.331,00 €


Aislamiento 1" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1" 1.720,50 €

Aislamiento 1 1/4" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1 1/4" 978,50 €

Aislamiento 1 1/2" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 1 1/2" 499,50 €

Aislamiento 2" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 2" 249,75 €

Aislamiento 2 1/2" Aislamiento de coquilla Armaflex AF-R-48 para tuberías de 2 1/2" 110,00

Colector Agua FriaImp.


según DIN 2440 de 4"378,25 €

Colector Agua FriaRet.

Colector de retorno de agua fría de aceronegro estirado

según DIN 2440 de 4"378,25 €

Colector AguaCaliente Imp.


estirado según DIN 2440 de 4"378,25 €

Colector AguaCaliente Ret.


estirado según DIN 2440 de 4"378,25 €



Válvula de Corte3/8"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 3/8" 104,44 €


Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 1/2" 403,20 €


Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 3/4" 1.439,76 €

Válvula de Corte 1" Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 1" 1.052,00 €


Válvula de Corte 11/4"

Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 1 1/4" 417,76 €



Válvula de Corte 2" Válvula de corte tipo mariposa PN-10tipo HARD de 2" 119,98 €



Filtro de Agua 11/4"

Filtro de agua tipo y de JC o similar de 11/4" 445,72 €



Filtro de Agua 2" Filtro de agua tipo y de JC o similar de 2" 338,90 €





m2 Chapa paraConductos m2 de conducto de chapa galvanizada 12.196,80 €

Aislamiento deConductos



aluminio reforzado

6.375,60 €




RetornoTROX modelo AT dimensión 225x425 1.222,48 €


RetornoTROX modelo AT dimensión 225x625 1.297,10 €


Rejilla de Impulsion TROX modelo ASL dimensión 225x725 1.363,59 €

Rejilla de Impulsion TROX modelo ASL dimensión 225x825 131,10 €

Difusor Rotacional TROX: VDW-R-600x24 428,16 €


MEDIDAS



1.145,60 €

Termómetros Termómetros de esfera a dilatación 281,04 €



4.4 PRESUPUESTO TOTAL

- PRESUPUESTO – PRESUPUESTO TOTAL - - 24 -

4.4 PRESUPUESTO TOTAL

UNIDADES CLIMATIZADORAS Y DE AIRE EXTERIOR 16.850,00 €

FAN-COILS Y UNIDADES AUTÓNOMAS 67.780,00 €

PRODUCCIÓN DE CALOR 56.228,00 €

PRODUCCIÓN DE FRÍO 68.426,00 €

GRUPOS ELECTROBOMBAS 55.032,00 €

VENTILADORES 16.256,00 €

REDES DE TUBERIAS Y AISLAMIENTO 27.362,90 €

VALVULERIA Y ACCESORIOS 5.235,00 €

REDES DE CONDUCTOS Y AISLAMIENTOS 18.572,40 €

DISTRIBUCIÓN DE AIRE 4.442,43 €

MEDIDAS 1.426,64 €

SUMA 337.611,37€

PRESUPUESTO TOTAL 391.629,19€

El presupuesto total asciende a trescientos noventa y un mil seiscientos

veintinueve euros con diecinueve céntimos de euro.

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