serrano vii 12

7/23/2019 Serrano VII 12

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SCT

XV CNIS

MXICO 2005

ESTUDIO EXPERIMENTAL DELCOMPORTAMIENTO ANTE CARGAS LATERALES

DE MUROS ESTRUCTURALES HECHOS CONMALLA, POLIESTIRENO EXPANDIDO Y

REPELLADO EXCNTRICO DE CONCRETO

Sebastin Serrano Vega(1),Oscar Lpez Batz

(2), Cristina Rivera Romano(3),Juan Luis Castillo Pensado(4)y Juan C. Chao Nez(5)

Artculo VII-12

RESUMEN

Actualmente en la construccin de edificacin en Latinoamrica, cada vez con mayor frecuencia se

observa el uso de sistemas parcialmente prefabricados, entre los que recientemente se han propuesto

los sistemas a base de paneles de malla de acero, alma de poliestireno y concreto lanzado. Estos

sistemas, aunque no estn prohibidos por la reglamentacin actual, tampoco se mencionan

explcitamente. En este trabajo se presenta el estudio del comportamiento experimental de dos

modelos estructurales construidos a base de paneles, con la capa de concreto excntricamente

ubicada respecto al plano del elemento. Los modelos fueron construidos a escala natural, fueron

sujetos a patrones de carga lateral variables, y se estudi principalmente su patrn de

comportamiento, haciendo nfasis en la resistencia, degradacin de rigidez y energa disipada. El

objetivo principal es la obtencin de informacin.

ABSTRACT

In the recent years, construction in Latin-American Countries has focussed his attention in partiallyprecasted systems; among which one of the most used is such based on high strength wire mesh,

polystyrene panel and shotcrete. These systems even there are not prohibited for any construction

Code, also there are not mention at all in the reinforced concrete code, as well as in the masonry

code. In this study it is shown the study on the experimental performance of two structural panel-

wall, both of them with the reinforced concrete panel eccentrically located from the plane of the

element. The models were full-scale built, and they were subjected to variable lateral loading

pattern. The analysis of results is focussed on the lateral resistance, lateral stiffness degradation, and

(1) Facultad de Ingeniera, Benemrita Universidad Autnoma de Puebla, Puebla, Mxico. [email protected].

(2) Subdireccin de Estructuras y Geotecnia, Centro Nacional de Prevencin y Desastres, Delfn Madrigal 665,Col. Pedregal de Santo Domingo, C. P. 04360, Coyoacn, Mxico, D. F. [email protected]

(3) Divisin de Estudios de Posgrado, Benemrita Universidad Autnoma de Puebla, Puebla.

(4) Facultad de Ingeniera, Benemrita Universidad Autnoma de Puebla, Puebla, Mxico.

(5) Solucin Tecnolgica en Ingeniera S.A. de C.V., Chipilo, Puebla.

1
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Sociedad Mexicana de Ingeniera Ssmica, A. C.

in the energy dissipation capacity. The main objective of the research study is to get information on

the behavior of this type of structural elements.

INTRODUCCIN

En la construccin de edificacin en Latinoamrica, generalmente dominada por las estructuraciones a

base de muros de carga de mampostera de tabique y losas macizas de concreto reforzado, cada vez con

mayor frecuencia se observa el uso de sistemas parcialmente prefabricados. El uso de ste tipo de solucin

estructural en los sistemas de piso tiene una tendencia de incremento importante, tanto en regiones de

bajo, como de alto peligro ssmico; y el uso de este tipo de elementos en muros de carga, tiene una

tendencia tambin importante en regiones de bajo peligro ssmico (por ejemplo en los estados de

Campeche, Yucatn y Quintana Roo), pero cada vez con mayor frecuencia se observa su uso en regiones

de alta sismicidad. Dentro de este tipo de soluciones estructurales, recientemente se han propuesto los

sistemas a base de paneles de malla, alma de poliestireno y concreto lanzado. Estos sistemas, aunque no

est prohibido su uso por la normatividad actual, tampoco se existen explcitamente recomendaciones o

guas para su diseo y construccin dentro de cualquier tipo de edificacin.

En este trabajo se presenta un estudio experimental sobre el comportamiento de dos modelos demuros estructurales de carga construidos a base de los paneles mencionados, en los que la capa de

concreto est excntricamente ubicada respecto al plano general del elemento. Los modelos se

construyeron a escala natural, y se sujetaron a patrones de carga variables, predominando las cargas

laterales cclicas reversibles. El trabajo experimental se llev a cabo en el laboratorio de estructuras (LE)

de la Benemrita Universidad Autnoma de Puebla (BUAP).

El objetivo principal del estudio es obtener informacin sobre el comportamiento de este tipo de

muros, y compararlo con el de muros de mampostera tradicional reportados en investigaciones previas.

Adems, se trata de identificar los niveles de comportamiento lmite admisible para los modelos, para

establecer bases racionales para el proceso de diseo de estructuras en las que se emplean sistemas de

muros con las caractersticas de los mencionados en este trabajo.

El estudio del comportamiento de muros de mampostera sometidos a cargas cclicas reversibles

se ha venido desarrollando en Mxico desde hace ms de 30 aos, y en el mundo por lo menos desde hace

ms de 40 aos. De esta forma son varios los trabajos en los cuales se sustentan las diferentes propuestas

normativas y reglamentarias al respecto. Sin embargo, el desarrollo de trabajo experimental y de

investigacin en general no se ha llevado a cabo con la misma velocidad que el surgimiento de nuevas

propuestas tecnolgicas para elementos estructurales para edificacin principalmente de bajo costo.

En el LE de la BUAP se construyeron y probaron dos modelos estructurales de muros a base de

malla de acero estructural, espuma de poliestireno y una capa de concreto o mortero colocado

excntricamente respecto al plano del muro. La nica variable considerada entre los modelos fue la

historia de carga; el primer modelo se sujet a carga montona creciente hasta alcanzar la falla, y el

segundo modelo se sujet a un patrn de cargas cclica reversible. En ambos casos no se consider cargavertical, dado que los modelos tratan de representar el caso bsico de muros estructurales para edificacin

de un nivel. Los modelos presentan exactamente las mismas dimensiones en elevacin y planta, as como

la misma instrumentacin.

Se estudi la relacin entre los niveles de deformacin relativa global de los modelos y las

demandas de deformacin y resistencia de los mismos. Se analizan las caractersticas de rigidez,

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XV Congreso Nacional de Ingeniera Ssmica, Mxico D.F, Septiembre de 2005

resistencia y capacidad a deformacin. Adems, se estudia la influencia del patrn de carga cclica

reversible con respecto a un patrn de carga montona.

METODOLOGA Y DESCRIPCIN DE LOS MODELOS

Descripcin de los modelos

Para la investigacin experimental se construyeron dos especimenes de 235 cm de altura (incluyendo las

losas superior e inferior para aplicacin de carga y fijacin, respectivamente) por 222 cm de lado

(incluyendo los castillos en los extremos del muro), medidas que atendieron a la limitacin del marco de

pruebas con que se cuenta en el laboratorio. El espesor total de los modelos de muro es de 16 cm,

incluyendo los 2.54 cm de espesor del concreto lanzado con la malla de refuerzo. Los modelos fueron

construidos con una malla hexagonal de gallinero como refuerzo exterior, sobre la que se lanz mortero-

concreto con un espesor nominal de 25.4 mm para ambos modelos, y un relleno de poliestireno de alta

densidad por la parte posterior, generando excentricidad en la ubicacin de la capa de mortero. En los

extremos se tienen dos castillos de seccin transversal de 10 x 16 cm, cuyo refuerzo longitudinal est

constituido por cuatro varillas lisas con un dimetro de 4.0 mm; en la parte media los modelos tienen una

costilla-castillo con seccin transversal de 3 x 16 cm, y el refuerzo en este castillo era una escalerilla condos varillas longitudinales lisas de 4.0 mm de dimetro. Una representacin grfica de los modelos se

muestra en la Figura.1.

Losa de aplicacin de carga

Panel o muro de prueba

Losa de cimentacin

0.16

0.030.10 0.10

Figura 1 Geometra general de los modelos (Unidades: m)

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4/14


Los muros tuvieron un desplante sobre vigas de cimentacin de concreto reforzado de

dimensiones de 222 x 50 x 25 cm; y para poder hacer la transmisin de las cargas horizontales al modelo,

se construy en la parte superior una losa de dimensiones 222 x 50 x 15 cm. Los modelos se identificaron

como M01 y M02, correspondiendo al primero el patrn de carga montona creciente, y para el segundo

el patrn de carga cclica reversible.

El habilitado del refuerzo del muro, las caractersticas de los materiales y el proceso constructivodel mismo, se hicieron conforme a la prctica que se emplea en la construccin de edificacin empleando

muros y elementos a base de paneles con malla y poliestireno de alta densidad. La malla hexagonal

empleada para refuerzo del panel del muro fue calibre 20 con la geometra que se indica en la Figura 2.

35

30

Figura 2 Geometra de la malla hexagonal empleada como refuerzo del muro (Unidades: mm)

Las caractersticas de los materiales son: a) el concreto empleado para las losas de cimentacin y

aplicacin de carga, as como para los castillos tiene una resistencia de 250 kg/cm2; b) el concreto

empleado para el panel tiene una resistencia de 200 kg/cm2; c) la resistencia a la fluencia de las varillas de

refuerzo longitudinal de los castillos es de 6,000 kg/cm2 (el rea de una varilla es 0.126 cm2); d) la

resistencia a la fluencia del acero que conforma la malla hexagonal tipo gallinero es de 5,800 kg/cm2 (el

rea de un alambre es 0.0058 cm2).

Dispositivo para aplicacin de cargas

Para poder realizar las pruebas de carga a los muros se utiliz el Marco de Pruebas de Acero del

Laboratorio de Estructuras. (Figura 3). En el elemento viga del marco de carga se colocan los gatos

hidrulicos que sirven para aplicar carga vertical; los elementos columna son los encargados de sostener

los gatos hidrulicos en forma horizontal, y reaccionar ante la transmisin de cargas hacia los modelos, en

el mismo sentido que simulan la accin de la fuerza inercial de un sismo sobre un muro. Para lograr lo

anterior es necesario que los modelos estn anclados al piso de reaccin, para los modelos de este estudio

el anclaje se logr por medio de 10 barras de alta resistencia con 22 mm de dimetro.

Para la primera prueba, modelo M01, al que se aplic carga lateral montona creciente, se utiliz

un gato de 100 toneladas de capacidad mxima. En la segunda prueba, para el modelo M02, se usaron dos

gatos hidrulicos, para aplicar las cargas en sentido positivo y negativo de carga de manera independiente,y lograr el patrn de carga lateral cclica reversible, en este caso se usaron un gato de 100 ton para aplicar

la carga en sentido positivo, y un gato de 60 ton para la carga en sentido negativo.

Para poder hacer la adecuada transmisin y distribucin de cargas laterales al modelo, se utiliza un

dispositivo de aplicacin de carga, el cual se fija con 2 anclas de cada lado de la losa de aplicacin de

carga en la parte superior del muro, y que adems cuenta con un aditamento donde descansa la celda de

carga a la altura requerida y que ayuda a que no se concentre la carga en una esquina del muro,

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contribuyendo a evitar una posible falla por aplastamiento del material componente del muro en la

esquina.

Los muros se ensayaron como viga en voladizo, para lo cual se anclaron al piso de reaccin, a

travs de la cimentacin, con 5 ancladas de cada lado evitando que, debido al procedimiento de aplicacin

de la carga horizontal, se levantara el muro o se deslizara.

Gato horizontal de 100 t,para carga en sentidopositivo

Gato horizontal de 60 tpara carga en sene ativo

,ntido

Trabe

Columna delmarco de carga

Dispositivo dCarga

e

Piso deReaccin

Figura 3 Vista general del modelo y el dispositivo de aplicacin de carga

Instrumentacin e historia de carga

En el caso de las pruebas de los modelos de muro que se trata en el presente estudio, bsicamente por las

caractersticas fsicas de las malla empleadas para el refuerzo de los mismos, as como por las

caractersticas del acero de refuerzo considerado para el acero longitudinal de los castillos, se opt por una

instrumentacin nicamente externa a base de medidores de desplazamiento (LVDTs). Con el propsito

de poder comparar los resultados con pruebas hechas a muros de diferentes materiales en otros trabajos deinvestigacin, se decidi una instrumentacin que permitiera cuantificar la deflexin total, la deflexin por

cortante, la deflexin por flexin y el posible corrimiento por un fenmeno de falla por cortante directo en

la base de los modelos de muro. En la Figura 4 se presenta el esquema general de la instrumentacin

externa para los muros.

Como se ha mencionado en prrafos anteriores dentro del mismo cuerpo del trabajo, el modelo

M01 se sujet a un patrn de carga montona creciente hasta que se presentara la falla, la cual se defini

como el momento en el que el muro presentara una degradacin de resistencia del igual o superior al 20%

de la resistencia mxima alcanzada. Por otro lado, para el modelo M02, se consider un patrn de carga

(desplazamiento) totalmente funcin del desplazamiento de la losa superior del muro. A ste modelo se le

aplicaron 16 ciclos de carga siguiendo la propuesta del Apndice A de las Normas Tcnicas

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Complementarias para Diseo y Construccin de Estructuras de Mampostera; el ste estudio se decidi

omitir la parte de la historia de carga dominada por la carga aplicada debido a la poca rigidez de los

modelos comparativamente con modelos similares de mampostera de piezas macizas confinadas con

elementos de concreto reforzado. En la Figura 5 se muestra grficamente la historia de carga para el

modelo M02, en la misma figura se muestran los lmites de desplazamiento relativo de entrepiso, en este

caso desplazamiento relativo del elemento significativos para muros de mampostera.

Celdade carga (-)

Unidades: cm

Losa superior

Losa de fijacin

L

5.0L/2 L/2

5.0

H

LVDT_1

LVDT_0

LVDT 0

LVDT_0

Celdade carga (+)

LVDT_0

LVDT_0

LVDT 0

LVDT_0 LVDT 0

LVDT_0

LVDT_1

LVDT_1

5.0

5.0

Puntos de medicin dedes lazamiento er endicular al

H/4 - 10

H/4

H/4

Figura 4 Vista general de la instrumentacin de los modelos

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7/14


-40

-30

-20

-10

0

10

20

30

40

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16

Nmero de cic lo

Desplazamiento

lateral(mm)

Distorsin de 0.006

Distorsin de 0.010

Figura 5 Historia de carga (desplazamientos) aplicada en el modelo M02.

COMPORTAMIENTO GENERAL DE LOS MODELOS Y ANALISIS DE RESULTADOS

Patrones de falla

Los patrones de dao para ambos modelos (M01 en la Figura 6.a, y M02 en la Figura 6.b) muestran

agrietamiento predominantemente por tensin diagonal. En ambos modelos la falla se present al mismomomento en que las dos o tres grietas principales en la vecindad de la diagonal principal del muro

mostraron aperturas superiores a los 5 mm, conjuntamente con la falla por tensin de los alambres de la

malla de refuerzo. No se observ agrietamiento por flexin y en la base tampoco se observ agrietamiento

que indicara un deslizamiento relativo del muro respecto de la losa de cimentacin del mismo.

B

A

C

D

E

F

G

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

Figura 6.a Patrn de agrietamiento del modelo M01

7


8/14


1110987654321

G

F

E

D

C

A

B

Figura 6.b Patrn de agrietamiento del modelo M02

Resistencia ante carga lateral

Tomando en cuenta que este tipo de soluciones estructurales se emplearn conjuntamente con, o en

sustitucin de, elementos de mampostera confinada, se evalu la resistencia de los modelos ante el primer

agrietamiento por tensin diagonal, as como para la resistencia mxima. Para este efecto se consideraron

las propuestas de la Norma Japonesa (AIJ, 1988). As, la propuesta para determinar la resistencia al

agrietamiento por tensin diagonal se muestra en la expresin (1):

tLQ crCS = (1)

cfcr '05.0= (2)

donde: cr: es el esfuerzo resistente a la tensin diagonal en el concreto, constituyndose en el lmiteinferior de las pruebas desarrolladas por Tomii (Tomii et al, 1969); t: espesor medio del panel de concreto

en el muro;L: longitud del panel de concreto dentro del muro;fc: resistencia a la compresin del concreto

que conforma el panel del muro.

Para la determinacin de la resistencia mxima se consider una expresin que contemplara el

refuerzo horizontal del muro, como la empleado en la misma Norma Japonesa (AIJ, 1988), donde se

presenta la propuesta sustentada en los trabajos de Hirosawa (Hirosawa, 1975), quedando la expresin (3):

( )jb

QH

M

cfQ ewhwh

tUS

++

+

+= 0

23.0

1.07.2

12.0

180'0679.0

(3)

8


9/14


( )2

100

DLb

a

e

tt

= (4)

donde a: rea de refuerzo longitudinal en la columna (castillo en este caso) en tensin; M/QH: claro de

cortante; wh: esfuerzo de fluencia del refuerzo horizontal en el muro; xba ewhwh = ; x: espaciamiento

vertical del refuerzo horizontal en el panel del muro; be: ancho promedio de la seccin del muro, y,

=

28

7 DLj . Las propiedades geomtricas del muro empleadas en las expresiones de resistencia

mxima de muros se muestran en la Figura 7.

DL

t

b

Figura 7 Variables que intervienen en la expresin de resistencia mxima de muros de concreto

Los valores de las resistencias calculadas, junto con los resultados de las pruebas en su relacin

carga lateral desplazamiento lateral, se muestran en la Figura 8. En sta figura se muestran

conjuntamente los resultados de las pruebas M01 (presentando los resultados en los dos cuadrantes, de

carga y desplazamiento positivo, y en el negativo) y M02. Los valores de las resistencias al agrietamientoy mxima de los dos modelos, conjuntamente con los valores calculados empleando las expresiones (1) a

(4), se indican en la Tabla 1.

Los valores de las resistencias al agrietamiento y mxima para los dos modelos resultaron

similares, no se apreci una influencia significativa del patrn de carga en los valores de las mismas. Los

valores calculados de las resistencias presentan dispersin razonable con respecto a los resultados

experimentales partiendo del hecho de que se trata de evaluar un fenmeno dominado por la resistencia a

la tensin diagonal del concreto. La dispersin notable se observa en el caso de la resistencia al

agrietamiento, sto se puede suponer es debido a que la resistencia real del concreto lanzado o colocado

como repellado exterior del muro-panel es mucho menor que la supuesta por dosificacin, o bien que la

obtenida de pruebas controladas en cilindros para concreto, o cubos para morteros.

Otro aspecto de inters es la baja rigidez observada en los modelos. La resistencia mxima en los

dos modelos se presenta a un desplazamiento relativo de entrepiso superior a 0.006 (para ambos modelos

equivalente a un desplazamiento total de la losa superior del orden de 11.7 mm). Los desplazamientos

asociados a las resistencias mximas se localizan en la vecindad de los 18 a los 20 mm, equivalente a un

valor de distorsin de 0.01, nivel de distorsin propio de sistemas estructurales de gran ductilidad,

generalmente asociado a estructuras a base de marcos resistentes a momento.

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-12000

-10000

-8000

-6000

-4000

-2000

0

2000

4000

6000

8000

10000

-50 -40 -30 -20 -10 0 10 20 30 40 50

Desplazamiento lateral (mm)

Cargalateral(kg)

Modelo M02

Modelo M01

Modelo M01

SQU

SQC

Figura 8 Grfica carga lateral desplazamiento lateral de los modelos M01 y M02

Tabla 1 Comparacin de los resultados de resistencia de los modelos con los terico

Modelo M01 M02 Terico

SQC(kg) 2,061 2,777 5,550

SQU(kg) 7,556 9,190 9,040

ANLISIS DE RESULTADOS

Resistencia lateral, capacidad a deformacin y ductilidad global

Para poder discutir sobre las propiedades de desempeo de los modelos se emplean las curvas envolventes

de las relaciones carga lateral desplazamiento lateral; las cuales, para el cuadrante de cargas y

desplazamientos positivos de ambos modelos, se muestran en la Figura 9. Como ya se identific de la

revisin de la Figura 8, el comportamiento general de ambos modelos hasta alcanzar la resistencia mximaresulta similar, pero en lo referente a la capacidad a deformacin despus de haber alcanzado el punto de

fluencia si se observ una diferencia del notable.

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0

2000

4000

6000

8000

10000

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

Desplazamiento l ateral (mm)

Cargalateral(kg)

Modelo M02

Modelo M01

Figura 9 Envolvente de la relacin carga lateral desplazamiento lateral de los modelos M01 y M02

El efecto de la carga cclica reversible, de la comparacin directa del comportamiento de los

modelos del estudio, repercuti en una reduccin de la capacidad a deformacin del orden del 50% en el

modelo M02 en relacin con la capacidad a deformacin que se observ en el modelo M01. Con base en

la definicin de ductilidad de desplazamiento global, que es la relacin entre el desplazamiento alcanzado

a la resistencia ltima (definido ste como el punto en el cual la resistencia lateral ya presenta una

degradacin igual o superior al 20% de la resistencia mxima medida) y el desplazamiento alcanzado

cuando se present la fluencia (definido ste dentro del estudio como el punto donde se presenta una unasegunda reduccin brusca de la rigidez lateral del modelo), se calcularon las ductilidades mximas en

ambos modelos, resultando una ductilidad de 1.95 para el modelo M01, y una ductilidad de 1.64 para el

modelo M02. Estos valores de ductilidad resultan lgicos considerando la gran flexibilidad de los

elementos muro probados.

Comportamiento de la rigidez de ciclo

Con base en la definicin de rigidez de ciclo (o bien rigidez pico a pico) que se indica en el Apndice A de

las Normas Tcnicas Complementarias para Diseo y Construccin de Estructuras de Mampostera

(Apndice A, NTC-Mampostera, 2004), se revis la variacin de la misma con respecto a la distorsin de

los modelos. La Figura 10 muestra la variacin de la rigidez de ciclo con respecto al nivel de distorsin

aplicada en el modelo. Se puede observar degradacin de rigidez de ciclo muy atenuada en comparacin

con los valores propuestos para estructuras de mampostera confinada (Apndice A, NTC-Mampostera,

2004). Hasta distorsiones del orden de 0.005 (desplazamientos laterales en la vecindad de 10 mm), el

patrn de degradacin de rigidez es el mismo para los dos modelos, no se aprecia el posible efecto del

patrn de carga cclica reversible aplicada en el modelo M02. Es preciso mencionar que para ste nivel de

distorsin ambos elementos no han incursionado en el intervalo de comportamiento inelstico no-lineal.

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0,0

0,2

0,4

0,6

0,8

1,0

1,2

0,000 0,005 0,010 0,015 0,020

Distorsin (rad)

Rigidezpicoapiconormalizada

Modelo M02

Modelo M01

Figura 10 Degradacin de rigidez de ciclo para los modelos M01 y M02

De la misma figura se identifica que a partir del nivel de distorsin igual a 0.005, se aprecia

diferencia en el nivel de degradacin de rigidez de ciclo entre los dos modelos del estudio. El valor de sta

propiedad de los elementos estructurales resulta en promedio 33% menor para el modelo M02, en el que

se tiene un patrn de carga cclica reversible, con respecto al valor de degradacin de rigidez medida parael modelo M01, sujeto a la carga montona creciente. Para el modelo M02 se tiene una degradacin de

rigidez de ciclo, con respecto a la rigidez inicial, inferior al 90% (lmite admisible establecido para

elementos de mampostera confinada para distorsin superior a 0.006, Apndice-A, NTC-Mampostera,

2004) hasta niveles de distorsin de 0.017.

CONCLUSIONES

Se present un estudio experimental sobre el comportamiento de dos modelos de muros estructurales

construidos a base de paneles con malla estructural, alma de poliestireno expandido y una capa de

concreto de 2.5 cm de espesor, la cual est excntricamente colocada respecto al plano del muro. Los

modelos se construyeron a escala natural, y se sujetaron a patrones de carga variables, para el modelo M01

se consider un patrn de carga montona creciente a la falla, y para el modelo M02 se us una historia de

carga cclica reversible. El trabajo experimental se llev a cabo en el laboratorio de estructuras de la

Benemrita Universidad Autnoma de Puebla.

Se evaluaron algunas de las propiedades de desempeo ms comunes en este tipo de elementos

estructurales, como son las resistencias laterales al agrietamiento y mxima, la capacidad a deformacin,

la capacidad dctil y el comportamiento de la rigidez de ciclo. Conjuntamente, se extrajeron de la

literatura algunas expresiones para poder evaluar los dos niveles de resistencia lateral en estudio.

De las conclusiones ms relevantes del trabajo se pueden extraer las siguientes:

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1. Los parmetros generales de desempeo de ambos modelos fue similar hasta el punto de fluencia; esdecir, no hay una influencia significativa del patrn de carga en el comportamiento de este tipo de

muros en el intervalo de comportamiento elstico no-lineal.

2. La expresin de resistencia al agrietamiento mostrada dentro del cuerpo del trabajo present unadispersin considerable con respecto a los valores experimentales. Cabe la mencin de que la

expresin plasmada en el texto no es la nica obtenida de la literatura, sin embargo s era la quemejor aproximacin reportaba.

3. La expresin de resistencia a la carga mxima se presenta como una aproximacin adecuada, con unadispersin inferior al 10% del valor experimental.

4. El efecto de la carga cclica reversible repercute en las propiedades de desempeo en el intervalo decomportamiento inelstico no-lineal. Se observ una menor capacidad a deformacin

(aproximadamente del orden de 50%) en el modelo sujeto a carga cclica reversible en comparacin

con el modelo sujeto a carga montona creciente. La degradacin de rigidez de ciclo tambin mostr

un incremento del orden del 33% para el modelo sujeto a carga cclica reversible.

5. Los modelos con las caractersticas geomtricas y mecnicas tratados en este estudio mostraron granflexibilidad, por lo que se recomienda hacer ms estudios experimentales y analticos para poder

definir sus propiedades y rangos de aplicabilidad dentro del diseo de edificacin en regiones de alto

peligro ssmico.

AGRADECIMIENTOS

Los autores agradecen a las empresas: Solucin Tecnolgica en Construccin, S.A. de C.V. y Grupo

Solucin, S.A. de C.V., por el proporcionamiento del material para elaboracin de los modelos,

proporcionar al personal calificado para la fabricacin de los modelos y aportar los elementos y personal

calificado para la fabricacin y refuerzo del aparato de carga.

REFERENCIAS

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Licenciatura, Facultad de Ingeniera, UNAM, Mxico D. F., Agosto de 1995, 106 pp.

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Tomii S. y F. Ezaki (1969), Informacin para diseo de muros estructurales de concreto. Parte 1:esfuerzos permisibles para muros de concreto reforzado sin aberturas (en Japons), Reunin Anual del

Instituto de Arquitectos de Japn.

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