( .. "pedro ruiz gallo"

~~,_,o .. At,~~o, UNIVERSIDAD NACIONAL 9 e::;.

( .. "PEDRO RUIZ GALLO" ·FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL

SISTEMAS Y ARQUITECTURA

ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL

PROYECTO DE TESIS

"DISEÑO 0[ LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE

LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE"

~-DE GRADO PARA OPTAR EL TÍTULO DE:

INGENIERO CIVIL RESPONSABLES:

Bach. LÓPEZ FERNÁNDEZ ENRIQUE DE JESÚS Bach. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

ASESOR:

ING. SERGIO BRAVO IDROGO

TOMO I

LAMBAYEQUE, ABRIL DE 2015

/ t\-l"'l.

l8~\ UN.TVE .. _JRSIDA. D NA. ·.ci·O· N.·.· AI~ i ~~·· !~ "PEDRO RUIZ GALLO"

VFACULTAD DE INGENIERÍA CI\'IL, SISTEl\1AS \r A:RQlJITECTURA


PROYECTO DE TESIS:

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE,

REGIÓN DE LAMBAYEQUE"

TOMOI

1

TESIS DE GRADO PARA OPTAR EL TITULO DE:

INGENIERO CIVIL

RESPONSABLES:

- BACH. LÓPEZ FERNÁNDEZ ENRIQUE DE JESÚS.

- BACH. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

ASESOR:

ING. SERGIO BRAVO !DROGO.

LAMBAYEQUE, ABRIL DE 2015.

F.ACULlAll Q:&· INGENIERÍ~, Cl\?lt,, SISTE.MAS; Y 'AR. ·· Q.· ·u·1· TEPT· u·M· ·· , . ' ··~ i,:.

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PROYECTO DE TESIS:

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE,


MIEMBROS DEL JURADO:

PRESIDENTE DE JURADO :

UN DACA

MIEMBRO DE JURADO

BAL Q. CÁCERES NARREA

MIEMBRO DE JURADO

ASESOR

ING. SERGIO BRAVO IDROGO


F~eiiLl~l\D·,DEt IN~$NI~lÚ~.ei~It_, .. SlST~MAS: '

Yr .ARQ~UITE:C~tf~, ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL

PROYECTO DE TESIS:

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE,


RESPONSABLES:

BACH. LÓPEZ FERNÁNDEZ ENRIQUE DE JESÚS.

BACH. PISFIL P~ FIL lUAN MANUEL.


DEDICATORIA

A mis padres LUCRECIA Y FEL Y por ser el motor de

mi familia y cimiento de mi vida, gracias por el

apoyo, confianza y cariño brindado, este logro es de

ustedes y para ustedes.

A mis hermanos FELISA e IVAN, por el apoyo y

cariño brindado, a sus hijos JUAN DAVID e

IVANITA por ser la alegría de la casa y de mis

padres.

A mi segunda mamá: PAULA, por sus sabios

consejos y cariño brindados, a mi tío MAXIMINO

gracias a ellos por formar parte de mi vida y gracias

por los valores inculcados.

JUAN MANUEL.

AGRADECIMIENTO

A la UNPRG por ser el alma mater de los profesionales en la Región Lambayeque, a todos

los docentes de la Facultad de Ingeniería Civil por ser nuestros maestros en especial al

Ingeniero SERGIO BRAVO IDROGO, patrocinador de nuestro proyecto de tesis, gracias a

todos y cada uno de ellos por su constante apoyo brindado para lograr ser un buen

profesional. A todas aquellas personas que de una y otra manera contribuyeron a la

culminación de este proyecto de Tesis.

ENRIQUE

JUAN MANUEL

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

INTRODUCCIÓN

El tramo de carretera se inicia en el Caserío Filoque Grande y termina en el Caserío

de Palo Blanco, del Distrito de Olmos.

Se ha utilizado el manual para el disefio de carreteras de bajo volumen de tránsito

El proyecto consta de los siguientes capítulos:

Capítulo 1 comprende Aspectos Generales.

Capítulo lf contiene las los estudios básicos de la Ingeniería para disefio de la

carretera.

El Capítulo 111 presenta especificaciones técnicas de las partidas necesarias para

desarrollar el proyecto.

El Capítulo IV contiene los metrados cuantificados de acuerdo a las partidas

necesarias.

El Capítulo V se presenta el presupuesto del proyecto, el análisis de costos unitarios,

la relación de insumas, la formula polinómica y los gastos generales del proyecto.

El Capítulo VI contiene las programación de las partidas las cuales han sido

programadas en la secuencia necesaria para llevar a acabó la ejecución en el tiempo

establecido.

El Capítulo VIl se presenta las conclusiones y recomendaciones necesarias para el

disefio de la carretera.

Se incluye la bibliografía utilizada así como los Anexos dentro de los cuales se

presenta un panel fotográfico y los Planos del Proyecto.

TESISTAS LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

CAPITULO 1

ASPECTOS GENERALES

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

GENERALIDADES

1.1.1 ANTECEDENTES.

El camino caserío Filoque Grande - Palo Blanco de aproximadamente 17.82

km que pertenece al distrito de Olmos, de la margen nororiental de la provincia y región

de Lambayeque. Siguiendo la Carretera Panamericana hacia el Norte de la ciudad de

Olmos, a una distancia aproximada de 5 km, se encuentra el caserío Filoque Grande,

en el cual se encuentra el inicio de nuestro camino en estudio, en un desvió hacia la

derecha de la Carretera Panamericana.

Todos los caseríos interconectados por este camino cuentan con un alto

potencial de recursos naturales y agropecuarios, que ven limitado su adecuado

desarrollo como consecuencia de una deficiente integración vial, Jo cual no permite un

desarrollo integral y armónico de sus respectivos ámbitos, trayendo como

consecuencia niveles de atraso por el ineficiente acceso a los centros de

comercialización.

El presente estudio nace como resultado de una necesidad sentida de los

productores de los pueblos de Filoque Grande, Garbanzal, El Pueblito, Tres Batanes y

Palo Blanco, quienes requieren acceder hasta los centros de comercialización a precios

competitivos y para ello necesitan contar con una vía en buen estado que permita la

interconexión con la carretera Olmos - Chiclayo.

Esta vía establece la integración de 05 caseríos a lo largó de su trayectoria, y el

acceso a otros centros poblados, constituyéndose así en su principal vía de salida

hacia la Panamericana Norte y que muchas veces se torna intransitable.

1.1.2 OBJETIVOS.

1.1.2.1 OBJETIVO GENERAL:

Realizar el "DISE!\JO DE LA CARRETERA FJLOQUE GRANDE - PALO

BLANCO, DEL "DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE,

REGIÓN DE LAMBAYEQUE'',que permitirá dar una solución a mediano o largo

plazo, y por ende propiciar el desarrollo integral del comercio entre este distrito y

sus caseríos.

1.1.2.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS:

• Elaborar el estudio de tráfico para el presente proyecto.

• Realizar el estudio topográfico del proyecto


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE -PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

• Realizar el estudio de Mecánica de Suelos.

• Diseñar los elementos Geométricos de la vía.

• Diseñar el Pavimento Flexible

• Elaborar el estudio Hidrológico e Hidráulico.

• Diseñar las obras de arte.

• Realizar la Evaluación de Impacto Ambiental.

• Efectuar el Estudio Económico del Proyecto.

1.1.3 SITUACIÓN PROBLEMÁTICA

La problemática que presenta la carretera en estudio se describe a continuación:

• Deficiente infraestructura vial para el transporte de productos agrícolas. y

ganaderos.

• Actualmente la trocha se encuentra deteriorada y en algunos casos los

daños son severos, perjudicando de esa manera el tránsito vehicular de la

zona.

• La plataforma de la carretera es muy angosta y consta de un solo carril

para circular; y para cruzar vehículos en dirección opuesta o adelantar,

deben bajar sus velocidades y encontrar el lugar con el aného adecuado

para realizar la maniobra.

• No presenta gradiente transversal y el drenaje tanto longitudinal como

transversal es deficiente ya que no consta de obras. de arte. Además la vía .

en estudio no consta de una buena superfiéie de rodadura.

1.1.4 PROBLEMA ¿Por qué realizar el "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO

BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBA YEQUE, REGIÓN DE

LAMBAYEQUE"?

1.1.5 HIPÓTESIS

El "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL

DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE"

servirá para la elaboración del Expediente Técnico y su posterior ejecución.



1.1.6 JUSTIFICACIÓN E IMPORTANCIA.

TESISTAS

PORQUE ayudará a mejorar el nivel de vida de la población de las localidades de

Filoque Grande, Garbanzal, El Pueblito, Tres Batanes y Palo Blanco

PARA QUE permita a la entidad responsable elaborar el expediente técnico final para

la ejecución del proyecto.

LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

"DISEÑO O~ LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

1.2 DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE PROYECTO

1.2.1 UBICACIÓN

Punto de Inicio : Caserío Filoque Grande.

Progresiva :Km 00+000

Altitud : 150.88 m.s.n.m

Coordenada UTM Norte : 9343078.9 m

Coordenada UTM Este :637371.4 m

Punto final : Caserío Palo Blanco.

Progresiva :Km 17+824

Altitud : 298.86 m.s.n.m

Coordenada UTM Norte :9352346.75 m

Coordenada UTM Este : 649292. 15 m



Imagen 01: Localización de la zona del proyecto.



1.2.2 CARACTERISTICAS DE LA ZONA DEL PROYECTO

~ RELIEVE DE LA ZONA:

La zona de estudio se encuentra dentro del desierto costero del

departamento, el bosque seco de llanura y áreas dedicadas a la agricultura

intensiva, donde se localizan los centros de producción agrícola y agroindustrial

más importantes del distrito de Olmos. En esta zona así se ve como emergen islas,

cerros aislados que en su mayoría son eriazos.

El proyecto encuentra ubicado en un terreno de forma ondulada, irregular,

con pendientes suaves en algunos tramos y en otras mayormente con pendientes

un poco más pronunciadas, no presenta considerables abismos, por lo general el

tipo de terreno son areno limosos, con presencian arbustos, árboles pequeños y

escorrentías secas a lo largo de la franja del proyecto.

~ CLIMATOLOGÍA:

El proyecto se encuentra entre la transición de la región natural de Yunga y

Chala, tiene un clima semitropical o seco tropical, debido a su alejamiento de la

costa subtropical y desértica de origen.

Las temperaturas diurnas alcanzan los 38 grados centrgrados en verano (diciembre

a abril), disminuyendo en los meses de invierno Uunio a septiembre) a 23 y 24

grados centigrados y 15 grados durante las noches. La temperatura máxima

registrada fue durante el año 2001, donde esta se elevó sobre los 40 grados

centígrados bajo sombra.

El área que abarca el presente proyecto se extiende desde la cota 150.88

msnm en el caserío Filoque Grande hasta la cota 298.86 msnm en el caserío Palo

Blanco, lo que causa una variación de relieves y de microclimas con temperatura

media anual de 24°C, una máxima de 30.0°C y una mínima de 20°C.

~ RECURSO HÍDRICO

La fuente más importante es la Quebrada Cascajal que nace de la quebrada de

Cuculi de la Cordillera Occidental del cerro Peña Blanca en la provincia de

Huancabamba y está ubicada paralelamente a distancias que van desde los 80

metros hasta 1200 m · de la carretera aproximadamente. Las aguas de esta

quebrada serán usadas como fuente de agua para la construcción del proyecto.



El recorrido de esta quebrada es por los sectores de Palo Blanco, Racalí,

Tres Batanes, Sincape, Valle de Cascajal, San Cristóbal, Pasaje, Ancol, Ficuar,

Cerro de Arena y Las Pozas.

1.2.3 ESTUDIOS SOCIOECONOMICOS

A) POBLACIÓN

La población beneficiada con la construcción de la carretera es de 891

habitantes, según datos recabados del Instituto Nacional de Estadística e

Informática (Fuente: INEI 2007).

CENTRO POBLADO No DE HABITANTES

FILOQUE GRANDE 134

GARBANZAL 62

EL PUEBLITO 290

TRES BATANES 293

PALO BLANCO 112

B) ACTIVIDADES ECONÓMICAS

-AGRICULTURA

La agricultura de los caseríos se centra principalmente en el cultivo del

limón y en menor escala maracuyá y pan llevar, aunque en los últimos tiempos la

fruticultura ha cobrado importancia y es por ello que se exporta mango de calidad e

incluso se cultiva ya ají. El 60 por ciento de la producción limonera producidos en

los valles de Olmos, Cascajal, lnsculás y Querpón se dirigen al mercado nacional y

el restante es procesado para obtener aceite esencial.

Las parcelas de producción son reguladas con agua procedente del agua

del subsuelo y de aquellas que provienen de las zonas altas del distrito donde hay

manantiales que duran caso todo el año.

-GANADERIA

La ganadería es la principal actividad económica a la que se dedican los lugareños,

tal es así que en diciembre del 201 O las estadísticas pecuarias arrojaban una

producción de 60 mil cabezas de ganado caprino, 30 mil de ovino (criollo y de pelo)



y diez mil de vacuno a nivel de todo el distrito de Olmos. Todas ellas aprovechan los

forrajes y recursos naturales de los bosques secos de la zona.

-ARTESANiA

Aún subsisten en algunos sectores rurales del distrito, mujeres que se

dedican al arte textil, tejiendo telares como manteles, cubre mesas, alforjas y

hamacas.

-COMERCIO

En la zona urbana buena parte de la población se dedica al comercio en sus

hogares o en puesto instalados en el centro de la ciudad. El flujo comercial de

compra y venta de productos de primera necesidad entre la población del campo y

de la ciudad se da generalmente los días domingos en las acostumbradas ferias

dominicales, donde se aprecian un movimiento inusitado de gente.

TESJSTAS LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

..

CAPITULO 11:

, ESTUDIOS BASICOS ,

DE INGENIERIA


2.1 ESTUDIO TOPOGRÁFICO

2.1.1 RECONOCIMIENTO DE CAMPO.

2.1.1.1. OBJETIVO DEL RECONOCIMIENTO

Obtener la información necesaria, tanto información gráfica, escrita y de

reconocimiento in-situ para alcanzar un diseño geométrico optimo, que cumpla

con las necesidades de la población, del tránsito en la zona y que genere una

mayor área de influencia.

2.1.1.2. RECONOCIMIENTO INDIRECTO

Información preliminar: En esta etapa se recopila información gráfica y escrita

de internet y en oficinas relacionadas con la zona del proyecto, como aspectos

de población y producción según datos del INEI, así como datos geográficos

referenciales que facilitan una mejor inspección in -situ.

2.1.1.3. RECONOCIMIENTO DIRECTO

Trabajo de Campo: Se determina las características Geológicas, hidrológicas y

topográficas, haciendo un recorrido a lo largo de la zona del proyecto donde se

pudo determinar las pésimas condiciones en que se encuentra, teniendo como

principales problemas un inadecuado trazo geométrico, calzada de tierra natural

las cual en épocas de lluvia se vuelve intransitable, afectándole la falta de obras

de arte y carencia de cunetas que alivien las escorrentías a zonas de desfogue.

En un primer reconocimiento se realizó un recorrido con GPS navegador con la

finalidad de determinar las zonas críticas del proyecto.

Los trabajos topográficos definitivos se realizaron con estación total, wincha,

nivel, mira, jalones y otros equipos necesarios con la finalidad de obtener un

levantamiento con la mayor precisión posible.

Trabajo de Gabinete: Recopilando la información preliminar y de trabajo de

campo se procede a realizar los estudios necesarios para obtener un correcto

trazo, así obtener un planteamiento geométrico preciso y técnico del proyecto.

2.1.2 EJE PRELIMINAR

TESISTAS

2.1.2.1 LEVANTAMIENTO DEL EJE PRELIMINAR POLIGONAL ABIERTA

Se procede a localizar la poligonal de trazo, teniendo como base la línea de gradiente

efectuada después del reconocimiento de ruta, se trazaron tangentes sobre dicha

línea de gradiente, de manera que se buscaron alineamientos largos; además se

tuvieron en cuenta las siguientes condiciones:



TESISTAS

RESUMEN DE PARÁMETROS DE DISEÑO,

Se muestran en el siguiente cuadro:

PARAMETRO VALOR Topografía Ondulado

Clasificación del camino Camino Vecinal de Tránsito Bajo

Velocidad Directriz 30 Km/h Radio Mínimo de Curvas Horizontales 20.00 m Longitud Mínima de Curvas Verticales 60.00 m Ancho de Superficie de Rodadura 5.50 m Ancho de berma 0.50 m

Sobreancho Según

corresponda Bombeo de Superficie de Rodadura 2%

Peralte en Curvas Variable, 6%

máximo Pendiente máxima 10%

Taludes de Corte 2:1 (V:H) Arenas Sueltas Limo - arcillosas

Taludes de Relleno Suelos diversos compactados (mayoría

1:1.5 de suelos) Cunetas sección triangular 0.25 X 0.75

Las curvas deben ser proyectadas para velocidad directriz de 30 Km/h.

En terreno llano se recomienda que la rasante se ubique sobre el nivel del

terreno.

La pendiente promedio obtenida en la poligonal, debe estar muy próxima a la

pendiente crítica del camino, puesto que al hacer el trazo definitivo, la longitud

de la poligonal va a sufrir una disminución por efecto del trazo de curvas.

La tangente mínima entre dos curvas consecutivas será la distancia de parada.

Optamos para este caso, una poligonal abierta, que es la más apropiada cuando se

presentan terrenos de longitud considerable y ancho angosto. Se estacó la poligonal

en el terreno y sobre esta se corrió la nivelación para obtener las cotas de dichas

estacas; finalmente se tomaron las secciones transversales y los rasgos existentes

del lugar con respecto a la poligonal a ambos lados de esta.

Una vez replanteada la poligonal de apoyo se efectuó el levantamiento topográfico de

una faja de terreno de 40 m. de ancho, 20 metros a cada lado del eje del trazo. Se

anotó el tipo de terreno atravesado, la ubicación de las obras de arte de drenaje que

cruzan el eje del trazo, así como sus respectivas direcciones de cursos de agua y

niveles máximos.



2.1.3 CONSIDERACIONES TÉCNICAS

TESISTAS

2.1.3.1 CLASIFICACIÓN DE LA RED VIAL

Clasificación de las Carreteras según su Función

GENÉRICA DENOMINACIÓN EN EL PERÚ

1. RED VIAL 1. SISTEMA NACIONAL

PRIMARIA Conformado por carreteras que unen las principales

ciudades de la nación con puertos y fronteras.

2. SISTEMA DEPARTAMENTAL

2. RED VIAL Constituyen la red vial circunscrita principalmente a la

SECUNDARIA zona de un departamento, división política de la nación,

o en zonas de influencia económica; constituyen las

carreteras troncales departamentales.

3. SISTEMA VECINAL

3. RED VIAL Compuesta por:

• Caminos troncales vecinales que unen pequeñas TERCIARIA

O LOCAL poblaciones.

• Caminos rurales alimentadores, uniendo aldeas y

pequeños asentamientos poblaciones.

Clasificación de Acuerdo a la Demanda

AUTOPISTAS

Carretera de IMDA mayor de 4000 veh/día, de calzadas separadas, cada uria

con dos o más carriles, con control total de los accesos (ingresos y salidas) que

proporciona flujo vehicular completamente continúo. Se le denominará con la

sigla A. P.

CARRETERAS DUALES O MULTICARRIL

De IMDA mayor de 4000 veh/día, de calzadas separadas, cada una con dos o

más carriles; con control parcial de accesos. Se le denominará con la sigla MC

(Multicarríl).

CARRETERAS DE 1 RA. CLASE

Son aquellas con un IMDA entre 4000-2001 veh/día de una calzada de dos

carriles (OC).

CARRETERAS DE 2DA. CLASE

Son aquellas de una calzada de dos carriles (OC) que soportan entre 2000-400

veh/día.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE

TESISTAS

LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE". ,

CARRETERAS DE 3RA. CLASE

Son aquellas de una calzada que soportan menos de 400 veh/día. El diseño de

caminos del sistema vecinal< 200 veh/día se rigen por las Normas emitidas por

el MTC para dicho fin y que no forman parte del presente Manual.

TROCHASCARROZABLES

Es la categoría más baja de camino transitable para vehículos automotores.

Construido con un mínimo de movimiento de tierras, que permite el paso de un

solo vehículo.

Clasificación según Condiciones Orográficas

CARRETERAS TIPO 1

Permite a los vehículos pesados mantener aproximadamente la misma

velocidad que la de los vehículos ligeros. La inclinación transversal del terreno,

normal al eje de la vía, es menor o igual a 10%.

CARRETERAS TIPO 2

Es la combinación de alineamiento horizontal y vertical que obliga a los

vehículos pesados a reducir sus velocidades significativamente por debajo de

las de los vehículos de pasajeros, sin ocasionar el que aquellos operen a

velocidades sostenidas en rampa por un intervalo de tiempo largo. La

inclinación transversal del terreno, normal al eje de la vía, varía entre 1 O y 50%.

CARRETERAS TIPO 3


vehículos pesados a reducir a velocidad sostenida en rampa durante distancias

considerables o a intervalos frecuentes. La inclinación transversal del terreno,

normal al eje de la vía, varía entre 50 y 100%.

CARRETERAS TIPO 4


vehículos pesados a operar a menores velocidades sostenidas en rampa que

aquellas a las que operan en terreno montañoso, para distancias significativas

o a intervalos muy frecuentes. La inclinación transversal del terreno, normal al

eje de la vía, es mayor de 100%.

Según la clasificación dada por el DG-2013 nuestro proyecto estaría ubicado:

Según su Función: Red terciaria o local

De Acuerdo a la Demanda: 3ra clase con un IMD < 200 veh/día; en nuestro

caso tenemos un IMD = 92 veh/día, para lo cual la presente norma no rige y se



TESISTAS

debe adecuar a las normas emitidas por el MTC (manual de diseño de caminos

pavimentados de bajo volumen de transito - Manual DCPBVT).

Según Condiciones Orográficas: carretera tipo 2

Por lo expuesto el "Manual DCPBVT", aprobado mediante R.M. N" 303-2008-

MTC/02, la presente carretera pertenece al Sistema Vecinal.

2.1.3.2 PARÁMETROS BÁSICOS PARA EL DISEÑO

Con la finalidad de tener como base al "Manual para el Diseño de Carreteras

Pavimentadas de Bajo Volumen de Tránsito" asumiremos que:

A. VELOCIDAD DIRECTRIZ

• Definición

Es aquella velocidad máxima que se podrá mantener con seguridad sobre

una sección determinada de la carretera, cuando las circunstancias sean

favorables para que prevalezcan las condiciones de diseño.

• Elección

Se sabe que las características geométricas están ligadas a la velocidad

directriz tales como: Radios Mínimos de Curvas Horizontales, Sobre anchos,

Peraltes. Visibilidad, etc., por ello la importancia de una buena elección de

este parámetro.

La velocidad directriz, en el cuadro 1 b. (Ver Manual DCPBVT), para una

camino vecinal con un IMD= 184 veh/día le corresponde una velocidad

directriz máxima de V = 50 km/hora, por lo que para el presente proyecto

hemos asumido un valor de V= 30 kmlhora.

Cuadro 1 b: Velocidades recomendadas por condiciones topográficas

'{~loéid~d direct;i;(~~~inÍ·· .. ' .. · .· · ~' , .. ..,, • 'I o,. ,.• -rr,, f • • < ,.,_,.,., •· >- .~ • • ' ,;.

.''• :. . ·:W~en~, . .;.. _ .. ;,./ . .:::>. <

Plano y ondulado Máximo 90 ----·~--------·-----·---~ ---~·----~_;:;:.;;:::¡-----~-·--

~g12JQ Accidentado ·--------·---------

Muy accidentado V<30

B. ESTUDIO DE TRÁFICO.

Tiene por objeto estudiar las condiciones del tráfico actual y proyectarlas

durante la vida útil del proyecto. Las condiciones del tráfico actuales están

definidas por su composición y cantidad, la composición nos permitirá definir

los tópicos y la cantidad de cada uno de ellos para el punto de partida para

la proyección del tráfico.



En el presente estudio se presentan los resultados de las proyecciones del

tráfico que servirán de base para la definición de las características técnicas

del proyecto.

• Estaciones de conteo.

Previa verificación de campo y recorrido de la ruta del proyecto se procede

a identificar una estación de conteo vehicular mediante la cual el aforador se

. ubica en un lugar estratégico y conveniente desde donde se realiza el

conteo diario por tipo y clase de vehículos.

• Periodo de estudio en el campo.

La estación de conteo operó las 24 horas del día entre los días 07 de Marzo

al13 de setiembre del 2014, durante 7 días incluyendo días laborables y un

fin de semana.

Se ubicó una estación de conteo en el Km 17+824 en el caserío PALO

BLANCO, que operó siete días. Durante el periodo de conteo el aforador ha

registrado los vehículos que transitan en la vía, el sentido y el tipo de

vehículos.

• Resultado obtenidos

Se indican a continuación en los siguientes cuadros.

REGISTRO DE CONTEO VEHICULAR

TRÁNSITO LIGERO TRÁNSITO PESADO TOTAL DÍAS DE LA

CAMIONETAS CAMIÓN PORCADA

SEMANA ÓMNIBUS DÍA DE LA AUTOS PICK-UP RURAL 2E 3E SEMANA

DOMINGO 38 20 8 - 28 - 94

LUNES 54 26 8 - 41 - 129

MARTES 44 22 7 - 38 - 111

MIÉRCOLES 50 22 7 - 45 - 124

JUEVES 50 28 16 - 56 - 150

VIERNES 42 26 11 - 48 - 127

SÁBADO 56 24 14 - 52 - 146

48 24 10 - 44 - 126 PROM.

38% 19% 8% O% 35% 0% 100% DIARIO 82 44 126



TESISTAS

Índice Medio Diario (actual): para determinar el IMD se usa el volumen

promedio del tránsito por tipo de vehículo y por día para lo cual se ha empleado

la siguiente fórmula.

IMD = ( SVDL + ;s +VD) x Fe

VOL: Volumen Promedio de Días Laborales

VS: Volumen del día sábado

VD: Volumen del día domingo

Fe: Factor de corrección, al no tener control estadístico se asume 0.90

Del cuadro tenemos:

VOL= c29+111+1~4+150+127)=l 28

VS = 146 VD = 94

Remplazando en la fórmula:

IMD = e* 128 +7146 + 94} 0.90

IMD = 126 veh/día. (Actual)

DISTRIBUCION DE VEHICULOS. (Actual)

TIPO DE CLASE N° DE DISTRIBUCIÓN

VEHÍCULOS VEHÍCULOS (%)

AUTOS AP 48 38.00

~AMIONETA PICKUP AC 24 19.00

CAMIONETA RURAL AC 10 9.00

~MNIBUS 82 o 0.00

CAMIÓN 2E C2 44 34.00

TOTAL (IMD ACTUAL) 126 100.00

Conforme a los cuadros anteriores se observa que se presenta un tránsito

liviano del 66% y tránsito pesado del 34%, el vehículo de diseño será para un

camión de 2 ejes (C2).

Índice Medio Diario (proyectado). Es el IMD (actual) multiplicado por la súma

de uno más la tasa de crecimiento y esto elevado a la diferencia de años del

periodo de diseño menos uno.

Tn = To * (1 + ir-1

Dónde:

T n = Tránsito proyectado al año "n" en veh/día.



TESISTAS

T0 =Tránsito actual (año base o) en veh/día. = 63 veh/día.

n = Años del período de diseño. =20 años.

i =Tasa anual de crecimiento del tránsito.= 2.0% (Fuente: MINAG)

Tenemos:

Tn = 126 * (1 + 0.02) 20-l

Tn= 184 Veh/día

DISTRIBUCION DE VEHICULOS. {Proyectada)

TIPO DE CLASE DISTRIBUCIÓN N° DE

VEÍCULOS (%) VEHÍCULOS

f>.UTOS AP 38.00 70

CAMIONETA PICKUP AC 19.00 35

CAMIONETA RURAL AC 9.00 17

ÓMNIBUS 82 0.00 o [cAMIÓN 2E C2 34.00 62

TOTAL (IMD PROYECTADO) 100.00 182

C. TIPO DE SUPERFICIE DE RODADURA.

La superficie de rodadura para el estudio de la carretera que conforma el

presente proyecto está basado en capas granulares (sub base y base

drenantes) y una capa bituminosa de espesor variable mayor a 25 mm, con

una carpeta asfáltica en frío, cuyos espesores definitivos se calcularon y se

presentan en el Estudio del Pavimento correspondiente.

C.1.- Ancho Superficie de Rodadura

Del cuadro W 1 a (ver Manual DCPBVT); se tiene que le corresponde un

ancho mínimo en tangente de 5.50 mt. Y del ítem 3.5.2a. Se tiene que le

corresponde un ancho mínimo de 0.50 m de berma a cada lado de la vía;

por lo tanto:

Cuadro 1 a: Ancho de calzada para carreteras de bajo volumen de tránsito

,, Tipo de sUperficie de rodadura , . 5:' : ' ' "

Desde tratamiento superficiales asfálticos hasta carpeta asfáltica

(') Con plazoletas de cruce cada 500 m como mínimo en tangente con pendiente uniforme y en cuNas horizontales y/o verticales de acuerdo a la visibilidad.

Por lo tanto, el ancho Superficie de Rodadura adoptado es de:

Ancho Calzada = 5.50 m.

Ancho de hermas= 0.50 m.



TESISTAS

2.1.3.3 DISEÑO GEOMÉTRICO

Las características geométricas de una vía dependen fundamentalmente de la

velocidad directriz adoptada, de la composición y volumen del tránsito

proyectado, a fin de satisfacer las condiciones mínimas que permitan circular,

los determinados tipos de vehículos en el camino.

En general en el Diseño Geométrico de la Carretera materia del estudio, se ha

procurado adaptarnos a las deflexiones del terreno y la vía existente; evitando

en lo posible movimientos excesivos de tierras y/o la construcción de

estructuras costosas. Los criterios seguidos para el trazo y diseño geométrico

ha sido: El Manual para el Diseño de Carreteras Pavimentadas de Bajo

Volumen de Tránsito y el Manual De Diseño geométrico de Carreteas DG-

2013, determinándose las siguientes características:

GEOMETRÍA DEL TRAZO.

A) ALINEAMIENTO EN PLANTA

El levantamiento del eje del camino se ha realizado mediante una poligonal

abierta siguiendo el alineamiento del camino existente, manteniendo en lo

posible el ancho actual del camino y tratando de aprovechar al máximo la

plataforma existente, dando como consecuencia un camino sinuoso con

tangentes cortas y abundancia de curvas. El empleo de radios mínimos se ha

limitado exclusivamente a curvas con taludes altos, a fin de no inflar el

presupuesto.

El estacado del eje en campo se ha realizado cada 20 m en tangentes, 1 O m

en curvas y 5 m en curvas de volteo, materializados con estacas de madera

pintadas de color rojo mermellón y las de PI con un clavo de calamina al

ce;ntro. Los indicadores kilométricos son piedras pintadas con letras rojas.

Adicionalmente se han ubicado progresivas en las obras de arte y/o drenaje a

proyectar, las mismas que también han sido niveladas y seccionadas.

La sinuosidad del camino, como ya se dijo, ha obligado a proyectar curvas sin

la tangente mínima intermedia, para el desarrollo de la transición de peraltes y

sobreanchos.

Lá geometría del trazo realizado de la carretera en el presente Estudio, ha sido

en base al Manual para el Diseño de Carreteras Pavimentadas de Bajo

Volumen de Tránsito; adecuándonos en lo posible a la topografía del terreno y

al ancho determinado por eiiMD y los siguientes parámetros de diseño:



TESISTAS

A.1.- DISTANCIA DE VISIBILIDAD

Distancia de visibilidad es la longitud continua hacia delante de la carretera que

es visible al conductor del vehículo. En diseño, se consideran tres distancias: la

de visibilidad suficiente para detener el vehículo; la necesaria para que un

vehículo adelante a otro que viaja a velocidad inferior en el mismo sentido; y la

distancia requerida para cruzar o ingresar a una carretera de mayor

importancia.

• VISIBILIDAD DE PARADA

Distancia de visibilidad de parada es la longitud mínima requerida para que

se detenga un vehículo que viaja a la velocidad directriz, antes de que

alcance un objeto que se encuentra en su trayectoria.

Para efecto de la determinación de la visibilidad de parada se considera que

el objetivo inmóvil tiene una altura de 0.60 m y que los ojos del conductor se

ubican a 1.1 O m por en~ima de la rasante de la carretera.

Cuadro N° 3.3.2.2.1 Distancia de visibilidad de parada (metros)

Velocidad Pendiente nula o en bajada Pendiente en subida

Directriz 0% 3% 6% 9% 3% 6% 9%

(Km/h)

20 20 20 20 20 19 18 18

30 35 35 35 35 31 30 29

40 50 50 50 53 45 44 43

50 65 66 70 74 61 59 58

60 85 87 92 97 80 77 75

La pendiente ejerce influencia sobre la distancia de parada. Esta influencia

tiene importancia práctica para valores de fa pendiente de subida o bajada

iguales o mayores a 6%.

En todos los puntos de una carretera, la distancia de visibilidad será igual o

superior a la distancia de visibilidad de parada. En el cuadro N° 3.3.2.2.1 se

muestran las distancias de visibilidad de parada, en función de la velocidad

directriz y de la pendiente. En carreteras de muy bajo volumen de tránsito,

de un solo carril y tráfico en dos direcciones, fa distancia de visibilidad

deberá ser por lo menos dos veces fa correspondencia a la visibilidad de

parada.

Para el caso de la distancia de visibilidad de cruce, se aplicarán los mismos

criterios que los de visibilidad de parada.

• VISIBILIDAD DE ADELANTAMIENTO

Distancia de visibilidad de adelantamiento (paso) es fa mínima distancia que

debe ser visible para facultar al conductor del vehículo a sobrepasar a otro



TESISTAS

que viaja a velocidad 15 km/h menor, con comodidad y segúridad, sin

causar alteración en la velocidad de un tercer vehículo que viaja en sentido

contrario a la velocidad directriz y que se hace visible cuando se ha iniciado

la maniobra de sobrepaso.

Para efecto de la determinación de la distancia de visibilidad de

adelantamiento, se considera que la altura del vehículo que viaja en sentido

contrario es de 1.10 m y que la del ojo del conductor del vehículo que

realiza la maniobra de adelantamiento es 1.10m.

La visibilidad de adelantamiento debe asegurarse para la mayor longitud

posible de la carretera cuando no existen impedimentos impuestos por el

terreno y que se reflejan, por lo tanto, en el costo de construcción.

La distancia de visibilidad de adelantamiento a adoptarse varía con la

velocidad directriz tal como se muestra en el cuadro N° 3.3.2.2.2

Cuadro W 3.3.2.2.2 Distancia de visibilidad de adelantamiento

Velocidad Directriz Distancia de Visibilidad (Km./h) de Adelantamiento (m)

30 200

40 270

50 345

60 410

A.2.- CURVAS HORIZONTALES

El mínimo radio de curvatura es un valor límite que está dado en función del

valor máximo del peralte y del factor máximo de fricción, para una velocidad

directriz determinada. En el cuadro 3.2.5b (ver MANUAL DCPBVT) se

muestran los radios mínimos y los peraltes máximos elegibles para cada

velocidad directriz.

En el alineamiento horizontal de un tramo carretero diseñado para una

velocidad directriz, un radio mínimo y un peralte máximo, como parámetros

básicos, debe evitarse el empleo de curvas de radio mínimo. En general, se

deberá tratar de usar curvas de radio amplio, reservando el empleo de radios

mínimos para las condiciones más críticas.



TESISTAS

Cuadro 3.2.5b radios mínimos y peraltes máximos. .. ""'l'"' ··'''ti', .. 4'

'· ' ¡'' ··~""': ~ ""; ~ '

·~' ......... ' . Vebtii:laj . I?Erulle-.' vattlimita .. 'i~iil' ·Radio

>:·~:~~do:.' aire~ ir~moe. ,-def~ :e•1·DC~ ¡;¡¡Jr;ul<l:l:l .Km.'~· •.. (%1i. J.•.· ".imilic: (rr..) (m) . '

i1:5 6.0 0.40 •D~C. 3.!t• 4 :ro 5.0 0..35 rDA1 7 .. 7 8 30 M 02& 1{);34 :20.& :!1 40 6.0 023 rD:2!t ~S.4 43 so 6.0 0.19 ;l);25 'iS..i' :;g Ef.i 6.0 0.11 ,!1:23 1'23.2 1:23 :ro 6.0 0.15 10.211 1B3.7 184 80 E·. O 0.1!l 'D.2G 25~0 2'52 50 6.0 0.13 rD.19 ·335 . .7 3.:)5

Curvas compuestas

Salvo el caso de intersecciones a nivel de intercambios y de Curvas de

vuelta, en general, se evitará el empleo de curvas compuestas, tratando de

reemplazarlas por una sola curva.

En casos excepcionales podrán usarse curvas compuestas o curvas

policéntricas de tres centros. En tal caso, el radio de una no será mayor que

1.5 veces el radio de la otra.

DISTANCIA DE VISIBILIDAD EN CURVAS HORIZONTALES.

La distancia de visibilidad en el interior de las curvas Horizontales es un

elemento del diseño del alineamiento horizontal.

Cuando hay obstrucciones a la visibilidad (tales como aludes de corte,

paredes o barreras longitudinales) en el lado interno de una curva horizontal,

se requiere un ajuste en el diseño de la sección transversal normal o en el

alineamiento, cuando la obstrucción no puede ser removida.

De modo general, en el diseño de una curva horizontal, la línea de visibilidad

deberá ser por lo menos igual a la distancia de parada correspondiente, y se

mide a lo largo del eje central del carril interior de la curva.

El mínimo ancho que deberá quedar libre ~e obstrucciones a la visibilidad

será el calculado por la expresión siguiente:

28.6SS M= R(l- COS )

R

M = Ordenada media o ancho mínimo libre.

R = Radio de la curva horizontal.

S = Distancia de visibilidad.



TESISTAS

A.3. RADIO MÍNIMO

Según el "Manual para el Diseño de Caminos Pavimentados de Bajo

Volumen de Tránsito"; el radio mínimo está en función de la velocidad

directriz (Vd.), del peralte (e) y del coeficiente de fricción lateral (f), de

acuerdo a la siguiente fórmula:

R= Vd2 /127*(0.01*emáx + fmáx)

Datos:

Vd. = 30 Km/h, e= 8% (Manual DCPBVT item 3.2.5 b), f = 0.28

Reemplazando los valores tenemos un radio mínimo:

Rmín = 15.00 m.

En curvas de volteo de radios reducidos será reducida la velocidad en un

15% (30 Km/h) obteniéndose un radio mínimo excepcional Rmín.excep = 15.00 m para el Tipo de vehículos que circularán en mayor volumen por el

camino (Vehículo ligero).

A.4. PERAL TE DE LA CARRETERA

Se denomina peralte a la sobre elevación de la parte exterior de un tramo de

la carretera en curva con relación a la parte interior del mismo. Con el fin de

contrarrestar la acción de la fuerza centrífuga, las curvas horizontales deben

ser peraltadas.

El peralte máximo tendrá como valor máximo normal 8% y para velocidades

directrices iguales o mayores a 40 Km./h como valor excepcional 10%. En

casos extremos podría justificarse en peralte máximo alrededor de 12% en

cuyo caso deberá considerarse un incremento en el ancho de cada carril para

evitar que los camiones que circulan en un sentido invadan el carril de sentido

contrario.

El mínimo radio (Rmin) de curvatura es un valor límite que está dado en

función del valor máximo del peralte (emax) y el factor máximo de fricción

(fmax) seleccionados para una velocidad directriz (V). El valor del radio

mínimo puede ser calculado por la expresión:

v2 R . =----------

mm 127(0.0"1 * ema:c + fmax)

Los valores máximos de la fricción lateral a emplearse son los que se señalan

en el cuadro 3.2.5.a (ver MANUAL DCPBVT)



TESISTAS

Cuadro 3.2.5.a: Fricción transversal máxima en curvas

Velocidad directriz KmJh .•

·~¡

1 ·F

15 1 0.40

' .

~ :~--~:~~==-~==~~--=-=~~~;--=:= 30 1 0.28

- -·------·-----------·-·---·¡--·-----·--------~ Q~

---------------·-·----! 50 0.19

60 0.17

70 0.15

En el cuadro 3.2.5.b (ver MANUAL DCPBVT) se muestran los valores de

radios mínimos y peraltes máximos elegibles para cada velocidad directriz. En

este mismo cuadro se muestran los valores de la fricción transversal máxima.

~-···-. ~ ........ ··..- ·-~·-

. Velocidad . í · . directnz. ··

Kmlli -·

15 20 30 40 50 60 70 80 90

Cuadro 3.2.5b radios mínimos y peraltes máximos.

·,r:~Perálte< ·; .-':'":Yalo7iiril~e -·:---. Totai·-.· · · .. - R~J¡;-:--.-· .,. R~dio· ::···l máximo e · ·. 'defricdón . . e/100+ calculado r~donde~do 0:

. , (0~) · f.~ax : :: • · ·- . . '·(m) , · ;:, .(m). · -- ~-.!-~···· ... - ·-~-·· .......... :lf ..

8.0 0.40 0.48 3.7 4 8.0 0.35 0.43 7.3 7 8.0 0.28 0.36 19.7 ~ 8.0 0.23 0.31 40.6 41 B.O 0.19 0.27 72.9 73 8.0 0.17 0.25 113.4 113 8.0 0.15 0.23 167.8 168 8.0 0.14 0.22 229.1 229 B.O 0.13 0.21 303.7 304

·------

La variación de la inclinación de la sección transversal desde la secció11 con

bombeo normal en el tramo recto hasta la sección con el peralte pleno, se

desarrolla en una longitud de vfa denominada transición. La longitud de

transición del bombeo en aquella en la que gradualmente se desvanece el

bombeo adverso. Se denomina

Longitud de Transición de Peralte a aquella longitud en la que la inclinación

de la sección gradualmente varía desde el punto en que se ha desvanecido

totalmente el bombeo adverso hasta que la inclinación corresponde a la del

peralte.

En el cuadro 3.2.5.c se muestran las longitudes mínimas de transición de

bombeo y de transición peralte en función de velocidad directriz y del valor del

peralte.



90

Cuadro 3.2.5.c: Longitudes mínimas de transición de bombeo y transición de peralte (m)

36 48 60 --

39 52 65

1

-43 58 72

15 31 46 61 77 15 l_ ----------------~------~------~------

____ ..__ ____ L ____________ _

• Longitud de transición basada en la rotación de un carril.

• Longitud basada en 2% de bombeo

TESISTAS

El giro del peralte se hará en general, alrededor del eje de la calzada. En los

casos especiales como, por ejemplo, en terreno muy llano, cuando se desea

resaltar la curva, puede realizarse el giro alrededor del borde interior.

A.5. SOBREANCHO DE LA CALZADA Los sobreanchos adoptados para las curvas horizontales y de volteo con la

finalidad de no realizar cortes excesivos de taludes altos, aplicando la fórmula

que se muestra, para las velocidades de diseño de 30 km/h, se indican en el

cuadro, el vehículo de diseño usado es un camión simple 2 ejes (C2).

Dónde:

S = n~ - -J R2 - L2 )+ V In 10-vR

n: W de carriles = 2

R: Radio de la curva= (indicado)

L: Longitud entre el eje posterior a la parte frontal del vehfculo

considerado = 6.1 +1.20 = 7.30 m.

V: Velocidad Directriz Km/h = 30.

Se considera apropiado un valor mfnimo de 0,40 m de sobreancho para justificar su

adopción en caso contrario no se considerará.

Reemplazando los diferentes radios se obtienen los siguientes valores de

sobreanchos a emplear:



CUADRO SOBRE ANCHOS ADOPTADOS

CURVA RADIO SOBREANCHO ASUMIDO CALCULADO

1 150.00 0.52 0.50

2 250.00 0.34 NC 3 230.00 0.36 NC 4 75.00 0.94 0.90

5 150.00 0.52 0.50

6 50.00 1.35 1.00

7 180.00 0.45 1.40

8 400.00 0:23 NC 9 100.00 0.73 0.70

10 35.00 1.88 1.90

11 75.00 0.94 0.90

12 65.00 1.07 1.10

13 300.00 0.29 NC 14 60.00 1.15 1.20

15 120.00 0.63 0.60

16 150.00 0.52 0.50

17 80.00 0.89 0.90

18 160.00 0.49 0.50

19 150.00 0.52 0.50

20 300.00 0.29 NC 21 180.00 0.45 0.50

22 75.00 0.94 0.90

23 75.00 0.94 0.90

24 200.00 0.41 0.40

25 150.00 0.52 0.50

26 85.00 0.85 0.90

27 150.00 0.52 0.50

28 300.00 0.29 NC 29 180.00 0.45 0.50

30 120.00 0.63 0.60

31 120.00 0.63 0.60

32 220.00 0.38 NC 33 100.00 0.73 0.70

34 100.00 0.73 0.70

35 120.00 0.63 0.60

36 200.00 0.41 0.40

37 300.00 0.29 NC r

38 120.00 0.63 0.60

39 60.00 1.15 1.20

40 350.00 0.26 NC 41 200.00 0.41 0.40

42 180.00 0.45 0.50 43 80.00 0.89 0.90



44 50.00 1.35 1.40

45 35.00 1.88 1.90

46 75.00 0.94 0.90

47 100.00 0.73 0.70

48 80.00 0.89 - 0.90

49 200.00 0.41 0.40

50 250.00 0.34 NC 51 300.00 0.29 NC 52 80.00 0.89 0.90

53 50.00 1.35 1.40

54 50.00 1.35 1.40

55 100.00 0.73 0.70

56 50.00 1.35 1.40

57 120.00 0.63 0.60

58 160.00 0.49 0.50

59 150.00 0.52 0.50

60 60.00 1.15 1.20

61 40.00 1.66 1.70 . 62 50.00 1.35 1.40

63 30.00 2.17 2.20

64 30.00 2.17 2.20

65 80.00 0.89 0.90

66 60.00 1.15 1.20

67 40.00 1.66 1.70

68 30.00 2.17 2.20

69 200.00 0.41 0.40

70 30.00 2.17 2.20

71 16.00 4.02 4.00

72 50.00 1.35 1.40

73 100.00 0.73 0.70

74 100.00 0.73 0.70

75 350.00 0.26 NC 76 300.00 0.29 NC 77 280.00 0.31 NC 78 135.00 0.57 0.60

79 120.00 0.63 0.60

80 120.00 0.63 0.60

81 220.00 0.38 NC 82 250.00 0.34 NC 83 25.00 2.58 2.60

84 20.00 3.21 3.20

*NC: NO CONSIDERADO

B) ALINEAMIENTO VERTICAL

• Consideraciones para el alineamiento vertical



TESISTAS

En el diseño vertical, el perfil longitudinal conforma la rasante que está

constituida por una serie de rectas enlazadas por arcos verticales parabólicos a

los cuales dichas rectas son tangentes.

Para fines de proyecto, el sentido de las pendientes se define según el avance

del kilometraje, siendo positivas aquellas que implican un aumento de cota y

negativas las que producen una pérdida de cota.

Las curvas verticales entre dos pendientes sucesivas permiten conformar una

transición entre pendientes de distinta magnitud, eliminando el quiebre brusco

de la rasante. El diseño de estas curvas asegurará distancias de visibilidad

adecuadas.

El sistema de cotas del proyecto se referirá en lo posible al nivel medio del mar,

para lo cual se enlazarán los puntos de referencia del estudio con los S.M. de

nivelación del Instituto Geográfico Nacional.

A efectos de definir el perfil longitudinal, se considerarán como muy ... importantes las características funcionales de seguridad y comodidad que se

deriven de la visibilidad disponible, de la deseable ausencia de pérdidas de

trazado y de una transición gradual continúan entre tramos con pendientes

diferentes.

Para la definición del perfil longitudinal se adoptarán, salvo casos

suficientemente justificados, los siguientes criterios:

El eje que define el perfil coincidirá con el eje central de la calzada.

• Salvo casos especiales en terreno llano, la rasante estará por encima del

terreno a fin de favorecer el drenaje.

• En terrenos ondulados, por razones de economía, la rasante se

acomodará a las inflexiones del terreno, de acuerdo con los criterios de

seguridad, visibilidad y estética.

• En terrenos montañosos y en terrenos escarpa-dos, también se

acomodará la rasante al relieve del terreno, evitando los tramos en contra

pendiente, cuando debe vencerse un desnivel considerable, ya que ello

conduciría a un alargamiento innecesario del recorrido de la carretera.

• Es deseable lograr una rasante compuesta por pendientes moderadas

que presente variaciones graduales entre los alineamientos, de modo

compatible con la categoría de la carretera y la topografía del terreno.

• Los valores especificados para pendiente máxima y longitud crítica,

podrán emplearse en el trazado cuando resulte indispensable. El modo y

oportunidad de la aplicación de las pendientes determinarán la calidad y

apariencia de la carretera.

• Rasantes de lomo quebrado (dos curvas verticales de mismo sentido,

unidas por una alineación corta), deberán ser evitadas siempre que sea

posible. En casos de curvas convexas, se generan largos sectores con



TESISTAS

visibilidad restringida y cuando son cóncavas, la visibilidad del conjunto

resulta antiestética y se generan confusiones en la apreciación de las

distancias y curvaturas.

8.1. CURVAS VERTICALES

Los tramos consecutivos de rasante serán enlazados con curvas verticales

parabólicas cuando la diferencia algebraica de sus pendientes sea mayor a 1%

para carreteras pavimentadas.

Las curvas verticales serán proyectadas de modo que permitan, cuando

menos, la visibilidad en una distancia igual a la de visibilidad mínima de parada

y cuando sea razonable una visibilidad mayor a la distancia de visibilidad de

paso.

Para la determinación de la longitud de las curvas verticales se seleccionará el

fndice de Curvatura K. La longitud de la curva vertical será igual al lndice K

multiplicado por el valor absoluto de la diferencia algebraica de las pendientes

(A).

L=KA

Los valores de los índices K se muestran en el cuadro 3.3.2.a (ver MANUAL

DCPBVT), para curvas convexas y en el cuadro 3.3.1.b (ver MANUAL

DCPBVT), para curvas cóncavas.

cuadro 3.3.2.a: lndice K para el cillculo de la longitud de curva vertical convexa

: .· ."lc.~oi!~d ¿;nt;;;iada ;a"r~is1i.iM~ ~ ' . Lb~git~d~cbrt~Íad~ p~r~iS'Í-bilidad de -• • · • · ~: trenado . . ' ' \ · · ·, . · .• ade'lant~miento · . : ,,

• , Ve~ci~~ ~rectdz --..- 'j}¡;t;;i-;~-~-:--l~di;d;·-. ·0·~-t.-.~~=--~b:~l_d~--d. r·:,·~.il·~--d---. • : • • . ' IS RllCI& u" VISI 1 1 8 D ICC! e

• · V1Sibll1dad di!! frenado curvatura K d d 1 t · t • · t K ' ,> < - ;; ' . •• :-- "_' ~2!"j~~3:"~ -30 35 1.9 200 1 46

----------------·---1-------+-·-----------40 50 3.8 270 S4

50 65 6.4 .345 138 -------·-!-----·--· ------- f--·-----·-1-----

~ n ~o 195 ----··--+-----

70 105 17 485 272

---.. _¡__ ;, 26 r-- 540 . j --;,-----~---· '---~-----'--~------6~--- -~~-----

El índice de c:urv.:liura es li.11ongitud (l) de la curva de li!.s pendientes (A) K= LIA por el pcfcentoje de la diferencia algebraiCi.1.

Para el presente proyecto para adecuarnos a la topografía existente se ha

tomado la longitud minima de curva verticales de 60.00 m, tanto para curvas

convexas así como para curvas cóncavas. Este valor supera la distancia de

visibilidad de frenado.


. "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

TESISTAS

8.2. PENDIENTES

El tramo carretero discurre sobre terreno ondulado y por consiguiente la

Pendiente Máxima, para una velocidad de 30 km/h., será de 9% de acuerdo al

"Manual para el Diseño de Carreteras Pavimentadas de Bajo Volumen de

Tránsito" cuadro 3.3.3a (ver MANUAL DCPBVT).

Cuadro 3.3.3.a: Pendientes máximas

---------·--·--------'-----·-'--·--

En el caso de ascenso continuo y cuando la pendiente sea mayor del 5%, se

proyectará, más o menos cada tres kilómetros, un tramo de descanso de una

longitud no menor de 500 m con pendiente no mayor de 2%. Se determinará la

frecuencia y la ubicación de estos tramos de descanso de manera que se

consigan las mayores ventajas y los menores incrementos del costo de

construcción.

En general, cuando en la construcción de carreteras se emplee pendientes

mayores a 10%, se recomienda que el tramo con esta pendiente no exceda

180m.

Distancias mayores requieren un análisis en conformidad con el tipo de tráfico

que circulará por la vra.

Además; en el presente estudio se han tenido las siguientes consideraciones

técnicas:

Se han evitado las pendientes menores del 0.50%.

En conclusión en el presente Estudio las pendientes máximas se presentan en

los tramos:

Km. 0+905.25 hasta al Km. 1+000 = 6.33%

Km. 9+900 hasta el Km. 1 0+200 = 4.10%

Km. 11 +000 hasta el Km. 11 +200= 7.27%

Km.11+437.7 hasta el Km. 11+560 = 6.42%.



TESISTAS

Km.11+560 hasta el Km. 11+718.12 = 4.81%.

Km 11+718.12 hasta el Km. 11+866 = 5.54 %,

Km 14+110.1 hasta el Km. 14+268.8 = 5.27%

Km 16+000.1 hasta el Km. 16+198.81 = 7.36%

Km 17+560 hasta el Km. 17+823.89 = 9.07%

8.3. Coordinación entre el diseño horizontal y del diseño vertical

El diseño de los alineamientos horizontal y vertical no debe realizarse

independientemente.

Para obtener seguridad, velocidad uniforme, apariencia agradable y eficiente

servicio al tráfico, es necesario coordinar estos alineamientos. (Figura 3.4.1 ).

La superposición (coincidencia de ubicación) de la curvatura vertical y

horizontal generalmente da como resultado una carretera más segura y

agradable. Cambios sucesivos en el perfil longitudinal no combinados con la

curvatura horizontal pueden conllevar una serie de depresiones no visibles al

conductor del vehículo.

No es conveniente comenzar o terminar una curva horizontal cerca de la cresta

de una curva vertical. Esta condición puede resultar insegura, especialmente

en la noche, si el conductor no reconoce el inicio o final de la curva horizontal.

Se mejora la seguridad si la curva horizontal guía a la curva vertical. La curva

horizontal debe ser más larga que la curva vertical en ambas direcciones.

Para efectos del drenaje, deben diseñarse las curvas horizontal y vertical de

modo que éstas no se .ubiquen cercanas a la inclinación transversal nula en la

transición del peralte.

El diseño horizontal y vertical de una carretera deberá estar coordinado de

forma que el usuario pueda circular por ella de manera cómoda y segura.

Concretamente, se evitará que circulando a la velocidad de diseño, se

produzcan pérdidas visuales de trazado, definida ésta como el efecto que

sucede cuando el conductor puede ver, en un determinado instante, dos tramos

de carretera, pero no puede ver otro situado entre los dos anteriores.

Para conseguir una adecuada coordinación de los diseños, se tendrán en

cuenta las siguientes condiciones:

• Los puntos de tangencia de toda curva vertical, en coincidencia con una

curva circular, estarán situados dentro de la zona de curvas de transición



CASO 1

CAS02

TESISTAS

(clotoide) en planta y lo más alejados del punto de radio infinito o punto de

tangencia de la curva de transición con el tramo en recta.

• En tramos donde sea previsible la aparición de hielo, la línea de máxima

pendiente (longitudinal, transversal o la de la plataforma) será igual o

menor que el diez por ciento (10%).

COORDINACION DE LOS ELEMENTOS HORIZONTAL Y VERTICAL

CURVA HORIZONTAL

PERFIL LONGITUDINAL

COINCIDENCIA DE CURVA HORIZONTAL Y VERTICAL RESULTADO: SEGURIDAD Y BUENA VISIBILIDAD

CURVA HORIZONTAL

CURVA VERTICAL CONCAVA

PERFIL LONGITUDINAL

COINCIDENCIA DE CURVA HORIZONTAL Y VERTICAL RESULTADO: SEGURIDAD Y BUENA VISIBILIDAD

C) SECCIÓN TRANSVERSAL

Las secciones transversales, de todas las estacas del eje incluyendo aquellas

donde se proyectan obras de arte, han sido tomadas siguiendo la configuración

del terreno hasta 25 m a cada lado y en forma perpendicular al eje. Las estacas

donde se proyectan obras de drenaje han sido seccionadas siguiendo el curso

de agua y no necesariamente perpendicular ai eje.

SUPERFICIE DE RODADURA

Teniéndose en cuenta que la carretera pertenece al Sistema Vecinal y de

acuerdo al Manual para el Diseño de Carreteras Pavimentadas de Bajo

Volumen de Tránsito" recomienda un ancho de 5.00 mi para caminos de dos

carriles, sin plazoletas de cruce en tramos en tangente con pendiente uniforme

y en curvas horizontales y/o verticales de acuerdo a la visibilidad.



TESISTAS

C.1. CALZADA

Estarán conformados por la superficie de rodadura, más los sobre anchos en

curvas y excedentes de la plataforma existente. No incluye la berma (hombro).

Del cuadro W 1 a (ver Manual DCPBVT); se tiene que le corresponde un ancho

mínimo en tangente de 5.50 mt.

Cuadro 1 a: Ancho de calzada para carreteras de bajo volumen de tránsito

IMDA. :vehículo/ dí~<

· . .,:.,

o- 350

· Anchomí!limo de ~aliada (m)

4.00 Para carreteras de 1 carril(*)

1 • ' • ' ::

. Tipo de sup·e~icie de rod_adura , . ·· · · ..

Desde tratamiento superficiales asfálticos hasta carpeta asfáltica

(•) Con plazoletas de cruce cada 500 m como mínimo en tangente con pendiente uniforme y en curvas horizontales y/o verticales de acuerdo a la visibilidad.

Por lo tanto, el ancho de la calzada adoptado es de 5.50 m.

C.2. BERMAS

Se define como berma a la franja longitudinal paralela y adyacente a la calzada

de la carretera que se utiliza como zona de seguridad para paradas de

vehículos en emergencia y de confinamiento del pavimento. Las bermas

pueden ser construidas por mezclas asfálticas, tratamientos superficiales o

simplemente una prolongación de la superficie de rodadura en las carreteras

pavimentadas de bajo volumen de tránsito.

A cada lado de la calzada, se proveerán bermas con un ancho (no menor al

indicado en el cuadro 3.5.2.a) mínimo de 0.50 m. Este ancho deberá

permanecer libre de todo obstáculo incluyendo señales y guardavías.



TESISTAS

cuadro 3.5.2.a: Ancho de hermas

15 0.50

20 0.5D

30 0.51J

40 0.50

50 0.75

60 0.75

70 0.90

80 1.20

90 1..20

f'} DetJer3 proveerse un sotJre ancho en las :bem;as de 0.50m ¡x¡ra l'a colocación de hitos kil·on>élricos,

señales, guardav[as y otros dispositivos viales.

Ancho de bermas = 0.50 m.

C.3. BOMBEO.

El bombeo transversal de la superficie de rodadura será 2% en

concordancia al "Manual para el Diseño de Carreteras Pavimentadas de

Bajo Volumen de Tránsito".

C.4. PERAL TE DE BERMAS

En los tramos en tangentes, las bermas tendrán una pendiente de 4% hacia

el exterior de la plataforma.

La berma situada en el lado inferior del peralte, seguirá la inclinación de

éste cuando su valor sea superior a 4%. En caso contrario, la inclinación de

la berma será igual al4%.

C.5. TALUDES DE CORTE Y RELLENO

En el proyecto no se presentan taludes de corte potencialmente inestables,

considerándose en consecuencia para su conformación los valores

indicados en la tabla (Ver secciones típicas):

}> TALUDES DE CORTE

Los taludes de corte dependerán de la naturaleza del terreno y de su

estabilidad, pudiendo utilizarse (a modo referencial) las relaciones de corte

en talud siguientes, los que son apropiados para los tipos de materiales

(rocas y suelos) indicados en el cuadro 5.2.1



Cuadro 5.2.1: Taludes de corte

Tierra compacta (*} (") ---------+------·--f.--_..:..;'-----+-·_:.._c.__ __ Tierra suelta 1 : 1 (') ('')

----------------r----Arenas sueltas -----+----2_:_1 ___ --+-----'-('L. __ -+----'('_-'')c __ _

Zonas blandas con abundante arcillas o zonas hu- 1 :2 (') (")

-~-ed_ec_id_a~_o_r fi_llt_ra_ci_on_e_s _____________ ..___h_a_st_a_ ~-3 __ 1 ______________ _ (') Requiere banqueta o análisis de estabilidad (") Requiere análisis de estabilidad. Nota: En algunos casos se presentan taludes de corte de 8 o 10:·1 , debiendo mantenerse o evaluarse estas posibilidades.

Para el presente proyecto, según las caracterlsticas de los suelos obtenidas

del estudio de suelos hemos elegido un talud de corte 2:1

)> TALUDES DE RELLENO

En el proyecto se conformarán taludes de relleno que siguiendo las

recomendaciones de la siguiente tabla (Ver secciones tfpicas):

Cuadro 5.2.2: Taludes de relleno

F7 : :~ .. ·. ·~- . ,.: Mi~~~¡~is·:·l::;:;:;~'{·/~:?rr;;¡~~~-~::·~L~~-J~~~Y}~.=-· ·: ~2-:··:1

~~~--~· ..... _;~__,, . _. .. : .. ~~'---- ~-- :..-: .... -~_{-'-~:, ".,:.:~:;~. _,,~L}~~ ~ .. .:._ ·-~-·, .. _,1<!!.,~1~.:.~-2- ~..:. .':!-~~,2_:..:1 Enrocado 1 : ·t (*} r .. ) Suelos dr11ersos compactados {mayoría de s.uelos) 1 : -1.5 (*) (' .. ')

Arer.a compactada 1 : 2 (*) (•"')

("}Requiere banqueta o análisis de est3bifidad

("*} Requi·ere análisis de estabilidad.

Para el presente proyecto se la elegido un talud de relleno de 1:1.5

RESUMEN DE PARÁMETROS DE DISEÑO,

Se muestran en el siguiente cuadro:

PARAMETRO VALOR

Topografía Ondulado

Clasificación del camino Camino Vecinal de Tránsito Bajo

Velocidad Directriz 30 Km/h

Radio Mínimo de Curvas Horizontales 20.00 m



Longitud Mínima de Curvas Verticales 60.00 m

Ancho de Superficie de Rodadura 5.50 m

Ancho de berma 0.50 m

Sobreancho Según corresponda

Bombeo de Superficie de Rodadura 2%

Peralte en Curvas Variable, 8% máximo

Pendiente máxima 9%

Taludes de Corte 2:1

Arenas Limosas, o limo- arcillosas.

Taludes de Relleno

Suelos diversos compactados (mayoría 1:1.5

de suelos)

Cunetas sección triangular 0.25 X 0.75

2.1.4 EJE DEFINITIVO.

TESISTAS

2.1.4.1 TRAZO DEFINITIVO:

El trazado geométrico de una carretera es el resultado de combinar armónicamente

las características de su planta, de acuerdo con las Normas Técnicas y atendiendo a

los efectos económicos de las imposiciones constructivas del terreno y de las

circunstancias especia.les que puedan presentarse. Antes de proceder al trazado del

eje definitivo mediante el estacado, se estudia atentamente el alineamiento planteado

en el estudio preliminar para mejorarlo, haciendo desaparecer las imperfecciones que

hubiera.

La primera operación que debe realizarse para iniciar el trazo es, ·buscar el lugar de

partida fijado en los estudios preliminares; en el presente caso es el punto ubicado en

la intersección de la carretera en estudio con la carretera que va hacia el distrito de

Olmos (Caserío Filoque Grande).

Este punto deberá ser referenciado por taquimetría a las casas, ríos, cerros o

cualquier accidente importante en el terreno. Luego, se procederá a marcar el Primer

Alineamiento con su respectivo PI. marcado el PI W 01, además de fijar el segundo

alineamiento, se procede a la medición del primer ángulo de deflexión, con esta

condición será suficiente medir el ángulo dos veces, o Método de Repetición, y con

una precisión en la lectura de ángulos de 1 minuto, en este caso para nuestro

proyecto se utilizó Estación total.

Luego se define un radio para la primera Curva, para, a partir de este valor, calcular

los elementos de la misma.



PC

TESISTAS

CURVA W 01

PI= O+ 373.75m.

1 = 12° 12' 30"

R = 150.00m.

T = R * Tang(I /2) = 16.04m.

;r*l LC = R --= 31.96m.

180 E= R * (Sec(I 1 2)- 1) = 0.86m.

Conocido el valor de la Tangente de la curva (T) y el kilometraje del PI - W 01, con

respecto al punto de inicio, o sea la estaca O, se resta a éste último el valor de T,

obteniendo así el kilometraje del punto de comienzo de curva PC, se le adiciona el

valor de la longitud de la curva LC y se obtiene el púnto de término de la curva PT,

por ejemplo:

Km(PC) = Km(PI)- T =O +373.75 -16.04 =O +357.71

Km(PT) = Km(PC)+LC = 0+357.71 +16.04 = 0+389.67

Entonces, la estaca O y el PC, el tramo se llamará Recto o Tangente en el cual es

estacado se hará cada 20 m. El tramo en curva que comprende desde el PC hasta el

PT se estacará cada 1 O m, según lo recomendado para topografía en terreno

ondulado/accidentado; por lo tanto, los tramos comprendidos entre un PT de una

curva y un PC de la siguiente, se llamará Tramo en Tangente y se estacará cada 20

m.

Estacado en las curvas:

Para efectuar el estacado en una curva, existen varios procedimientos como:

Método de los Angulas de Deflexión, Método de las Deflexiones de las Tangentes y

las Cuerdas, Método de las Abscisas y Ordenadas sobre las Tangentes, Método de

las Ordenadas Medias, Método de Desarrollo del Arco sobre la Tangente, entre otros.

El método usado es el primero de los mencionados.

Para el caso de la Curva W 01 se mostrará el estacado efectuado.

CUADRO DE ESTA CADO EN CURVA N° 01

Ang. Cuerda

Cuerda Estaca Arco GR MI SE desde

Deflex PC

parcial

0+357.71 0.000 0+360.00 2.29 0.438 o 26 15 2.29 2.29



PT

TESISTAS

0+370.00 12.29 2.348 2 20 51 12.29 10.00 0+380.00 22.29 4.257 4 15 26 22.27 10.00 0+389.67 31.96 6.104 6 6 15 31.90 9.67

El procedimiento seguido por el Método de los Ángulos de Deflexión fue:

1° Se estaciona el teodolito en el PC

2° El ángulo "1" se divide entre dos y por la longitud de la curva (LC), este

resultado es multiplicado por la distancia acumulada entre estacas dentro de la

curva respecto al PC, encontrándose la deflexión de cada una de ellas.

3° Se comprueba que la deflexión resultante final sea la mitad del ángulo "1".

2.1.4.2 NIVELACIÓN DEL EJE DEFINITIVO

Habiendo trazado y referenciado la línea definitiva en el campo, se nivela ella para

poder tener el perfil de terreno y proyectar la subrasante. La nivelación es la

operación mediante la cual se determina la diferencia entre dos o varios puntos, y su

estudio y práctica se agrupa en tres grandes capítulos: Nivelación Geométrica o

Topográfica, Nivelación Trigonométrica y Nivelación Barométrica. La Nivelación

Topográfica, la misma que fue aplicada en el desarrollo de este proyecto, se ejecuta

con aparatos especiales llamados Niveles, que dan directamente las diferencias de la

altura mediante observaciones a una mira graduada y operaciones adecuadas.

Para comenzar la nivelación del eje, fue necesario ubicar en la zona un punto con

cota referencial, por ello se ubicó un BM en el inicio del trazo de la Carretera del

Caserío Filoque Grande, como también se ubicaron BM a lo largo del trazo en lugares

estratégicos para llevar un buen control de la Nivelación. En el punto de inicio del

trazo de la carretera se realizó una nivelación abierta.

2.1.4.3 PLANO DE PLANTA - PERFILES

./PLANTA

Este plano fue elaborado con el Software Civil 3D, el cual permite mostrar las curvas

a nivel de cotas redondas, obtenidas por interpolación todos los puntos marcados

tanto en el eje como en las secciones transversales. Además de mostrar los puntos

importantes de la zona como: alcantarillas, badenes, poblaciones, accidentes

topográficos, entre otros. La equidistancia que se usó para el trazado de curvas a

nivel fue de 1.0m, por tratarse de un terreno ondulado. La escala utilizada fue 1:1500.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE" .

TESISTAS

../PERFILES

Con los datos obtenidos de campo, consistentes en cotas de las diferentes estacas

en el eje del trazo, se procedió a dibujar el perfil longitudinal del terreno, usando para

el eje horizontal, es decir el de kilometraje de cada estaca, la escala 1 :2000. Para el

eje vertical, que representará las cotas de cada estaca, la escala 1:200. Se hace

notar que se procura usar escalas que guarden una proporción de 1 O a 1

respectivamente, parámetro recomendado para fines de tener buena precisión en el

trazado de la subrasante .

../ TRAZADO DE SUBRASANTE:

Teniendo dibujado el perfil longitudinal del terreno, se está en condiciones de ubicar

la subrasante; ésta puede definirse como la línea de intersección del plano vertical

que pasa por el eje de la carretera con el plano que pasa por la plataforma que se

proyecta, compuesta por líneas rectas que son las pendientes unidas por arcos de

curvas verticales parabólicas. De esta forma ha sido reemplazado el perfil irregular

del terreno con un plano uniforme. La subrasante determina así, la forma cómo debe

de modificarse el terreno y sirve de referencia para la fijación de las alturas de corte y

relleno de cada estaca.

Para el trazado de la subrasante, deben satisfacerse las siguientes condiciones:

1. Debe buscarse una subrasante que establezca, en lo posible, compensación

transversal y longitudinal de los volúmenes a moverse, ya que ambas tienden a

producir que las explanaciones sean más económicas y de más rápida

ejecución.

2. Si bien es conveniente que la subrasante se adapte un poco a las ondulaciones

del terreno con el objetivo de reducir costos de construcción, no debe

exagerarse en ello ya que una subrasante muy "quebrada" se traduce en

incomodidad para el tránsito.

3. Deben respetarse las pendientes máximas y mínimas.

Ubicada la subrasante, siguiendo los criterios antes mencionados, se hace necesario

calcular las cotas en cada estaca para obtener, por diferencia con las cotas del

terreno, las alturas de corte o relleno. Para ello, ·lo primero será calcular la pendiente

de cada uno de los tramos con aproximación al décimo, de preferencia, a no ser que

un motivo determinado obligue a calcular una pendiente fraccionaria que necesitará

todos los decimales que se requieran para obtener la diferencia entre los dos puntos

que ligan.



TESISTAS

Longitud de curvas verticales

El método empleado en este proyecto para hallar la longitud de una curva vertical es

según el MANUAL DCPBVT es.

L=K*A Dónde:

L: Longitud de curva vertical

K: Índice de curvatura (ver cuadro 3.3.2a. MANUAL DCPBVT)

A: Diferencia algebraica de las pendientes.

Ejemplo:

Curva vertical PIV = 0+905.25 (CONVEXA)

Pendiente anterior= +3.04%

Pendiente posterior = -6.33 %

Diferencia algebraica= 9.37%

K= 1.90 (visibilidad de frenado)

K= 46.00 (visibilidad de adelantamiento)

L = 1.90 * 9.37 = 17.80m (visib. frenado)

L = 46.00 * 431.02m (visib. adelantamiento)

Pero según las normas se puede tomar como longitud mínima la visibilidad de

parada, y además para evitarse menores costos en expropiación de terreno y

mayor corte adecuándonos a la topografía existente se ha tomado la longitud

mínima de curva= 60.00 m.

Curva vertical PIV = 0+689.20 (CONCAVA)

Pendiente anterior= -0.59%

Pendiente posterior= +3.04%

Diferencia algebraica = 3.63 %

K= 6.00 (visibilidad de frenado)

L = 6 * 3.63 = 21.78m (visib. frenado)

Pero según las normas se puede tomar como longitud mínima la visibilidad de

parada, y además para evitarse menores costos en expropiación de terreno y mayor

corte adecuándonos a la topografía existente se ha tomado la longitud mínima de

curva = 60.00 m.

2.1.4.4 PLANO DE SECCIONES TRANSVERSALES

Cuando se definió el trazo de la subrasante se obtuvieron las cotas en el eje de

camino, pero es necesario definir una sección transversal en la cual se incluya todos

los elementos que formarán parte de camino como: ancho de calzada, cunetas,

pendientes transversales en corte o relleno, etc. A esta sección se le denominará



Plantilla de Construcción, la misma que según el tipo de material de cada tramo de

carretera, definirá una sección diferente, por ello en el siguiente Cuadro Se muestran

las diferentes secciones planteadas en base al manual para el diseño de caminos

pavimentados de bajo volumen de tránsito (MANUAL DCPBVT).

La sección transversal, para el estudio definitivo, tiene las siguientes características:

Superficie de Rodadura: 5.50m.

Ancho de berma: 0.50mx2 = 1.00m.

Cunetas de sección triangular, donde sean necesarias: 0.75m. x0.25m.

Bombeo. 2%.

Peralte. Especificado.

Talud en corte y relleno: Especificado

CUADRO 3.4.4.1 PLATAFORMA DE CONSTRUCION UTILIZADA

TALUDE TALUDES

ANCHO DE SDE DE

TRAMO KM AKM PLATAFORMA RELLEN CORTE

(m) o V:H V:H

1 0+000 a 0+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

2 0+500 a 1 +000 6.50 1 : 1.50 2: 1

3 1 +000 a 1 +500 6.50 1 : 1.50 2: 1

4 1 +500 a 2+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

5 2+000 a 2+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

6 2+500 a 3+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

7 3+000 a 3+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

8 3+500 a 4+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

9 4+000 a 4+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

10 4+500 a 5+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

11 5+000 a 5+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

12 5+500 a 6+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

14 6+500 a 7 +000 6.50 1 : 1.50 2: 1

15 7+000 a 7+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

16 7+500 a 8+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

17 8+000 a 8+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

18 8+500 a 9+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

19 9+000 a 9+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

20 9+500 a 1 0+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

21 1 0+000 a 1 0+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

22 1 0+500 a 11 +000 6.50 1 : 1.50 2: 1

23 11+000 a 11+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

24 11 +500 a 12+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

25 12+000 a 12+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

26 12+500 a 13+000 6.50 1 : 1.50 2: 1



TESISTAS

--27 13+000 a 13+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

28 13+500 a 14+000 6.50 1 : 1.50. 2: 1

29 14+000 a 14+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

30 14+500 a 15+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

31 15+000 a 15+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

32 15+500 a 16+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

33 16+000 a 16+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

34 16+500 a 17+000 6.50 1 : 1.50 2: 1

35 17+000 a 17+500 6.50 1 : 1.50 2: 1

36 17+500 a 17+824 6.50 1 : 1.50 2: 1

2.1.4.5 VOLUMEN DE MOVIMIENTO DE TIERRAS

Determinación de las Áreas de las Secciones Transversales

Una vez dibujados los perfiles transversales del terreno, se procedió a colocar la

Plataforma de Construcción en el nivel que indicó la cota de la subrasante,

determinando de esta forma Áreas de Corte y/o de relleno en la sección

transversal.

La determinación de dichas áreas puede hacerse por varios procedimientos. Sin

embargo, normalmente se emplea el Método del Planfmetro ya que las secciones

se dibujan a la misma escala horizontal como vertical permitiendo obtener

rápidamente el área, ya sea en corte o relleno, limitada por el perfil del terreno

natural, la sección o plataforma del camino y los taludes de corte o relleno como

se puede observar en la Figura 3.4.5

Sin embargo, en este caso se han obtenido las áreas de corte y relleno con la

ayuda de un Programa de Computación llamado AUTOCAD CIVIL 30.



SECCIÓN TRANSVERSAL CEL TERRENO

T A L U O

PLATAFORM .:. OE CONSTRUCCION

SECCIÓN TRANSV=:FSAL DEL TERRENO

q__

C O R T E

e_

RELLENO.

PL.ATAFORM f. CE :O N S T R U C C :0 N

T A l U 0

Figura 3.4.6.1 CASO GENÉRICO DE AREAS DE CORTE Y RELLENO EN SECCION TRANSVERSAL

Determinación de los Volúmenes de Movimiento de Tierras

Para la obtención de los volúmenes de corte y relleno a lo largo del trazo, existen

variados criterios, por ejemplo, el Método o Criterio de las Áreas Medias proporciona

una aproximación no del todo exacta, pero tiene la ventaja de ser simple y muy fácil de

aplicar. Algunos autores señalan la posibilidad de usar otras fórmulas como la del

prismoide, que consiste en sustituir la forma irregular del terreno por un volumen

generación conocida, además de tener en cuenta correcciones para los tramos en

curva, todo esto apuntando a conseguir una ubicación exacta.

En nuestro medio se ha generalizado la aplicación del Método de las Áreas Medias, el

mismo que tiene aplicación cuando las secciones transversales del terreno han sido

obtenidas normalmente al eje, lo que se ha cumplido en el presente caso. Los

volúmenes de Corte (Ve) y de Relleno (Vr) están dados en forma general, por las

siguientes fórmulas:

········ (a)

........ (b)

Donde:

Ac1 y Ac2: Áreas de Corte en dos secciones transversales consecutivas.

Ar1 y Ar2: Áreas de Relleno en dos secciones transversales consecutivas.

D: Distancia entre las dos secciones transversales consecutivas.



Sin embargo, se presentan los siguientes casos en la práctica, los mismos que se

mencionan a continuación.

TESISTAS

1. Cuando un perfil está en Corte y otro en Relleno.

2. Cuando los perfiles están a media ladera correspondiéndose las áreas de

Corte y las de Relleno.

3. Si uno de los perfiles está en corte completo o en relleno completo y el otro

está a media ladera.

4. Si los perfiles están a media ladera, pero no se corresponden las superficies

de Corte y Relleno.

En el Cuadro 3.4.5.1, se muestran las fórmulas para cada caso.



TESISTAS

CUADRO 3.4.5.1 CÁLCULO DE VOLÚMENES DE MOVIMIENTO DE TIERRA POR EL

MÉTODO DEL ÁREA MEDIA

D

zo D

D

30

.AR: ~ . Arz 2 l O

VR =[ ·· X ,Ar1 + Ar2 2

VR = ( Ar, ; Ar~ ) X 0 .

40 D 1

( Ac, 2

.,, O ( Ae¿ 2 ·1 O Ve = Ac, ~ Ar

2 x 2 + Ae¿ +. Ar

1 x 2

~ ' • J

V. _ Í Ar2

2 l O l' Ar1 2

\1 D R - \_ Ac, ~ Ar2 t 2 + Ae¿ + Ar1 1

x 2



TESISTAS

Corrección de los Volúmenes de Movimiento de Tierras Determinadas

Un metro cúbico al ser excavado, transportado y colocado en un terraplén, no

ocupará necesariamente un metro cúbico. Por ello es conveniente efectuar una

corrección de volúmenes de tierra a través de los llamados "Factores de

Conversión", para de esta forma obtener los volúmenes reales a mover. En un

primer caso, los cortes pasarán en su estado "natural" a "suelto", siendo el

volumen suelto el que se tendrá que transportar para construir los rellenos; por

otra parte el volumen que se necesita para llegar a formar los rellenos :

compactados es mayor que el de la cubicación, desde que se ha visto que la

compactación reduce el volumen, o sea que los volúmenes de relleno deberán

ser aumentados en una cantidad equivalente a la disminución de volumen que

sufren para pasar del estado "suelto" al "compactado".

Entonces, cuando se hace un corte en una ladera resulta un volumen mayor,

ya que el material se "suelta". Dicho incremento de volumen depende de la

clase de material que se corte. Este fenómeno es llamado "esponjamiento" o

"abundamiento", y depende de los vacíos que quedan entre las partículas del

material que después de haber estado aglomerado por largos y laboriosos

procesos geológicos, cuando es disgregado artificialmente. Este coeficiente se

determina de la forma siguiente:

Donde:

F .A = p V SUELTO

PVNATURAL

........ (e)

FA: Factor de abundamiento del corte al material suelto.

PVsuELTo: Peso Volumétrico Suelto (Kg/m3)

PVNATURAL: Peso Volumétrico Natural (Kg/m3)

Así también, se tiene que cuando el esponjamiento inicial va disminuyendo a

medida que se efectúa el proceso natural de acomodamiento de las partículas

unas con otras, disminuyendo los vacíos que existían en su masa. Más aún,

con los procedimientos mecánicos de compactación y estabilización, ese

volumen aún esponjado, se reduce a un volumen menor del que se cortó en el

terreno natural; además, éste contiene en su masa un cierto número de vacíos

debido a la pr~sencia de materia orgánica, contribuyendo a que cuando el

terreno natural sea colocado en capas no muy gruesas, regado y compactado,

el volumen que se obtenga sea mucho menor que el volumen original cortado.

A este fenómeno se le llama de Contracción de la Masa Sólida y Compacta.

Este coeficiente puede determinarse con la siguiente expresión:

F.A = PVCOMPACTADO

PVNATURAL

........ (d)



TESISTAS

Dónde:

F.C.: Factor de contracción del corte o banco al relleno.

PVcoMPACTAoo: Peso Volumétrico Compactado (Kg/m3)

PVNATURAL: Peso Volumétrico Natural (Kg/m3)

En este proyecto se ha considerado diferentes tramos con materiales tipo,

asignando para cada cual los siguientes valores de abundamientos y

contracciones:

CUADRO 3.1.4.2. FACTORES DE CONVERSIÓN ADOPTADOS

FACTORES TIPO DE TRAMO KM MATERIAL ABUNDAMIENTO CONTRACCION

1 0+500 SM 1.26 0.90

2 1+000 SM 1.26 0.90

3 1+500 SM ..... 1.26 0.90

4 2+000 SM 1.26 0.90

5 2+500 SM 1.28 0.89

6 3+000 SM 1.28 0.89

7 3+500 se 1.26 0.90

8 4+000 se 1.26 0.90

9 4+500 sM -se 1.26 0.90

10 5+000 SM -Se 1.26 0.90

11 5+500 eL 1.26 0.90

12 6+000 CL 1.26 0.90

13 6+500 CL 1.26 0.90

14 7+000 eL 1.28 0.89

15 7+500 se 1.28 0.89

16 8+000 se 1.26 0.90

17 8+500 CL 1.26 0.90

18 9+000 CL 1.26 0.90

19 9+500 SM-Se 1.26 0.90

20 10+000 SM-SC - 1.26 0.90

21 10+500 SM 1.28 0.89

22 11+000 SM 1.26 0.90

23 11+500 SM-SC 1.26 0.90

24 12+000 SM-Se 1.28 0.89

25 12+500 CL 1.28 0.89

26 13+000 CL 1.24 0.91

27 13+500 eL 1.24 0.91

28 14+000 eL 1.26 0.90

29 14+500 eL 1.26 0.90

30 15+000 CL 1.26 0.90

31 15+500 SM- se 1.26 0.90



TESISTAS

32 16+000 SM- se 1.25 0.91

33 16+500 SM 1.25 0.91

34 17+000 SM 1.26 0.90

35 17+500 se 1.26 0.90

36 17+824 se 1.26 0.90

2.1.4.6 COMPENSACIÓN DE VOLÚMENES DE TIERRA

2.1.4.6.1 Compensación Transversal:

Se ha visto que la sección Transversal puede tener la plataforma, parte en

corte y parte en relleno; la solución más económica para la construcción del

camino, es cuando el volumen de corte es justo el necesario para formar el

relleno lateral, la cantidad de tierra movida, es entonces, sólo la precisa para

formar la plataforma y las tierras pasan directamente del corte al relleno.

En este caso existe la compensación transversal de volúmenes, llamándose

Relleno con Material Propio o Relleno Compensado.

2.1.4.6.2 Compensación Longitudinal:

La utilización de los materiales excedentes que se acaba de mencionar y el

estudio de su transporte a lo largo del eje, se denomina la "Compensación

Longitudinal" de los volúmenes. Una forma de estudiarla es mediante los

llamados Gráficos de Cubicación o Curvas de las Áreas, en los que, mediante

procedimientos gráficos es posible obtener una curva en la que las áreas

representen volúmenes de corte y relleno, pueden obtenerse los volúmenes

que se van a compensar o saber si va a faltar o sobrar material para la

compensación. Sin embargo, este procedimiento es largo, cada tanteo implica

varias operaciones, por esta razón no es muy utilizado. Se han propuesto

entonces, métodos que permitan operar más rápidamente y cuyos resultados

no son menos aproximados, utilizándose un gráfico especial denominado la

Curva de Masas o Diagrama de Bruckner.

2.1.4.7 DIAGRAMAS DE MASA.

La curva masa es un diagrama en el cual las ordenadas representan

volúmenes acumulativos de las terracerías y las abcisas el kilometraje

correspondiente.

La secuencia para elaborar la curva masa es la siguiente:

1. Se proyecta la subrasante sobre el dibujo del perfil del terreno.

2. Se determina en cada estaca los espesores de corte o terraplén.

3. Se dibujan las secciones transversales del terreno.



TESISTAS

4. Sobre la sección del terreno natural, se dibuja la plantilla del corte o

relleno con los taludes escogidos según el tipo de material.

5. Se calculan las áreas de las secciones transversales del camino por

cualquiera de los métodos expuestos.

6. Se corrigen los volúmenes ya sea abundando los cortes ó haciendo la

reducción de los rellenos según el tipo de material.

7. Se suman algebraicamente los volúmenes de cortes y terraplenes.

8. Se dibuja la Curva Masa con los valores antes indicados.

Para determinar los volúmenes acumulados se consideran positivos los de los

cortes y negativos los de los terraplenes efectuándose la suma

algebraicamente, es decir, sumando los volúmenes de signo positivo y

restando los de signo negativo.

Ahora bien, como el Diagrama de Masa tiene por abcisas las estaciones del

alineamiento, éstas se dibujan de izquierda a derecha. Como los volúmenes de

corte aumentan el valor de las ordenadas por tener signo positivo, resulta que

la curva masa sube de izquierda a derecha en los cortes, teniendo un máximo

en el límite donde termina el corte. A partir de ese punto, baja de izquierda a

derecha ya que los volúmenes de los rellenos hacen disminuir el valor de la

ordenada, que seguirá decreciendo hasta donde termina el terraplén y empieza

otro corte. No conviene calcular la curva masa por tramos de varios kilómetros

ya que como se trata de un procedimiento de aproximaciones sucesivas y es

muy difícil que a la primera subrasante se escoja la más conveniente, se

aconseja proceder por tramos de 500 metros a un kilómetro y hasta no quedar

conforme, no seguir con los siguientes tramos. Cada vez que se proyecte una

subrasante se determinan los espesores, se dibujan las secciones, se

determinan las áreas, se calculan los volúmenes, se calcula la curva masa, se

dibuja y escoge la línea de compensación que _puede ser la del tramo anterior.

Por simple inspección y algo de experiencia se varía la subrasante para

obtener una mejor compensación repitiéndose el proceso señalado en este

párrafo cuantas veces sea necesario. Con la intención de interpretar de mejor

manera las bondades que ofrece la Curva de Masas, se definirán los siguientes

parámetros:

Distancia libre de transporte o distancia de acarreo libre:

En los trabajos de carreteras se establece un precio por cortar un metro cúbico

de cualquier clase de material; pues bien, cuando se trabaja con equipo

mecánico, queda entendido que dentro de este precio está comprendido el

transporte de ese metro cúbico hasta una cierta distancia y su vaciado allí. Esto

se conoce con el nombre de "Distáncia Libre de Transporte".



TESISTAS

Esta distancia es variable según los países y depende también de la cantidad y

calidad del equipo mecánico del que se dispone. Por ejemplo, en el Perú se ha

establecido entre los 60 y los 180 m, según los casos, en los Estados Unidos

de Norteamérica se llegan a 330 m.

Distancia de sobre acarreo

El sobre acarreo es el transporte de los materiales de un corte a mayor

distancia que la del acarreo libre. La distancia para el paso del sobre acarreo

se establece en la práctica, por tramos de longitud fija, entendiéndose que lo

que se paga no es el transporte de un m3 a un metro de distancia, sino a 25 m

ó 50 m, etc., en números exactos.

Distancia de transporte económico:

Cuando la longitud ala que hay que transportar a los materiales es muy grande,

puede suceder que sea más económico botar lo excavado y construir los

terraplenes con material sacado de préstamos. Es preciso, entonces, calcular

una distancia límite de utilización de los materiales propios y a partir de los

cuales resultará más barato cortar y transportar materiales de préstamos

(llámese canteras}, para formar los terraplenes. A esa distancia se le conoce

con el nombre de "Distancia Transporte Económico", que en realidad viene a

ser, la Longitud máxima de sobre acarreo.

Distancia media de transporte:

La primera y más rápida apreciación de las distancias de transporté puede

hacerse en el perfil longitudinal, obteniéndolas gráficamente. Para ello se

supone que cuando un volumen de corte debe formar uno de relleno contiguo,

la distancia media de transporte aplicable al volumen completo por transportar

viene dada por la distancia entre los centros de gravedad de las dos masas.

Dado que en esta apreciación de distancia no interviene el estudio de los

volúmenes por mover, las longitudes que se obtengan deberán de tomarse sólo

como apreciaciones preliminares, es frecuente que el volumen de los cortes no

alcance para formar los rellenos y entonces hay que buscar material de

préstamo, cuya distancia de transporte puede ser muy grande y obligar a usar

otra clase de equipo para movimientos a largas distancias. Por esta razón los

datos dados gráficamente por el perfil son sólo aproximados. La distancia

media de transporte, para un tramo determinado de un camino puede también

calcularse basándose en los principios siguientes:

Si en un trabajo de corte se tiene varias masas o volúmenes v1, v2 ... vn, cada

uno de los cuales haya de llevarse respectivamente a una distancia di, d2 ... dn,

se hace más brevemente el cómputo del costo total de tales transportes,

determinando una distancia de transporte ficticia D, que aponiéndola aplicada



TESISTAS

al volumen completo, V = v1 +v2 + ... vn, resulte un gasto igual al que se

obtendría sumando los costos de transporte de los volúmenes parciales a las

correspondientes distancias. Si e es el costo de transporte de la unidad de

volumen a la unidad de distancia, suponiendo que este transporte se efectúa

con un medio dado la suma de los costos de los transportes elementales antes

considerados viene expresada por:

CV 1 d 1 + CV 2 d 2 + ........ CV n d n

Análogamente, e V D expresará el costo de transporte del volumen total V a

la distancia ficticia D. Ahora bien, la distancia D que se busca ha de ser tal

que satisfaga a la condición de igualdad de costos computados de los dos

modos, esto es, deberá tenerse:

De esta ecuación se deduce:

D =V¡ d2 +vld2 + ....... +vndn V

A cada uno de los productos v1 d1; v2 d2 , etc., de los volúmenes parciales por

las distancias correspondientes de transporte, se le da el nombre de Momento

Elemental de Transporte; y a la distancia D así determinada, se le llama

Distancia Media de los Transportes, por lo tanto la distancia media se obtiene

dividiendo la suma de los momentos elementales de transporte por el volumen

total que hay que transportar.

En el caso de que los volúmenes parciales sean iguales, esto es, que se tenga:

V v1 =v2 = ....... =vn =

n

La relación precedente se convierte en:

D=}!_Xd1 +d2 •••• +dn = d 1 +d2 ... +dn n v n

Esto es, que en este caso la distancia media es igual a la media aritmética de

las distancias parciales de transporte.

De cuanto se acaba de decir resulta evidente que, una vez determinada la

distancia media de los transportes, y calculado mediante cuidadoso análisis el

precio del transporte de 1,00 m3 de tierra a tal distancia, basta multiplicar su


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, Ri::GIÓN DE LAMBAYEQUE".

TESISTAS

importe por el volumen V que hay que transportar para tener el costo del

transporte total.

Entre las propiedades que tiene la Curva de Masas y observando la Figura

3.4.7.1. Se menciona:

n

Fig. 3.4.7.1. Esquema de una curva de masas

• Compensar Volúmenes: Cualquier línea horizontal que corte una cima o un

columpio de la curva masa, marca los límites de corte y terraplén que se

compensan. Si se traza en la curva masa la línea GH, se corta a la curva masa

precisamente en los puntos G y H. En la curva masa esta horizontal indica que

el volumen comprendido entre G y D es suficiente para construir el terraplén de

D a H, o bajando referencias al perfil del camino, que el volumen de corte

marcado 1 llena el terraplén 11.

La línea GH resuelve lo referente a los volúmenes 1 y 11, pero no indica lo que

debe hacerse con el resto del corte ni hasta donde debe acarrearse. Si se traza

la línea horizontal IJ que corta toda la curva, se tendrá que el corte KB es

suficiente rara el terraplén BL, que con el corte MD se construirá el terraplén

DN, que el terraplén LC se construirá con el corte CM, que el terraplén NE se

construirá con el corte EX.

Bajando al perfil del camino las referencias de los puntos K, L, M, N, y X, se

obtienen los límites de los movimientos de los cortes y de los terraplenes.

• El diagrama es ascendente mientras hay excesos de corte y descendente

cuando hay excesos de relleno.

• Hay una ordenada máxima que corresponde a cada punto que en perfil

longitudinal señala el paso de corte a relleno o viceversa.

• La diferencia entre las ordenadas de dos puntos consecutivos del diagrama,

representa a la escala adoptada, el exceso del volumen que después de la



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compensación transversal se tiene en el tramo correspondiente, exceso que es

de corte si la diferencia es positiva y de relleno si es negativa.

• En los puntos K, L, M, N, X, Y y Z, en que la curva corta a la línea de base hay

compensación de volúmenes, pues en esos puntos la suma algebraica de los

cortes(+) y de los rellenos(-) es O.

• Si la curva termina en la línea de los ceros hay compensación absoluta.

• Si la curva no termina en la línea de los ceros, la ordenada extrema representa

el exceso de corte, si queda por encima y el exceso de relleno si queda por

debajo de la línea.

• Toda paralela a la línea de base que corte a la curva en dos puntos determina

segmentos compensados. Estas paralelas son también líneas de balance, por

ejemplo, las líneas ab, ef, cd y GH.

• Si la curva está encima de la horizontal, el transporte se hace de izquierda a

derecha, y si está debajo de la horizontal, el transporte se hace de derecha a

izquierda.

• El área comprendida en un segmento cerrado representa los momentos de

transporte de los volúmenes que se compensan.

• El cociente del área de un segmento cerrado, dividida entre la ordenada que

represente los volúmenes que se compensa, da la distancia media de \ :.1~

transporte. Para comprender mejor las propiedades 1 O y 11 se hace mención

que anteriormente se ha definido los momentos elementales de transporte,

como el producto de un volumen parcial por su distancia, en el caso de la curva

de masas, el momento elemental estará representado por el área de un

trapecio cualquiera, ya que esta área está dada por la semisuma de las bases

(que son distancias medias de transporte, por la altura que no es sino la

ordenada que representa un volumen. Si esto se generaliza para cada una de

las fajas que forma la curva de masas, se podrá llegar a lo expuesto en la

décima propiedad.

Se dijo también que la distancia media está dada por la suma de los momentos

elementales dividida entre el volumen total, aplicando esto a la curva de masas,

se tendrá que la distancia media está dada por el cociente del área de un

segmento cerrado, entre la respectiva ordenada máxima o sea la propiedad W

11.

• Se puede determinar los volúmenes de acarreo, tomando un vector que

horizontalmente represente a la escala del estacado ( 1: 1 000) el valor del

acarreo libre y se va corriendo verticalmente hasta que toque a dos puntos de



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la curva; la cantidad de material movido está dado por la ordenada de la

horizontal al punto más alto o más bajo de la curva comprendida (h en la figura

anterior). En la figura de la curva masa anterior, las líneas ab y cd se suponen

que marcan el acarreo libre. Bajando, hasta el perfil del terreno los puntos

donde estas horizontales ab y cd cortan a la curva masa, se tienen los límites

de cortes y terraplenes correspondientes al acarreo libre. Los volúmenes de los

cortes son, para cada caso, las diferencias de las ordenadas entre a y B y entre

e y F.

• El valor del sobreacarreo se puede determinar conociendo la distancia que hay

al centro de gravedad del corte (o préstamo) al centro de gravedad del

terraplén que se forma con ese material, restándole la distancia de acarreo libre

para tener la distancia media de sobreacarreo (se valúa en estaciones de 20

metros y décimos de estación), para luego multiplicar esta distancia por los

metros cúbicos de la excavación, medidos en la misma estación, y por el precio

unitario correspondiente del metro cúbico por estación. Para determinar la

distancia media del sobreacarreo, se divide OP en dos partes iguales y por ese

punto se traza la horizontal que se encuentra a la curva masa en los puntos e y

f que tienen la propiedad de encontrarse en lás ordenadas que pasan por los

centros de gravedad de las masas movidas. A la distancia entre los puntos

anteriores, medida hasta décimos de estación, se le resta la distancia de

acarreo libre para tener la distancia de sobreacarreo.

• En términos generales, la línea de compensación que da los acarreos mínimos,

es aquella que corte el mayor número de veces a la curva masa.

Comparando varios diagramas de curva masa para un mismo tramo, el mejor

será el más económico, esto es aquel cuya suma del importe de las

excavaciones incluyendo préstamos, más el valor de los sobre acarreo del

menor precio, siempre y cuando se refiera a un perfil aceptable.

CASOS EN EL QUE NO ES APLICABLE EL DIAGRAMA DE MASAS

1er Caso:

Cuando la rasante debe llevarse íntegramente en relleno, como por ejemplo en

terrenos de cultivo.

2do. Caso:

Cuando el terreno es accidentado y con inclinaciones de laderas fuertes, es

frecuente que no exista necesidad de utilizar el Diagrama de Masas debido a

que los volúmenes de corte son mayores que las de relleno. Además, la

distancia libre de transporte es suficiente para realizar la compensación


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE· LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

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longitudinal. ·En cambio, cuando el terreno es de inclinación suave la

compensación longitudinal se realiza a distancias mayores que la de transporte

libre y es cuando el Diagrama de Masas tiene su aplicación idónea e inclusive

sirve para efectuar correcciones de la rasante.

Por lo expuesto, para la aplicación del proyecto no se hará uso del diagrama de

masas por tener el caso de un terreno accidentado y con inclinación de laderas

fuertes.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUÉÍGRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

2.2 ESTUDIO DE MECANICA DE SUELOS

TESISTAS

2.2.1 GENERALIDADES:

Terzaghi dice: La mecánica de suelos es la aplicación de las leyes de la mecánica y la

hidráulica a .los problemas de ingeniería que tratan con sedimentos y otras

acumulaciones no consolidadas de partículas sólidas, producidas por la desintegración

mecánica ·o la descomposición química de las rocas, independientemente de que

tengan o no materia orgánica.

La mecánica de suelos incluye:

a. Teorías sobre el comportamiento de los suelos sujetas a cargas, basados en

simplificaciones necesarias dado el estado actual de la teoría.

b. Investigación de las propiedades físicas de los suelos.

c. Aplicación del conocimiento teórico y empírico de los problemas prácticos.

El suelo, material bastante abundante y de uso práctico en el desarrollo de un proyecto

de construcción, muchas veces no reúne las propiedades o características para su uso.

Por esto, se recurre a realizar sobre él análisis y pruebas, para lograr con certeza la

estabilidad en el tiempo. Los Ingenieros Civiles dividen arbitrariamente los materiales

que constituyen la corteza terrestre en dos categorías: suelos y rocas. Definen al suelo,

como un material compuesto por partículas minerales que pueden ser separadas

mediante una acción suave, como es el de la agitación con agua, y las rocas como

materiales compuestos de partículas minerales que están unidas por fuerzas de

cohesión intensas y permanentes.

En general el Ingeniero Civil puede considerar como suelo cualquier material de la

tierra que encuentre en su trabajo, con excepción de la roca maciza o· las pizarras.

Según esta definición un suelo puede variar desde una arcilla hasta una grava glaciar o

de río, y a taludes detríticos en las laderas de las montañas.

En su trabajo práctico el ingeniero civil ha de enfrentarse con muy diversos e

importantes problemas planteados por el terreno. Prácticamente todas las estructuras

de ingeniería civil, edificios, puentes, carreteras, túneles, muros, torres, canales o

presas, deben cimentarse sobre la superficie de la tierra o dentro de ella. Para que una

estructura se comporte satisfactoriamente debe poseer una cimentación adecuada.



TESISTAS

2.2.2 PRESENCIA DE AGUA EN EL SUELO

El objeto del drenaje en las carreteras, es en primer término, el reducir al máximo

posible la cantidad de agua que de una y otra forma llega a la misma, y en segundo

término dar salida rápida al agua que llegue a la carretera. Para que una carretera

tenga buen drenaje debe evitarse que el agua circule en cantidades excesivas por la

misma destruyendo el pavimento y originando la formación de baches, así como

también que el agua que debe escurrir por las cunetas se estanque originando pérdidas

de estabilidad y asentamientos perjudiciales.

El prever un buen drenaje es uno de los factores más importantes en el proyecto de

una carretera.

De acuerdo al estudio de suelos realizado para el presente proyecto se ha observado

que no hay presencia de Nivel Freático a nivel de Subrasante, por lo que no es

necesario establecer medidas de drenaje subterráneo.

2.2.3 INVESTIGACIONES REALIZADAS:

Las investigaciones consistieron en la recopilación y estudio de toda la información

disponible, una exploración detallada del terreno tanto de superficie como de subsuelo,

con el propósito de obtener información requerida para el mejoramiento de la capa de

subrasante, diseño de pavimento y diseño de la cimentación de las principales

estructuras que se puedan encontrar en el proyecto.

2.2.3.1 ETAPA DE GABINETE:

Se realizó la recopilación de toda la información disponible (lectura y análisis de

boletines geológicos de INGEMMET, planos topográficos, datos hidrológicos,

geodinámicas y geotécnicos, sismicidad, etc.) luego se efectuó la evaluación y

selección de los datos relacionados con el estudio, preparándose posteriormente lo

concerniente a una programación apropiada de la salida para la ejecución de los

trabajos de campo. Al culminar los trabajos de campo y laboratorio se ha efectuado la

correlación e interpretación de los resultados, con lo cual se ha confeccionado el perfil

estratigráfico a lo largo del recorrido del proyecto.

2.2.3.2 EXPLORACION DEL SUBSUELO:

Con el objeto de determinar las características físico-mecánicas de los materiales de la

subrasante se llevarán a cabo investigaciones mediante la ejecución de pozos

exploratorios o calicatas de 2.2 m de profundidad (respecto del nivel de subrasante del

proyecto; con un promedio de 01 calicatas por kilómetro, ubicadas longitudinalmente a

distancias aproximadamente iguales y en forma alternada (izquierda-derecha) dentro

de una faja de hasta 5m a ambos lados del eje del trazo, preferentemente al borde de

LO PEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL


TESISTAS

la futura calzada. También se tomaran muestras inalteradas de suelos representativos

para los ensayos de Corte Directo, de las zonas donde se requieran obras de arte.

Sí a lo largo del avance del estacado las condiciones topográficas o de trazo muestran,

por ejemplo, cambios en el perfil de corte a terraplén o la naturaleza de los suelos del

terreno evidencia un cambio significativo de sus características o se presentan suelos

erráticos, se deben ejecutar más calicatas por kilómetro en puntos singulares.

También se determinará la presencia o no de suelos orgánicos, suelos expansivos,

napa freática, rellenos sanitarios de basura, etc., en cuyo caso las calicatas deben ser

más profundas, delimitando el sector de subrasante inadecuada que requerirá

reemplazos del material, mejoramiento o estabilización de subrasante a fin de

homogenizar su calidad a lo largo del alineamiento de la carretera. En este caso, los

valores representativos resultado de los ensayos será sólo válida para el respectivo

sector.

De los estratos encontrados en cada una de las calicatas se obtendrán muestras

representativas, las que deben ser descritas e identificadas mediante una tarjeta con la

Ubicación, número de muestra y profundidad, luego serán colocadas en bolsas de

polietileno para su traslado al laboratorio. Asimismo, durante la ejecución de las

investigaciones de campo se llevará un registro en el que se anotará el espesor de

cada una de las capas del sub-suelo, sus características de gradación y el estado de

compacidad de cada uno de los materiales.

Durante la ejecución de las excavaciones exploratorias se efectuara el registro

estratigráfico, (clasificación macroscópica, ensayos in situ, clasificación visual, grado de

consistencia y/o compacidad), tomando las muestras representativas para su posterior

análisis de laboratorio.

2.2.3.3 ENSAYOS DE MECANICA DE SUELOS:

Para estudiar las características físicas y mecánicas de un suelo, se puede recurrir a

dos métodos: uno de ellos llamado Ensayo In situ, que se desarrollaron a partir de la

mitad de este siglo, marcando la segunda gran época en el desarrollo de la Mecánica

de Suelos; permiten determinar directamente las características del suelo. También, se

tiene el método llamado Ensayos en Laboratorio, cuya aplicación significo la primera

época de desarrollo de la Mecánica de Suelos, basándose en las Teorías de Coulomb,

Terzaghi, Caquot, Kerisel, etc.

Durante el proceso de las investigaciones geotécnicas mediante excavaciones

exploratorias se realizaron ensayos de campo y de Laboratorio, a continuación se

indica cada uno de los ensayos realizados:



....

TESISTAS

2.2.3.1.1 IN SITU:

Programados en los terrenos donde se realizaran obras de arte y cada 0.5 Km si cada

obra de arte estuviera cerca a algún kilometraje de acuerdo a lo homogéneo del suelo

se realizara una sola exploración; se ejecutaran sencillos ensayos orientados a

obtener a priori una clasificación visual de los materiales involucrados así como sus

características físicas (Humedad, densidad, consistencia y/o compacidad, etc.), las

cuales serían posteriormente confirmadas y/o complementadas con los resultados de

los ensayos de laboratorio.

En la exploración de calicatas realizadas no se encontró presencia de la Napa

Freática.

2.2.3.1.2 EN LABORATORIO:

Con las muestras obtenidas a lo largo del recorrido del proyecto en estudio y en los

lugares de implementación de obras de arte programadas se realizaran los ensayos

estándar de Clasificación de Suelos y adicionalmente se ejecutaran ensayos

necesarios para la determinación de su capacidad de soporte en condiciones de

servicio, junto con el tránsito y las características de los materiales de construcción de

la superficie de rodadura .

Todas las muestras representativas obtenidas de los estratos de las calicatas del

suelo de fundación deberán contar con los siguientes ensayos según el Manual de

Diseño de Carreter~ Pavimentada de Bajo Volumen de Transito (MDCP D BVT):

• Análisis granulométrico por tamizado.

• Límites de consistencia: Límite líquido, límite plástico e índice de plasticidad.

• Clasificación SUCS.

• Clasificación AASHTO.

• Humedad Natural.

• Proctor Modificado.* (Lab. Pavimentos).

• C.B.R.* (Lab. Pavimentos).

También se ha tenido por conveniente realizar los ensayos de

• Contenido de sales.

• Peso específico relativo de los sólidos.

• Peso Volumétrico Suelto.

• Peso Volumétrico Compactado.

*Por cada tipo de suelo representativo y como control uno cada 01 km de máximo espaciamiento.



TESISTAS

2.2.4 DESCRIPCIÓN DE ENSAYOS DE LABORATORIO:

Todos los ensayos que a continuación se detallan han sido realizados en el Laboratorio de

Mecánica de Suelos y pavimentos pertenecientes a la FICSA -U.N.P.R.G.

·*- Contenido de Humedad: NTP 339.127 (ASTM D 2216)

a) Generalidades:

La humedad o contenido de agua dé una muestra de suelo, es la relación del peso del

agua contenida en la muestra, al peso de la muestra secada en el horno, expresada

como tanto por ciento.

b) Equipo:

Estufa

Balanza electrónica con aprox. al 0.01 gr.

Cápsulas

Espátula

e) Procedimiento:

Se pesa en la balanza electrónica las cápsulas a utilizar, esta debe ser

previamente calibrada y se registra en la hoja de datos.

Luego se procede a llenar hasta la mitad las cápsulas con las muestras ·

obtenidas, y se obtienen sus pesos.

La muestra deberá estar en la estufa un tiempo no menor de 18 horas ni

mayor de 24 horas, a una temperatura de 1 05°C.

Después de este tiempo se saca la muestra del horno y se deja enfriar a la

temperatura de la habitación.

Luego se vuelve a pesar la muestra y se anota en la hoja de datos.

Por último se calcula la humedad como la diferencia. entre los pesos

húmedos y secos dividida por el peso seco.



TESISTAS

' '*" Límites de Consistencia:

Límite Líquido: NTP 339.129(ASTM D 4318)

El límite líquido de un suelo es aquel contenido de humedad bajo el cual el suelo pasa

de un estado plástico a un estado líquido.

a) Equipo:

Copa de Casagrande)

Acanalador

Bombilla

Espátula

Balanza Electrónica

Depósito de porcelana (absorbe humedad)

Tamiz N°40

Estufa, mortero, pesa filtros, vidrio pavonado.

b) Corrección del aparato para el Límite Líquido

Antes de usarse la copa de Casagrande para la determinación del Límite Líquido se

debe inspeccionar a fin de determinar si se halla en buen estado.

La altura de caída que debe tener la copa es de un centímetro exactamente, esta

altura se mide por medio del calibre del mago del acanalador.

En la copa del aparato se marca una cruz con lápiz en el centro de la huella que se

forma al golpearse con la base.

Se da vuelta a la manija hasta que la copa se levante hasta su mayor elevación y

tomando como punto de referencia a la cruz marcada se verifica la distancia entre

ésta y la base con el mango del acanalador.

Se aflojan los tornillos de cierre y se gira el tornillo hasta que la distancia sea de un

centímetro.

e) Preparación de la muestra:

Este ensayo se realiza solamente con fracciones de suelo que pasen el tamiz W40.

Para la preparación de la muestra existen dos métodos: método seco y método

húmedo.

Método seco:

Se pulveriza aproximadamente 50 grs. de material seco en un mortero.

Se tamiza la muestra pulverizada por la malla W40, desechando el que queda

retenido.

Se pone en una cápsula de porcelana el material que pasa la malla W 40, se le

agrega agua y con la espátula se mezcla perfectamente hasta obtener una pasta

espesa y suave.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE . LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

TESISTAS

Método húmedo:

Se siguen los mismos procedimientos que se usa para el análisis granulométrico en

húmedo, con la diferencia de que en vez de utilizar la malla W200, se utiliza la malla W40

y que al evaporar el agua del recipiente se deja que el material se seque hasta que tenga

la consistencia de una pasta suave, logrado lo cual se pasa a la cápsula

Procedimiento:

Se toma una porción de la masa preparada y se coloca en el plato de bronce del

aparato de Casagrande, nivelándola con la espátula, de tal modo que tenga un

centímetro de espesor en el punto de máxima profundidad.

El suelo en el plato de bronce, es dividido con un corte firme del acanalador,

diametralmente al plato de bronce de arriba hacia abajo, de manera que se forme

un surco claro y bien definido de dimensiones adecuadas.

El plato de bronce que contiene la muestra, preparada y cortada como indicamos en

la sección anterior, es levantado y soltado, por medio del manubrio a una velocidad

de dos golpes por segundo aproximadamente, hasta que las dos mitades de la

muestra se unan en su base, en una distancia de%" (12.7 mm.), aproximadamente,

luego se registra el número de golpes que ha sido necesario dar para cerrar el

canal.

Se toma una porción del suelo, aproximadamente del ancho de la espátula y

cortada en toda su sección en ángulo recto al canal, se coloca esta porción en una

pesa filtro, se pesa y se coloca en la estufa (1 05°C - 11 0°C) para determinar su

contenido de humedad.

La muestra que queda en el plato de bronce se traslada a la cápsula de porcelana,

se le echa más agua y se repite el ensayo. Previamente se debe lavar y secar el

plato de bronce y el acanalador.

Se realizaron 4 ensayos para determinar contenidos de humedad diferentes: dos

ensayos se hicieron sobre los 25 golpes y dos entre 15 y 25 golpes.

Una ·vez determinado el contenido de humedad, se dibuja la curva de flujo que

representa la relación entre el contenido de humedad y el correspondiente número

de golpes.

El contenido de humedad correspondiente a la intersección de la curva de flujo con

la ordenada de 25 golpes, se anota como Límite Uquido del suelo.

Límite Plástico: NTP 339.129(ASTM D 4318)

Por plasticidad se entiende la propiedad que tiene el suelo de deformarse sin romperse.

El Límite plástico está definido como contenido de humedad que tiene el suelo, cuando

empieza a resquebrajarse al amasarlo en rollitos de 1/8" de diámetro (3 mm)

aproximadamente. Las arenas no tienen plasticidad. Los limos la tienen, pero muy poca

en cambio las arcillas y sobre todo aquellas ricas en material coloidal, son muy plásticas.



Si se construyen terraplenes o sub-bases, deberá evitarse compactar el material cuando

su contenido de humedad sea igual o mayor a su límite plástico, es decir, la capacidad

para soportar cargas aumenta rápidamente cuando el contenido de humedad disminuye

por debajo del límite plástico y disminuye rápidamente cuando el contenido de humedad

sobrepasa el límite plástico.

Procedimiento:

Nota:

De la muestra que ha servido para el L.L. se separó una porción y se tomó la mitad

de esa porción.

Con la palma de la mano se fue eliminando la humedad, haciendo rodar la muestra

sobre un vidrio empavonado, hasta obtener unos rollitos de aproximadamente

1/8"(3.17 mm) de diámetro

El L.P. se alcanza cuando el bastoncillo se desmigaja en varias piezas al ser

rodado.

En este momento la muestra se coloca en el horno con la finalidad de determinar su

contenido de humedad que es el L.P. de la muestra.

En caso de existir duda de si el L.P. obtenido es el correcto, como comprobación se

hace otra determinación del L.P. usando el material de la otra porción que quedo de la

muestra original.

'* Granulometría:

TESISTAS

a) Generalidades:

Llamado también Análisis Mecánico, tiene como finalidad determinar el tamaño de las ·

partículas o granos que constituyen un suelo. La cantidad de granos de los distintos

tamaños es expresada en porcentajes de su peso total. Hay dos tipos de Análisis

granulométricos:

Análisis por mallas, para partículas mayores de 0.074 mm, es decir que son retenidas

en la malla W 200.

Análisis por Mallas:

Equipo:

- Juego de mallas que varían desde 3" hasta la W 200.

Balanza de torsión (0.1 gr. de aproximación)

Horno de temperatura constante (1 05°C - 110°C)

- Accesorios como: brocha, bandejas, cucharones, rodillos

Nota: La cantidad de la muestra depende del tipo de suelo que se va a cribar



Procedimiento:

Análisis de mallas en húmedo: Este método es usado cuando el material contiene

suficiente cantidad de finos o cuando las aglomeraciones de partículas son duras y

difíciles de romper.

Para nuestro análisis se ha usado este método y seguimos el siguiente

procedimiento:

La muestra para el análisis se selecciona por cuarteo y la cantidad a muestrearse se

pesa.

Se pasa la muestra por la malla W4, el material retenido se lava (en la malla

W200), se seca en la estufa.

Los dos últimos pasos requieren que la muestra esté remojando de 2 a 12 horas a

fin de que los grumos queden desintegrados.

Luego se procede al tamizado de la muestra, la toma de sus pesos retenidos y el

cálculo del porcentaje de estos pesos retenidos.

Para el cálculo de los porcentajes se procede de la forma siguiente:

Se toma el peso total de la muestra.

El porcentaje del material retenido, comprendido desde la malla de 3" hasta la malla

de 4", se halla multiplicando el peso retenido en cada malla por 100 y dividiendo por

el peso total.

La diferencia del peso natural a partir de la malla W6 es el agregado fino.

Peso total x peso de fino K=---------"------

Diferencia de material natural

Esta K se toma como si fuera el peso de la muestra total, es decir, el porcentaje de finos

se obtiene multiplicando los pesos retenidos comprendidos desde la malla W6 hasta la

malla W200 por 100 y dividido entre K. Una vez terminado los cálculos que se adjuntan

en hojas aparte, se proceden a dibujar la Curva Granulométrica en papel semi

logarítmico; en el cual el porcentaje del material que pasa se gráfica en la escala

aritmética, mientras que el tamaño de los granos, o el tamaño de las mallas se colocan

en la escala logarítmica.

Una vez dibujada la curva granulométrica de un suelo, se puede determinar además los

porcentajes de arena, limo y arcilla, su diámetro efectivo (010), su coeficiente de

uniformidad (Cu) y su coeficiente de curvatura (Ce).

Diámetro Efectivo (DIO): Se llama al diámetro de la partícula correspondiente al 10% del

material más fino en la curva granulométrica.

Coeficiente de Uniformidad (Cu): Es la relación de 060/01 O o sea la relación entre el

diámetro correspondiente al 60% y al 10% más fino, respectivamente, tomados de la curva

granulométrica. El coeficiente de uniformidad Cu es mayor de 4 en las gravas y mezclas



gravo-arenosas y mayor de 6 en los suelos arenosos o mezclas areno-gravosas, con poco o

nada de material fino.

Coeficiente de Curvatura (Ce): es la Ce = (D30 )

2

· D xD relación:

correspondientes al 10%, Donde 010, 030 y 060 son los diámetros 10 60

30% y 60% de material más fino, respectivamente tomados de la curva granulométrica.

Cuando el suelo está bien graduado, el coeficiente de curvatura Ce, estará comprendido

entre 1 y 3.

~ Contenido de Sales Solubles Totales en suelos: NTP 339.154 (bs 1377).

Sirve para averiguar el contenido de sales que posee un suelo.

TESISTAS

Equipo:

- Balanza con aproximación a 0.01 gr.

- Agua destilada '

- Recipientes (vasos descartables)

- Cápsulas de aluminio.

- Papel filtro

- Estufa.

Procedimiento:

- Pesar una muestra de suelo de 50 ó 100 grs. esto dependiendo de la granulometría

del mismo y colocarla en un recipiente.

- Medir el agua destilada en mililitros equivalente al peso de la muestra, es decir 50

mi. ó 100 mi respectivamente. Sólo en caso de que el suelo sea arcilloso tomar

agua destilada en un 20% más.

- Verter el agua sobre la muestra colocada en el vaso, y removerla a fin de que el

suelo se lave.

- Tapar el recipiente y dejarlo reposar durante 24 horas.

- Pesar la cápsula de aluminio.

- Retirar el agua y verterla a la cápsula de aluminio previa colocación del papel filtro

con la finalidad de que no pasen impurezas que podrían alterar el ensayo.

- Colocar a la estufa el recipiente con el agua y dejarla secar.

- Sacar de la estufa, dejarla enfriar y luego pesar para luego realizar los respectivos

cálculos.



·*- Ensayos de Compactación (Proctor Modificado): NTP 339.141 (ASTM

01557)

Este ensayo es un proceso mecánico por el cual se busca mejorar las características de

resistencia, compresibilidad y esfuerzo - deformación de los suelos; por lo general, el

proceso implica una reducción más o menos rápida de los vacíos, como consecuencia de lo

cual en los suelos ocurren cambios de volumen de importancia, fundamentalmente ligadas a

pérdidas de volumen de aire, pues por lo general no se expulsa agua de los huecos durante

el proceso de compactación. No todo el aire sale del suelo, por lo que la condición de un

suelo compactado es la de un suelo parcialmente saturado.

El objetivo general de la compactación es obtener un suelo que mantenga un

comportamiento mecánico adecuado a través de toda la vida útil de la obra.

Para la obtención de las relaciones Humedad- Densidad (peso unitario seco) existen varios

métodos, todos los cuales apuntan a reproducir la densidad que se obtienen en obra con

equipo mecánico especial, llámese: aplanadoras, rodillos lisos o de llantas, rodillos "patas

de cabra", ya que a fin de que el material a compactarse alcance la mayor densidad posible

en el terreno, deberá tener una humedad adecuada en el momento de la compactación.

Esta humedad se llama HUMEDAD ÓPTIMA y la densidad obtenida se conoce con el

nombre de MÁXIMA DENSIDAD SECA.

Se ha aplicado el método dinámico de Proctor Modificado, llamado así en honor a R. R.

Proctor, que en una serie de artículos publicados en 1,933 en la ENGINEERING NEWS

RECORD, la compactación dinámica en el laboratorio se realizaba utilizando un peso que

caía libremente y golpeaba a una masa de suelo confinada, emulando la compactación en el

campo que se obtenían a través de rodillos o compactadores vibratorios que pasan sobre

capas de suelo relativamente delgadas durante el proceso de construcción.

Posteriormente la AASHTO adoptó este método llamándolo "Estándar Proctor" o "Estándar

AASHTO" (T99-70), el mismo que posteriormente fue modificado ya que se usó un equipo

de compactación más pesado y aumentando el número de capas de compactación de 3 a 5

y se le denominó "AASHTO Modificado" (T18Q-70);

Este método que tiene por objeto determinar la relación entre el contenido de humedad y la

densidad de los suelos compactados en un molde de dimensiones dadas, empleando un

apisonador de 1 O lb (4.54 Kg) que se deja caer libremente desde una altura de 18 pulgadas

(45.7 cm). A continuación se indican los cuatro procedimientos:

Método A: Molde de 4" (10.16 cm) de diámetro. El suelo pasa por el tamiz W04 (4.75 mm).

Método B. Molde de 6" (15.24 cm) de diámetro. El suelo pasa por el tamiz W04 (4.75 mm).

Método C: Molde de 4" (10.16 cm) de diámetro. El suelo pasa por el tamiz 3/4".

Método D. Molde de 6" (15.24 cm) de diámetro. El suelo pasa por el tamiz%".


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE";

a) Equipo:

Molde cilíndrico de compactación de 6" de diámetro.

- Apisonador de 10 lb (4.54 kg)

Enrasador.

- Tamiz de W (19 mm)

Cuchillo

Depósitos plásticos

Cápsulas metálicas

Balanza de aprox. a 1 gramo

Estufa a temperatura 11 O:!: 5° C.

b) Procedimiento:

TESISTAS

En laboratorio, se efectúa según el método A, por ello el primer paso será tomar una

muestra seca al aire de 15 Kg. De peso, tamizada por la malla W04.

Se mezcla la muestra representativa con una cantidad de agua, aproximadamente el 2%,

de tal forma de humedecer toda la muestra.

Se compacta la muestra en 5 capas estando el molde con el collar ensamblado, con 56

golpes cada una de ellas; el golpe del apisonador se distribuirá uniformemente sobre la

superficie que se compacta. Compactada la quinta capa se retira el collar y se enrasa

tapando los huecos que quedasen en la superficie. La altura de caída será de 18" con

respecto al nivel de enrase del molde, el que se encontrará apoyado sobre una superficie

uniforme, rígida y nivelada. Se retira el molde con la muestra y se obtiene su peso

(WMOLDE+SUELO), luego se retira una muestra del interior del molde para la obtención

de su contenido de humedad.

Conocido el peso de la muestra y el volumen de la misma, además del contenido de

humedad (W) se puede obtener un punto de la curva de compactación, es decir,

Densidad seca vs. Contenido de humedad, de la siguiente forma:

DENSIDAD HUMEDA- (WMOLDE+SUELO)-WSUELO

Volumen de molde

DENSIDAD Densidad Húmeda

SECA= (1+ w)

Se repite el paso 3; antes se desmenuza el suelo anteriormente compactado,

incrementando en el contenido de humedad 3 ó 4% la humedad del suelo a ensayar.

Se continúa hasta que se note una disminución en el peso unitario seco o densidad, o

hasta que el suelo no se vuelva francamente húmedo y presente exceso de humedad.

Se gráfica la curva de compactación en escala aritmética en los ejes, hallando la máxima

densidad seca y su óptimo contenido de humedad.



TESISTAS

* Ensayos para determinar CBR (California Bearing Ratio) y la expansión en

el laboratorio: (ASTM 01883).

ice CEI ensayo de California Bearing Ratio (CBR), llamado también Relación de soporte

de California o índ BR, fue propuesto, en 1,929, por los ingenieros Stanton y Porter, del

departamento de carreteras del estado de California; desde entonces hasta hoy, este

método se ha generalizado tanto en América como en Europa para el diseño de

pavimentos flexibles. El ensayo CBR mide la resistencia al corte de un suelo bajo

condiciones de humedad y densidad controladas en comparación con la resistencia que

ofrecen un material de piedra triturada estandarizado.

Este método qúe ha sido adoptado por el cuerpo de Ingenieros del ejército

estadounidense, así como otros organismos técnicos viales, ha experimentado varias

modificaciones; pero en la actualidad se sigue, en líneas generales, el procedimiento

sugerido por el U.S. Watervvays Experiment Station, siendo un procedimiento empírico

basado en un sin número de trabajos de investigación llevados a cabo, tanto en

laboratorio como en el campo.

Dado que el comportamiento de los suelos varía de acuerdo con su "grado de

alteración", con su granulometría y sus características físicas, el método a seguir para

determinar el CBR será diferente en cada caso, así se tiene:

Determinación del CBR de suelos perturbados y pre moldeados.

Determinación del CBR de suelos inalterados.

Determinación del CBR in situ.

Para aplicación en el presente proyecto se usará el método 1, dado que se contó con

muestras alteradas. El método comprende tres pasos que son:

a) Determinación de la máxima densidad seca y óptimo contenido de humedad:

Se obtiene de la curva de compactación elaborada por medio del ensayo de

determinación de la relación densidad humedad, enunciado en el acápite anterior.

b) Determinación de las propiedades expansivas del material:

Consiste en dejar empapar en agua durante un período de 96 horas (4 días) tres moldes

compactados según el método AASHTO Tl80-70 "Proctor Modificado", con la variante

siguiente: el primer molde con 56 golpes cada capa, el segundo con 25 golpes cada ·

capa y el tercero con 12 golpes cada capa. Todos los moldes serán de diámetro interior

de 6" y altura de 8", con un disco espaciador colocado en la base.



TESISTAS

Además, a cada uno de ellos se les colocará una sobrecarga consistente en dos placas

de 5 lb de peso cada una, que aproximadamente representa el peso de un pavimento de

concreto hidráulico de 12.5 cm de espesor; por lo que en pavimentos flexibles el peso de

dichas placas debe corresponder aproximadamente al peso combinado de la sub base,

base y carpeta asfáltica.

Luego, cada 24 horas, se debe medir la expansión producida en el material a través de

un trípode y un extensómetro, dando como resultado final una expansión en función de

la altura de la muestra expresada en porcentaje. Una expansión de 1 O% corresponde

aproximadamente a los suelos malos, ya sean demasiado arcillosos y los orgánicos, en

cambio, un suelo con expansiones menores del 3% tienen características de subrasante

buena.

e) Determinación de CBR:

Después de saturada la muestra durante 4 días, se sacan los moldes del agua y se

someten a la prensa para medir la resistencia a la penetración, mediante la introducción

de un pistón de 19.35 cm2 de sección circular.

Antes de empezar la prueba de penetración debe asentarse el pistón sobre la superficie

de la muestra con una carga inicial de 1 O l_b y luego colocar el extensómetro en cero.

Enseguida se procede a la aplicación lenta del pistón con cargas continuas, las que se

anotan para las siguientes penetraciones 0.64 mm; 1.27 mm, 1.91 mm, 2.54 mm, 3.18

mm, 3.81 mm, 4.45 mm, 5.08 mm, 7.62 mm, 10.16 mm, 12.70 mm.

Se busca la carga que produjo la deformación de 2.54 mm y 5.08 mm, en relación con la

carga que produce las mismas deformaciones en la piedra triturada estándar, expresada

en porcentaje.

Estos serán los valores CBR a definir para el suelo, con el siguiente criterio: que el CBR

determinado a partir de los valores portantes para penetración de 5.08 mm no debe

diferir en más de 1 ó 2% del correspondiente a una penetración de 2.54 mm; si no es así,

debe repetirse el ensayo, y si siempre se obtiene para 5.08 mm un valor superior de

CBR, éste es el que debe tomarse como CBR del suelo.

Equipo:

Compactación:·

- Molde cilíndrico de compactación de 6" diámetro.

- Molde metálico, cilíndrico y de acero con diámetro interior 6" y altura de 8".

- Collarín metálico de 2" de alto con base perforada.

Disco espaciador de acero y 5 15/16" de diámetro con 2.5" de altura.

- Apisonador, martillo de 10 lb con altura de caída libre de 18".



TESISTAS

Medir el hinchamiento o expansión del suelo:

Extensómetro con aprox. de 0.001 ", montado sobre un trípode.

Pesas, como sobrecarga de plomo, cada una de ellas de 5 lb de peso.

- Tanque con agua para sumergir las muestras.

Para la prueba de penetración:

Pistón cilíndrico de acero de 19.35 cm2 de sección con longitud suficiente para poder

pasar a través de las pesas y penetrar el suelo hasta %".

- Aparato para aplicar la carga, como una prensa hidráulica que permita aplicar la

carga a una velocidad de 0.05pulgada/minuto.

Equipo Mixto:

- Tamiz de <j> = %", bandeja, cucharón.

Martillo de goma.

- Cuchillo.

Enrasador.

Balanza de aprox. a 0.01 gr y 1 gr.

Estufa a temperatura 11 oo +5°C.

Depósitos plásticos, etc.

Procedimiento:

En campo, se obtiene una muestra compuesta alterada en cada calicata.

En laboratorio, se seca al aire la muestra, luego se extrae para ensayar por cuarteo (6

Kg), debidamente tamizada por la malla de%", para cada molde.

- Conociendo el valor del óptimo contenido de humedad y la humedad natural que

presenta en ese momento la muestra, se calcula el agua que añadirá con la siguiente

expresión:

w MUESTRA OH - HH AGUA CBR = ( )( ) .............. ( 1)

1 + HH lOO Donde:

MuESTRA = Peso de la muestra, en este caso 6 Kg.

OH = Óptimo contenido de humedad.

HH = Contenido de humedad de la muestra.

Se mezcla la muestra preparada con la cantidad de agua determinada en la fórmula

(1), de tal forma que se produzca una mezcla uniforme. Se compacta el primer molde,

colocando primero el disco espaciador y un papel de filtro en 5 capas con 56 golpes

de martillo cada una, colocando el collarín metálico previamente, se retira éste y se

enrasa la muestra, rellenando los huecos que quedan en la superficie con el mismo

material, · apisonándolo con un martillo de goma. En seguida, se pesa el molde



TESISTAS

incluida la muestra conociendo.de antemano el peso del molde y el volumen ocupado

por la muestra dentro del molde, se determina la densidad húmeda del material con la

siguiente expresión:

y HUMEDA = (W MOLDE +MUESTRA ) - (W MOLDE) ............... (JI) V MUESTRAS

- Se procede de manera similar con el

segundo y tercer molde, pero con el segundo se compacta con 25 golpes 1 capa y el

tercero con 12 golpes 1 capa.

- Se coloca encima del material compactado un papel filtro, sobre éste se coloca una

placa perforada, que es un vástago -" además de dos placas con agujero central con

peso 5 lb cada una, que representará la sobrecarga. Sobre el vástago de la placa

perforada se coloca un extensómetro montado en un trípode, registrando la lectura

inicial. Efectuado lo anterior, se sumerge el molde en agua, dando inicio asf a la

prueba de expansión y tomando lecturas cada 24 horas en el extensómetro.

- Posteriormente se calcula el porcentaje de expansión, dividiendo la expansión

producida en 24 horas. entre la altura de la muestra y multiplicada por 1 OO. Este

procedimiento se realiza para los tres moldes.

- Después de saturada la muestra, se le retira el extensómetro cuidadosamente; se

inclina el molde para que escurra el agua (teniendo cuidado de que no se salgan las

pesas). Así volteado debe permanecer durante 15 minutos. Luego se retiran-las

pesas, el disco y el papel filtro y se pesa la muestra con el molde, repitiendo el cálculo

efectuado en la expresión (11). Se procede luego con la prueba de la penetración,

llevando el molde a la prensa y asentando el pistón sobre la superficie de la muestra

con una carga de 4.5 Kg; inicialmente se coloca el extensómetro en cero. Se procede

a la aplicación lenta (0.05 pulg/minuto) del penetrómetro, anotando en el micrómetro

de cargas lecturas para las penetraciones ya fijadas hasta llegar a 12.7 mm.

Haciendo uso de la constante del penetrómetro, se transforman las lecturas de carga

en cargas medidas en libras; éstas se transforman a esfuerzos, dividiéndolas por el

área del pistón (3 pulgadas cuadradas).

- Se calcula el CBR de cada molde para penetraciones de 2.54 mm y 5.08 mm, con la

siguiente expresión:

CBR = C arg a unitaria d~ e~sayo (~b/pulg 2

) x 100 (% ) ............... ( 111 ) e arg a umtana patron

- Se expresó anteriormente que la variación entre estos dos valores no debe ser mayor

de2%.



TESISTAS

Para mayor precisión, en la obtención del CBR de la muestra, se elabora la curva

esfuerzo - deformación para cada molde, encontrando en éstas el valor de esfuerzo

.(lb/pulg2) para penetraciones de 0.1 O" y 0.20".

De la expresión (11) para cada molde, se calcula la densidad seca, conociendo el

contenido de humedad de cada muestra (W), con la siguiente fórmula:

r sEcA = r HUMEDA •.•••••••••.•••••• ( rv) l+W

- Se gráfica la curva densidad seca vs. CBR, adoptando como valor de CBR de la

muestra el correspondiente a la máxima densidad seca, valor obtenido en el ensayo

relación humedad - densidad de un suelo, reducido a un95%, cuando la penetración

sea de 0.20".

2.2.5 CLASIFICACIÓN DE LOS SUELOS:

Para la valoración de los suelos y por conveniencias de su aplicación, se hace necesario

considerar sistemas o métodos para la identificación de los suelos que tienen propiedades

similares, según esta identificación con una agrupación o clasificación de las mismas,

teniendo en cuenta su origen, características físicas y comportamiento en el campo.

Debido a las innumerables variaciones en su composición, no es fácil dividirlas en clases

bien definidas ni dar una medida rápida de su comportamiento.

No obstante, cuando un suelo determinado ha sido identificado como perteneciente a

cierto grupo, se obtiene un conocimiento considerable en lo que se refiere a sus

propiedades y comportamiento probable en las condiciones de campo.

Entre las diferentes clasificaciones de suelos existentes, tenemos:

Clasificación AASHTO (American Association of State Highway And Transportation

Officials).

Clasificación Unificada (SUCS).

·-Clasificación de suelos Clasificación de suelos AASHTO ASTM (SUCS)

A-1-a GW, GP, ~M. SW, SP, SM A-1-b GM, GP, SM, SP

A-2 GM, GC, SM, SC

A-3 SP

A-4 CL, ML A-5 ML, MH, CH

-·-··-·- ---A-6 CL, CH A-7 OH, MH, CH

- ~ . - - . .

Fuente: Manual de Diseño de Carretera Pavimentada De Bajo Volumen de Transito.



2.2.5.1. Clasificación AASHO:

Los organismos viales de los Estados Unidos de Norteamérica, sugirieron diferentes

clasificaciones para los suelos, tal es así, que en 1,929 la Public Roads Administration

(actualmente Bureau of Public Roads), presentó un sistema de clasificación. A partir de

1,931 este sistema fue tomado como base, pero ha sido modificado y refinado, además

unificado con el sistema propuesto en 1,944 por el Higway Research Board, para por fin ser

adoptado por la AASHTO, en 1,945.

Este sistema describe un procedimiento para la clasificación de suelos en siete grupos (8

· grupos originalmente), con base en la distribución del tamaño de las partículas, el límite

líquido y el índice de plasticidad determinados en laboratorio. La evaluación de los suelos

dentro de cada grupo se hace por medio de un "índice de grupo" (IG), calculado a partir de

una fórmula o a través de gráficos en forma alterna.

La clasificación de grupo será útil para determinar la calidad relativa del material del suelo

que se usará en terracerías, sub-bases y bases. Para la clasificación se utilizan las pruebas

de límites y los valores de índices de grupo proporcionados en el siguiente cuadro:

--·-.. ---·-Índice de grupo Suelo de subrasante

. -- --··-IG > 9 Muy pobre

IG es~á entre 4 a 9 pobre

IG está entre 2 a 41 regular

IG está entre 1 - 2 bueno

IG está entre O - 1 Muy bueno -· .. .... - ............ -. __ .__,. _ ____J

Fuente: Manual de Diseño de Carretera Pavimentada de Bajo

Volumen de Transito.

Si se desea una clasificación más detallada, puede hacerse una sub división posterior de los

grupos del cuadro anterior, para esto se puede utilizar el siguiente cuadro:



1

CUADRO 5.4.1: CLASIFICACIÓN DE LOS SUELOS- MÉTODO AASHTO '• Suelos finos '_"

Cl3sific3elón - Suelos granulosos-- , _ . mils de 35<;, pasa po_r el t;tmiz de

general.; 35% máximo que pasa_por !áinii de o.~$ mm : __

. __ ,_ 0,08mm:· t:;rupo: ...

A-1 .,

-,-- A_~2 :'.·!·., •' 'f ·A'7 A~3 ... :• Ac4 A-5 A-6 .. · .. .,

simbolo A-1-a · A"1,b A-2-4 A-2-5 A"2·6 A~2-7 A.-7-5 A-7·6

Análisis granulométrico % que pasa por el tamiz de:

2 mm máx. 50 OT5 mm máx. 30 máx. 50 min. 5ci

O 08 mm máx. 15 máx. 25 máx.10 mclx. 35 máx.3E, máx. 35 máx. 35 mín. 35 mín. 35 mín. 35 mín. 35 mín. 35 Límites Atterberg

Límite de liquidez máx.40 min.40 máx.40 min.40 máx.40 máx.40 máx.40 min.40 min.40

Índice de plasticidad máx.6 máx.6 máx.10 máx.10 min.10 mín.10 máx.10 máx.10 mín.10 min.10 mín.10 IP<LL-30 IP<LL-30

Índice de grupo o o o o o máx.4 m<ix. 4 máx. 8 máx. 12 móx. '16 máx. 20 máx. 20

Piedras, gravas Aren¡¡ Gmvas y arenas Suelos Tipo de material Y ¡¡rena fina limosas o arcillosas limOSCIS Suelos arcillos

Estimación gener¡¡l del suelo De excedente a b!f:ifPel cua ro siguiente sefli<ft.tfl~"'d'efflc!rípción de los gr como subrasante

SUELOS

A- ·1-o 111111111 A-5

¡:.: . ,'. :1 A-1-b A-15

¡:· ·.:·:·.·.· 1 ........... ·:-·:::·· A-3 ~ A-7-5

[!11/1111 A-2-4 ~ A-7-6

rnlTilll A-2-5 MATERIA ORGÁNICA

A-2-6 ¡;¡: ¡ : ¡ : ¡ :¡ ROCA SANA

W}}J A-2-7 1 1 ROCA DESINTEGRADA

11111111111111 A-4

Fuente: Manual de Diseño de Carretera

Pavimentada de Bajo Volumen de Transito.

Clasificación de suelos AASHTO

A-1-a -----------------A-1-b ----------A-2 A-3 A-4 --A-5 A-6 A-7

pos AASHTO:

Índice de Grupo (IG): Para establecer el índice de grupo de un suelo se tiene la siguiente

ecuación:

IG = 0.2 a + 0.005 ac + 0.01 bd (1)

Donde:

a = porcentaje de material más fino que pasa el tamiz W200, mayor que el 35% pero

menor que el 75%, expresado como un número entero positivo (1.::;a.::;40).

b =porcentaje de material más fino que pasa el tamiz W200, mayor que 15% pero menor

que 55%, expresado como un número entero positivo (1.::;b.::;40).



TESISTAS

e = porción del límite Hquido mayor que 40 pero no mayor que 60, expresado como un

número entero positivo (O:-s;c:-::;20).

d = porción del lndice de plasticidad mayor que 1 O pero no excedente a 30, expresado

como un número entero positivo (O:<:::;d:-::;20).

El índice de grupo es un valor entero positivo, comprendido entre O y 20 o más. Cuando el

IG calculado es negativo, se reporta como cero. Un índice de grupo cero significa un suelo

muy bueno y un índice igual o mayor a 20, un suelo inutilizable para caminos.

lndice de grupo Suelo de subrasánte

-- --IG> 9 Muy pobre --- -"--~-

IG está entre 4 a 9 pobre ----------1-· ·-----

IG está entre 2 a 4 regular

IG está entre 1 - 2 bueno

IG está entre O - 1 Muy bueno

2.2.5.2. Clasificación unificada de suelos (SUCS):

Esta clasificación de suelos es empleada con frecuencia por ingenieros de carreteras y ha

sido adoptada por el Cuerpo de Ingenieros del Ejército de los EE.UU. Esta clasificación fue

presentada por el Dr. Arturo Casagrande, Divide a los suelos en dos grupos: granulares y

finos.

En el primer grupo se hallan las gravas, arenas y suelos gravosos arenosos, con

pequeñas cantidades de material fino (limo o arcilla). Estos suelos corresponden, en líneas

generales a los clasificados como A 1, A2 y A3 por la AASHTO y son designados en la

siguiente forma:

Gravas o Suelos gravosos: GW, GC, GP, GM

Arenas o Suelos arenosos: SW, SC, SP, SM

Donde:

G = Grava o suelo gravoso

S = Arena o suelo arenoso

W = Bien graduado

C =Arcilla Inorgánica

P = Mal graduado

M = limo Inorgánico o arena muy

fina.

En el segundo grupo se hallan los materiales finos, limosos o arcillosos, de baja o alta

compresibilidad y son designados en la siguiente forma:

Suelo de mediana o baja compresibilidad: ML, CL, OL

Suelos de alta compresibilidad: MH, CH, OH

Donde:

M = Limo Inorgánico

C =Arcilla



O = Limos, arcillas y mezclas limo-arcillosas con alto contenido de· materia orgánica

L = Baja o mediana compresibilidad

H = Alta compresibilidad.

SISTEMA UNIFICADO DE CLASIFICACIÓN DE SUELOS (S.U.C.S.) INCLUYENDO IDENTIFICACIÓN Y DESCRIPCIÓN

DIVISIÓN MAYOR

2I e

~ -g E ·¡:;

-----1 e

¡:¡ ...: cd ñ:~~ ~ ~.gtE 2""" o .....J Ctl Ul

~ci ~ ~~~ -oZ O"<~' >o.-·¡:; "' u ci ...: " ~

GW

GP

Gravas bien graduadas, mezclas de grava y arena con poco o nada de

finos

Gravas mal graduadas, mezclas de grava y arena con poco o

nada de finos {/)g:¡¡¡ ·z ~c:Ec. -< <!::: E fl <: r'-'--:::-i===:¡_~========::::::j >.,., ~j .g * ¿ ~ ~ ~ l.ll <: Z :15 ~ GM r Gravas limosas, mezclas de

grava, arena y limo (j -g :; ge ~ o ·e .E u .'!:: "'O ~ < u ~ ~'-===:t--¡F==========l E ·a {/) .J "' "J-., ~ ;:J l.ll < "' " -;:; ~ l.ll Q > {/) "' '¡a Gravas arcillosas, mezclas de - 8 ~ ;:;:;<: 30 ~ ~ GC '11 ~ ..... ~ ., ~ gravas, arena y arct a

1---.;!l' ~~~---~E: ;:J ~,;1-¡.¡.,....t,.).-;:====F========! 1---fli--l-l ~ .5 ., "' Arenas bien graduadas,

-< l.ll "- "' "' SW arena con gravas, con ;:J~ ¡:Q ~ .g .g <: ..J ~ ~ poca o nada de finos. > <: ...: o "5 z _¡ Z o -~ SP Arenas mal graduadas, arena O <: ¡:¡ g ~ con gravas, con poca o nada de

U l.ll J--<r:~C..~c.-~====~-i==========fi=no:'=·========~ <:E- "'" uz o"' * d §:; ~ 2:::15 ~ SM 1-~ <: ""-~ .g u _¡:::: 5~~ u ;:J u ft:; ::S g ...: "'-~ ~ a¡]~ c... ~¡¡¡

se

Arenas limosas, mezclas de arena y limo.

Arenas arcillosas, mezclas de arena y arcilla.

ª" 1------' Limos inorgánicos, polvo de

roca, limos arenosos o arcillosos ligeramente plásticos.

¿ -----1 5l

S o N

~ "' ::¡¡¡ E

g <!)

~ :0 ~ ~ E ....¡ E _¡

8 ~ o >- .~

ML

CL

OL

MH

CH

Arcillas inorgánicas de baja o media plasticidad, arcillas con

grava, arcillas arenosas, arcillas limosas, arcillas pobres.

Limos orgánicos y arcillas limosas orgánicas de baja plasticidad.

Limos inorgánicos, limos micáceos o diatomáceos, más elásticos.

Arcillas inorgánicas de alta plasticidad, arcillas

o {/) E 'O O ·- Arcillas orgánicas de media o ¡q ~ -l OH alta plasticidad, limos orgánicos -0~ ~ d _, de media plasticida .

!t~~======t===1=========9 "' "'·~ "" _¡ p Turbas y otros suelos

ALTAMENTE altamente orgánicos. ORGÁNICOS

CRITERIO DE CLASIFICACIÓN EN EL LABORATORIO

COEFICIENTE DE UNIFORMIDAD Cu: mayor de 4. COEFICIENTE DE CURVATURA Ce: entre 1 y 3.

Cu = D,.,¡ D111 Ce= (D,u)2 1 (Dw) (Dr.u)

NO SATISFACEN TODOS LOS REQUISITOS DE GRADUACIÓN PARA GW.

LÍMITES DE ATTERBERG ABAJO DE LA "LÍNEA A"

O l.P. MENOR QUE 4.

LIMITES DE ATTERBERG ARRIBA DE LA "LÍNEA A" CON l. P. MAYOR QUE 7.

Arriba de la "línea A" y con

l.P. entre 4 y 7 son casos de

Frontera que requieren el uso

De símbolos dobles.

Cu =D.,, 1 Dw mayor de 6 ; Ce= (030)2 1 (D~n) (01,0) entre 1 y 3.

No satisfacen todos los requisitos de graduación para S W

LÍMITES DE A TTERBERG ABAJO DE LA "LÍNEA A"

O l.P. MENOR QUE 4.

LIMITES DE ATTERBERG ARRIBA DE LA "LÍNEA A" CON l. P. MAYOR QUE 7.

Arriba de la "línea A" y con

l. P. entre 4 y 7 son casos de

Frontera que requieren el uso

De símbolos dobles.

¡;¡ Úl.~ ~ ( t1i'r'il~'" Arena, O Suelo Orgánico, P- Turba, M- Lrmo

e -0A'Pc!1la IN- Bien Graduada, p- Mal Graduada, L- Baja Compresibilidad, H - Alta Compresibilidad

CARTA DE PLASTICIDAD (S.U.C.S.)

60r-t~--r-.--r-r--r-~-r-1r-.~--r-r-r--r-~-r-r'/"'"t

V ~~~~-+-+-+-r~~;-+-+-+-r-~r/~~~-+~

./

V ¡ot-t-;--t--t--t-1-J--t--17"'-t--t---t--t e I-+--+--+--+--+--1

CL L Mil

10 lO 30 40 ~ 60 70 80 100

r-L_ ____________ L_ __ ~ ____________ j-------------~---------------¡

** CLASIFICACIÓN DE FRONTERA- LOS SUELOS QUE POSEAN LAS CARACTERÍSTICAS DE DOS GRUPOS SE DESIGNAN CON LA COMBINACIÓN DE LOS DOS SÍMBOLOS; POR EJEMPLO GW-GC, MEZCLA DE ARENA Y GRAVA BIEN GRADUADAS CON CEMENTANTE ARCILLOSO. EB TODOS LOS TAMAÑOS DE LAS MALLAS EN ESTA CARTA SON LOS U.S. STANDARD. *LA DIVISIÓN DE LOS GRUPOS GM Y SM EN SUBDIVISIONES d Y u SON PARA CAMINOS Y AEROPUERTOS ÚNICAMENTE, LA SUB-DIVISIÓN ESTA BASADA EN LOS LÍMITES DE ATTERBERG EL SUFIJO d SE USA CUANDO EL L.L. ES DE 28 O MENOS Y EL l. P. ES DE 6 O MENOS. EL SUFIJO u ES USADO CUANDO EL L.L. ES MAYOR QUE 28.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE

TESISTAS

LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE". .

2.2.6 ESTRATIGRAFIA DEL TERRENO:

Definidas en función de la correlación e interpretación geotécnica de los resultados de

las investigaciones de mecánica de suelos; las descripciones que a continuación se

detallan se refieren a los materiales que se han encontrado en las calicatas ejecutadas

cuya ubicación se indica en el plano de ubicación de calicatas que se presenta en el

anexo correspondiente.

La definición de los parámetros geotécnicos de los suelos encontrados se basa en

resultados de las pruebas de laboratorio y en las correlaciones indicadas en las tablas W

G-01.

La subrasante correspondiente al fondo de las excavaciones en terreno natural o de la

última capa del terraplén, será clasificada en función al CBR representativo para diseño,

en una de las cinco categorías siguientes:

·. Tabla W G-01

- ....,.....f.-":l~C!i; '~'"~~--~

Clasificación CBRctiseiio

S0 : Subrasante muy pobre <3% --S1 : Subrasante pobre 3%-5%

t S2 : Subrasante regular 6-10% -S3 : Subrasante buena 11 - 19%

S4 : Subrasante muy buena > 20%

A continuación se muestra la clasificación del suelo cada 1000 metros, además se

detalla a cuales de las muestras según calicatas se eligió como representativas para su

posterior análisis en el laboratorio de Pavimentos los ensayos de Compactación y CBR.



CUADRO RESUMEN DE LA CLASISIFICACION DE LOS SUELOS

KILDMETRO a.ASIRCAOÓN a.ASIRCAOÓN

e-n sucs AASHlO

C-1 1+000 SM A-2-4(0)

C-2 2+000 SM A-2-4(0)

C-3 3+000 SM A-2-4(0)

e-4 4+000 se A-6(15)

C-5 5+000 SM-Se A-4(8)

C-6 6+000 eL A-6(15)

C-7 7+000 eL A-6(15)

C-8 8+000 se A-6(15)

C-9 9+000 eL A-6(15)

e-10 10+000 SM-Se A-4(7)

e-11 11+000 SM A-2-4(0)

e-12 12+000 SM-Se A-4(8)

C-13 13+000 eL A-6(15)

e-14 14+000 eL A-7-6 (17)

e-15 15+000 eL A-6 (15)

C-16 16+000 SM-Se A-4(8)

C-17 17+000 SM A-2-4 (O)

e-18 18+000 se A-6 (15)

NOTA: NO SE ENCONTRÓ NIVEL FREÁTICO.



UTILIDAD DE LOS ENSA VOS ENSAYO DATOS OBTENIDOS UTILIDAD PRACTICA EN EL PROYECTO

1. CONTENIDO DE HUMEDAD % de humedad Cantidad de agua en el suelo Tipo de suelo

2. LÍMITE LIQUIDO L.L Obtención deiiP, clasificación SUCS Tipo de suelo

3. LÍMITE PLÁSTICO L.P Obtención deiiP, clasificación SUCS Mov. De tierras

4. PESO VOLUMÉTRICO SUELTO Peso Volumétrico suelto Cálculo del coeficiente de esponjamiento Mov. De tierras

5. PESO VOLUMÉTRICO COMPACTADO Peso Volumétrico compactado Cálculo del coeficiente de esponjamiento Tipo de suelo

6. GRANULOMETRIA Curva granulométrica Clasificación del suelo de acuerdo a las tamaños Tipo de suelos

7. PESO ESPECÍFICO RELATIVO DE LOS SÓLIDOS Peso específico relativo Relación de vacios Alcantarillas

8. CONTENIDO DE SALES %de sales Prevención de ataques químicos por acción de sales Sub rasante, sub-base y

base.

9. PROCTOR MODIFICADO Máxima densidad seca y óptimo contenido de Grado de compactación para capas de relleno. Sub rasante, sub-base y

humedad. base.

10. CALIFORNIA BEARING RATIO CBR Evaluar la capacidad de soporte de los suelos. Sub rasante, sub-base y

base.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION DE LAMBAYEQUE".

RESUMEN DE LOS RESULTADOS DE LOS ENSAYOS DE SUELOS.

MUESTRA ENSAYOS

CONTENIDO LIMITES DE ATEMBERG CLASIFICACÍON PESO

PESO PESO UBICACIÓN

CONTENIDO DE SALES

IN DICE DE ESPECIFICO VOLUMETRICO VOLUMETRICO CBR(%)

CLASIFIC. PROFUNDIDAD DE HUMEDAD

LIMITE LIMITE RELATIVO DE CBR(%) (%)

PLASTICIDA sucs AASHTOO SUELTO COMPACTADO (2.20 m) LIQUIDO PLASTICO D LOS SOLIDOS

KM: (%) (%) (%) (%) (%) ----- ........... --·-- kgfm3 kgfm3

C-1 1+000 5.81 0.057 22.78 19.22 3.56 SM A-2-4(0) 2.51 1054.31 1300.76 15.75 Buena

C-2 2+000 5.52 0.077 19.95 17.52 2.43 SM A-2-4(0) 2.73 1022.38 1340.94 15.75 Buena

C-3 3+000 5.08 0.000 19.03 15.22 3.81 SM A-2-4(0) 2.72 1102.74 1381.12 16.94 Buena C-4 4+000 4.97 0.000 31.50 19.52 11.98 se A-6(15) 2.71 1095.06 1377.53 18.92 Buena

e-5 5+000 2.92 0.000 24.77 20.53 4.24 S M-Se A-4(8) 2.71 1028.64 1319.28 17.75 Buena

e-6 6+000 6.39 0.077 34.39 16.33 18.06 CL A-6(15) 2.67 964.78 1271.04 8.83 Regular e-7 7+000 7.98 0.120 36.62 18.22 18.40 eL A-6(15) 2.69 1150.81 1305.78 10.15 Regular e-8 8+000 5.76 0.000 29.84 21.50 8.34 se A-6(15) 2.70 1122.83 1423.45 10.15 Regular e-9 9+000 7.24 0.071 37.48 19.55 17.93 eL A-6(15) 2.70 1145.07 1386.86 6.93 Regular

C-10 10+000 2.80 0.058 23.79 18.06 5.73 SM-Se A-4(7) 2.70 1041.43 1254.74 16.95 Buena C-11 11+000 2.25 0.085 19.21 16.55 2.66 SM A-2-4(0) 2.71 1014.67 1282.07 15.1 Buena e-12 12+000 5.51 0.151 25.64 20.08 5.56 SM-SC A-4(8) 2.72 1114.47 1359.84 16.35 Buena e-13 13+000 4.67 0.053 34.25 17.52 16.73 CL A-6(15) 2.72 1083.23 1338.93 6.95 Regular C-14 14+000 2.74 0.072 41.28 20.33 20.95 CL A-7-6 (17) 2.71 1047.71 1361.39 8.92 Regular C-15 15+000 3.23 0.055 37.44 19.52 17.92 eL A-6 (15) 2.67 1007.39 1310.55 6.28 Regular e-16 16+000 2.76 0.094 22.62 17.62 5.00 SM-SC A-4(8) 2.69 1157.27 1369.53 16.42 Buena C-17 17+000 3.15 0.072 20.88 17.75 3.13 SM A-2-4 (O) 2.71 1123.48 1406.16 14.92 Buena e-18 17+824 2.77 0.060 23.50 16.33 7.17 se A-6 (15) 2.76 361.74 1343.66 15.84 Buena

TESISTAS



TESISTAS

2.2.7 ASPECTOS GEOLOGICOS:

2.2.7.1 DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA DE LA ZONA:

En la zona del proyecto el relieve del suelo, es casi llano y suave, presentando

algunas elevaciones de poca altitud, destacando cerros, lomas, quebradas y pampas.

La morfología olmana, describe las elevaciones de los cerros "El Portachuelo" que

marca el límite con el distrito de Motupe. Además se aprecia la conocida "Cuesta de

Ñaupe" que da paso a la carretera Panamericana Norte antigua. Más al este el

territorio olmano presenta estribaciones andinas en plena ceja de sierra occidental, en

tanto que al oeste se configura una zona con sucesiones de desiertos y pampas, así

como llanuras aluviales y quebradas secas que se activan de manera violenta cuando

ocurren lluvias intensas.

Por su latitud al los caseríos en estudio, le corresponde un clima cálido con un

promedio de temperaturas por encima de los 25 grados centígrados y con máximas

que sobrepasan los 30 grados en los meses de enero a marzo. Estas condiciones

climáticas traen como consecuencia la formación de bosques secos tipo sábana en la

mayor parte del terreno olmano. El clima aunado a las características desérticas de la

costa y a la existencia de cursos de agua subterránea ha permitido la presencia de

formaciones arbóreas como algarrobo, zapote y overo. Cuando el Fenómeno El Niño

se manifiesta y las precipitaciones son particularmente abundantes ocurre en el

territorio olmano una transformación importante: Lo que era un paisaje árido y

desértico pasa a convertirse en una sábana de vegetación que el numeroso ganado

caprino, ovino y vacuno aprovechan.

Cuando se presentaron los Meganiños 1982, 1983, 1997 y 1998, la precipitación llegó

a ser abundante que alrededor de 300 mil hectáreas de tierras situadas -al noroeste

de Olmos se poblaron de árboles, forrajes y pastos naturales.

Geológicamente el territorio de la zona en estudio está encuadrado en la clasificación

del periodo cuaternario holoceno continental y ecológicamente le corresponde las

características de desierto desecado tropical superárido, premontano tropical,

matorral desértico e incluso con zonas cuyos modos de vida están dentro del desierto

preárido, monte tropical y rasgos de matorral desértico tropical. El uso de la tierra es

de preferencia para cultivos de limón, frutales, maíz y otros. Potencialmente las tierras

olmanas están consideradas como las mejores del mundo.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRAÑDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

TESISTAS

El distrito de Olmos se encuentra entre la transición de la región natural de Yunga y

Chala, tiene un clima semitropical o seco tropical, debido a su alejamiento de la

costa subtropical y desértica de origen.

Las temperaturas diurnas alcanzan los 38 grados centígrados en verano (diciembre a

abril), disminuyendo en los meses de invierno Uunio a septiembre) a 23 y 24 grados

centígrados y 15 grados durante las noches. La temperatura máxima registrada fue

durante el año 2001, donde esta se. elevó sobre los 40 grados centígrados bajo

sombra.

Las lluvias son bajas, en años normales y secos fluctúan entre 38,9 y 33,7 mm

anuales; aunque la presencia del Fenómeno El Niño provoca la variación de ellas.

La humedad máxima puede llegar a 88% en los meses de lluvia y 69% en los meses

de ausencia de ellas. El aire sopla de Suroeste a Noroeste

En la zona de estudio se presenta paralelamente al camino en estudio la quebrada

Cascajal, cuyas aguas bajan desde la parte alta de los andes occidentales ubicados

al norte de Cajamarca. Es un río con débil cauce pero con agua permanente. Sus

aguas se distribuyen en los terrenos ubicados a lo largo de su recorrido.

2.2.7.2 GEOMORFOLOGIA

Geomorfológicamente, los terrenos por donde se desarrolla el área de estudio,

corresponden a superficies de pendientes variables, así mismo en el recorrido del

trayecto de la carretera es interceptada por pequeñas escorrentías, canales o zánoras

que cruza transversalmente la vía debido a la acumulación de agua en épocas de

lluvia de las cunetas, por lo que será necesario la proyección de adecuadas obras de

arte (alcantarillas, badenes).

2.2.7.3 DEPÓSITOS CUATERNARIOS

• DEPÓSITOS ALUVIALES

Son producto de la meteorización y erosión de los afloramientos y/o depósitos

antiguos que han sido trasladados constantemente por la corriente del río Cascajal,

en las partes más bajas forma terrazas.

La mayoría de estos depósitos son utilizados como campos de cultivo.

• DEPÓSITOS COLUVIALES

Es producto de la meteorización mayormente física, resultante principalmente de la

gravedad o por movimientos sísmicos.



TESISTAS

Está constituido por fragmentos rocosos en las laderas de los cerros en las partes altas donde

nace el río Cascajal.

• DEPÓSITOS PROLUVIALES

Son depósitos provenientes de corrientes temporales de agua y lluvias, ocasionando

acumulación de fragmentos rocosos y lodos a manera de conos defectivos en su

desembocadura.

Constituidos por gravas areno limosas y grava limo arcillosas. Cuando es a manera

de flujos de lodo, su composición es Areno limo-arcillosa.

2.2.8 SECTORIZACIÓN

Los porcentajes de los tipos de materiales a lo largo del sistema se han estimado en

función de las excavaciones y afloramientos naturales, clasificándose en: roca fija,

roca suelta o descompuesta y material suelto.

A lo largo del tramo que abarca el proyecto y para los fines de medición y estimación

de costos, las excavaciones en superficie serán clasificadas según el tipo de material

a excavar de acuerdo a la siguiente descripción:

A Excavación en Roca Fija.- La excavación en roca fija consiste en la remoción

de todos los materiales que no pueden ser removidos por pala mecánica o por

equipos de movimientos de tierra, sin continuos y sistemáticos disparos o

voladuras, barrenos y acuñamientos. La remoción de orocas individuales de

más de un metro cubico de volumen será clasificado como excavación en roca

fija.

B Excavación en Roca Suelta o Descompuesta.- Consiste en la remoción de

todos los materiales que pueden ser removidos con pala mecánica o equipo

pesado de movimiento de tierras, con uso ocasional de cargas explosivas; la

remoción de piedras y bloques individuales de menos de 1.00 metros cúbicos y

mayor de 0.5 metro cúbico de volumen, será clasificada como excavación en

roca descompuesta.

C Excavación en Material Suelto.- La excavación consiste en el levantamiento de

todos los materiales que pueden ser removidos a mano, con excavadoras y con

equipos de movimiento de tierras. A lo largo del trazo de los 17 +824 Km de

Carretera se estima 95 % corresponde de material suelto tipo C, y un 5% a

material en Roca Suelta o Descompuesta tipo B.



2.2.9 CONSIDERACIONES CONSTRUCTIVAS:

v" Con fines de medición y estimación de costos, las excavaciones en superficie se

clasificarán según el material a excavar; considerar los valores que se presentan en

el ítem sectorización ingeniero geológica.

v" En los lugares donde el trazo es interceptado por escorrentías y quebradas será

necesario las proyección de estructuras de cruce, tipo alcantarillas metálicas

corrugadas TMC de diámetros 24",36",48" o badenes según estudio hidrológico.

v" Para el diseño total del estudio tener en cuenta clasificación, valores obtenidos del

cbr, ayudarse de estudio topográfico

2.2.1 O RESULTADOS


CONTENIDO DE HUMEDAD

NTP 339.127 (ASTM D2216)

CONTENIDO DE SALES SOLUBLES TOTALES EN SUELOS

NTP 339.152 (BS 1377)

'f.,_U'OMAL P!t;.t_ ' '' ~1'~

&~"' bj UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUlZ GALLO" . . .... ' FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA

' ~i"f. ••

'

~~~~~~~Y ~ LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS . .

. ~

DETERMINACION DE LA SAL

SOLICITADO : Bach. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS

Bach. lng. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

PROYECTO : "DISEfiiO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE

OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

UBICACIÓN : DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

FECHA : Setiembre del 2014

POZO - MUESTRA C1- M 1 C2- M 1 C3- M 1 C4- M 1

UBICACIÓN

PROFUNDIDAD (Mt) 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20

1(1) PESO DEL TARRO 20.85 29.35 29.54 23.51

(2) PESO TARRO + AGUA + SAL 38.52 42.39 53.26 54.24

1(3) PESO TARRO SECO + SAL 20.86 29.36 29.54 23.51

lt4) PESO SAL ( 3- 1) 0.01 0.01 0.00 0.00

(5) PESO AGUA ( 2-3) 17.66 13.03 23.72 30.73

(6) PORCENTAJE DE SAL 0.057% 0.077% 0.000% 0.000%

HUMEDAD NATURAL

SOLICITADO Bach. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS


PROYECTO : "DISEfiiO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE




POZO-MUESTRA C1- M 1 C2- M 1 C3- M 1 C4- M 1

UBICACIÓN


N° RECIPIENTE 417 258 514 895

1- PESO SUELO HUMEDO + RECIPIENTE 94.83 106.35 95.53 91.02

2- PESO SUELO SECO + RECIPIENTE 91.00 102.35 92.33 88.06

3· PESO DEL AGUA 3.83 4.00 3.20 2.96

4- PESO RECIPIENTE 25.08 29.84 29.30 28.54

5- PESO SUELO SECO 65.92 72.51 63.03 59.52 6- PORCENTAJE DE HUMEDAD 5.81% 5.52% 5.08% 4.97%

'\\._t\tJHA.Lrf.o,c. #ij[-~ "~-~~ .... /f:i .. o;.:,_

{ \f. UNIVE.RSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" ~l~r ' ~ it.."::;J ·.' .... ' f-.

~~~) FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA ~ <d ~

~·~ ,t:'_, .. ,. -~

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS \g. ~ r '~\-: 1 ~"':· <k ~ ~ ~ .v ,. ·.,




PROYECTO : "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE





UBICACIÓN

PROFUNDIDAD (Mt) 020 a 2.20 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20

1(1) PESO DEL TARRO 28.92 29.00 27.42 26.06


(3) PESO TARRO SECO+ SAL 28.92 29.01 27.44 26.06

'4) PESO SAL ( 3- 1) 0.00 0.01 0.02 0.00

(5) PESO AGUA ( 2 - 3 ) 10.16 13.07 16.62 12.00


HUMEDAD NATURAL



PROYECTO : "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE




POZO-MUESTRA C5- M 1 C6- M 1 C7- M 1 C8- M 1 UBICACIÓN


N° RECIPIENTE 514 255 639 625

1- PESO SUELO HUMEDO +RECIPIENTE 85.09 75.09 90.98 99.06 2- PESO SUELO SECO + RECIPIENTE 83.33 72.08 86.09 95.08

3- PESO DEL AGUA 1.76 3.01 4.89 3.98

4- PESO RECIPIENTE 23.06 25.00 24.82 26.00


SOLICITADO


: Bach. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS


PROYECTO : "DISEt:IO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE




POZO - MUESTRA C9- M 1 C10- M 1

UBICACIÓN

PROFUNDIDAD (Mt) 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20

lt1) PESO DEL TARRO 28.44 25.92

.(2) PESO TARRO + AGUA + SAL 42.53. 43.06

(3) PESO TARRO SECO + SAL 28.45 25.93

(4) PESO SAL ( 3- 1) 0.01 0.01

(5) PESO AGUA ( 2 - 3 ) 14.08 17.13

(6) PORCENTAJE DE SAL 0.071% 0.058%

HUMEDAD NATURAL



C11-M1

0.20 a 2.20

26.32

38.06

26.33

0.01

11.73

0.085%

C12- M 1

0.20 a 2.20

27.00

40.3

27.02

0.02

13.28

0.151%

PROYECTO : "DISEt:IO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE




POZO-MUESTRA C9- M 1 C10- M 1 C11- M 1 C12- M 1

UBICACIÓN


N° RECIPIENTE 684 758 824 152

1- PESO SUELO HUMEDO +RECIPIENTE 90.86 86.09 88.42 92.06

2- PESO SUELO SECO + RECIPIENTE 86.08 84.55 87.02 88.66

3- PESO DEL AGUA 4.78 1.54 1.40 3.40

4- PESO RECIPIENTE 20.08 29.55 24.83 27.00


$) "1\~t\(UIAL Pib.,0. ~ -~,

~[~J f~ UNIVERSIDAD NACIONAL. "PEDRO RUIZ GALLO" : ' .. : "':"" ' ' 1 .. ~ _, -. ~ ~ FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA . . ...... - ~.: •.,.l::.· ~ ... ._;:.. . .. ,

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS ~.... /' --~~ •• ' ,'?;, "k "...&-~





OLMOS, PROVINCIA LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"




UBICACIÓN

PROFUNDIDAD (Mt) 0.20 a 2.20 0.20 a 2 .. 20 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20

[(1) PESO DEL TARRO 25.80 29.53 24.08 29.00


(3) PESO TARRO SECO+ SAL 25.81 29.54 24.09 29.01

(4) PESO SAL ( 3- 1) 0.01 0.01 0.01 0.01

(5) PESO AGUA ( 2 - 3 ) 18.71 13.81 18.12 10.61


HUMEDAD NATURAL




OLMOS, PROVINCIA LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"



POZO-MUESTRA C13- M 1 C14- M 1 C15- M 1 C16- M 1 UBICACIÓN PROFUNDIDAD (Mt) 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20 N° RECIPIENTE 352 269 532 514

1- PESO SUELO HUMEDO +RECIPIENTE 82.75 90.00 86.68 94.13 2- PESO SUELO SECO + RECIPIENTE 79.96 88.22 84.75 92.33

3- PESO DEL AGUA 2.79 1.78 1.93 1.80 4- PESO RECIPIENTE 20.28 23.29 25.06 27.00


,.._,._uOiiAt l·tltfl. .

~ UNIVE.RSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO"

'

. FACULTAD DE INGEN,IERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA

.

' LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS


!SOLICITADO : Bach. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS


-nvJ~\IIV : "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE


"IDII"AI"I,.U,I ,--·- ·- : DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

IFECHA : Setiembre del 2014

IPOZO MUESTRA C17- M 1 C18- M 1

[UBICACIÓN

PROFUNDIDAD (Mt) 0.20 a 2.20 0.20 a 2.20

[(1) PESO DEL TARRO 28.09 26.33

[(2) PESO TARRO + AGUA + SAL 42.08 42.99

!(3) PESO TARRO SECO+ SAL 28.1 26.34

1(4) PESO SAL ( 3- 1) 0.01 0.01

[(5) PESO AGUA ( 2 - 3 ) 13.98 16.65

'(6) PORCENTAJE DE SAL 0.072% 0.060%

HUMEDAD NATURAL

~n• ADO Bach. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS


[t'KUTI:\1 1 U : "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE




IPOZO-P.IIUESTRA C17- M 1 C18- M 1

IUBir.ACIÓN

11-'KúFUNDID6Q (Mt) 0.20 a2.20 0.20 a 2.20

[No RECIPIENTE 484 751

11 PESO ~LJEI () HUMEDO + RECIPIENTE 80.09 96.53

[2- PESO ~111=1 n SECO + RECIPIENTE ' 78.52 94.55

[3- PESO DEL AGUA 1.57 1.98 14- PESO RECIPIENTE 28.72 23.06

§:_p_E;S_Q§UELO SECO 49.80 71.49 ¡6- \JTAJE DE l-llllln~nAn 3.15% 2.77%

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ SALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL

LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: CONTENIDO DE HUMEDAD NTP 339.127 (ASTM D2216)

Localización: Filoque Grande - Garbanzal -El Pueblito -Tres Batanes.

Fecha: Setiembre, 2014 Profundidad: 2.20 m Responsables : Lopez Fernández Enrique de Jesús.

Pisfil Pisfil Juan Manuel.

KlLOMETRO DETERMINACION DE CONTENIDO DE

e-n HUMEDAD

C-1 1+000 5.81%

C-2 2+000 5.52%

C-3 3+000 5.08%

C-4 4+000 4.97%

C-5 5+000 2.92%

C-6 6+000 6.39%

C-7 7+000 7.98%

C-8 8+000 5.76%

C-9 9+000 7.24%

C-10 10+000 2.80%

C-11 11+000 2.25%

C-12 12+000 5.51%

C-13 13+000 4.67%

C-14 14+000 2.74%

C-15 15+000 3.23%

C-16 16+000 2.76%

C-17 17+000 3.15%

C-18 17+824 2.77%

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ 6ALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL


PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE· PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: DETERMINACIÓN DE PORCENTAJE DE SAL NTP 339.152 (MTC 219- 1999)

Localización: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco.

Fecha: Setiembre, 2014 Responsables : Lopez Fernández Enrique de Jesús.


PROGRESIVA DETERMINACIÓN DE

e-n PORCENTAJE DE SAL

C-1 1+000 0.06%

C-2 2+000 0.08%

C-3 3+000 0.00%

C-4 4+000 0.00%

C-5 5+000 0.00%

C-6 6+000 0.08%

C-7 7+000 0.12%

C-8 8+000 -0.00%

C-9 9+000 0.07%

C-10 10+000 0.06%

C-11 11+000 0.09%

C-12 12+000 0.15%

C-13 13+000 0.05%

C-14 14+000 0.07%

C-15 15+000 0.06%

C-16 16+000 0.09%

C-17 17+000 0.07%

C-18 18+000 0.06%

LIMITE LÍQUIDO Y LIMITE PLÁSTICO

NTP 339.129 (ASTM 04318)

:rP:iW~t UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA 1 .

' LABORA TORIO DE MECANICA DE SUELOS

SOUOTANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

PROYECTO: "DISENO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

UBICAOON DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

FECHA: SETIEMBRE 2014

ENSAYO: LÍMITE LÍQUIDO

1 PERF.- MUEST. C1-M1 C2-M1 2 CAPSULAN• 859 658 436 528 214 506 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 54.27 56.82 57.55 53.32 63.33 54.96 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 49.21 51.17 51.89 47.64 57.63 50.19 5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 5.06 5.65 5.66 5.68 5.70 4.77 6 Peso de la Cápsula 28.00 26.09 25.38 21.28 29.63 25.24 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 21.21 25.08 26.51 26.36 28.00 24.95 8 %de humedad ( 5/7 *100) 23.85 22.53 21.35 21.53 20.35 19.11 9 N" de golpes 20 27 33 18 24 30

ENSAYO: LiMITE PLÁSTICO C2-M1

1 PERF.- MUEST. C1-M1 C2-M1 C3-M1 !

2 CAPSULA N• 524 859 653 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 49.27 58.07 54.97 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 44.55 53.15 51.19 5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 4.72 4.92 3.78

22 ¡¡¡ e " .., .. ..,

21 .. E ::1

""

------, 6 Peso de la Cápsula 20.00 25.06 26.38 " .., 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 24.55 28.09 24.81 o 20 .., 8 %de humedad ( 5/7 *100) 19.22 17.52 15.22 ;:

S e o (.)

19 P-M C1·M1 C2-M1 C3·M1 10 L. L. 22.78 19.95 19.03 L. P. 19.22 17.52 15.22 l. P. 3.56 2.43 3.81

-_/

'

C1-M1

24 -------·-----

C3-M1 358 415 252

57.99 51.62 55.12 52.74 46.86 50.57 5.25 4.76 4.55 26.06 21.00 24.33 26,68 25.86 26.24 19.67 18.42 17.35

22 29 35

y = -4. 7071n(x) + 35.189

r---- --r-·- -rn ~ 1

[\ 1

\ 1

1

[, 1 1 1 1

20 30 40 50 100 Número de golpes

¡¡¡

~ ..,

20

~ 19 § "" .. .., .g 18

¡ 8

17

20 30 40 50 100

Número de golpes

C3-M1 y = -4.9621n(x) + 35.041 ------r\--T-1--T-·-¡-·-rr· !

1

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1 J

1 í 1

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1 1

1

1 1 1 10 20 30 40 50 100

Número de golpes

fiWi'·,. :> . ·.• .. • ~" _,; ... :' .. '"

' .

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS

'

SOUCITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bach. Ing. PISAL PISRL JUAN MANUEL

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA ALOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAVEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

UBICAOON DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAVEQUE REGION. LAMBAYEQUE.


ENSAYO: lÍMITE LÍQUIDO

1 PERF.- MUEST. C4-M1 C5-M1 2 CAPSULAN• 954 836 521 508 628 457 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 47.14 66.61 63.14 53.77 58.28 62.19 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 40.28 56.90 54.91 48.20 51.44 55.27 5 Peso del Agua: ( 3 • 4 ) 6.86 9.71 8.23 5.57 6.84 6.92 6 Peso de la Cápsula 20.00 27.05 28.53 26.62 23.64 25.71 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 20.28 29.85 26.38 21.58 27.80 29.56 8 % de humedad ( 5 /7 *100) 33.85 32.52 31.21 25.82 24.62 23.42 9 N• de golpes 15 21 26 20 27 33

829 61.11 52.54 8.57 28.62 23.92 35.82

18

' "

.1

'

C6-M1 532 331

63.15 64.00 54.56 55.00 8.59 9.00 29.74 28.00 24.82 27.00 34.62 33.35

25 32

ENSAYO: LÍMITE PLÁSTICO C6-M1 y= -4.731n(x) + 40.054

30 ¡¡: e .. ... .. 29 ... " E :::1 .e .. ... 28 o ... '2 .. 'é o

27 u

26

1 PERF.- MUEST. C4·M1 C5-M1 C6-M1 f 26

¡¡: ---

~-------r·T-- ---- !J

2 ~SULA N• 585 953 621 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 53.21 54.41 55.27 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 48.60 49.48 51.17 5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 4.61 4.93 4.10 6 Peso de la Cápsula 25.00 25.48 26.09 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 23.60 24.00 25.08 8 % de humedad ( 5/7 *100) 19.52 20.53 16.33

e " ... .. ... 25 " E :::1 .e

" ... o 24 ... '2 S e o u

1 1

1

\ 1

1\ 1 1 23 P-M C.-M1 C5·M1 C8·M1 10 20 30 40 50 100 L. L. 31.50 24.77 34.39 Número de golpes L. P. 19.52 20.53 16.33 l. P. 11.98 4.24 18.06

C4·M1 y= -4.7241n(x) + 46.715

--·------·----··-T----~---~--· 1 ---, 1 1

1 1

1 1 1

1

1

1 1 1

1 1 1

1

1 1

10 20 30 40 50 100

Número de golpes

36 ¡¡: e .. ... .. ... 35 .. E :::1 .e .. ... o 34 ... '2 ~ o u 33

10 20 30 40 50 100

Número de golpes


LABORA TORIO DE ME CANICA DE SUELOS

SOUCITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bach. Ing. PISAL PISAL JUAN MANUEL

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA ALOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"



ENSAYO: LÍMITE LiqUIDO

1 PERF.- MUEST. C7-M1 C8-M1 2 CAPSULAN• 595 856 625 314 508 452 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 67.26 64.55 63.82 49.50 56.20 56.60 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 56.51 54.32 53.59 42.67 49.14 48.53 5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 10.75 10.23 10.23 6.84 7.06 8.07 6 Peso de la Cápsula 28.09 26.32 24.53 21.21 26.06 21.00 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 28.42 28.00 29.06 21.46 23.08 27.53 8 % de humedad ( 5 /7 •100) 37.82 36.52 35.20 31.85 30.61 29.33 9 N• de golpes 20 27 32 15 22 28

288 67.29

56.00 11.29 27.00

29.00

38.92

19

C9-M1 526 320

61.76 55.82

51.77 47.09 9.99 8.73 25.16 23.09 26.61 24.00

37.53 36.38 26 31

ENSAYO: LiMITE PLÁSTICO C8-M1 y= -3.9641n(x) + :42.663

1 PERF.- MUEST. C7-M1 C8-M1 C9-M1 32

¡f!.

2 CAPSULAN• 978 866 951 e .. 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 44.34 60.39 54.36 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 40.59 54.67 49.53 5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 3.75 5.72 4.83

... "' ... 31 .. E :S .e

6 Peso de la Cápsula 20.00 28.06 24.82 .. ... 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 20.59 26.61 24.71 o 30 ... 8 % de humedad ( 5 1 7 •100) 18.22 21.50 19.55 '2 .. e: o

U-29

P-M C7-M1 CSaM1 C9-M1 10 20 30 40 L. L. 36.62 29.84 37.48 Número de golpes L. P. 18.22 21.50 19.55 l. P. 18.40 8.34 17.93

C7-M1

y = -5.4321n(x) + 54.179 38 -rTr"-¡n ¡f!.

e ., ... 1 1 .. ... ' 1

., 37 E

:S .e

1 ! ' ., ...

ttfj o :!!

LL e " 36 e:

1

1

1 11

o u

35 10 20 30 40 50 100

Número de golpes

C9-M1 y = -5.11n(x) + 53.992

39 ¡f!. e .. ... .. ... 38 .. E :S .c .. ... o 37 ... '2 ~ o u

36

50 100 10 20 30 40 50 100

Número de golpes


LABORA TORIO DE ME CANICA DE SUELOS

SOUCITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

UBICAOON DE lA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.


ENSAYO: LÍMITE LÍQUIDO

1 PERF.- MUEST. C10- M1 C11- M1 2 CAPSULAN• 56 758 86 532 524 458 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 46.30 60.24 55.66 61.12 59.50 55.82 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 41.13 53.92 50.17 55.47 54.48 50.89 5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 5.17 6.32 5.49 5.65 5.02 4.93 6 Peso de la Cápsula 20.85 27.92 26.53 28.39 28.64 23.98 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 20.28 26.00 23.64 27.08 25.84 26.91 8 %de humedad ( 5/7 *100) 25.48 24.32 23.21 20.85 19.42 18.33 9 N• de golpes 16 23 29 18 24 30

720 56.11 49.47 6.64 24.75 24.72

26.85 19

' .

-1

26 ..,. e .. .., .. .., ..

25 E " .e .. .., o

C12- M1 .., e

458 954 S 24 e 59.30 59.56 o

CJ 52.90 52.95 6.40 6.61 28.05 26.00 23 24.85 26.95

25.75 24.52 25 32

ENSAYO: lÍMITE PLÁSTICO C11-M1 y = -4.9351n(x) + 35.111

1 PERF.- MUEST. C10-M1 C11·M1 C12-M1 !

2 CAPSULA N• 542 528 954 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 53.71 60.13 56.15 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 48.57 55.28 50.71 5 Peso del Agua: ( 3- 4 ) 5.14 4.85 5.44 6 Peso de la Cápsula 20.09 25.95 23.61 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 28.48 29.33 27.1D 8 %de humedad ( 5/7 •100) 18.06 16.55 20.08

21 '#. e Q) .., .. ..,

20 Q)

E

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e o CJ

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18 P-M C10-M1 C11-M1 C12-M1 10 20 30 40 50 100 L.L 23.79 19.21 25.64 Número de golpes

L. P. 18.06 16.55 20.08 l. P. 5.73 2.66 5.56

C10-M1

y = -3. 7621n(x) + 35.969

-¡j--~-l-ll

10 20 30 40 50 100

Número de golpes

C12-M1 y= -4.4611n(x) + 40.025

27 ..,. e .. .., .. ..,

26 .. E " .e .. .., o 25 .., e S e o CJ

24 10 20 30 40 50 100

Número de golpes

,~~~~:.: r "-' .• , .

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA . .

. . LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS .

SOUCITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bach. Ing. PISAL PISFIL JUAN MANUEL

PROVECTO: "DISEÑO DE LA CARRffiRA ALOQUE GRANDE • PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"



ENSAYO: lÍMITE LiQUIDO

1 PERF. • MUEST. C13- M1 C14- M1 2 C~fSULA N• 142 524 185 457 200 265 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 65.22 58.39 60.92 61.59 66.64 58.92

4 Peso Suelo Seco + Cáp. 55.84 49.74 52.38 51.55 54.83 48.62

5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 9.38 8.65 8.54 10.04 11.81 10.30

6 Peso de la Cápsula 29.66 24.75 26.82 27.94 26.26 23.06 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 26.18 24.99 25.56 23.61 28.57 25.56 8 %de humedad ( 5/7 *100) 35.82 34.61 33.42 42.53 41.35 40.29 9 N• de golpes 18 24 30 19 26 31

532 54.15 45.07 9.08 21.45

23.62

38.46

20

C15- M1 518 455

62.31 58.18 53.18 49.09 9.13 9.09 28.73 24.00 24.45 25.09

37.35 36.21 27 33

ENSAYO: LiMITE PLÁSTICO C14-M1 y = -4.481n(x) + 55.782

1 PERF.- MUEST. C13-M1 C14-M1 C15-M1 ¡

2 CAPSULA N• 500 485 628

43 '1-e ..

------~ ----- ,---,.-r 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 46.84 58.68 55.20

4 Peso Suelo Seco + Cáp. 43.32 53.40 50.59

5 Peso del Agua: ( 3 - 4 ) 3.52 5.28 4.61 6 Peso de la Cápsula 23.24 27.45 26.95 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 20.08 25.95 23.64 8 % de humedad ( 5 17 *100) 17.52 20.33 19.52

.., .. .., 42 ..

E :S J: .. .., o 41 .., 'E ~ o u

\

\ \

1 ~ 40 P-M C13-M1 C14·M1 C15-M1 10 20 30 40 50 L.L 34.25 41.28 37.44 Número de golpes

L. P. 17.52 20.33 19.52 l. P. 16.73 20.95 17.92

C13-M1

y= -4.6751n(x) + 49.374 36 -·mrl ;¡:

e 1 1 .. ..,

1 1 1 .. .., .. 35 E

1 1 i :S

J: 1 ! .. ..,

1 o .., 'E ~ 34 o

1

u

1 l 33 1

10 20 30 40 50 100

Número de golpes

C15·M1 y= -4.4311n(x) + 51.796

-r-rr 1 1

39 ______ , ____ _

1

1 1 1

1

1

i 1 1 1

1 ~+---------~------+---~--~~--+-+-~

100 10 20 30 40 50 100

Número de golpes

~~. :Jí'l-. N,Y;:¡

-. .

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS V DE ARQUITECTURA


'

SOUCITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

PROVECfO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

UBICACION DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.


ENSAYO: lÍMITE LiqUIDO

1 PERF.- MUEST. C16- M1 C17- M1 2 CAPSULA N" 549 568 754 244 451 405 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 46.43 56.99 60.74 61.54 56.64 61.88 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 41.66 50.95 54.56 55.31 51.23 56.45 5 Peso del Agua: ( 3- 4 ) 4.77 6.04 6.18 6.23 5.41 5.43 6 Peso de la Cápsula 21.53 24.00 25.62 27.48 25.80 29.46 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 20.13 26.95 28.94 27.83 25.43 26.99 8 %de humedad ( 5/7 *100) 23.68 22.42 21.35 22.38 21.26 20.11 9 N• de golpes 20 27 32 18 24 30

259 61.79 55.32 6.47 29.94 25.38

25.49 15

i -'

'1 '

C18- M1 563 324

61.47 57.67 54.90 51.57 6.57 6.10 27.85 25.13 27.05 26.44

24.29 23.06 21 28

ENSAYO: LIMITE PLÁSTICO C17-M1-y= -4.4181n(x) + 35.195

36

;!'.

" " ., .. ., .. 35 E

" ,: .. ., o ~ ~ 34 o (,J

33

1 PERF.- MUEST. C16-M1 C17·M1 C18-M1 !

2 CAPSULAN" 427 859 946 3 Peso Suelo Húm + Cáp. 45.48 51.80 54.62 4 Peso Suelo Seco + Cáp. 47.54 50.58

43 ';F.

" .. ., .. ., 42

-------r·---~--- --~--ll·l . 1 1

41.73 5 Peso del Agua: ( 3- 4 ) 3.75 4.26 4.04 6 Peso de la Cápsula 20.46 23.55 25.87 7 Peso Suelo Seco: ( 4 - 6 ) 21.27 23.99 24.71 8 %de humedad ( 5/7 *100) 17.62 17.75 16.33

" E " ,: .. ., o 41 ., e ~ o (,J

1

!

1

1

1

1 ! 40

P-M C16-M1 C17-M1 C18-M1 10 20 30 40 50 100 L. L. 22.62 20.88 23.50 Nlimero de golpes L. P. 17.62 17.75 16.33 l. P. 5.00 3.13 7.17

C16-M1 y = -4.871n(x) + 38.323

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10

39 ~

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1 1

1 1 1

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11

1 1 1

1 1 11 1

20 30 40 50 100

Número de golpes

C17·M1 y = -3.8841n(x) + 36.042

-----------l--------~- -~ lTI=m 1 1

1 1 1 1

! 1 1

i

1

1

1

1 1 1 i 1

10 20 30 40 50 100

Número de golpes

e-n

C-1

C-2

C-3

C-4

C-5

C-6

C-7

C-8

C-9

C-10

C-11

C-12

C-13

C-14

C-15

C-16

C-17

C-18

UNnfE.RSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ 6ALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL


PROYECTO:

Ensayo: Localización:

Fecha:

Profundidad:

Responsables :

KILOMETRO

1+000

2+000

3+000

4+000

5+000

6+000

7+000

8+000

9+000

10+000

11+000

12+000

13+000

14+000

15+000

16+000

17+000

17+001

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

DETERMINACIÓN DE LÍMITES DE ATTERBERG (ASTM D 422)

Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco. Setiembre, 2014

2.20m

Lo pez Fernández Enrique de Jesús.


LIMITE LÍQUIDO LIMITE PLÁSTICO

22.78% 19.22%

19.95% 17.52%

19.03% 15.22%

31.50% 19.52%

24.77% 20.53%

34.39% 16.33%

36.62% 18.22%

29.84% 21.50%

37.48% 19.55%

23.79% 18.06%

19.21% 16.55%

25.64% 20.08%

34.25% 17.52%

41.28% 20.33%

37.44% 19.52%

22.62% 17.62% ...

20.88% 17.75%

23.50% 16.33%

INDICE DE PLASTICIDAD

3.56%

2.43%

3.81%

11.98%

4.24%

18.06%

18.40%

8.34%

17.93%

5.73%

2.66%

5.56%

16.73%

20.95%

17.92%

15.27%

3.13%

7.17%

ANALISIS GRANULOMETRICO

NTP 339.128 (ASTM 0422)

_ 'fl~otiii P(o#. y,-)'~1:.;; .f( ·. \~ UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO"

. FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS

. . .

ENSAYO: ANAUSIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO

SOLICITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRmRA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE

OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" UBICACIÓN DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

FECHA: SETIEMBRE DEL 2014

POZO 1 MUESTRA C1- M1 C2-M1 C3-M1 PROFUNDIDAD

ANALISIS GRANULOMETRJCO TIPO DE MATERIAL

P. ORIGINAL 200 200 200 PERO. LAVADO 43.18 29.63 15.41 P. TAMIZADO 156.82 170.38 184.59

ABERTURA MALLA PESO PESO PESO PULG MM EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA

3" 75.00 2" 50.00

1 1/2" 38.10 1" 25.00

3/4" 19.00

1/2" 12.50 3/8" 9.50 100.00

N"4 4.75 3.28 1.64 98.36

N"8 2.35 N"10 2.00 100.00 8.29 4.15 94.22 100.00

N"15 1.18 N"20 0.85 5.82 2.91 97.09 6.38 3.19 91.03 16.20 8.10 91.90

N"30 0.60 N°40 0.425 48.29 24.15 72.95 7.86 3.93 87.10 56.28 28.14 63.76

N" 50 0.30 42.05 21.03 51.92 15.82 7.91 79.19 48.29 24.15 39.62 N" 100 0.15 39.35 19.68 32.25 59.53 29.77 49.42 42.50 21.25 18.37

N"200 0.074 15.06 7.53 24.72 68.09 34.05 15.38 16.08 8.04 10.33 PLATILLO 6.25 1.13 5.24

SUMATORIA FINOS 49.43 24.72 0.00 30.76 15.38 0.00 20.65 10.33 0.00

LIMITE LIQUIDO (%)

LIMITE PLÁSTICO (%)

INDICE PLÁSTICO(%)

%DESALES

HUMEDAD NATURAL

CLASIFICACIÓN SUCS SM SM SM CLASIFICACIÓN AASHTO A-2-4(0) A-2-4(0) A-2-4(0)


LABORA TORIO DE MECANICA DE SUELOS

SOLICITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS

Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE



CURVA GRANULOM~TRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C1-M1

100 .... .... .... 1' l 90

.. ~. l

i 80 1

¡¡¡ 70 ~ 1

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DIÁMETRO DE LA PARnCULA (mm)

CURVA GRANULOMéTRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C2-M1

100

ª 80 ¡¡¡ .. ~ 60 8

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20

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1 o 100.000 10.000 0.100 1.000 0.010 0.001

DIÁMETRO DE LA PARTICULA (mm}

CURVA GRANULOMrniCA 1 POZO/MUESTRA: C3- M1

100 + --.-----, o

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·= 1

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100.000 10.000 1.000 0.100 txAMETRO DE LA PARTICULA (mm)

0.010 0.001



ENSAYO: ANALISIS GRANULOMETRICO POR TAMIZADO



OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" UBICACIÓN DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGIO N. LAMBAYEQUE.


POZO 1 MUESTRA C4- M1 C5-M1 C6- M1

PROFUNDIDAD

ANALISIS GRANULOMETRICO TIPO DE MATERIAL

P. ORIGINAL 200 200 200

PERO. LAVADO 61.29 76.36 97.43

P. TAMIZADO 138.71 123.64 102.57

ABERTURA MALLA PESO PESO PESO PULG MM ENGR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA

3" 75.00 2" 50.00

1 1/2" 38.10 1" 25.00

3/4" 19.00 1/2" 12.50 3/8" 9.50 100.00

N°4 4.75 100.00 7.82 3.91 96.09 100.00

N°8 2.35 N°10 2.00 15.08 7.54 92.46 12.26 6.13 89.96 15.82 7.91 92.09

N°15 1.18 N°20 0.85 13.25 6.63 85.84 13.82 6.91 83.05 20.26 10.13 81.96

N°30 0.60 N"40 0.425 24.50 12.25 73.59 24.52 12.26 70.79 19.35 9.68 72.29

N°50 0.30 32.06 16.03 57.56 22.52 11.26 59.53 21.05 10.53 61.76

N° 100 0.15 29.52 14.76 42.80 22.05 11.03 48.51 11.50 5.75 56.01

N"200 0.074 18.05 9.03 33.77 19.52 9.76 38.75 9.35 4.68 51.34

PLATILLO 6.25 1.13 5.24

SUMATORIA FINOS 67.54 33.77 0.00 77.49 38.75 0.00 102.67 51.34 0.00

LIMITE LIQUIDO(%)

LIMITE PLÁSTICO(%)

INDICE PLÁSTICO (%)

%DE SALES

HUMEDAD NATURAL

CLASIFICACIÓN SUCS se SM-SC CL CLASIFICACIÓN AASHTO A-6(15) A-4(8) A-6(15)


LABORA TORIO DE MECANICA DE SUELOS



OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" UBICACIÓN DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE,


100 ... ... 90

~ 80 z

70 w ;;¡ :: 60 w ::> 50 " !!¡

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30 ~ 2 20

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CURVA GRANULO MéTRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C4-M1

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1 1

1 1.000 0.100 0.010 0.001

DIAMETRO DE LA PARTICULA (mm,

CURVA GRANULOMI\TRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C5-M1

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1

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1 .,. ¡ 1

1 1.000 0.100 0.010 0.001

DIAMETRO DE LA PARllCULA (mm)

CURVA GRANULOMI\TRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C6- M1

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1.000 0.100 DIÁMETRO DE LA PARTICULA (mm}

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1

,-s' e;;. UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO"

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FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS

.

' '



PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE

OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" UBICACIÓN DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGIO N. LAMBAYEQUE.


POZO 1 MUESTRA C7-M1 C8-M1 C9- M1

PROFUNDIDAD


P. ORIGINAL 200 200 200

PERD.LAVADO 128.38 79.01 135.62

P. TAMIZADO 71.62 120.99 64.38

ABERTURA MALLA PESO PESO PESO PULG MM EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA ENGR. %RET %PASA

3" 75.00 2" 50.00

11/2" 38.10 1" 25.00

3/4" 19.00 1/2" 12.50 3/8" 9.50 100.00

N"4 4.75 100.00 8.52 4.26 95.74 100.00

N"8 2.35 N"10 2.00 8.62 4.31 95.69 15.92 7.96 87.78 10.08 5.04 94.96

N°15 1.18 N"20 0.85 10.35 5.18 90.52 21.26 10.63 77.15 8.85 4.43 90.54

N"30 0.60 N"40 0.425 12.62 6.31 84.21 24.63 12.32 64.84 9.15 4.58 85.96

N" 50 0.30 9.82 4.91 79.30 19.63 9.82 55.02 12.35 6.18 79.79 N" 100 0.15 13.60 6.80 72.50 15.35 7.68 47.35 10.05 5.03 74.76

N"200 0.074 10.36 5.18 67.32 14.55 7.28 40.07 8.66 4.33 70.43 PLATILLO 6.25 1.13 5.24 SUMATORIA FINOS 134.63 67.32 0.00 80.14 40.07 0.00 140.86 70.43 0.00

LIMITE LIQUIDO (%}

LIMITE PLÁSTICO (%)

INDICE PLÁSTICO(%)

%DE SALES

HUMEDAD NATURAL

CLASIFICACIÓN SUCS CL se CL

CLASIFICACIÓN MSHTO A-6(15) A-6(15) A-6(15)

•

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTE.MAS Y DE ARQUITECTURA



Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO 1 DEL DISTRITO DE


FECHA: SETIEMBRE DEL2014

100 .,._...,_.. 90

~ 80 z

70 w

" .. : 60 w :> 50 " !!1 40 i u 30 .. f 20

10 o

100.000

100 + ~ 80 ¡¡; .. ~ 60 ~

i 40

~ 20

o 100.000

100

~ ¡¡¡ 80 -------.. ~ ~ 60 ------~ ~ 40 -------

20 ------

o 100.000

CURVA GRANULOMÉTRICA 1 POZO 1 MUESTRA: C7. M1

~ ~ .......-~ ----------~--~

10.000

10.000

10.000

1.000 0.100 0.010 0.001

DIAMETRO DE LA PAR11CULA (mm)

CURVA GRANULOM~TRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C8- M1

~ ·-----~---,

1"

' 1.1l00 0.100

orAMEmo DE LA PAAncuLA (mm)

CURVA GRANULOM~CA

1.000 0.100 OIAMETRO DE 1A PARTICUL.A (mm)

'

1

1

1 1

1 0.010 0.001

1 POZO 1 MUESTRA : C9- M1

-----l

~~=~== ¡ -------! ______ _j

1 0.010 0.001

~;..ooHA.t" P(LJ.;_ .,.s>~~

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" ;f( .. ~t=.

'

FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA LABORA TORIO DE MECANICA DE SUELOS

' . . ' .

'

ENSAYO: ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO




FECHA: SETIEMBRE DEL2014

POZO 1 MUESTRA C10- M1 C11- M1 C12- M1 PROFUNDIDAD


TIPO DE MATERIAL

P. ORIGINAL 200 200 200

PERD.LAVADO 66.73 51.96 68.01

P. TAMIZADO 133.27 148.04 131.99

ABERTURA MALLA PESO PESO PESO

PULG MM EN GR. % RET %PASA EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA

3" 75.00 2" 50.00

11/2" 38.10 1" 25.00

3/4" 19.00 1/2" 12.50 3/8" 9.50 100.00

N"4 4.75 100.00 12.39 6.20 93.81

N"8 2.35 N"10 2.00 6.28 3.14 96.86 100.00 11.35 5.68 88.13

N"15 1.18 N"20 0.85 8.52 4.26 92.60 2.06 1.03 98.97 9.52 4.76 83.37

N"30 0.60 N"40 0.425 32.62 16.31 76.29 24.82 12.41 86.56 15.28 7.64 75.73

N" 50 0.30 28.05 14.03 62.27 38.62 19.31 67.25 18.43 9.22 66.52 N" 100 0.15 27.50 13.75 48.52 42.06 21.03 46.22 24.72 12.36 54.16

N"200 0.074 24.05 12.03 36.49 39.35 19.68 26.55 35.06 17.53 36.63 PLATILLO 6.25 1.13 5.24 SUMATORIA FINOS 72.98 36.49 0.00 53.09 26.55 0.00 73.25 36.63 0.00

LIMITE LIQUIDO (%)

LIMITE PLÁSTICO(%)


%DE SALES

HUMEDAD NATURAL

CLASIFICACIÓN SUCS SM-SC SM SM-SC CLASIFICACIÓN AASHTO A-4(7) A-2-4(0) A-4(8)




Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA ALOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE



CURVA GRANULOMETRICA 1 POZO/ MUESTRA: C10- M1

,.._,..,_, ... p...,.._'"",_·· ~-r¡.._·--------------------100 ..................... 90

~ 80 z

70 w ;¡¡ :.: 60 w => 50 " !¡

40 ~ ¡¡¡ 30 u

0:

fi! 20 10 o

100.000 10.000 1.000 0.100 0.010 0.001

DIAMETRO DE LA PARTICULA (mm)

CURVAGRANULOMETRICA 1 POZO/MUESTRA: C11- M1

100

~ 80 ~ ~

~ 60 ~

1 40

20

'~ - .

1

\ l '\~ l

1

" 1 1 1

o 1 100.000 10.000 1.000 0.100 0.010 0.001

DIÁMETRO DE LA PMTlCULA (mm}

CURVAGRANULOMETRICA 1 POZO 1 MUESTRA: C12· M1

100 --------------, e ili 80 ------~

~ !!l

60 " ... ______

l!l

~ -~ 40 -------

20 -------o 1

100,00) 10.000 1.000 0.100 DtÁMETRO DE LA PARTICULA (mm)

0.010 0.001








POZO 1 MUESTRA C13- M1 C14- M1 C15- M1

PROFUNDIDAD

ANALISIS GRANULOMÉTRICO

TIPO DE MATERIAL

P. ORIGINAL 200 200 200

PERO. LAVADO 143.71 149.46 115.39

P. TAMIZADO 56.29 50.54 84.61

ABERTURA MALLA PESO PESO PESO

PULG MM ENGR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA

3" 75.00 2" 50.00

1 1/2" 38.10 1" 25.00

3/4" 19.00 1/2" 12.50 3/8" 9.50 100.00

N°4 4.75 100.00 18.05 9.03 90.98

N"8 2.35 N"10 2.00 5.28 2.64 97.36 100.00 16.~2 8.46 82.52

N"15 1.18 N"20 0.85 7.62 3.81 93.55 7.53 3.77 96.24 15.38 7.69 74.83

N"30 0.60 N"40 0.425 12.35 6.18 87.38 8.09 4.05 92.19 10.80 5.40 69.43

N" 50 0.30 8.82 4.41 82.97 12.35 6.18 86.02 8.62 4.31 65.12

N"100 0.15 6.35 3.18 79.79 14.82 7.41 78.61 5.35 2.68 62.44

N"200 0.074 9.62 4.81 74.98 6.62 3.31 75.30 4.25 2.13 60.32

PLATILLO 6.25 1.13 5.24

SUMATORIA FINOS 149.96 74.98 0.00 150.59 75.30 0.00 120.63 60.32 0.00

LIMITE LIQUIDO(%)

LIMITE _PLÁSTICO(%)


%DE SALES

HUMEDAD NATURAL

CLASIFICACIÓN SUCS CL CL CL

CLASIFICACIÓN AASHTO A-6(15) A-7-6(17) A-6(15)







CURVA GRANULOM~TRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C13-M1

100 _ _._.._. ......... ..... -·-----· 90 ··-·o..

~ 80 ~ z

......... ~ w 70

~ :f 60 w :> 50 " !'1

40 ¡! ¡¡¡

30 u 0:

f 20 10 o

100.000 10.000 1.000 0.100 0.010 0.001

DIAMETRO DE LA PARTICULA Cmm)

CURVA GRANULOM~TRICA 1 PDZO 1 MUESTRA : C14-M1

100 _ ..... A..t. ....... A. ..... ...... --~

ª 80

-~, ¡:; -...

1 < ~ 60 1 w ¡ ¡¡

~ 40 1 ~

1 !l

20 1

o 1 100.000 10.000 1.000 0.100 0.010 0.001

DIAMEmo DE LA PARTICULA (mm)

CURVA GRANULOM~TRICA 1 POZO 1 MUESTRA: C15- M1

ª ili 80 ~ ~ 60

~ i 40

1

•

. "Yo»-\'~'ÍN.It i¡Df'.

:~~~·· §' \¡= UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO"

. -FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA

LABORATORIO DE MECANICA DE SUELOS .

'

ENSAYO: ANALISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO


Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL




POZO 1 MUESTRA C16- M1 C17- M1 C18- M1

PROFUNDIDAD


P. ORIGINAL 200 200 200

PERO. LAVADO 72.17 59.66 77.01

P. TAMIZADO 127.83 140.34 122.99

ABERTURA MALLA PESO PESO PESO PULG MM EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA EN GR. %RET %PASA

3" 75.00 2" 50.00

1 1/2" 38.10 1" 25.00

3/4" 19.00

1/2" 12.50 3/8" 9.50 100.00

N°4 4.75 14.53 7.27 92.74

N°8 2.35 N°10 2.00 100.00 100.00 21.06 10.53 82.21

N°15 1.18

N°20 0.85 21.06 10.53 89.47 2.36 1.18 98.82 14.05 7.03 75.18

N°30 0.60 N"40 0.425 21.06 10.53 78.94 10.35 5.18 93.65 18.36 9.18 66.00

N°50 0.30 22.06 11.03 67.91 45.09 22.55 71.10 24.06 12.03 53.97

N° 100 0.15 29.32 14.66 53.25 49.35 24.68 46.43 18.63 9.32 44.66

N°200 0.074 28.08 14.04 39.21 32.06 16.03 30.40 7.06 3.53 41.13

PLATILLO 6.25 1.13 5.24

SUMATORIA FINOS 78.42 39.21 0.00 60.79 30.40 0.00 82.25 41.13 0.00

LIMITE LIQUIDO (%)

LIMITE PLÁSTICO(%)


%DESALES

HUMEDAD NATURAL

CLASIFICACIÓN SUCS SM-SC SM se CLASIFICACIÓN AASHTO A-4(8) A-2-4(0) A-6(15)

' UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA


SOUCITANTE: Bach. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS

Bach. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

UBICACIÓN DE LA OBRA: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.


100 .......... 90

~ 80 ili 70 i 60 .. " 50 CJ w

~ 40 u 30 .. ~ 20

10 o

100.000 10,000

100 ... g S! 80 ¡¡¡ .. l!l .. 60 !!l a

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20 -------

o 100.000 10.000

CURVA GRANULOMÉTRICA

..... 1 POZO 1 MUESTRA : C16- M1

----- .------l

1

.,. ¡

1,000 0.100 0.010 0.001

DIAMETRO DE LA PARTICULA (mm)

CURVA GRANULOMÉTRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C17 - M1

~~"' l

' 1 1

\. 1

" 1

1 1.000 0.100 0.010 OJJ01

DI.Af.ETRO DE LA PARTICULA (mm)

CURVA GRANULOMÉTRICA 1 POZO 1 MUESTRA : C18- M1

1.000 0.100 DlAMETRo DE LA PARTICULA (mm)

0.010 o.o:u

ESTRATIGRAFÍA

UNIVERSIDAD NACIONAL ""PEDRO RUIZ GALLO

FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA


PERFIL ESTRATIGRAFICO

Solicitado: Bachi. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bachi. lng. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBA YEQUE, REGION LAMBA YEQUE"

Calicata: C- 01 Prog: 01 + 000 Fecha: Setiembre del 2014

Ubicación: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBA YEQUE.

PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

Arena limosa de color marrón amarillento de densidad relativa media media. LL=22.78% LP= 19.22% 1P=3:5-&o/i> __________ _

Wa= 5.81% Cont. de Sales = 0.057% Optimo contenido de humedad = 10.26% Max. Densidad Seca = l. 70 CBR al95% = 15.75% AASHTO A-2-4(0)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~~-~~-~?..~~~!~~-~~~~-l.X~~~~i-~~: ................................ .

UNIVERSIDAD NACIONAL ''PEDRO RUIZ GALLO




Solicitado: Bachi. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bachi. lng. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL



Ubicación: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBA YEQUE REGION. LAMBA YEQUE.

PROF. sucs MUESTRA

M-1

$

DESCRIPCIÓN

Arena limosa de color marrón amarillento de densidad relativa media media. LL= 19.95% LP= 17.52% 1P=L.4"3"o/o" -----------Wa= 5.52% Cont. de Sales= 0.077% Optimo contenido de humedad = 9.29% Max. Densidad Seca = 1.66 CBR al95% = 13.59% AASHTO A-2-4(0)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~~-~~-~-~~~~!!~.~~~~-~X~~~.t-~~~: ............................... ..





Solicitado: Bachi. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bachi. Ing. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL


Calicata: C - 03 Prog: 03 + 000 Fecha: Setiembre del 2014


PROF. sucs MUESTRA

M-1

$

DESCRIPCIÓN

Arena limosa de color marrón amarillento de densidad relativa media media. LL= 19.03% LP= 15.22% ~~~-----------

Wa= 5.08% Cont. de Sales= 0.000% Optimo contenido de humedad = 8.96% Max. Densidad Seca = 1.68 CBR al95% = 16.94% AASHTO A-2-4(0)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~ ~. ~-~. ~~?.<~?.-~!.?. ~~:':'~!. f!.~~~!~?: ................................ .

UNIVERSIDAD NACIONAL .. PEDRO RUIZ GALLO





Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRJTO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBA YEQUE, REGION LAMBA YEQUE"



PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

Arena arcillosa de mediana plasticidad de color marrón claro, de consistencia media . LL= 31.50% LP= 19.52% 1P= 11.~/o-----------Wa=4.97% Cont. de Sales = 0.000% Optimo contenido de humedad = 11.12% Max. Densidad Seca = 1.89

R al 95 % = 18.92 % AASHTO A-6(15)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~~.~.~.~~?.??.~!.?.~~:':'~!.~!.~~~~~?: ............................... ..

i









PROF. sucs

Observaciones :

MUESTRA

M-1

$

DESCRIPCIÓN

con presencia

Arena limo arcillosa de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia media . LL= 24.77% LP= 20.53% 1P=4":2zt% __________ _

Wa=2.92% Cont. de Sales= 0.000% Optimo contenido de humedad = 12.10% Max. Densidad Seca = 1.88 CBRal95% = 17.75% AASHTO A-4(8)

No se encontro Nivel freático.

OBSERV.


FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA


PERFIL ESTRATIGRAFICO·

Solicitado: Bachi. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE .JESUS Bachi. Ing. PISFIL PISFIL WAN MANUEL


Calicata: C - 06 Prog: 06. + 000 Fecha: Setiembre del 2014


PROF. sucs MUESTRA

M-1

$

DESCRIPCIÓN ·

con presencta

Arcilla de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia media . LL=34.39% LP= 16.33% IP= 18.06% "W1F6:3~1o-----------

Cont. de Sales = 0.077% Optimo contenido de humedad = 15.32% Max. Densidad Seca = 1.85 gr/cm3

•

CBR al 95 % = 8.83 % AASHTO A-6(15)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~ ~. ~~. ~1?:~.~~~:.?. ~~:':'~~. ~-~~~~~?: .............. -.................. .









PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

Arcilla de mediana plasticidad de color marrón amarillento, de consistencia media . LL= 36.62% LP= 18.22% 1P= 1"8.-ztú%-------- ---Wa= 7.98% Cont. de Sales= 0.120% Optimo contenido de humedad = 14.10% Max. Densidad Seca = 1.83 3

CBR al95% = 10.15% AASHTO A-6(15)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~ ~. ~.~. ~1?:?~~~~?. ~!::'~~. f~.~~~~~?: ............................... ..




PERFIL ESTRATIGRAFICO.





PROF. sucs MUESTRA

M-1

$

DESCRIPCIÓN

Arena arcillosa de mediana plasticidad de color marrón claro, de consistencia media. LL= 29.84% LP= 21.50% 1P=8:3<t%-----------Wa= 5.76% Cont. de Sales = 0.000% Optimo contenido de humedad = 11.50% Max. Densidad Seca = 1.90 3

CBR 95 = 15. AASHTO A-6( 15)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~ ~. ~-~. ~1?:~.<?!?-~~?. ~~~~~. f~~~!~~?: ................................ .






Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE ·- PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBA YEQUE, REGION LAMBA YEQUE"



PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

Arcilla de mediana plasticidad de color marrón amarillento, de consistencia media. LL= 37.48% LP= 19.55% 1P= ti .'93""o/o - - - - - - - - - -Wa= 7.24% Cont. de Sales= 0.071% Optimo contenido de humedad = 16.09% Max. Densidad Seca = 1.87 CBRal95% = 6.93% AASHTO A-6(15)

OBSERV.





Solicitado: Bachi. Ing. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bachi. Ing. PISFIL PISFIL WAN MANUEL




PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

con presenc1a

Arena limo arcillosa de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia media . LL= 23.79% LP= 18.06% 1P=Y:/5"o/o" __________ _

Wa=2.80% Cont. de Sales= 0.058% Optimo contenido de humedad = 12.57% Max. Densidad Seca = 1.88 CBR al95% = 16.95% AASHTO A-4(7)

OBSERV.

Observaciones : · ........ ~ ~. ~-~- ~1!:~.~~~~?. ~~~~~. ~~.~~~!~?: ................................ .









PROF. sucs

Observaciones :

MUESTRA

M-1

-$

DESCRIPCIÓN

Arena limosa de color marrón amarillento de densidad relativa media media. LL= 19.21% LP= 16.55% 1P=2:6-&o/o" -----------Wa=2.25% Cont. de Sales= 0.085% Optimo contenido de humedad = 9.32% Max. Densidad Seca = l. 72 CBR 95 AASHTO A-2-4(0)

No se encontro Nivel freático.

OBSERV.









PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

con

Arena limo arcillosa de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia medi!l . LL=25.64% LP=20.08% 1P= n-&%"------:- -----Wa= 5.51% Cont. de Sales = 0.151% Optimo contenido de humedad = 13.29% Max. Densidad Seca = 1.92 CBR al95% = 16.35% AASHTO A-4(8)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~~-~~-~1}-~~~~~~-~~~~-lJ~~~~!.~~: ................................ .









PROF. sucs MUESTRA

M-1

$

DESCRIPCIÓN

Arcilla de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia media . LL= 34.25% LP= 17.52% IP= 16.73% W1t-4.i)/%-----------Cont. de Sales = 0.053% Optimo contenido de humedad = 15.26% Max. Densidad Seca = 1.84 gr/cm3

•

CBR al 95 % = 6.95 % AASHTO A-6(15)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~ ~. ~-~- ~~?.??.~!.?. ~~~~!. f~.~~!~~?.· ................................ .

•









PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

con presenc1a

Arcilla de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia media . LL=41.28% LP=20.33% IP=20.95% ·wr-'1.'/4"'%-----------Cont. de Sales = 0.072% Optimo contenido de humedad = 16.57% Max. Densidad Seca = 1.86 gr/cm3

•

CBRal95% = 8.92% AASHTO A-7-6(17)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~~-~~-~~?~~~~?.~~:':'~~.f~.~~~~~?: ................................ .





Solicitado: Bachi. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bachi. lng. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL




PROF. sucs MUESTRA

M-1

$-

DESCRIPCIÓN

Arcilla de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia media . LL= 37.44% LP= 19.52% IP= 17.92% W-a=-3:2~/o-----------

Cont. de Sales = 0.055% Optimo contenido de humedad = 17.10% Max. Densidad Seca = 1.85 gr/cm3

•

CBR al 95 % = 6.28 % AASHTO A-6(15)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~ ~ .~.~. ~~?~~~~?. ~~:':'~~. ~~-~~~~~?.· ................................ .

•









PROF. sucs MUESTRA DESCRIPCIÓN

Arena limo arcillosa de mediana plasticidad de color marrón, de consistencia media . LL=22.62% LP= 17.62% 1P=Y.OO%-----------. Wa=2.76% Cont. de Sales= 0.094% Optimo contenido de humedad = 12.32% Max. Densidad Seca = 1.93 CBR al95% = 16.42% AASHTO A-4(8)

OBSERV.

Observaciones : ........ !:'!~.~~-~1?:?.?!;\~~?.~~~~~.f~.~~!~~~-............................... ..


FACUL TAO DE INGENIERIACIVIL DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA





Calicata: C - 17 Prog: 1 7 + 000 Fecha: Setiembre del 2014

Ubicación: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBA YEQUE REGION. LAMBA YEQUE. ..

PROF. sucs MUESTRA

M-1

-$

DESCRIPCIÓN

Arena limosa de color marrón amarillento de densidad relativa media media. LL=20.88% LP= 17.75% 1P=3:l3"o/o" -----------Wa= 3.15% Cont. de Sales = 0.072% Optimo contenido de humedad = 10.23% Max. Densidad Seca = 1.67 3

CBR al95% = 14.92% AASHTO A-2-4(0)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~ ~. ~~. ~~?~~~~.'?. ~~:':'~! /~.~~~~~'?: ................................ .

•









PROF. sucs MUESTRA

M-1

$

DESCRIPCIÓN

con presencta

Arena arcillosa de mediana plasticidad de color marrón claro, de consistencia media . LL=23.50% LP= 16.33% 1P=/.1/%-----------Wa=2.77% Cont. de Sales= 0.060% Optimo contenido de humedad = 12.99% Max. Densidad Seca = 1.90 3

CBR al95% = 15.84% AASHTO A-6(15)

OBSERV.

Observaciones : ........ ~~.~~.~~.~~~!~~.~~~~.~X~~~t.~~.<?: ................................ .

UNNEftsiDAD NACIONAL PKDRO RUIZ 6.ALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL



Tema: eLASIFieAeiON DE SUELOS

Localización: Filoque Grande- Garbanzal- El Pueblito- Tres Batanes- Palo Blanco.

Fecha: Setiembre, 2014 Profundidad: 2.20 m Responsables : Lopez Fernández Enrique de jesús.


CUADRO RESUMEN DE LA CLASISIFICACION DE LOS SUELOS

KILOMETRO CLASIFICACIÓN CLASIFICACIÓN

e-n sucs AASHTO

e-1 1+000 SM A-2-4(0)

e-2 2+000 SM A-2-4(0)

e-3 3+000 SM A-2-4(0)

e-4 4+000 se A-6(15)

e-5 5+000 SM-Se A-4(8)

e-6 6+000 eL A-6(15)

e-7 . 7+000 CL A-6(15)

C-8 8+000 se A-6(15)

C-9 9+000 CL A-6(15)

C-10 10+000 SM-SC A-4(7)

C-11 11+000 SM A-2-4(0)

C-12 12+000 SM-SC A-4(8)

e-13 13+000 CL A-6(15)

C-14 14+000 CL A-7-6 (17)

C-15 15+000 CL A-6 (15)

C-16 16+000 SM-SC A-4(8)

C-17 17+000 SM A-2-4 (O)

C-18 18+000 se A-6 (15)

, , NOTA: NO SE ENCONTRO NIVEL FREA TICO.

PESO ESPECÍFICO RELATIVO DE LOS SOLIDOS.

NTP 339.131 (ASTM 0854)

UNIVERSIDAD NACIONAL 11 PEDRO RUIZ GALLO 11

FACUTAD DE INGENIERIA CIVIL, SISTEMAS Y ARQUITECTURA


ENSAYO: PESO ESPECÍFICO RELATIVO DE SOLIDOS

SOLICITADO : Bachi. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS

Bachi. lng. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL


OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" UBICACION: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

FECHA Setiembre del2014

1 PERF. MUESTRA C1- M1 C2- M1 C3- M1

2 PROFUNDIDAD

3 temperatura 21.2 20.2 o e 21,4°C 4 Numero de Fiola G1 18 19 5 Peso Fiola + Suelo Seco 193.80 192.70 191.00

6 Peso Fiola 103.70 93.40 90.90

7 Peso Suelo Seco { 5 - 6 ) 90.10 99.30 100.10

8 Peso Fiola + Suelo Seco + Agua 406.30 404.60 402.60

9 Peso Fiola + Agua 352.10 341.70 339.30

10 Peso Especifico =(7)/((7+9)-8) 2.51 2.73 2.72

1 PERF. MUESTRA C4- M1 es- M1 es- M1

2 PROFUNDIDAD

3 temp_eratura 21 21.3 21.3

4 Numero de Fiola 21 41 52

5 Peso Fiola + Suelo Seco 187.10 198.20 233.20

6 Peso Fiola 91.60 92.40 121.90

7 Peso Suelo Seco ( 5 - 6 ) 95.50 105.80 111.30

8 Peso Fiola + Suelo Seco + Agua 400.30 407.40 440.80

9 Peso Fiola + Agua 340.00 340.70 371.20

10 Peso Es¡:>_ecifico =(_7)/((7+9}-8) 2.71 2.71 2.67

1 PERF. MUESTRA C7- M1 ca- M1 C9- M1 2 PROFUNDIDAD 3 temperatura 21 o e 21,3 o e 21,4 o e 4 Numero de Fiola 53 56 100 5 Peso Fiola + Suelo Seco 207.60 214.50 200.40 6 Peso Fiola 119.60 109.60 95.10 7 Peso Suelo Seco ( 5 - 6 ) 88.00 104.90 105.30 8 Peso Fiola + Suelo Seco + Agua 424.60 425.20 410.00 9 Peso Fiola + Agua 369.30 359.20 343.70 10 Peso Especifico =(7)/((7+9)-8) 2.69 2.70 2.70

UNIVERSIDAD NACIONAL" PEDRO RUIZ GALLO 11

FACUTAD DE INGENIERiA CIVIL, SISTEMAS Y ARQUITECTURA·


ENSAYO: PESO ESPECÍFICO RELATIVO DE SOLIDOS



PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE


UBICACIÓN: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

FECHA· Setiembre del2014 1 PERF. MUESTRA C10- M1 C11 - M1 C12- M1 2 PROFUNDIDAD 3 temperatura 21.2 21.3 21,4 o e 4 Numero de Fiola G1 18 19 5 Peso Fiola + Suelo Seco 193.80 190.90 192.50 6 Peso Fiola 103.70 93.40 90.90 7 Peso Suelo Seco ( 5 - 6 ) 90.10 97.50 101.60 8 Peso Fiola + Suelo Seco + A~ua 408.78 403.25 403.57 9 Peso Fiola + Agua 352.10 341.70 339.30 10 Peso Especifico =(7)/((7+9)-8) 2.70 2.71 2.72

1 PERF. MUESTRA C13- M1 C14- M1 C15- M1 2 PROFUNDIDAD 3 temperatura 21.1 21.3 21.4 4 Numero de Fiola 21 41 52 5 Peso Fiola + Suelo Seco 188.56 198.20 233.20 6 Peso Fiola 91.60 92.40 121.90 7 Peso Suelo Seco ( 5 - 6 ) 96.96 105.80 111.30 8 Peso Fiola + Suelo Seco + A_gua 401.28 407.40 440.80 9 Peso Fiola + Agua 340.00 340.70 371.20 10 Peso Especifico =(7)/((7+9)-8) 2.72 2.71 2.67

1 PERF. MUESTRA C16- M1 C17- M1 C18- M1 2 PROFUNDIDAD 3 temperatura 21.2 21,3 o e 21.2 4 Numero de Fiola 53 56 100 5 Peso Fiola + Suelo Seco 205.45 219.00 202.45 6 Peso Fiola 119.60 109.60 95.10 7 Peso Suelo Seco ( 5 - 6 ) 85.85 109.40 107.35 8 Peso Fiola + Suelo Seco + Agua 423.25 428.26 412.12 9 Peso Fiola + Agua 369.30 359.20 343.70 10 Peso Especifico =(7)/((7+9)-8) 2.69 2.71 2.76

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ EiALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL



Ensayo:

Localización:

Fecha:

Profundidad:

Responsables :

e-n

C-1 C-2 C-3 C-4 C-5 C-6 C-7 C-8 C-9 C-10 C-11 C-12 C-13 C-14 C-15 C-16 C-17 C-18

PESO ESPECÍFICO RELATIVO DE LOS SÓLIDOS NTP 339.131 (ASTM D-854)

Filoque Grande- Garbanzal- El Pueblito- Tres Batanes- Palo Blanco.

Setiembre, 2014

2.20 m

López Fernández Enrique de jesús.


KILOMETRO

1+000 2+000 3+000 4+000 5+000 6+000 7+000 8+000 9+000

10+000 11+000 12+000 13+000 14+000 15+000 16+000 17+000 18+000

PESO ESPECÍFICO RELATIVO DE LOS SÓLIDOS

2.51 2.73 2.72 2.71 2.71 2.67 2.69 2.70 2.70 2.70 2.71 2.72 2.72 2.71 2.67 2.69 2.71 2.76

PESO VOLUMÉTRICO SUELTO

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA


ENSAYO: PESO VOLUMETRICO SECO-SUELTO





UBICACIÓN: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

FECHA: Setiembre del2014

N" CALICATA MUESTRA e1 · M1 e2 • M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra + Deposito 307.80 301.40

2 P. Muestra+ Deposito 305.70 303.20

3 PESO promedio (1+2)/2 306.75 302.30

4 PESO Deposito 159.80 159.80

5 PESO Muestra (3 - 4 ) 146.95 142.50

6 Volumen Muestra 139.38 139.38

7 P. Volumetrico ( 5/6)*1000 Kg/m3 1054 1022

N" CALICATA MUESTRA e4 -M1 es. M1 PROFUNDIDAD



3 PESO promedio (1+2)/2 312.43 304.20


5 PESO Muestra (3 - 4 ) 152.63 144.40



N" CALICATA MUESTRA e7 -M1 es. M1 PROFUNDIDAD



3 PESO promedio (1 +2)/2 320.20 316.30


5 PESO Muestra (3 - 4 ) 160.40 156.50


7 P. Volumetrico: ( 5/6)*1000 Kg/m3 1151 1123

e3 • M1

312.60

314.40

313.50

159.80

153.70

139.38

1103

es -M1

295.00

297.40

296.20

159.80

136.40

141.38

965

eg -M1

318.30

320.50

319.40

159.80

159.60

139.38

1145



ENSAYO: PESO VOLUMETRICO SECO-SUELTO







N" CALICATA MUESTRA C10 • M1 C11 · M1 C12- M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra + Deposito 304.21 300.35 314.15 2 P. Muestra+ Deposito 305.70 302.10 316.12 3 PESO promedio (1+2)/2 304.96 301.23 315.14 4 PESO Deposito 159.80 159.80 159.80 5 PESO Muestra (3 - 4 ) 145.16 141.43 155.34 6 Volumen Muestra 139.38 139.38 139.38 7 P. Volumetrico ( 5/6)*1000 Kg/m3 1041 1015 1114

N" CALICATA MUESTRA C13 · M1 C14- M1 C15 • M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra+ Deposito 311.20 305.00 299.21 2 P. Muestra+ Deposito 310.36 306.66 301.21

3 PESO promedio (1+2)/2 310.78 305.83 300.21

4 PESO Deposito 159.80 159.80 159.80 5 PESO Muestra (3 - 4 ) 150.98 146.03 140.41

6 Volumen Muestra 139.38 139.38 139.38 7 P. Volumetrico ( 5/6)*1000 Kg/m3 1083 1048 1007

N" CALICATA MUESTRA C16 • M1 C17- M1 C18- M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra+ Deposito 320.15 317.36 311.23

2 · P. Muestra+ Deposito 322.05 315.42 309.21

3 PESO promedio (1+2)/2 321.10 316.39 310.22

4 PESO Deposito 159.80 159.80 159.80

5 PESO Muestra (3 - 4 ) 161.30 156.59 150.42

6 Volumen Muestra 139.38 139.38 139.38

7 P. Volumetrico: ( 5/6)*1 000 Kg/m3 1157 1123 1079

UNnfERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO




Ensayo:

Localización:

Fecha:

Profundidad:

Responsables :

e-n


PESO VOLUMÉTRICO SUELTO


Setiembre, 2014

2.20m

Lopez Fernández Enrique de jesús.


KlLOMETRO

1+000 2+000 3+000 4+000 5+000 6+000 7+000 8+000 9+000 10+000 11+000 12+000 13+000 14+000 15+000 16+000 17+000 18+000

PESO VOLUMETRlCO SUELTO ( kg/m3 )

1054.31 1022.38 1102.74 1095.06 1028.64 964.78 1150.81 1122.83 1145.07 1041.43 1014.67 1114.47 1083.23 1047.71 1007.39 1157.27 1123.48 1079.21

PESO VOLUMÉTRICO COMPACTADO

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIER[A CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA


ENSAYO: PESO VOLUMETRICO SECO- COMPACTADO



PROYECTO: "DISEÑO DE LA CÁRRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE



FECHA: Setiembre del 2014

N' CALICATA MUESTRA e1- M1 e2 -M1 PROFUNDIDAD



3 PESO promedio (1 +2)/2 341.10 346.70 4 PESO Deposito 159.80 159.80

5 PESO Muestra (3 - 4 ) 181.30 186.90



N' CALICATA MUESTRA e4 -M1 es -M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra + Deposito 352.40 344.60


3 PESO promedio (1+2)/2 351.80 345.00


5 PESO Muestra (3 - 4 ) 192.00 185.20 6 Volumen Muestra 139.38 140.38 7 P. Volumetrico ( 5/6)*1000 Kg/m3 1378 1319

e3-M1

353.20 351.40 352.30 159.80 192.50 139.38 1381

es -M1

338.80 340.20 339.50 159.80 179.70 141.38 1271

N' CALICATA MUESTRA e1 -M1 es- M1 eg -M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra+ Deposito 342.50 359.00 352.80

2 P. Muestra+ Deposito 341..10 357.40 353.40

3 PESO promedio (1 +2)/2 341.80 358.20 353.10

4 PESO Deposito 159.80 159.80 159.80

5 PESO Muestra (3 - 4 ) 182.00 198.40 193.30

6 Volumen Muestra 139.38 139.38 139.38 7 P. Volumetrico: ( 5/6)*1000 Kg/m3 1306 1423 1387



ENSAYO: PESO VOLUMETRICO SECO- COMPACTADO







N" CALICATA MUESTRA C10- M1 C11- M1 C12- M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra+ Deposito 334.25 339.54 350.42 2 P. Muestra+ Deposito 335.12 337.45 348.25 3 PESO promedio (1+2)/2 334.69 338.50 349.34 4 PESO Deposito 159.80 159.80 159.80 5 PESO Muestra (3 - 4 ) 174.89 178.70 189.54 6 Volumen Muestra 139.38 139.38 139.38 7 P. Volumetrico ( 5/6)*1000 Kg/m3 1255 1282 1360

N" CALICATA MUESTRA C13- M1 C14- M1 C15- M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra+ Deposito 345.26 348.98 341.36 2 P. Muestra+ Deposito 347.58 350.12 343.57 3 PESO promedio (1+2)/2 346.42 349.55 342.47 4 PESO Deposito 159.80 159.80 159.80 5 PESO Muestra (3 - 4 ) 186.62 189.75 182.67 6 Volumen Muestra 139.38 139.38 139.38 7 P. Volumetrico ( 5/6)*1000 Kg/m3 1339 1361 1311

N' CALICATA MUESTRA C16- M1 C17- M1 C18- M1 PROFUNDIDAD

1 P. Muestra+ Deposito 351.24 355.26 346.52 2 P. Muestra+ Deposito 350.13 356.32 347.64 3 PESO promedio (1+2)/2 350.69 355.79 347.08 4 PESO Deposito 159.80 159.80 159.80 5 PESO Muestra (3- 4) 190.89 195.99 187.28 6 Volumen Muestra 139.38 139.38 139.38 7 P. Volumetrico: ( 5/6)*1 000 Kg/m3 1370 1406 1344

UNI\fERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL



Ensayo:

Localización:

Fecha:

Profundidad: Responsables :

e-n


PESO VOLUMÉTRICO COMPACTADO


Setiembre, 2014

2.20m

Lopez Fernández Enrique de Jesús.

Pisfil Pisfil)uan Manuel.

KILOMETRO

1+000 2+000 3+000 4+000 5+000 6+000 7+000 8+000 9+000

10+000 11+000 12+000 13+000 14+000 15+000 16+000 17+000 18+000

PESO VOLUMETRICO COMPACTADO ( kg/m3)

1300.76 1340.94 1381.12 ~

1377.53 1319.28 1271.04 1305.78 1423.45 1386.86 1254.74 1282.07 1359.84 1338.93 1361.39 1310.55 1369.53 1406.16 1343.66

ENSAYO DE COMPACTACION (PROCTOR MODIFICADO

ASTM D-1557)

UNIVERSIDAD NACIONAL RPEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE IN6.ENIERIA CIV'IL, DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA

LABORATORIO DE PAVIMENTOS

ENSAYO DE COMPACTACION (PROCTOR MODIFICADO • ASTM D-1557)


SOLICITADO POR : Bachi. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS


PROYECTO : "DISENO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE


LUGAR

CALICATA

: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

: e -1

Volumen Molde= 2130 cm3

Prueba N° 1 2 3 1 Peso molde + Suelo humedo compactado (g) 6113 6411 6603

2 Peso de molde _(g}_ 2620 2620 2620

3 Peso suelo húmedo compactado (g) 3493 3791 3983

4 Densidad hUmeda (g) 1.640 1.780 1.870

5 Densidad seca (g/cm3)_ 1.560 1.650 1.700


Frasco N• 625 532 418

1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 170.67 169.71 178.17

2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 163.49 159.23 164.00

3 Peso del frasco (g) 26.00 23.62 25.38

4 Peso de agua contenida (g) 7.18 10.48 14.17

5 Peso del suelo seco (g) 137.49 135.61 138.62

6 Contenido de humedad (%) 5.22 7.73 10.22

Méxlma Densidad Seca : 1.700 gr/cm' Optimo Contenido de Humedad : 10.26 %

1.72

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1

13.0

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CÑII., DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA








LUGAR

CALICATA


: e -2

Volumen Molde= 2130 cm3 Prueba N° 1 2 3

1 Peso molde + Suelo hümedo compactado (g) 6113 6411 6603 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (g) 3493 3791 3983 4 Densidad hümeda (g) 1.640 1.780 1.870 5 Densidad seca (g/cm3

) 1.560 1.650 1.700


Frasco N" 625 532 418 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 170.67 169.71 178.17 2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 163.49 159.23 164.00 3 Peso del frasco Jg) 26.00 23.62 25.38

4 Peso de agua contenida (g) 7.18 10.48 14.17 5 Peso del suelo seco (g) 137.49 . 135.61 138.62 6 Contenido de humedad J%) 5.22 7.73 10.22

Mixlma Densidad Seca : 1.700 gr/cm• Optlmo Contenido de Humedad : 10.26 "lo

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2620

3898

1.830

1.620

251

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165.29

25.82

17.74

139.47

12.72

1

13.0

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE IN6E.NIERIA CIVIl., DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA

LABORATORIO DE PAVIME.NTOS







LUGAR

CALICATA


: e- 3


1 Peso molde + Suelo humedo compactado (g). 6028 6305 6518 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (g) 3408 3685 3898 4 Densidad hilmeda (g) 1.600 1.730 1.830 5 Densidad seca (¡:¡/cm3) 1.540 1.630 1.680


Frasco N• 112 259 865 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 161.13 164.26 167.21 2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 156.00 155.96 155.43 3 Peso del frasco (g) 25.08 26,92 23.38

4 Peso de aaua contenida (¡:¡) 5.13 8.30 11.78 5 Peso del suelo seco (g) 130.92 129.04 132.05 6 Contenido de humedad (%) 3.92 6.43 8.92

Máxima Densidad Seca : 1.680 gr/cm' Optimo Contenido de Humedad : 8.96 %

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1

12.0

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE IN6.ENIERIA CNIL, DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA


ENSAYO DE COMPACTACION (PROCTOR MODIFICADO - ASTM D-1557)






LUGAR

CALICATA


: e -4


1 Peso molde + Suelo hUmedo compactado (g) 6582 6880 7093

2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620

3 Peso suelo húmedo compactado (g) 3962 4260 4473 4 Densidad humeda (g) 1.860 2.000 2.100 5 Densidad seca (g/cm3

) 1.750 1.840 1.890


Frasco N• 900 536 521 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 182.21 182.00 185.33 2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 173.41 169.73 169.17 3 Peso del frasco (g) 28.72 26.92 23.35 4 Peso de agua contenida (g) 8.80 12.27 16.16 5 Peso del suelo seco (g) 144.69 142.81 145.82 6 Contenido de humedad (%) 6.08 8.59 11.08

Máxima Densidad Seca : 1.890 gr/cm• Optlmo Contenido de Humedad : 11.12 %

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14.0

UNIVERSIDAD NACIONAL "PE.DRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL. DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA


ENSAYO DE COMPACTACION (PROCTOR MODIFICADO- ASTM D-1557)






LUGAR

CALICATA


: e- 5



2 Peso de molde Jg}_ 2620 2620 2620


4 Densidad hümeda (g) 1.860 2.010 2.110

5 Densidad seca (¡:¡/cm3) 1.740 1.830 1.880


Frasco N" 625 535 521



3 Peso del frasco (g) 27.00 25.43 28.06




Mixlma Densidad Seca : 1.880 gr/cm• Optlmo Contenido de Humedad : 12.10 %

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140.40

14.56

15.0

UNIVKRSIDAD NACIONAL "PKDRO RUIZ. 6ALLO" FACULTAD DE IN6.ENlERIA CIVIL, DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA






PROYECTO : "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE


LUGAR

CALICATA


: e -6



2 Peso de molde (g) 26:20 2620 2620


4 Densidad hUmeda (¡¡} 1.890 2.030 2.130

5 Densidad seca (g/cm3) 1.710 1.800 1.850


Frasco N" 356 261 248


2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (Q) 189.62 185.32 187.40

3 Peso del frasco (g) 28.42 26.00 25.07

4 Peso de agua contenida (g) 16.57 20.38 24.80 5 Peso del suelo seco (g) 161.20 159.32 162.33


Máxima Densidad Seca : 1.850 gr/cm' Optlmo Contenido de Humedad : 15.32 %

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UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INEiENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA








LUGAR

CALICATA

: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

: C-7


1 Peso molde + Suelo humedo compactado (g) 6539 6859 7072 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (¡¡) 3919 4239 4452 4 Densidad hUmeda (g) 1.840 1.990 2.090 5 Densidad seca (g/cm3) 1.690 1.780 1.830


Frasco N• 200 535 628


2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 197.80 193.69 192.65 3 Peso del frasco (g) 26.33 24.10 20.05

4 Peso de aaua contenida (¡¡) 15.54 19.62 24.27 5 Peso del suelo seco (g) 171.47 169.59 172.60


Máxima Densidad Seca : 1.830 gr/cm• Optlmo Contenido de Humedad : 14.10 %

1.84

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17.0

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ G.ALLO" FACULTAD DE INGENIERIA Cl\(IL, DE SISTEMAS"{ DE ARQUITECTURA

LABORATORIO DE PAVIMENTOS 1 SOLICITADO POR

PROYECTO

LUGAR

CALICATA



: Bachi. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS


: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE



: e- a


Prueba N° 1 2 3 1 Peso molde + Suelo humedo compactado (g) 6603 6923 7136

2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620


4 Densidad húmeda (g) 1.870 2.020 2.120

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Frasco N• 468 825 925



3 Peso del frasco (g) 20.07 25.83 27.00





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¡Contenido de Humedad (%) ¡

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ 6.Al.LO" FACULTAD DE IN6.ENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA








LUGAR

CALICATA

: DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEOUE REGION. LAMBAYEQUE.

: e -9


1 Peso molde + Suelo humedo compactado (g) 6710 7029 7242

2 Peso de molde .(9)_ 2620 2620 2620


4 Densidad humeda (g) 1.920 2.070 2.170



Frasco N• 458 826 921



3 Peso del frasco (g)_ 28.00 27.52 26.09





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IJ UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLo· FACULTAD DEING.ENIERIA CJ.V'IL. DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA






PROYECTO "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE


LUGAR

CALICATA


: e -1o


Prueba N° 1 2 3 1 Peso molde + Suelo hUmedo compactado (g) 6603 6901 7136 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (g) 3983 4281 4516 4 Densidad húmeda (g) 1.870 2.010 2.120 5 Densidad seca (g/cm3

) 1.740 1.830 1.880


Frasco N• 67 512 422 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 170.03 179.97 181.81 2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 159.53 166.16 164.20

3 Peso del frasco (g) 20.08 28.59 23.62

4 Peso de agua contenida (g) 10.50 13.81 17.61 5 Peso del suelo seco (g) 139.45 137.57 140.58 6 Contenido de humedad (%) 7.53 10.04 12.53

Mblma Densidad Seca : 1.880 gr/cm• Optlmo Contenido de Humedad : 12.57 %

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UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACUI.TAD DE IN6.ENIERIA CIVIl., DE SISTEMAS YDE ARQUITECTURA

I.ABORATORIO DE PAVIMENTOS

ENSAYO DE COMPACTACION (PROCTOR MODIFICADO· ASTM D-1557)






LUGAR

CALICATA


: e -11



2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (g) 3515 3791 4004 4 Densidad hümeda (g) 1.650 1.780 1.880 5 Densidad seca _(g/cm3

) 1.580 1.670 1.720

CONTENIDO DE HUMEDAD <

Frasco N• 598 865 514 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 171.32 168.95 179.93

2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 165.46 159.78 167.12 3 Peso del frasco (g) 28.5,3 24.73 29.06 4 Peso de agua contenida (g) 5.86 9.17 12.81 5 Peso del suelo seco (g) 136.93 135.05 138.06


Mblma Densidad Seca : 1.720 gr/cm• Optlmo Contenido de Humedad : 9.32 %

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1 Contenido de Humedad (Olo) 1

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE INGE.NIERIA CIVIL. DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA








LUGAR

CALICATA


: e -12


1 Peso molde+ Suelo hUmedo compactado (g) 6731 7029 7242

2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620

3 Peso suelo húmedo compactado _(g) 4111 4409 4622

4 Densidad hUmeda (g) 1.930 2.070 2.170



Frasco N• 455 635 829



3 Peso del frasco (g) 21.47 27.52 26.09



Máxima Densidad Seca : 1.920 gr/cm' Optimo Contenido de Humedad : 13.29 %

1.94

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~ UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" .

FACUlTAD DE. IN6.ENIERIA CIVIL., DE. SISTEMAS Y DE. ARQUITECTURA .

lABORATORIO DE. PAVIMENTOS '







LUGAR : DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

CALICATA : e -13

Volumen Molde= 2130 cm3 Prueba N° 1 2 3 4

1 Peso molde + Suelo humedo compactado (g) 6603 6923 7136 7029 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (g) 3983 4303 4516 4409 4 Densidad hümeda (g) 1.870 2.020 2.120 2.070 5 Densidad seca (!!/cm3

) 1.700 1.790 1.840 1.760


Frasco N• 645 295 585 844 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 184.46 189.71 198.89 207.56 2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 169.22 170.96 176.02 180.78 3 Peso del frasco (g) 20.06 23.68 25.73 29.64 4 Peso de agua contenida (!!) 15.24 18.75 22.87 26.78 5 Peso del suelo seco (g) 149.16 147.28 150.29 151.14 6 Contenido de humedad (%) 10.22 12.73 15.22 17.72

Máxima Densidad Seca : 1.840 gr/cm' Optlmo Contenido de Humedad : 16.26 o/o

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UNH{E.RSIDAD NACIONAL nPE.DRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE IN6ENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA

LABORATORIO DE PAVIMENTOS '

-





PROYECTO : "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL-DISTRITO DE


LUGAR : DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

CALICATA : e -14

Volumen Molde= 2130 cm3 Prueba N° 1 2 3 4

1 Peso molde + Suelo hilmedo compactado (g) 6710 7008 7242 7136 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (g) 4090 4388 4622 4516 4 Densidad hUmede (g) 1.920 2.060 2.170 2.120 5 Densidad seca (g/cm3

) 1.720 1.810 1.860 1.780


Frasco N• 295 235 524 484 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 174.91 181.11 186.98 193.09 2 Peso del frasco + Peso de suelo seco (g) 159.09 162.12 164.12 166.61

3 Peso del frasco (g) 21.92 26.83 25.82 27.46

4 Peso de agua contenida (g) 15.82 18.99 22.86 26.48 5 Peso del suelo seco (g) 137.17 135.29 138.30 139.15 6 Contenido de humedad (%) 11.53 14.04 16.53 19.03


1.88

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11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

1 Contenido de Humedad (11/o) 1

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO" FACULTAD DE IN6ENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA








LUGAR

CALICATA


: e -15


1 Peso molde. + Suelo húmedo compactado (g) 6710 7008 7242 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620 3 Peso suelo húmedo compactado (g) 4090 4388 4622 4 Densidad hUmeda (g) 1.920 2.060 2.170 5 Densidad seca (g/cm3) 1.710 1.800 1.850


Frasco N• 149 452 826 1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g) 176.21 186.54 190.22


3 Peso del frasco (g) 20.00 28.98 25.72



Mblma Densidad Seca : 1.850 gr/cm' Optimo Contenido de Humedad : 17.10 %

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1 Contenido de Humedad (%} 1

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4516

2.120

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166.15

24.77

27.65

141.38

19.56

20.0

•

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ 6ALLO" FACULTAD DE INGENIERIA CflllL, DE SISTEMAS'/ DE ARQUITECTURA






PROYECTO : "DISE~O DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE


LUGAR

CALICATA


: e -16



2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620

3 Peso suelo húmedo compactado (O) 4090 4388 4622

4 Densidad hUmada (g) 1.920 2.060 2.170

5 Densidad seca (o/cm3l 1.790 1.880 1.930


Frasco N" 678 954 452

1 Peso de frasco + Suelo húmedo lol 185.75 187.65 189.79


3 Peso del frasco (g) 25.83 26.05 21.15

4 Peso de anua contenida lol 10.85 14.41 18.44 5 Peso del suelo seco (g) 149.07 147.19 150.20


Mblma Densidad Seca : 1.930 gr/cm' Optlmo Contenido de Humedad : 12.32 %

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1 Contenido de HumeCiad {%) 1

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4516

2.120

1.850

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179.55

28.50

22.33

151.05

14.78

\

1

15.0

UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ 6.ALLO" FACULTAD DE IN6.ENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA








LUGAR

CALICATA

DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

: e -17



2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620


4 Densidad humada (g) 1.610 1.740 1.840

5 Densidad seca· 1.530 1.620 1.670


Frasco N" 643 528 957



3 Peso del frasco (g) 21.05 26.53 28.59

4 Peso de agua contenida 7.87 11.58 15.67

5 Peso del suelo seco (g) 153.69 151;81 154.82


Méxlma Densidad Seca : 1.670 gr/cm• Optlmo Contenido de Humedad : 10.16 %

4 6433

2620

3813

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1.590

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155.67

12.62

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UNIVERSIDAD NACIONAL nPEDRO RUIZ 6Aí:..LO" FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS'{ DE ARQUITECTURA








LUGAR

CALICATA


: e -18


1 Peso molde + Suelo hUmedo compactado (g) 6049 6326 6539 2 Peso de molde (g) 2620 2620 2620


4 Densidad hUmeda (g) 1.610 1.740 1.840 5 Densidad seca (g/cm3) 1.530 1.620 1.670


Frasco N• 653 521 185

1 Peso de frasco + Suelo húmedo (g}_ 171.83 167.36 178.48


3 Peso del frasco (g) 28.92 23.06 27.53




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7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0

¡Contenido de Humedad (%) 1

4 6433

2620

3813

1.790

1.590

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183.39

165.98

28.05

17.41

137.93

12.62

15.0

ENSAYO CALIFORNIA BEARING RATIO


SOLICITADO


Bachi. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS Bachi. lng. PISFIL PISFIL JUAN MANUEL

PROYECTO "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE

OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE. UBICACIÓN

FECHA SETIEMBRE DEL 2014 CALICATA C- 1 PROFUNDIDAD 0.20-2.20 m

C.B.R.

MOLDE N" 1 2 3

N" DE GOLPES POR CAPA 56 25 12

CONDICION DE MUESTRA SIN MOJAR MOJADA SIN MOJAR MOJADA SIN MOJAR MOJADA

PESO MOLDE + SUELO HU MEDO (g) 8,057 8,128 7,907 8,003 7,842 8,028

PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128

PESO DEL SUELO HUMEDO (g) 4018 4089 3866 3962 3714 3900

VOLUMEN DEL SUELO Jg) 2,143 2,143 2,143 2,143 2,143 2,143

DENSIDAD HU MEDA (g/cm3) 1.87 1.91 1.8 1.85 1.73 1.82

CAPSULAN• 547 825 565 258 458 957

PESO CAPSULA + SUELO HUMEDO (g) 195.76 205.69 200.72 207.27 187.91 215.77

PESO CAPSULA + SUELO SECO (g) 180.01 187.19 183.75 187.04 172.75 190.63

PESO DE AGUA CONTENIDA (g) 15.75 18.5 16.97 20.23 15.16 25.14

PESO DE CAP SULA (g) 26.95 27.53 25.00 28.26 26.38 25.00

PESO DE SUELO SECO (g) 153.06 159.66 158.75 158.78 146.37 165.63

HUMEDAD (%) 10.29% 11.59% 10.69% 12.74% 10.36% 15.18%

DENSIDAD SECA 1.70 1.71 1.63 1.64 1.57 1.58

EXPANSION FECHA HORA TIEMPO DIAL EXPANSION DIAL EXPANSION DIAL EXPANSION

mm. % mm. % mm. %

1 de Setiembre de12014 9.10 a.m o hrs 1.428 3.27 4.25

2 de Setiembre del2014 9.10a.m 24 hrs 1.478 0.050 0.043 3.35 0.086 0.074 4.33 0.079 0.068

3 de Setiembre del 2014 9.10a.m 48 hrs 1.520 0.092 0.079 3.41 0.145 0.125 4.43 0.183 0.157

4 de Setiembre del2014 9.10 a.m 72 hrs 1.572 0.144 0.124 3.48 0.215 0.185 4.47 0.215 0.185


PENETRACION PENETRACION CARGA MOLDE N' 1 MOLDE N' 2 MOLDE N' 3

pulg. ESTÁNDAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbs/putg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg_' %

0.020 11.80 138 46.00 8.70 102 34.00 5.10 60 20.00

0.040 24.60 288 96.00 17.90 210 70.00 10.80 126 42.00

0.060 36.20 423 141.00 26.20 306 102.00 15.60 183 61.00

0.080 47.40 555 185.00 34.40 402 134.00 20.50 240 80.00

0.100 1000 59.30 694.2 231.40 23.14 43.10 504 168.00 16.80 . 25.60 300 100.00 10.00

0.200 1500 96.70 1131 377.00 70.30 822 274.00 41.80 489 163.00

0.300 122.80 1437 479.00 89.20 1044 348.00 53.10 621 207.00

0.400 142.30 1665 555.00 103.30 1209 403.00 61.50 720 240.00

0.500 148.50 1737 579.00 107.70 1260 420.00 64.10 750 250.00

lJ'NI\fERSIDAD RACIONAL "PEDRO RUIZ EiALLO"

f'ACULTAD DE IN6ENIERIA CIVíL, DE SI.STE.MAS "'/DE ARQUJ.TEC'I'URA -~~" LABOUTORIO DE PAViMENTOS

SOLICITADO Bachi. lng. LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESUS


PROYECTO "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE


DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE. UBICACIÓN

CALICATA C- 1 FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20- 2.20 m

DATOS DEL PROCTOR DATOS DEL C.B.R.

Densidad Maxima (gr/cm3) 1 1.70 C.B.R. al100% de M.D.S. (%) 1

Humedad Optima (%) L 10.26 C. B. R. al 95% de M.D.S. (o/o) . 1 15.75

lss GOLPES 1 125GOLPES l 112 GOLPES l 700.00

600.00

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PENETRACION (Pulgadas) PENETRACION (Pulgadas)

1.72

1 1.70 C.B.R. al100% M.D.S.

1.68

1.66

1.64

1.62 C.B.R. al 95% M.D.S. /

~l 1.60 ~ 1

/ 1 1.58

1.56 8.0

~

12.0

l 16.0

PORCENTAJE C.B.R.

700.000

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PENETRACION (Pulgadas)

/ /'/

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1

20.0 24.0

000


SOLICITADO




OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEOUE REGION. LAMBAYEQUE. UBICACIÓN


C.B.R.

MOLDE N" 4 5 6

N• DE GOLPES POR CAPA 56 25 12


PESO MOLDE + SUELO HUMEDO (g) 7,950 8,021 7,802 7,896 7,737 7,921

PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128


VOLUMEN DEL SUELO (g) 2,143 2,143 2,143 2,143 2,143 2,143

DENSIDAD HUMEDA (g/cm 3) 1.83 1.86 1.76 1.8 1.68 1.77

CAPSULAN" 547 825 565 258 458 957


PESO CAPSULA + SUELO SECO (g)_ 180.01 187.19 183.75 187.04 172.75 190.63


PESO DE CAP SULA (g) 26.95 27.53 25.00 28.26 26.38 25.00


HUMEDAD (%1 9.28% 10.58% 9.68% 11.73% 9.35% 14.17%

DENSIDAD SECA 1.67 1.68 1.6 1.61 1.54 1.55


mm. % mm. % mm. %

1 de Setiembre del2014 9.10a.m o hrs 1.428 3.27 4.25


3 de Setiembre del 2014 9.10 a.m 48 hrs 1.520 0.092 0.079 3.41 0.145 0.125 4.43 0.183 0.157


S de Setiembre del2014 9.10a.m 96 hrs 1.733 0.305 0.262 3.55 0.280 0.241 4,52 0.271 0.233


pulg. ESTÁNDAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION

(lbs/pulg') Lectura lbs lbs/p~lg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 11.80 138 46.00 8.70 102 34.00 5.10 60 20.00

0.040 24.60 288 96.00 17.90 210 70.00 10.80 126 42.00

0.060 36.20 423 141.00 26.20 306 102.00 15.60 183 61.00

0.080 47.40 555 185.00 34.40 402 134.00 20.50 240 80.00

0.100 1000 59.30 694.2 231.40 23.14 43.10 504 168.00 16.80 25.60 300 100.00 10.00

0.200 1500 96.70 1131 377.00 70.30 822 274.00 41.80 489 163.00

0.300 122.80 1437 479.00 89.20 1044 348.00 53.10 621 207.00

0.400 142.30 1665 555.00 103.30 1209 403.00 61.50 720 240.00

0.500 148.50 1737 579.00 107.70 1260 420.00 64.10 750 250.00

UN1lt'ltRSIDAD NACIONAL •pJIDR.o RUIZ 6AI.Lo• . P'ACULTAD DE. IN6ENIERIA cnlíL. DE. SISTEMAS..¡ DE. ARCllllTE.CTURA

LABORATORIO DE. PAViMENTOS



PROYECTO "DISEJ'JO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE


DISTRITO. OLMOS PROVINCIA LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEOUE. UBICACIÓN

CALICATA C-2 FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20- 2.20 m


Densidad Maxima (gr/cm 3) 1 1.70 C.B.R. al100% de M.D.S. (%) l

Humedad Optima (%) 1 10.26 C.B.R. al 95% de M.D.S. (%) 1 15.75

!ss GOLPES r 125GOLPES ~ !12 GOLPES~

700.00

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PENETRACION (Pulgadas) PENETRACION (Pulgadas) PENETRACION (Pulgadas)

1.68

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1.64

1.62

1.60

1.58

1.56

1.54

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C.B.R. al100% M.D.S.

/ --- C.B.R. al95% M.D.S. ---~

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~ 1 1

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12.0

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16.0

PORCENTAJE C.B.R.

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V 1 1

: 1 1

: 1 1

: 20.0 24.0

000


SOLICITADO






C. B. R. MOLDE N• 7 8 9



PESO MOLDE +SUELO HUMEDO (g) 7,961 8,031 7,815 7,909 7,750 7,934

PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULAN° 859 864 535 859 654 784




PESO DE CAPSULA (g) 20.28 25.00 28.46 23.91 27.00 25.08


HUMEDAD (%) 8.95% 10.25% 9.35% 11.40% 9.02% 13.84%

DENSIDAD SECA 1.68 1.69 1.61 1.62 1.55 1.56


mm. % mm. % mm. %

1 de Setiembre del2014 9.20a.m o hrs 5·.265 4.22 2.15


3 de Setiembre de12014 9.20 a.m 48 hrs 5.352 0.087 0.075 4.29 0.076 0.065 2.29 0.142 0.122


S de Setiembre de12014 9.20a.m 96 hrs 5.407 0.142 0.122 4.41 0.193 0.166 2.38 0.223 0.192


pulg. ESTANCAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 12.80 150 50.00 9.20 108 36.00 5.60 66 22.00

0.040 26.70 312 104.00 19.20 225 75.00 11.50 135 45.00

0.060 39.00 456 152.00 28.20 330 110.00 16.90 198 66.00

0.080 51.30 600 200.00 37.20 435 145.00 22.10 258 86.00

0.100 1000 64.10 750 250.00 25.00 46.40 543 181.00 18.10 27.70 324 108.00 10.80

0.200 1500 104.60 1224 408.00 75.60 885 295.00 45.10 528 176.00

0.300 132.80 1554 518.00 96.20 1125 375.00 57.40 672 224.00

0.400 153.80 1800 600.00 111.30 1302 434.00 66.40 777 259.00

0.500 160.30 1875 625.00 116.20 1359 453.00 69.20 810 270.00

UNIV'mtSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ EiALLO"

P'ACULTAD DE. IN6ENIRIUA CIVí:L. DE. SIS"mMAS "'i DE. ARQUITECTURA =..,_.,...,. LABORATORIO DE. PAll'IMENTOS





UBICACIÓN DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.

CALICATA e- 3 FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20-2.20 m

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Densidad Maxima (gr/cm3) 1 1.69 C.B.R. al100% de M.D.S. (%) J

Humedad Optima (%) 1 8.96 C.B.R. al95% de M.D.S. (%) 1 16.94

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C.B.R. al 95% M. D. S. / : /

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PORCENTAJE C.B.R.

1 1

24.0 28.0

060

,qifj/¡;,.~.w;¡¡"'"' . UNIVERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ GALLO"

' FACUL TAO DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y DE ARQUITECTURA . .

SOLICITADO






C.B.R.

MOLDE N° 10 11 12

N° DE GOLPES POR CAPA 56 25 12


PESO MOLDE+ SUELO HU MEDO (g) 8,541 8,619 8,391 8,496 8,322 8,530

PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULA N" 500 269 532 624 515 285




PESO DE CAPSULA (g) 20.00 26.57 24.82 25.92 23.00 26.61

PESO DE SUELO SECO (g) 172 178.6 177.69 177.72 165.31 184.57

HUMEDAD (%) 11.15% 12.45% 11.55% 13.60% 11.22% 16.04%

DENSIDAD SECA 1.89 1.9 1.82 1.83 1.76 1.77


mm. % mm. % mm. %

1 de Setiembre del 2014 9.25a.m o hrs 1.428 3.53 7.52





PENETRACION PENETRACION CARGA MOLDE N' 10 MOLDE N' 11 MOLDE N' 12 pulg. ESTÁNDAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION

(lbs/pulg~ Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbslpulg' o/o Lectura lbs lbslpulg' %

0.020 15.40 180 60.00 11.00 129 43.00 6.70 78 26.00

0.040 32.10 375 125.00 23.10 270 90.00 13.80 162 54.00

0.060 46.90 549 183.00 33.80 396 132.00 20.30 237 79.00

0.080 61.50 720 240.00 44.60 522 174.00 26.70 312 104.00

0.100 1000 76.90 900 300.00 30.00 55.60 651 217.00 21.70 33.30 390 130.00 13.00

0.200 1500 125.40 1467 489.00 90.80 1062 354.00 54.40 636 212.00

0.300 159.20 1863 621.00 115.10 1347 449.00 69.00 807 269.00

0.400 184.60 2160 720.00 133.60 1563 521.00 80.00 936 312.00

0.500 192.30 2250 750.00 139.20 1629 543.00 83.30 975 325.00

lJ.NllfRRSIDAD RACIONAL "PIIDRO llUIZ EiALLO"

P'ACULTAD .DR IN6ENIEIUA cnru... .DR SI.STEMAS ~ .DR ARQUll'ECTURA LABORATORIO .DR PA\'IMmn'OS








Densidad Maxima (gr/cm3) . 1 1.89 C.B.R. al100% de M.D.S. (%) 1

Humedad Optima (%) 1 11.12 C.B.R. al 95% de M.D.S._{0/~ l 18.92

lss GOLPES 1 125GOLPES J 112 GOLPES J

1100.00

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C.B.R. al 95% M.D.S. L v

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16.0 20.0 24.0

PORCENTAJE C.B.R.

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1

1 1

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1 1

1

1 1

: 28.0 32.0


SOLICITADO






C.B.R.

MOLDE N° 13 14 15




PESO DEL MOLDE {g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128



DENSIDAD HUMEDA (g/cm3) 2.11 2.14 2.04 2.08 1.96 2.06

CAPSULAN° 592 451 284 567 441 502




PESO DE CAP SULA (g) 23.00 21.00 24.72 25.05 26.43 25.83

PESO DE SUELO SECO (gl 184.25 190.85 189.94 189.97 177.56 196.82

HUMEDAD (%) 12.08% 13.38% 12.48% 14.53% 12.15% 16.97%

DENSIDAD SECA 1.88 1.89 1.81 1.82 1.75 1.76


mm. 'lo mm. 'lo mm. 'lo







pulg. ESTANCAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 14.40 168 56.00 10.50 123 41.00 6.20 72 24.00

0.040 30.00 351 117.00 21.80 255 85.00 12.80 150 50.00

0.060 43.80 513 171.00 31.80 372 124.00 19.00 222 74.00

0.080 57.40 672 224.00 41.50 486 162.00 24.90 291 97.00

0.100 1000 71.80 840 280.00 28.00 52.10 609 203.00 20.30 31.00 363 121.00 12.10

0.200 1500 116.90 1368 456.00 84.90 993 331.00 50.50 591 197.00

0.300 148.70 1740 580.00 107.70 1260 420.00 64.10 750 250.00

0.400 172.30 2016 672.00 124.90 1461 487.00 74.40 870 290.00

0.500 179.50 2100 700.00 130.30 1524 508.00 77.70 909 303.00

lJlffii'RaSIDAD NACIONAL "PJIDllO RUIZ 6ALLO"

P'ACULTAD DE.INEiiOOERIA CI\1L, DE SISTDAS ~DE. ARQUITE.CTURA LABORATORIO DE PAVIMENTOS






CALICATA e-s FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20- 2.20 m




lss GOLPES 1 lzsGOLPES ~ 112 GOLPES 1 800.00

800,000 800.00

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1.74 12.0

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16.0

1 1

: 20.0 24.0 28.0 32.0

PORCENTAJE C.B.R.


SOLICITADO






C.B.R.

MOLDE N" 16 17 18




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128



DENSIDAD HUMEDA (g/cm3\ 2.13 2.17 2.06 2.11 1.98 2.08

CAPSULA N• 553 524 848 489 968 605




PESO DE CAPSULA Jg) 25.37 28.46 25.08 26.00 24.49 25.73


HÚMEDAD (%) 15.28% 16.58% 15.68% 17.73% 15.35% 20.17%

DENSIDAD SECA 1.85 1.86 1.78 1.79 1.72 1.73


mm. % mm. % mm. %

1 de Setiembre de12014 9.35a.m o hrs 2.584 4.63 5.34

2 de Setiembre del 2014 9.35 a. m 24 hrs 2.962 0.378 0.325 5.15 0.518 0.445 5.96 0.623 0.536





pulg. ESTÁNDAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' 'lo

0.020 7.20 84 28.00 5.10 60 20.00 3.10 36 12.00

0.040 14.90 174 58.00 10.80 126 42.00 6.40 75 25.00

0.060 21.80 255 85.00 15.90 186 62.00 9.50 111 37.00

0.080 28.70 336 112.00 20.80 243 81.00 12.60 147 49.00

0.100 1000 35.90 420 140.00 14.00 25.90 303 101.00 10.10 15.60 183 61.00 6.10

0.200 1500 58.50 684 228.00 42.30 495 165.00 25.40 297 99.00

0.300 74.40 870 290.00 53.60 627 209.00 32.30 378 126.00

0.400 86.20 1008 .336.00 62.10 726 242.00 37.40 438 146.00

0.500 89.70 1050 350.00 64.90 759 253.00 39.20 459 153.00

.~"""~~~~ lJRI\fBR.SIDAD NACIORAL "PJIDilO RUIZ EiALLO"

l ¡ lfACULTAD DR IN6ENIEIUA cnfn.. DR SISTEMAS 'Y DR ARQUJ.Tf:CTlJRA ~~~ LABORATORIO DR PAViMENTOS








Densidad Maxima (gr/cm3) 1 1.85 C.B.R. al100% de M.D.S. ("!~ l

Humedad Optima (%) 1 15.32 C.B.R. al 95% de M.D.S._('/~ J 8.83

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PENETRAClON (Pulgadas) PENETRAClON (Pulgadas) PENETRAClON (Pulgadas)

1.86

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. C.B.R. al100% M.D.S.

L C. B. R. al 95% M.D.S. L

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1

1 1

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PORCENTAJE C.B.R.

/1 // 1

1

: _.L

1 1

: 1 1

: 12.0 16.0


SOLICITADO




OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEOUE. UBICACIÓN


C.B.R.

MOLDE N" 19 20 21




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128

PESO DEL SUELO HUMEDO {gJ 4472 4550 4316 4419 4157 4359


DENSIDAD HUMEDA (g/cm3\ 2.09 2.12 2.01 2.06 1.94 2.03

· CAPSULA N° 968 555 625 517 325 633

PESO CAPSULA +SUELO HUMEDO (g) 210.77 217.19 216.97 219.69 196.73 230.65

PESO CAPSULA +SUELO SECO (g) 188.24 191.56 192.98 192.29 175.03 197.90


PESO DE CAPSULA (g) 28.00 24.72 27.05 26.33 21.48 25.09


HUMEDAD (%) 14.06% 15.36% 14.46% 16.51% 14.13% 18.95%

DENSIDAD SECA 1.83 1.84 1.76 1.77 1.70 1.71


mm. % mm. % mm. %

1 de Setiembre del2014 9.40 a.m o hrs 1.528 3.63 6.53


3 de Setiembredel2014 9.40 a.m 48 hrs 2.140 0.612 0.526 4.21 0.588 0.506 7.26 0.727 0.625


5 de Setiembre del2014 9.40 a. m 96 hrs 2.983 1.455 1.251 4.74 1.114 0.958 7.49 0.961 0.826

PENETRACION PENETRACION CARGA MOLDE N• 19 MOLDE N• 20 MOLDE N" 21

pulg. ESTA N DAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbsJpulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 8.20 96 32.00 5.90 69 23.00 3.60 42 14.00

0.040 17.20 201 67.00 12.30 144 48.00 7.40 87 29.00

0.060 25.10 294 98.00 18.20 213 71.00 10.80 126 42.00

0.080 32.80 384 128.00 23.80 279 93.00 14.10 165 55.00

0.100 1000 41.00 480 160.00 16.00 29.70 348 116.00 11.60 17.70 207 69.00 6.90

0.200 1500 66.90 783 261.00 48.50 567 189.00 28.70 336 112.00

0.300 84.90 993 331.00 61.50 720 240.00 36.70 429 143.00

0.400 98.50 1152 384.00 71.30 834 278.00 4:2.60 498 166.00

0.500 102.60 1200 400.00 74.40 870 290.00 44.40 519 173.00

Ulffif'lmSIDAD NACIONAL •PEDRO RUIZ 6ALI.o•

'P'ACULTAD DE: IN6ENI:ER.IA cnfn.. DE: SI.STEM.AS ..¡DE: ARQUITE.CTIJRA G•e LABORATORio oo: PAViMENTos






CALICATA C-7 FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20-2.20 m




iss GOLPES~ 125 GOLPES 1 112 GOLPES~

o450.00 '"'00 450.000

-400.00 <0000 <00000

~ 350.00 1;; 350.00 1;; 350000

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1.84

1.82 ---------- ----------~--------~

C.B.R. al 100% M.D.S. /

1.80

1.78

1.76

1.74

1.72

1.70

1.68 4.0

/ _,_/

C.B.R. al 95% M.D.S. / /:

/_ V

8.0

1 1

1 12.0

PORCENTAJE C.B.R.

16.0

0.10 0.20 0.30 0.40 "'' PENETRACION (Pulgadas)

20.0

0.60


SOLICITADO




OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE" DISTRITO. OLMOS PROVINCIA LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE. UBICACIÓN


C.B.R.

MOLDE N" 1 2 3




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULAN" 968 555 625 517 325 633




PESO DE CAPSULA (g) 28.00 24.72 27.05 26.33 21.48 25.09


HUMEDAD (%) 14.06% 15.36% 14.46% 16.51% 14.13% 18.95%

DENSIDAD SECA 1.83 1.84 1.76 1.77 1.70 1.71


mm. % mm. % mm. %




4 de Setiembre de12014 9.40a.m 72 hrs 2.496 0.968 0.832 4.50 0.873 0.751 7.41 0.878 0.755

S de Setiembre del2014 9.40a.m 96 hrs 2.983 1.455 1.251 4.74 1.114 0.958 7.49 0.961 0.826



(lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 8.20 96 32.00 5.90 69 23.00 3.60 42 14.00

0.040 17.20 201 67.00 12.30 144 48.00 7.40 87 29.00

0.060 25.10 294 98.00 18.20 213 71.00 10.80 126 42.00

0.080 32.80 384 128.00 23.80 279 93.00 14.10 165 55.00

0.100 1000 41.00 480 160.00 16.00 29.70 348 116.00 11.60 17.70 207 69.00 6.90

0.200 1500 66.90 783 261.00 48.50 567 189.00 28.70 336 112.00

0.300 84.90 993 331.00 61.50 720 240.00 36.70 429 143.00

0.400 98.50 1152 384,00 71.30 834 278.00 42.60 498 166.00

0.500 102.60 1200 400.00 74.40 870 290.00 44.40 519 173.00

1JNI\'ER.SJDAD NACIONAL •PEDRO RUIZ EiAIJ.O•

P'ACULTAD DR IN6ENIEIUA CIV'n.. DR SISTEMAS~ DR ARQUITE.C'l'URA ~!ifii LABORATOIUO DR PAViMENTOS






CALICATA e- a FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20- 2.20 m

1,; :; a. "¡¡¡

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Densidad Máxima (gr/cm 3) 1 1.83 C.B.R. al100% de M.D.S. (%) 1

Humedad Qptima_(%}_ l 14.10 C.B.R. al 95% de M.D.S. (%) 1 10.15

!ss GOLPES 1 j25GOLPES ~ j12GOLPES ~

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1.84

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C.B.R. al100% M.D.S. /

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1.80

1.78

1.76

1.74

1.72

1.70

1.68 4.0

/ / V

C.B.R. al 95% M.D.S. / /:

/ V 1

1

1 1

8.0 12.0 16:0 20.0

PORCENTAJE C.B.R.

060


SOLICITADO






C.B.R.

MOLDE N" 4 5 6




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULAN° 412 245 205 265 532 527




PESO DE CAPSULA (g) 20.28 25.00 28.61 23.28 27.92 25.06


HUMEDAD (%) 16.05% 17.35% 16.45% 18.50% 16.12% 20.94%

DENSIDAD SECA 1.87 1.88 1.8 1.81 1.74 1.75


mm. % mm. % mm. %



10 de Setiembre de12014 6.55a.m 48 hrs 4.487 0.961 0.826 5.86 0.612 0.526 6.84 0.611 0.525




(lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs_lpulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 5.60 66 22.00 4.10 48 16.00 2.60 30 10.00

0.040 11.80 138 46.00 8.50 99 33.00 5.10 60 20.00

0.060 17.20 201 67.00 12.60 147 49.00 7.40 87 29.00

0.080 22.60 264 88.00 16.40 192 64.00 9.70 114 38.00

0.100 1000 28.20 330 110.00 11.00 20.50 240 80.00 8.00 12.30 144 48.00 4.80

0.200 1500 45.90 537 179.00 33.30 390 130.00 20.00 234 78.00

0.300 58.50 684 228.00 42.60 498 166.00 25.40 297 99.00

0.400 67.70 792 264.00 49.20 576 192.00 29.50 345 115.00

0.500 70.50 825 275.00 51.30 600 200.00 30.80 360 120.00

IJNJ:\1ERSIDA.D NACIONAL •pEJ>aO RUIZ &ALLo•

P'ACULTAD DR INEiENIEIUA CIV'IL. DR SISTEMAS...¡ DR ARClUITRCTUilA LABORATORIO DR PAllí:MENTOS



PROYECTO "DISEÑO DE LA'CARRETERA FILOQUE GRANDE· PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE






Humedad O_j)tima {%) l 16.09 C.B.R. al 95% de M.D.S._(%) 1 6.93

lss GOLPES 1 125 GOLPES 1 I12GOLPES 1 300.00

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1.88

1.86

1.84

1.82

--------------~------------- ---------..?1 C.B.R. al100% M.D.S.

/ : / 1

1

V : 1.80

1.78 C.B.R. a195% M.D.S. / 1

1

1.76

1.74

1.72 0.0 4.0

/: / 1

1

1 1

PORCENTAJE C.B.R.

: 1 1

: 8.0 12.0

000


SOLICITADO






C.B.R.

MOLDE N° 7 8 9




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULAN" 223 622 263 241 251 255




PESO DE CAPSULA (g) 20.00 24.73 25.82 29.56 26.32 24.00


HUMEDAD (%) 12.54% 13.84% 12.94% 14.99% 12.61% 17.43%

DENSIDAD SECA 1.88 1.89 1.81 1.82 1.75 1.76


mm. % mm. % mm. %







pulg. ESTANCAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbs/pulg') Lectura lbs lbslpulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 13.80 162 54.00 10.00 117 39.00 5.90 69 23.00

0.040 29.00 339 113.00 21.00 246 82.00 12.60 147 49.00

0.060 42.30 495 165.00 30.80 360 120.00 18.20 213 71.00

0.080 55.40 648 216.00 40.30 471 157.00 24.10 282 94.00

0.100 1000 69.20 810 270.00 27.00 50.30 588 196.00 19.60 30.00 351 117.00 11.70

0.200 1500 112.80 1320 440.00 81.80 957 319.00 49.00 573 191.00

0.300 143.30 1677 559.00 104.10 1218 406.00 62.10 726 242.00

0.400 166.20 1944 648.00 120.50 1410 470.00 72.10 843 281.00

0.500 173.10 2025 675.00 125.60 1470 490.00 75.10 879 293.00

IJ.Nnf'ERSIDAD NACIONAL "PJIDaO RUIZ 6ALLO"

<t--!, P'ACULTAD DE INEIENmlUA cn'íL. DE SISTEMAS "'/DE ARQlJil'ECTURA LABORATORIO DE PAli'JME:NTOS







~ C1 :; a.. ¡¡¡ ;§. e(

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Humedad Optima (%) 1 12.57 C.B.R. al 95% de M.D.S. (%} 1 16.95

lss GOLPES 1 125 GOLPES~ 112 GOLPES~

800.00 BOO.OO IOO.OOJ

700.00 70000

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100.00 100.00 \00.000

0.00 000 0.000 0.00 0.10 020 0.30 0.<0 0.50 0.60 000 0.10 020 O.a<l 0,., 0.50 o.eo 000 0.10 020 OJO ,., 0.50


1.90

1 1 1.88 C.B.R. al100% M.D.S. /:

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1.86

1.84

1.82

1.80

1.78

1.76

1.74 8.0

/ C.B.R. al 95% M.D.S. /

V

------ ------ X /

,V

12.0 16.0

1 1

: 20.0

PORCENTAJE C.B.R.

/ / 1

(

1 1

1 1 1 1

1 1 1 1

24.0 28.0 32.0

0.60


SOLICITADO





FECHA SETIEMBRE DEL 2014 CALICATA C- 11 PROFUNDIDAD 0.20- 2.20m

C.B.R.

MOLDE N" 10 11 12

N' DE GOLPES POR CAPA 56 25 12



PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULA N' 595 868 554 728 451 422




PESO DE CAPSULA (g) 29.66 26.26 23.82 25.38 24.15 28.05


HUMEDAD (%) 9.30% 10.60% 9.70% 11.75% 9.37% 14.19%

DENSIDAD SECA 1.72 1.73 1.65 1.66 1.59 1.60


mm. 'lo mm. 'lo mm. 'lo

8 de Setiembre del2014 9.05 a.m o hrs 3.251 5.25 7.52


1 O de Setiembre del 2014 9.05a.m 48 hrs 3.358 0.107 0.092 5.33 0.084 0.072 8.25 0.733 0.63




(lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' 'lo Lectura lbs lbs~ulg' 'lo Lectura lbs lbs/pulg' 'Yo

0.020 12.30 144 48.00 9.00 105 35.00 5.40 63 21.00

0.040 25.60 300 100.00 18.70 219 73.00 11.00 129 43.00

0.060 37.40 438 146.00 27.20 318 106.00 16.20 189 63.00

0.080 49.20 576 192.00 35.60 417 139.00 21.30 249 83.00

0.100 1000 61.50 720 240.00 24.00 44.60 522 174.00 17.40 26.70 312 104.00 10.40

0.200 1500 100.30 1173 . 3.91.00 72.80 852 284.00 43.60 510 170.00

0.300 127.40 1491 497.00 92.30 1080 360.00 55.10 645 215.00

0.400 147.70 1728 576.00 107.20 1254 418.00 64.10 750 250.00

0.500 153.80 1800 600.00 111.50 1305 435.00 66.70 780 260.00

'IJNI'\lEaSIDAD NACIONAL "PKDaO RUIZ 6ALLO"

fi'ACULTAD DR INEiENIElUA cnrn., DR SISTEMAS~ DR ARQUITEC'I'UilA LABORATORIO DR PAlfiMENTOS





DISTRITO. OLMOS PROVINCIA LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE. UBICACIÓN


t:"' .!1! ::1

Q,

e;; ª-<(

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Humedad Optima !%} J 9.32 C.B.R. al 95% de M.D.S. (%} 1 15.10

j 56 GOLPES r j2s GOLPES~ j12 GOLPES~

700.00 70000 700000

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12.0

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PORCENTAJE C.B.R.

060


SOLICITADO





FECHA SETIEMBRE DEL 2014 CALICATA C- 12 PROFUNDIDAD 0.20- 2.20 m

C.B.R.

MOLDE N" 13 14 15




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128


VOLUMEN DEL SUELO (g)_ 2,143 2,143 2,143 2,143 2,143 2,143

DENSIDAD HUMEDA {g/cm 3) 2.17 2.21 2.1 2.15 2.03 2.13

CAPSULA N" 988 674 532 522 512 506



PESO DE AGUA CONTENIDA {g) 22.2 25.34 23.64 27.2 21.42 32.67

PESO DE CAPSULA {g) 28.00 26.52 20.08 27.53 24.09 26.00


HUMEDAD (%) 13.25% 14.55% 13.65% 15.70% 13.32% 18.14%

DENSIDAD SECA 1.92 1.93 1.85 1.86 1.79 1.80


mm. % mm. % mm. %


9 de Setiembre del 2014 9.10 a.m 24 hrs 5.701 0.177 0.152 7.77 0.238 0.205 6.74 . 0.206 0.177






(lbs/pulg') Lectura lbs lbslpulg' % Lectura lbs lbslpulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 14.40 168 56.00 10.50 123 41.00 6.20 72 24.00

0.040 30.00 351 117.00 21.80 255 85.00 12.80 150 50.00

0.060 43.80 513 171.00 31.80 372 124.00 19.00 222 74.00

0.080 57.40 672 224.00 41.50 486 162.00 24.90 291 97.00

0.100 1000 71.80 840 280.00 28.00 52.10 609 203.00 20.30 31.00 363 121.00 12.10

0.200 1500 116.90 1368 456.00 84.90 993 331.00 50.50 591 197.00

0.300 148.70 1740 580.00 107.70 1260 420.00 64.10 750 250.00

0.400 172.30 2016 672.00 124.90 1461 487.00 74.40 870 290.00

0.500 179.50 2100 700.00 130.30 1524 508.00 77.70 909 303.00

UNnfRRSIDAD NACIONAL "PRDaO RUIZ EiALLO"

!fACULTAD DE. IN6ENIRRIA cnfn.. DE. SISTEMAS""{ DE. ARQUITE.CTURA ~~lit LABORATOFJO DE. PAViMENTOS





DISTRITO. OLMOS PROVINCIA LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE. UBICACIÓN

CALICATA e -12 FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20- 2.20 m


Densidad Maxima (gr/cm3) J 1.92 C.B.R. al100% de M.D.S. (%) 1

Humedad Optima (%) 1 13.29 C. B. R. al 95% de M.O. S. (%) 1 16.35

lss GOLPESl 125 GOLPES l ¡12 GOLPES l 800.00 800.00 "''""" 700.00

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PENETRACION (Pulgadas) PENETRACJON (Pulgadas) PENETRACION (Pulgadas)

1.94

1 1.92

1 1.90

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/ C.B.R. al 95% M.D.S.

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16.0 20.0 24.0 28.0 32.0

PORCENTAJE C.B.R

060


SOLICITADO




OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEOUE" DISTRITO. OLMOS PROVINCIA. LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE. UBICACIÓN


C. B. R. MOLDE N" 16 17 18




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128

PESO DEL SUELO HUMEDO (g) 4547 4622 4389 4492. 4228 4430



CAPSULA N• 215 425 528 462 532 511




PESO DE CAPSULA (g) 20.00 28.54 27.49 28.92 23.65 21.48


HUMEDAD (%) 15.30% 16.60% 15.70% 17.75% 15.37% 20.19%

DENSIDAD SECA 1.84 1.85 1.77 1.78 1.71 1.72


mm. % mm. % mm. %







pulg. ESTÁNDAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 5.60 66 22.00 4.10 48 16.00 2.60 30 10.00

0.040 11.80 138 46.00 8.50 99 33.00 5.10 60 20.00

0.060 .17.20 201 67.00 12.60 147 49.00 7.40 87 29.00

0.080 22.60 264 88.00 16.40 192 64.00 9.70 114 38.00

0.100 1000 28.20 330 110.00 11.00 20.50 240 80.00 8.00 12.30 144 48.00 4.80

0.200 1500 45.90 537 179.00 33.30 390 130.00 20.00 234 78.00

0.300 58.50 684 228.00 42.60 498 166.00 25.40 297 99.00

0.400 67.70 792 264.00 49.20 576 192.00 29.50 345 115.00

0.500 70.50 825 275.00 51.30 600 200.00 30.80 360 120.00

1

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lJNI\l'Ra.SIDAD NACIONAL "PEDaO RUIZ EiALLO"

,.~ ... ,u~u•......u DE IN6RNIEIUA cnrn., DE SISTEMAS "'IDE ARQUITECTURA LABORATORIO DE PAViMENTOS








Densidad Maxima (gr/cm3) 1 1.84 C.B.R. al100% de M.D.SJ.0/~ l

Humedad Optima (o/~ 1 15.26 C.B.R. al 95% de M.D.S. ("/o} l 6.95

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1.86

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1.82

1.80

1.78 C.B.R. al 95% M.D.S. L

/ 1.76

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1.72

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PORCENTAJE C.B.R.

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1

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1 1 1 1

12.0

060


SOLICITADO






C.B.R.

MOLDE N° 19 20 21




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128



DENSIDAD HUMEDA (g/cm3l 2.17 2.20 2.09 2.14 2.02 2.11

CAPSULA N° 553 65 474 284 463 532

PESO CAPSULA +SUELO HUMEDO (g) 210.76 221.56 216.74 212.95 201.11 232.14



PESO DE CAPSULA (g) 28.53 29.52 27.23 20.09 26.58 27.00


HUMEDAD (%) 16.55% 17.85% 16.95% 19.00% 16.62% 21.44%

DENSIDAD SECA 1.86 1.87 1.79 1.8 1.73 1.74


mm. % mm. % mm. %

8 de Setiembre de12014 9.20a.m o hrs 3.251 4.29 6.32







(lbslpui>J') Lectura lbs lbslpulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' 'lo

0.020 7.20 84 28.00 5.10 60 20.00 3.10 36 12.00

0.040 14.90 174 58.00 10.80 126 42.00 6.40 75 25.00

0.060 21.80 255 85.00 15.90 186 62.00 9.50 111 37.00

0.080 28.70 336 112.00 20.80 243 81.00 12.60 147 49.00

0.100 1000 35.90 420 140.00 14.00 25.90 303 101.00 10.10 15.60 183 61.00 6.10

0.200 1500 58.50 684 228.00 42.30 495 165.00 25.40 297 99.00

0.300 74.40 870 290.00 53.60 627 209.00 32.30 378 126.00

0.400 86.20 1008 336.00 62.10 7~6 242.00 37.40 438 146.00

0.500 89.70 1050 350.00 64.90 759 253.00 39.20 459 153.00

lJNI\lim.SIDAD NACIONAL "PEDaO RUIZ EiALLO"

;s1 P'ACULTAD DK IN6ENIRRIA cnrn.. DK SISTEMAS..¡ DK ARQUITECTURA

LABORATORIO DK PAV'IMENTOS





UBICACIÓN DISTRITO. OLMOS PROVINCIA LAMBAYEQUE REGION. LAMBAYEQUE.




Humedad Optima (%) 1 16.57 C.B.R. al 95% dé M.D.S. (%) 1 8.92

iss GOLPES~ !25 GOLPES l !12 GOLPES l @.00 4<Xl00

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1.88

1.86

1.84

1.82

1.80

1.78

1.76

1.74

1.72 4.0

1 C.B.R. al100% M.D.S.

/ C.B.R. al 95% M.D.S. /

------------- ~ / 1

1

/ : 8.0

PORCENTAJE C.B.R.

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: 1 1

12.0 16.0

0.60


SOLICITADO



PROYECTO "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE· PALO BLANCO , DEL DISTRITO DE



C.B.R.

MOLDE N" 1 2 3




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULA N• 952 425 536 620 502 151

PESO CAP SULA+ SUELO HUMEDO (g) 208.95 222.73 217.54 219.26 202.23 235.44



PESO DE CAPSULA (g) 25.08 29.00 26.35 24.70 26.08 28.55


HUMEDAD (%) 17.08% 18.38% 17.48% 19.53% 17.15% 21.97%

DENSIDAD SECA 1.85 1.86 1.78 1.79 1.72 1.73


mm. % mm. % mm. %







pulg. ESTA N DAR CARGA CORECCION CARGA CORECCION CARGA CORECCION (lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' %

0.020 5.10 60 20.00 3.60 42 14.00 2.30 27 9.00

0.040 10.80 126 42.00 7.70 90 30.00 4.60 54 18.00

0.060 15.60 183 61.00 11.30 132 44.00 6.70 78 26.00

0.080 20.50 240 80.00 14.90 174 58.00 8.70 102 34.00

0.100 1000 25.60 300 100.00 10.00 18.50 216 72.00 7.20 11.00 129 43.00 4.30

0.200 1500 41.80 489 163.00 30.00 351 117.00 17.90 210 70.00

0.300 53.10 621 207.00 38.20 447 149.00 22.80 267 89.00

0.400 61.50 720 240.00 44.40 519 173.00 26.40 309 103.00

0.500 64.10 750 250.00 46.20 540 180.00 27.70 324 108.00

IJNI\l'ERSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ 6ALLO"

P'ACULTAD DE. IN6ENIERIA CIVíL, DE. SISTRMAS "'{DE. AaQlJITRC'I'UltA LABORATORIO DE. PA'\líMENTOS






CALICATA C -15 FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20-2.20 m

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C.B.R. al100% M.D.S. / !

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C.B.R. al 95% M.O.~

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: 8.0 12.0

PORCENTAJE C.B.R.

""


SOLICITADO






C.B.R.

MOLDE N° 4 5 6




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128



DENSIDAD HUMEDA (glcm3) 2.17 2.20 2.1 2.15 2.02 2.12

CAPSULA N° 568 958 562 532 524 502




PESO DE CAPSULA (g) 28.53 26.09 27.00 25.81 26.38 20.00


HUMEDAD (%) 12.30% 13.60% 12.70% 14.75% 12.37% 17.19%

DENSIDAD SECA 1.93 1.94 1.86 1.87 1.80 1.81


mm. % mm. % mm. %






PENETRACION PENETRACION CARGA MO.LDE N' 4 MOLDE N' 5 MOLDE N' 6


(lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' % Lectura lbs lbs/pulg' 'Yo

0.020 14.40 168 56.00 10.50 123 41.00 6.20 72 24.00

0.040 30.00 351 117.00 21.80 255 85.00 12.80 150 50.00

0.060 43.80 513 171.00 31.80 372 124.00 19.00 222 74.00

0.080 57.40 672 224.00 41.50 486 162.00 24.90 291 97.00

0.100 1000 71.80 840 280.00 28.00 52.10 609 203.00 20.30 31.00 363 121.00 12.10

0.200 1500 116.90 1368 456.00 84.90 993 331.00 50.50 591 197.00

0.300 148.70 1740 580.00 107.70 1260 420.00 64.10 750 250.00

0.400 172.30 2016 672.00 124.90 1461 487.00 74.40 870 290.00

0.500 179.50 2100 700.00 130.30 1524 508.00 77.70 909 303.00

UNI\(RRSIDAD NACIONAL •pJIDR.o RUIZ 6ALLO•

P'.ACULTAD DE. IN6ENIEIUA cnfii.. DE. SISTEMAS"'/ DE. .ARQUll'ECTURA ~~(g LABORATORIO DE. PAViMENTOS




OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIO N LAMBAYEQUE"


CALICATA C-16 FECHA : SETIEMBRE DEL2014 PROFUNDIDAD:0.20-2.20m


Densidad Maxima (gr/cm3) 1 1.93 C.B.R. al100% de M.D.S. (o/0 1

Humedad Optima (%) 1 12.32 C.B.R. al 95% de M.D.S.j_o/.0_ 1 16.42

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PENETRACION (Pulgadas) PENETRACION (Pulgadas) . PENETRACION (Pulgadas)

1.94

1.92

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~ 1 1

: 1.78

12 .. 0 16.0 20.0 24.0 28.0 32.0

PORCENTAJE C.B.R.

....


SOLICITADO





FECHA SETIEMBRE DEL 2014 CALICATA C -17 PROFUNDIDAD 0.20-2.20 m

C.B.R.

MOLDE N" 7 8 9




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128




CAPSULAN• 968 532 625 220 151 200




PESO DE CAPSULA (gJ 25.83 26.08 27.48 29.56 26.64 21.00


HUMEDAD (%) 10.21% 11.51% 10.61% 12.66% 10.28% 15.10%

DENSIDAD SECA 1.67 1.68 1.6 1.61 1.54 1.55


mm. % mm. % mm. %








(lbs/pulg') Lectura lbs lbs/pulg' o/o Lectura lbs lbs/pulg' o/o Lectura lbs lbs/pulg' o/o

0.020 11.30 132 44.00 8.20 96 32.00 4.90 57 19.00

0.040 23.60 276 92.00 16.90 198 66.00 10.30 120 40.00

0.060 34.40 402 134.00 24.90 291 97.00 14.90 174 58.00

0.080 45.10 528 176.00 32.60 381 127.00 19.50 228 76.00

0.100 1000 56.40 660 220.00 22.00 40.80 477 159.00 15.90 24.40 285 95.00 9.50

0.200 1500 92.10 1077 359.00 66.40 777 259.00 39.70 465 155.00

0.300 116.70 1365 455.00 84.40 987 329.00 50.50 591 197.00

0.400 135.40 1584 528.00 97.90 1146 382.00 58.50 684 228.00

0.500 141.00 1650 550.00 102.10 1194 398.00 61.00 714 238.00

:f.\ lJNI.'\lEaSIDAD NACIONAL "PEDRO RUIZ EiALLO"

1 'l-. "'" f'ACULTAD DE. INEmNIRRIA CIViL, DE. SISTEMAS...¡ DE. .ARQUITECTIJRA ~;j"li LABORATORIO DE. PAlfiMENTOS







lb; :; n. ¡¡;

ª' <(

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DATOS DEL PROCTOR DATOS DEL C,B.R.



jsG GOLPESI 125GOLPES r /12 GOLPES r ""·000

60000

500000 500.00

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400.00 ~ ~ .coo.ooo

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300.00 ~ 30000 ~ o o z z

200.00 !!:! 200.00 !!:! 200000 VI VI ¡¡; ¡¡; w w

100.00 a: 100,00 a: 100000

0.00 0.00 0000 0.00 0.10 020 0.30 o .... 0.50 0 .... 0.00 0.10 0.20 0.30 o .... 0.50 •060 0.00 0.10 0.20 OJO 0.40 '"


1.68 -------- --------1-------- ------7

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e < e ¡¡; z w e

1.66 C.B.R. al100% M.D.S.

1.64

1.62

1.60

V /

----C.B.R. al 95% M.D.S. --V. 1.58

1.56 L 1 1

1.54

1.52 6.0

/

10.0

: 1

14.0 18.0

PORCENTAJE C.B.R.

/

22.0 26.0

060


SOLICITADO



PROYECTO "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO , DEL DISTRI\0 DE



C.B.R.

MOLDE N" 10 11 12




PESO DEL MOLDE (g) 4,039 4,039 4,041 4,041 4,128 4,128



DENSIDAD HUMEDA (g/cm3) 2.15 2.18 2.07 2.12 2 2.1

CAPSULAN• 575 859 562 233 325 526




PESO DE CAPSULA {gl 28.00 27.53 25.09 26.00 21.47 20.06


HUMEDAD (%_) 12.96% 14.26% 13.36% 15.41% 13.03% 17.85%

DENSIDAD SECA 1.90 1.91 1.83 1.84 1.77 1.78


mm. % mm. 'lo mm. 'lo

13 de Setiembre del2014 9.20 a. m o hrs 3.251 6.23 5.63






(lbslpulg') Lectura lbs lbslpulg' o/o Lectura lbs lbslpulg' % Lectura lbs lbsiJ>UIQ' o/o

0.020 12.80 150 50.00 9.20 108 36.00 5.60 66 22.00

0.040 26.70 312 104.00 19.20 225 75.00 11.50 135 45.00

0.060 39.00 456 152.00 28.20 330 110.00 16.90 198 66.00

0.080 51.30 600 200.00 37.20 435 145.00 22.10 258 86.00

0.100 1000 64.10 750 250.00 25.00 46.40 543 181.00 18.10 27.70 324 108.00 10.80

0.200 1500 104.60 1224 408.00 75.60 885 295.00 45.10 528 176.00

0.300 132.80 1554 518.00 96.20 1125 375.00 57.40 672 224.00

0.400 153.80 1800 600.00 111.30 1302 434.00 66.40 777 259.00

0.500 160.30 1875 625.00 116.20 1359 453.00 69.20 810 270.00

IJ'NMmsiDAD .NACIONAL •pJIDRO RUIZ EIALLO•

P' ACULTAD DE IN6.ENIERIA CIVíL, DE SISTEMAS'/ DE AllQUITKCTURA ~ifl LABORATORIO DE PAViMENTOS






CALICATA e -1a FECHA : SETIEMBRE DEL 2014 PROFUNDIDAD: 0.20 - 2.20 m


Densidad Maxima (gr/cm 3) 1 1.90 C.B.R. al100% de M.D.S. (%) 1

Humedad Optima {%) 1 12.99 C.B.R. al 95% de M.D.S. (_%) l 15.84

Jss GOLPES~ J25 GOLPES~ J12 GOLPES~

700.00

600.00

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e( (j 300.00 z ~ (J) 200.00 ¡¡; w 0:: 100.00

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1.92

1 1.90 C.B.R. al100% M.D.S.

1.88

1.86

1.84

1.82 C.B.R. al 95% M.D.S.

./ V

-------- ----------:/ 1.80

1.78

1.76 6.0

-7

10.0

~ 1 1

: 14.0 18.0

PORCENTAJE C.B.R.

700.000

600000

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V 1 1

/ 1 1

: 1 1

: 1 1

22.0 26.0

000

PROYECTO:

RESPONSABLES DE TESIS:

MUESTRA

PROFUNDIDAD UBICACIÓN

(2.20 m)

KM:

e-1 1+000 e-2 2+000 e-3 3+000 e-4 4+000 e-5 5+000 e-6 6+000 e-7 7+000 e-8 8+000 C-9 9+000 e-10 10+000 e-11 11+000 e-12 12+000 e-13 13+000 e-14 14+000 e-15 15+000 e-16 16+000 e-17 17+000 e-18 17+824

UNIVERSIDAD NACIONAL" PEDRO RUIZ GALLO " FACULTAD DE INGENIERÍA CML, SISTEMAS Y ARQUITECTURA


RESUMEN: RESULTADOS DE ENSAYOS REALIZADOS EN EL LABORATORIO DE SUELOS

"DISE&O DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBA YEQUE, REGIO N LAMBA YEQUE"

Bach. Lo pez Fernández Enrique de jesús. Bach. Plsfil Pisfll Juan Manuel.

LIMITES DE ATEMBERG CONTENIDO CONTENIDO INDICEDE

DE HUMEDAD DESALES(%) LIMITE LIMITE PLASTICIDA

LIQUIDO PLASTICO D (%) (%) (%) (%) (%)

5.81 0.057 22.78 19.22 3.56 5.52 0.077 19.95 17.52 2.43 5.08 0.000 19.03 15.22 3.81 4.97 0.000 31.50 19.52 11.98 2.92 0.000 24.77 20.53 4.24 6.39 0.077. 34.39 16.33 18.06 7.98 0.120 36.62 18.22 18.40 5.76 0.000 29.84 21.50 8.34 7.24 0.071 37.48 19.55 17.93 2.80 0.058 23.79 18.06 5.73 2.25 0.085 19.21 16.55 2.66 5.51 0.151 25.64 20.08 5.56 4.67 0.053 34.25 17.52 16.73 2.74 0.072 41.28 20.33 20.95 3.23 0.055 37.44 19.52 17.92 2.76 0.094 22.62 17.62 5.00 3.15 0.072 20.88 17.75 3.13 2.77 0.060 23.50 16.33 7.17

FECHA DE REALIZACION DE ENSAYOS: De Agosto a Setiembre del 2014

ENSAYOS CLASIFICACÍON PESO PESO PESO

ESPECIFICO VOLUMETRICO VOLUMETRICO

su es AASHTOO RELATIVO DE LOS SOLIDOS

SUELTO COMPACTADO

----- .......... ......... kgfm3 kgfm3

SM A-2-4(0) 2.51 1054.31 1300.76 SM A-2-4(0) 2.73 1022.38 1340.94 SM A-2-4(0) 2.72 1102.74 1381.12 se A-6(15) 2.71 1095.06 1377.53

SM-Se A-4f81 2.71 1028.64 1319.28 eL A-6(15) 2.67 964.78 1271.04 eL A-6(15) 2.69 1150.81 1305.78

se A-6(151 2.70 1122.83 1423.45 eL A-6(15) 2.70 1145.07 1386.86

SM-Se A-4(7) 2.70 1041.43 1254.74 SM A-2-4(0) 2.71 1014.67 1282.07

SM-Se A-4f81 2.72 1114.47 1359.84 eL A-6(15) 2.72 1083.23 1338.93 eL A-7-6 (17) 2.71 1047.71 1361.39 eL A-6 (15) 2.67 1007.39 1310.55

SM-Se A-4f81 2.69 1157.27 1369.53 SM A-2-4 (O) 2.71 1123.48 1406.16

se A-6 (15) 2.76 361.74 1343.66

CBR(%) CLASIFIC. CBR(%)

15.75 Buena 15.75 Buena 16.94 Buena 18.92 Buena 17.75 Buena 8.83 Regular 10.15 Regular 10.15 Regular 6.93 Regular 16.95 Buena 15.1 Buena

16.35 Buena 6.95 Regular 8.92 Regular 6.28 Regular 16.42 Buena 14.92 Buena 15.84 Buena

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, RE:üiUN DE LAMBAYEQUE".

2.3 ENSAYOS DE LABORATORIO DE MATERIALES

2.3.1 GENERALIDADES

UBICACIÓN DE CANTERA DE AGREGADOS

El agregado fino (Arena) y agregado grueso evaluado pertenece a la Cantera ubicada en la quebrada CASCAJAL en el distrito de Olmos, provincia

de lambayeque, ubicación referencial como se muestra en la imagen satelital.

TESISTAS



El CONCRETO

Es un material heterogéneo el cual está compuesto principalmente de la combinación

de cemento, agregados fino -grueso y agua.

El concreto contiene aire atrapado y también puede contener intencionalmente aire

atrapado agregándole aditivo este se adecua a las diversas solicitaciones para lo cual se

diseñó la mezcla.

La selección de los diferentes materiales que componen la mezcla del concreto y de la

proporción de cada uno de ellos debe ser siempre el resultado de un acuerdo razonable

entre la economía y el cumplimiento de los requisitos que deben satisfacer el concreto al

estado fresco y endurecido.

CONDICIONES PARA LAS QUE SE DISEÑARA LA MEZCLA.

Clima y temperatura: Estación muy marcada, el verano con poca presencia de

lluvias, donde la temperatura se eleva hasta alcanzar los 34° C. el resto el año presenta

un clima otoñal, con permanente viento y temperaturas que oscilan entre los 17° y 25° C.

En general el Departamento presenta un clima benigno, con bajo porcentaje de humedad

y con una media anual de 23° C.

F'c : 210 kg/cm2 y 175 kg/cm2.

Ataque biológico: no se presenta

Deformaciones: no especificadas

Acabado: Tarrajeo con mortero cemento arena 1:5

Ataque químico al concreto y acero: ataque de sulfatos y cloruros de manera

MODERADA.

Sistema de colocación del concreto: la colocación del concreto fue realizada

manualmente con latas luego fue vibrado por dispositivos eléctricos.

LAS PROPORCIONES DE UN CONCRETO DE ALTA CALIDAD.

MÉTODOS DE DOSIFICACIÓN

La cantidad de materiales que intervienen en una mezcla de hormigón, y la manera en

que la variación de sus características influye en las propiedades de la misma, hace

necesario el contar con uno o más.



Estos métodos deben permitir al productor de concreto, partiendo de un análisis previo

de los componentes, definir un proporcionamiento de los materiales para obtener la

combinación óptima que satisfaga los requerimientos deseados, con el menor número de

ajustes posible.

Dosificación

v' adaptarse al amplio rango de propiedades de los ingredientes

v' basarse en propiedades de los mismos, que sean fáciles de determinar

v' ser fácil de usar y consistir del menor número de pasos, para evitar errores.

v' Proporcionar por superficie específica de los agregados

OTROS METODOS

v' Muchos métodos se han desarrollado a lo largo de la historia para este fin, se

pueden hacer por:

./ Proporcionar por módulo de finura de los agregados

./ Proporcionar por contenido de vacíos en el agregado grueso

./ Proporcionar por máxima densidad de los agregados

./ Proporcionar por relación vacíos - cemento y vacíos en el mortero.

Unos se han demostrado más adecuados para determinado tipo de aplicaciones. Otros

ya han caído en desuso.

La calidad del concreto como producto final depende no sólo de sus componentes como

son los agregados, el agua y el cemento, sino que existen muchos otros factores que

escapan a las propiedades de los elementos mencionados, tales como la calidad de la

mano de obra, la forma de la realización, la supervisión, el mezclado, curado, etc.

Se pueden obtener dosificaciones en el laboratorio, pero por lo ya mencionado la calidad

de los concretos obtenidos en laboratorio y en obra so~ Diferentes. Dándose en

obra una calidad menor, por lo cual existen una serie de métodos que intentan predecir

tanto los proporcionar como los factores que escapan a los cálculos del material.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQLÍE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

Método del Comité 211 del ACI

El método del Comité ACI 211 es el más utilizado en Concretos u Hormigones

convencionales por su simplicidad y buena aproximación a las proporciones óptimas de

la mezcla.

Este método ofrece la alternativa de determinar la cantidad de arena en base a los pesos

de los materiales o a los volúmenes absolutos.

Los datos necesarios previos a la aplicación del método son los siguientes:

~ Análisis granulométrico de los agregados

~ Peso unitario varillado del agregado grueso

~ Gravedad específica de los agregados

~ Requerimientos de agua de mezclas realizadas con los agregados disponibles

~ Correspondencias entre la relación agua - cemento o agua - cemento más otros

materiales cementantes y la resistencia.

~ Gravedad específica del cemento y otros materiales cementicios.

~ Combinación óptima de los agregados gruesos, si hubiere más de uno.

Disponiendo de lo anterior, se siguen en orden los siguientes pasos:

~ Elección del asentamiento, si no se ha especificado previamente

~ Selección del tamaño máximo del agregado

~ Estimación del contenido de agua y aire en la mezcla

~ Elección de la relación agua- cemento o agua- materiales cementicios

~ Cálculo del contenido de materiales cementicios

~ Estimación del contenido de agregado grueso

Estimación del contenido de agregado fino (aquí se presenta la alternativa de trabajar en

base a pesos o volúmenes absolutos)

./ Ajuste por humedad y absorción de agregados

El método, además, presenta

UNA SERIE DE TABLAS

Todas Las Tablas Se Adjuntan en el ítem Metodología Empleada para la Memoria

De Cálculo.

Una serie de tablas para el proporcionamiento de los materiales de la mezcla.



Además se prese~tan Ensayos con el Concreto para determinar las características de

éste y hacer las comparaciones correspondientes con los cálculos del método del Comité

ACI 211 realizado.

La resistencia a compresión del concreto se mide para asegurar que el concreto

entregado cumpla con los requisitos de las especificaciones de laobra y para el control

de calidad. Para probar la resistencia a compresión del concreto se elaboran

especimenes cilíndricos de prueba de 15 x 30 cm y se almacenan en la obra hasta que

el concreto se endurece de acuerdo con los requisitos aceptados además de Elaboración

y curado en obra de especimenes de concreto. Procesos que se describirán

posteriormente en el presente informe.

2.3.2 RECURSOS USADOS

Ensayos pertinentes de los agregados

> Elaboración Del Concreto

> Ensayo de revenimiento (TRABAJABILIDAD): encofrado, fraguado, desencofrado, curado, secado

> Ensayo de COMPRESION (RUPTURA DE PROBETAS)

A continuación se procede a la descripción de cada uno de los materiales. y equipos utilizados:

> ELABORACION DEL CONCRETO

MATERIALES

Para la producción de Concreto, estos son:

,.._ CEMENTO

De uso tradicional en la construcción, para emplearse en obras que no requieren

propiedades especiales. (Placas)

·4. AGREGADO GRUESO

Agregado retenido en el tamiz 4.75 mm (N°4) proveniente de la desintegración natural

o mecánica de las rocas y que cumple con los límites establecidos en la Norma.

Nuestro agregado grueso es proveniente de la cantera TRES TOMAS .

.;¡,. AGREGADO FINO

Agregado proveniente de la desintegración natural o artificial, que pasa por el tamiz 9.5

mm (3/8") y que cumple con los límites establecidos en la Norma Técnica.

Nuestro agregado grueso es proveniente de la cantera LA VICTORIA.



_,., AGUA

Se tomó en cuenta la condición de que el agua para el mezclado sea POTABLE, ya

que no se han realizado ensayos para determinar el contenido de impureza, de

acuerdo a lo expuesto en clase una condición bastante óptima y suficiente que el agua

para la mezcla sea potable.

, . ..._ ACEITE PARA MOLDES

Esto con la finalidad de un fácil desencofrado en el momento del ensayo de

compresión.

EQUIPOS


'* MEZCLADORA

Equipo indispensable para efectuar la mezcla del concreto, es claro que también se

podría efectuar la mezcla de manera manual, pero el nivel de precisión disminuye.

'* MOLDE DE PROBETA DE CONCRETO

Es el encofrado de nuestro testigo, el que garantiza la geometría cilíndrica., de esa

forma se procede al ensayo de compresión. después del ensayo de revenimiento)

"*- VARILLA DE ACERO LISO 5/8".

Como se aprecia en la figura en el proceso de llenar las probetas se utiliza esta varilla

de acero liso (sin corrugas). Después De El Ensayo De Revenimiento

* PROBETA DE VIDRIO -(AGUA)

Se usa para medir de manera precisa el agua de la mezcla, como se aprecia en la

figura.

~ BADILEJO

Se usa para llenar los moldes cilíndricos. Para su posterior uso, es una herramienta

muy conocida en la albañilería.

)> ENSAYO DE REVENIMIENTO (TRABAJABILIDAD)

MATERIALES

Para la producción de Concreto, estos son: . .,.. CEMENTO

...... AGREGADO GRUESO

'* AGREGADO FINO

..... AGUA

"*' ACEITE PARA MOLDES



EQUIPOS


'*- CONO DE ABRAMS Cono estándar de revenimiento (de 10cm de diámetro en la parte superior y y 20 centímetros de diámetro en la parte inferior X 30 centímetros de altura .

..¡. VARILLA DE ACERO LISO 5/8 En el proceso de llenar el cono de ABRAMS en 3 capas y dando 25 golpes .

..¡. CUCHARONPEQUEÑO Se utiliza para llenar el cono de ABRAMS en tres capas y previo varillado.

'*- WINCHA

);> ENSAYO DE COMPRESION (RUPTURA DE PROBETAS)

MATERIALES Para la producción de Concreto, estos son:

-* PROBETA DE CONCRETO Es el cilindro hecho de concreto que será llevado a la máquina de compresión donde se analizara su resistencia.

EQUIPOS Para la producción de Concreto, estos son:

4 MARQUINA DE COMPRESION Se utiliza para SIMULAR una carga AXIAL en la probeta de Concreto y Verificar de esa forma si esta alcanza la resistencia para la cual fue diseñada

~ REFRENT ARIO DE NIVELACION Evita el capeo con AZUFRE como hasta hace algunos años.

4- CALCULADORA

2.3.3 METODOLOGIA EMPLEADA

Antes de realizar el diseño de mezclas se debe contar con la información de las

propiedades físicas de los agregados.

MÉTODO DEL COMITÉ 211 DEL ACI.

El método del Comité ACI 211 es el más utilizado en Concretos u Hormigones

convencionales por su simplicidad y buena aproximación a las proporciones óptimas de

la mezcla.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE". .

Este método ofrece la alternativa de determinar la cantidad de arena en base a los

pesos de los materiales o a los volúmenes absolutos.

2.3.3.1 DISEÑO DE MEZCLAS

a) Identificar La Resistencia A La Compresión Especificada Del Concreto (F'c)

En los Planos de estructuras del proyecto respectivo. A continuación usar la Tabla

7.4.3, para identificar la resistencia a la Compresión Promedio el concreto (f'cr) .

TA/3LA."(A.3 ")". .. . ..

"""l

' ~--, -~ -- ·'··-~ ..... :~ .......... -- _';.''- · ... - .... _.;..,,;,.,.,_ ........ ---1~." ..... ·- -RESISTENCIA A LA COMPRESION

PROMEDIO

fe f'cr

Menos de 210 f'c + 70

210 a 350 f'c + 84

Sobre 350 f'c + 98

b) Selección de la relación agua Cemento:

De acuerdo a la resistencia f'cr determinada en el paso anterior escoger el valor de a/c

en la tabla 12.2.2.

{A~L~ 1~:3;~~.~~ "~-~:.~ j_~~L_,·~-~~¿__: .... - .. LJ RELACION AGUA CEMENTO POR RESISTENCIA

F'c Relación agua - cemento de diseño en peso

(28 días) Concreto sin aire Concreto con Aire

incorporado incorporado

150 0.8 0.71

200 0.7 0.61

250 0.62 0.53

300 0.55 0.46

350 0.48 0.4

400 0.43 ,

450 0.38 ,

Si hubiese condiciones de exposición, se debe usar las tablas 13.3. 2 para concretos expuestos

a soluciones de Sulfato o la tabla 13.2.5 para condiciones especiales de exposición.



TAE;JLA1J_,;J.2·i' .. >', :. .. ,.., " . . , .: . :_.,.:.~~·~;; -~·-·.;·_ -~~--~ ~:~;_-_._j __ ~:_:· .. ~~-;~-~--:.~~-~~-----: lf; •. .'. .... . _........;:~;..,,,_~~"""''--:.~..:-.....->,:.·,~,, .. : ......

. .:

CONDICIONES ESPECIALES DE EXPOSICION

Relación

Condiciones agua/cemento

de Exposición máxima

Concreto de baja Permeabilidad:

a) Expuesto a agua

dulce 0.50

b) Expuesto a agua de mar o aguas salobres 0.45

e) Expuesto a la acción de agua cloaca/es (*) 0.45

Concreto expuesto a procesos

de congelación y deshielo en condición húmeda

a) Sardineles, Cunetas, Secciones delgadas 0.45

b) Otros Elementos 0.50

Protección contra la corrección de concreto expuesto

a la acción de agua de mar, aguas salobres, 0.40

neblina o rocfo de esta Agua

Si el recubrimiento mfnimo se incrementa en 15 mm 0.45 ..

(*) la reststencta f'c no deberá ser menor de 245 Kglcm2 por razones de durabtltdad


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIO N DE LAMBAYEQUE".

Exposición

Sulfatos

Despreciable

Moderada (**)

Severo

Muy Severo

Sulfato Soluble en

agua (S04)

a presente en el Sulfato (S04) en

Concreto con agregado

de peso Normal .

Relación Máxima

agua/cemento

suelo, % en peso agua p.p.m Tipo de Cemento en peso(*)

0.00 S S04 < 0.10 O S S04 < 150

11, IP (MS), P(MS), 1 (PM)

0.10 S S04 < 0.20 150 S S04 < 1500 (MS), 1 (SM)(MS) O. 50

0.20 S S04 <2.00 1500 S S04 S 10 000 V 0.45

S04 > 2.00 S04 > 1 O 000 V más Puzolana (***) 0.40

·:···-'_ ,_._.....___~¿~:::....-.. ~'~.-~:_...__~:._-~- -:_

Resistencia mínima

a la compresión

fe (Mpa) con

agregados de peso normal

y ligero

28

31

31

(*) Puede requerirse a/c menor o una resistencia más alta para lograr baja permeabilidad, protección contra corrosión de elementos metálicos embebidos, o

contra congelamiento y deshielo

(**) Agua de Mar

(***) Puzolana que se ha determinado por medio de Ensayos, o por experiencia que mejora la resistencia a sulfatos cuando se usan

en concreto que contiene cemento tipo V

Determinada la relación agua cemento por resistencia y por condición de exposición, se elegirá la menor de ellas.



e) El siguiente paso viene a ser la Estimación del Volumen del Agua de Mezclado y el contenido de aire, el mismo que se realizará del siguiente modo:

• Determinar el Tamaño Máximo Nominal del Agregado Grueso (El que posee el

agregado disponible o según la especificación del proyectista, el que sea menor).

Selección del Asentamiento, sugerido en la tabla 09.2.2

00 TABLA9.·2;l, .. 0!';0 ;;·'+ ~

•'"( o o ;,....: ·. ! : ~·-' ' o o

·;o o ,i ... ' :1'· 0':: o o '· o o

.. ,,.· o '• ';··'' O o

·:.1

TIPO DE ASENTAMIENTO

CONSTRUCCION MAXIMO 1 MINIMO

*Zapatas y Muros de 3'' 1"

cimentación armados

* Cimentaciones Simples, 3" 1"

cajones y subestructuras

de muros.

*Vigas y Muros Armados 4" 1"

*Columnas de Edificios 4" 1"

* Losas y Pavimentos 3" 1"

*Concreto Ciclópeo 2" 1" ' .,

*El asentamiento puede mcrementarse a 1" s1 se emplea un me todo de compactac1on diferente

a la vibración.

• Para el Asentamiento determinado y un tamaño de Agregado grueso, se tomará un

Volumen de Agua por metro cúbico de Concreto especificado en la tabla 1 0.2.1.

• Determinación del Volumen de Aire Atrapado:

Mediante el Tamaño Máximo Nominal y la Tabla 11.2.1.

Cuando se usan aditivos incorpora dotes de aire, el aire atrapado total se determinará

utilizando la tabla 11.3.1



TABLA.11.2;1 ·,·.

•· . .. ., .. .:. . '· '' . ~

,: . .. .. . _.,.,~ ...... -· ···-·-·--~ - . _,.~. ,.__, __ .. -A,...,.. . - ---~ .~ -· ~ ...... _,,~.

·~ .- .,., ..... .. CONTENIDO DE AIRE ATRAPADO

Tamaño Máximo Aire Atrapado

Nominal (%)

3/8 3

1/2 2.5

3/4 2

1 1.5

1 112 1

2 0.5

3 0.3

6 0.2

TABLA 11:3A .·. ;~ .. . .. ¡ - -~- ''---A J.._ ~·· ,;:_._ -- u ,..._ ............... ___ -~- _._,..,.,.,_._..;., ,,.~ ... .. ~ ......... _,,,_,

CONTENIDO DE AIRE INCORPORADO Y TOTAL

TAMAÑO Contenido de aire Total en %

MAXIMO Exposición Exposición Exposición

NOMINAL Suave Moderada Severa

318 4.5 6 7.5

112 4 5.5 7

3/4 3.5 5 6

1 3 4.5 6

1112 2.5 4.5 5.5

2 2 4 5

3 1.5 3.5 4.5

6 1 3 4



'·., TABLA 1().'2:1 ' :' ' ·,···

' ·'

VOLUMEN UNITARIO DE AGUA

Asentamiento Agua en 11m3, para los tamaños máximos nominales

de agregado grueso y consistencia indicados

(Pulg) 318 112 314 1 1112 2 3 6

CONCRETO SIN AIRE INCORPORADO

1 a 2 207 199 190 179 166 154 130 113

3 a 4 220 216 205 193 181 169 145 124

6 a 7 243 228 216 202 190 178 160 .....

CONCRETO CON AIRE INCORPORADO

1 a 2 181 175 168 160 150 142 122 107

3 a 4 202 193 184 175 165 157 133 119

6 a 7 216 205 197 184 174 166 154 ....

d) Estimación del contenido de Cemento en Volumen: Se hará por una división:

P..~sP.i~iiJi!~-~e.IJtel]jc)_pgi"m~~if[9..-o··:;_·v:ciLtidi_~r,j[ifdi~~u.i.#)9[m.:fit9.~_q"f7J~iq) Se considera que 1 litro de Agua = 1 kilogramo de Agua

e) Estimación del Contenido de Agregado grueso:

Se utilizará la tabla 16.2.2, y los datos del Tamaño Máximo Nominal (TMN) del

Agregado grueso, así como el módulo de Finura del Agregado Fino; obteniendo el

Volumen seco y compactado del agregado grueso por Metro Cúbico de Concreto.



Volumen de Agregado Grueso, seco y

compactado,

por unidad de Volumen de Concreto,

Tamaño máximo para

Nominal del diversos módulos de finura del Agr.

Agregado Fino

Grueso 2.40 2.60 2.80 3.00

318 0.50 0.48 0.46 0.44

112 0.59 0.57 0.55 0.53

314 0.66 0.64 0.62 0.60

1 0.71 0.69 0.67- 0.65

1 112 0.76 0.74 0.72 0.70

2 0.78 0.76 0.74 0.72

3 0.81 0.79 0.77 0.75

6 0.87 0.85 0.83 0.81

Por medio del valor de Peso Unitario Varillado del AG se convertirá este valor a

kilogramos, y luego por medio del peso especifico, a Volumen Sólido.

f) Estimación del Contenido de Agregado Fino:

El volumen sólido de agregado Fino por metro cúbico de co se obtendrá de la

diferencia de un metro cúbico y la suma de los componentes calculados en los pasos

C, D y E convertidos a Volúmenes Sólidos.

Este último valor se convertirá a peso mediante el dato de Peso Específico del

Agregado Grueso.

g) Realizar el Ajuste por humedad de los Agregados

h) Finalmente presentar los valores Calculados en Peso (Kg.) en una lista.

i) Proceder con la determinación de la Dosificación en PESO o VOLUMEN según sea requerimiento



El procedimiento se repetirá para determinar la dosificación de dos mezclas

adicionales con la condición de que la relación agua cemento será menor en

0.05 en la primera y mayor en 0.05 en la segunda dosificación, con fines de

determinar una curva de laboratorio, cuyo procedimiento se explicará más

adelante.

2.3.3.2 ELABORACIÓN DE PROBETAS DE CONCRETO

Se elaboraron tres parejas de testigos con diferentes relaciones a/c con el fin de

determinar un concreto específico, de acuerdo al proceso que se seguirá para la

determinación de una relación a/c promedio y una dosificación adecuada de

"laboratorio" para el concreto en cuestión.

El ensayo se realizó en las instalaciones del Laboratorio de Ensayo de Materiales de la

FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL, DE SISTEMAS Y ARQUITECTURA, de la

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO. Utilizando para ello los agregados

previamente descritos así como los materiales que se indicaron en el titulo previo ..

Para el desarrollo de la elaboración de probetas se verifica en cada paso lo siguiente:

•!• MEZCLADO

•!• TRABAJABILIDAD Y CONSISTENCIA

•!• CONTROL DE LA RESISTENCIA DEL CONCRETO

Verificación de la resistencia.

Moldeado y curado de probetas.

Refrentado.

•!• MEZCLADO

Tiene como finalidad cubrir de pasta de cemento a los agregados y lograr la

mayor homogeneidad. El equipo utilizado fue un trompo de tres pie3

perteneciente al laboratorio de materiales de la Escuela Profesional de

Ingeniería Civil.

El cargado del equipo se realizó de la siguiente manera:

Aproximadamente 10% del agua de mezclado.

Piedra

Cemento

Agregado Fino

Aproximadamente 80 % del agua de Mezclado (si hubiese aditivo, este se

cargaría en este paso) con los materiales de 2, 3 y 4

Finalmente el último 1 O % del agua de mezclado.



Se consideró como tiempo prudente de Mezclado entre un minuto y medio a

dos minutos y medio.

•!• TRABAJABILIDAD Y CONSISTENCIA

La Trabajabilidad es la propiedad de las mezclas que se refiere a la facilidad

con pueden ser éstas transportadas y compactadas en los encofrados sin

pérdida de homogeneidad.

La trabajabilidad depende en gran parte de la consistencia de la mezcla;

también de las dimensiones y forma de los encofrados y, asimismo, del

espaciamiento entre barras de refuerzo.

En efecto, una mezcla rígida o seca constituida por agregados gruesos que es

trabajable en encofrados amplios como zapatas por ejemplo, no podría

_colocarse y compactarse adecuadamente en encofrados de pequeño espesor o

que pertenezcan a elemento recargados de acero de refuerzo.

La facilidad del concreto para adaptarse a los moldes tiene relación con su

contenido de humedad, también de la cantidad de cemento incorporado e

igualmente de la forma y tamaño de los agregados.

La consistencia se refiere a la fluidez de las mezclas. Abarcas diversos grados

fluidez o sueltas.

La consistencia es elegida teniendo en cuenta el elemento o componente de

concreto a construirse y el método de compactación a emplearse en la

colocación.

Es recomendable, especialmente cuando se trata de losas, columnas y muros,

trabajar con mezclas de consistencia plástica. Las mezclas plásticas son

cohesivas, no se desmenuzan y fluyen sin segregación.

Procedimiento

La consistencia de una mezcla puede ser apreciada a simple vista; no

obstante, esta manera empírica no es indicativa de la regularidad o uniformidad

de la consistencia. Para evaluar y controlar de modo más apropiado la

consistencia de las mezclas se emplea el método del asentamiento o "slump",



que consiste en llenar un molde de forma troncocónica, de 30 cm de altura, 20

cm de diámetro en la base mayor y 1 O cm de diámetro en la base menor.

Una vez lleno y enrasado el molde, se levanta lenta y cuidadosamente. Luego

se mide el asentamiento de la mezcla al ser desmoronada.

Un asentamiento pequeño indica una consistencia rígida o seca, mientras que

uno grande revela una consistencia fluida.

•!• CONTROL DE LA RESISTENCIA DEL CONCRETO

• VERIFICACION DE LA RESISTENCIA:

Como ya se mencionó, la verificación de la resistencia se realiza mediante

ensayos a compresión de probetas moldeadas en obra, o como en este caso,

en laboratorio. Los ensayos se realizan a los 28 días de elaboradas las

probetas, aunque en la practica se suele efectuar ensayos antes de este lapso;

por ejemplo, a los 7 días o cuando lo estime conveniente el ingeniero

supervisor. Para el caso del presente Trabajo se ha designado un tiempo de 7

días.

Por cada muestra de concreto se moldea un mínimo de dos probetas. El valor

representativo del ensayo de una muestra de concreto es el promedio de los

resultados de los ensayos de las dos probetas, aunque en algunas

especificaciones técnicas se exige que sea el promedio de tres probetas, lo

cual, sin duda, confiere mayor representatividad al resultado.

La resistencia a los 7 días es aproximadamente 70 % de la resistencia a los 28

días; por lo tanto, es indicativa de la resistencia final. Además, los resultados

de los ensayos brindan información útil para determinar los plazos de

desencofrado.

• MOLDEADO Y CURADO DE PROBETAS:

Para moldear las probetas deberá seleccionarse un sitio apropiado, con

superficie horizontal y plana, libre de vibración, y de preferencia bajo techo.

Antes del inicio del moldeado, es necesario verificar la limpieza y el engrase

con un aceite mineral de las superficies interiores de los moldes, así como los

dispositivos de cierre de los mismos, igualmente comprobar que las juntas


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMÓS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

entre los moldes y las placas de asiento estén selladas para evitar escape de la

pasta de cemento a través de ellas.

El concreto es colocado en el molde en tres capas, cada una de un tercio de la

altura del molde. Cada capa es compactada mediante la aplicación energética

de 25 golpes de la barra de 5/8 descrita en el título segundo. En las últimas dos

capas la barra debe penetrar 2 a 3 cm en la capa precedente.

Golpee ligeramente los lados del molde de 1 O a 15 veces con el mazo después

de cada capa a fin de cerrar cualquier hoyo de inserción que se haya formado,

ya sea por la varilla o por el vibrador (si es que se usa éste como método de

compactación).

La última capa deberá colmar el molde, procediéndose luego a enrasarla con el

borde superior del molde, sin agregar material. Este enrase se realizará con

badilejo en el borde del molde. La superficie terminada será plana, horizontal y

uniforme.

Los moldes serán identificados mediante tarjetas o marcas de pincel, en las

que se anotará el número de probeta, fecha del vaciado, lugar de colocación y

otros datos que se consideren relevantes.

Las probetas deberán retirarse de los moldes a las 24 horas de moldeadas.

Para Identificar las probetas se marca en ellas los datos de la correspondiente

tarjeta del molde. Las marcas se hacen empleando lápiz indeleble o pintura

aplicada con pincel, cuidando de no estropear las superficies de las probetas:

Inmediatamente después de desmoldadas, las probetas deben ser sometidas a

curado, colocándose en recipientes con agua potable hasta su posterior retiro y

su rotura. El agua debe cubrir completamente todas las caras de las probetas,

sin estar expuestas a corriente o goteo.

• REFRENT ADO:

Deberán cubrirse las superficies de la probeta que estarán en contacto directo

con el esfuerzo de la máquina usando capas de refrentado como son de yeso

de alta resistencia o mortero de azufre cuyas resistencias serán de 350 y 280

kg/cm2 respectivamente.



Para el caso de la presente práctica No se uso propiamente dicha una capa de

refrentado para el ensayo de compresión de las probetas de concreto, ya que

la máquina de compresión disponía de una superficie adecuada que hacia las

veces de capa de refrentado.

2.3.3.3 RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN.

La resistencia a la compresión del concreto es una propiedad que, casi

siempre, es motivo de preocupación. Por lo general se determina por la

resistencia final de una probeta en compresión; pero, en ocasiones por la

capacidad de tensión o flexión. Como el concreto suele aumentar su

resistencia en un periodo largo, la resistencia a la compresión a los 28 días es

la medida más común de esta propiedad.

Se registrarán los pesos de las probetas antes de la compresión, así como las

medidas hechas con pie de rey o con wincha las medidas de las probetas.

Además de hacer el registro de los valores obtenidos por la máquina de

compresión.

Se tomará la resistencia a la compresión del concreto como el valor del

esfuerzo de compresión para la rotura de una probeta cilíndrica de concreto.

f 'c=a = Pmáx e A

Donde:

F'c = resistencia a la compresión del concreto

ac = esfuerzo a la compresión del concreto

Pmáx = carga máxima de rotura, lectura obtenida de la máquina de

compresión.

A = Área de la sección transversal de la probeta.

RESISTENCIA A LA COMPRESIÓN DEL CONCRETO A LOS 7 DÍAS

Con los resultados de la resistencia para cada pareja de probetas obtenidas

por los procedimientos descritos, se procederá a promediarlas para obtener un

valor representativo, a continuación se estimará la resistencia a los 28 días a

partir de los resultados obtenidos y considerando que la resistencia a los 7 días

es un 68% la resistencia a los 28 días. Se elaborará un gráfico cartesiano

donde las abscisas serán la relación de agua cemento mientras que las



ordenadas serán la resistencia calculada, en dicho gráfico se trazará la curva

resistencia vs. relación a/c, donde se buscará la relación a/c para una

resistencia promedio requerida del Diseño, con esta última se elaborará un

diseño de mezclas con las proporciones adecuadas de material para lograr

dicha Resistencia Promedio de Diseño.

Fe ensayado

Fe diseño

Fe a 1---+-t---\..

~ e:: ~ ~

ale de --- diseño (') 0

1 o 0.. + .o fD o Ul e:: o o- Ul e -.

e:: e :::::. e

Obtenida esta nueva relación a/c de la curva para la Resistencia Promedio f'cr,

se diseñará nuevamente la mezcla de concreto para esta condición de agua

cemento. Con lo cual se concluye el trabajo efectuado en el presente informe.

2.3.4 RESULTADOS


ENSAYOS DE LABORATORIO

DE MATERIALES

UNnfERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ SALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL

LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL

DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: GRANULOMETRIA DE LA CANTERA QUEBRADA CASCAJAL


Muestra: C-01

Cantera: QDA CASCAJAL

Fecha: Setiembre, 2014

Responsables : Lopez Fernández Enrique de Jesús.


TIPO DE MATERIAL AGREGADO FINO P. ORIGINAL 500.00

PERO. LA VADO 5.25 P. TAMIZADO 494.75

ABERT. MALLA PESO

pulg. mm gr %RET %PASA

3/8" 9.000 o o 100.00 Nº4 4.750 7.00 1.40 98.60

Nº 10 2.000 68.00 13.60 85.00 Nº 20 0.850 97.70 19.54 65.46 Nº40 0.425 138.27 27.65 37.81 Nº 50 0.300 68.38 13.68 24.13

Nº 100 0.150 49.50 9.90 14.23 Nº 200 0.074 59.50 11.90 2.33

PLATILLO 6.40 2.33 0.00 SUMATORIA PLAT. 11.65

SUMA TOTAL 500.00 100.00 MODULO DE FINEZA 2.76

...... o

n-1 1 1 r~r-Tl--o ó

1 1 1 1

1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1

1 1 1 1 1 1 1 1 1

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1 l' 1 1 1 ! 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 o

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1 1 1 o o o o o o o o o o o 0.-1 o o o o o o o o o o o ó ó o o o o o o o o o o en 00 ,.... 1.0 11'1 q- m N ...... ......

OS3d N3 VSVd 3nb 3nflN3JHOd

--

UNI\(E.RSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ 6All0 ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL


PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE· PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION

LAMBAYEQUE"

Ensayo: GRANULOMETRIA DE LA CANTERA CASCAJAL


Muestra: C-01

Cantera: QDA CASCAJAL

Fecha: Setiembre, 2014



TIPO DE MATERIAL AGREGADO GRUESO P. ORIGINAL 5000.00

PERO. LAVADO 0.00 P. TAMIZADO 5000.00

ABERT. MALLA PESO pulg. mm gr %RET %PASA

3" 75.000 0.0 0.00 100.00 2" 50.000 0.0 0.00 100.00

11/2" 38.100 0.0 0.00 100.00 1" 25.000 0.0 0.00 100.00

3 4" 19.000 385.0 7.70 92.30 1 2" 12.500 2762.0 55.24 37.06 3 8" 9.500 1133.0 22.66 14.40 Nº4 4.750 712.0 14.24 0.16

PLATILLO 8.00 0.16 . 0.00 SUMATORIA PLAT. 8.00

SUMA TOTAL 5000.00 100.00

1 1

1

1 1 1

1 1

S 1

1 1

1

1 1

1

i

.t; :' 1

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z e 5 1 ¡ ~ .S

S

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UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERÍA CIVIL


PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo:

Localización:

Muestra:

Cantera:

Fecha:

Responsables :

Tara N°

Peso del suelo húmedo + Tara (gr)

Peso del suelo seco + tara (g_r)_

Peso de tara {gr)

Peso del suelo seco {gr)

Peso del agua {gr)

Contenido de humedad %

!cONTENIDO DE HUMEDAD:

CONTENIDO DE HUMEDAD (ASTM D-2216)

Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco.

AGREGADO GRUESO Y AGREGADO FINO

De Piedra: Quebrada CASCAJAL

De Arena: Quebrada CASCAJAL

Setiembre, 2014



DETERMINACION DE CONTENIDO DE HUMEDAD

AGREGADO GRUESO AGREGADO FINO

6210.00 4120.00

6182.00 4113.00

540.00 640.00

5642.00 3473.00

28.00 7.00

0.50 0.20

0.50% 0.20%

(A)

(B)

(C)


LABORA TORIO DE ENSAYO DE MATERIALES


Ensayo:

Localización:

Muestra:

Cantera:

Fecha:

Responsables :

Tara N°

Peso en el aire, de la muestra secada al horno {gr)

Peso en el aire, de la muestra saturada c/ss (gr)

Peso en el agua, de la muestra saturada (gr)

Peso Específico de masa: A 1 ( B-C )

Peso Específico de masa ( gr/cm3 )

Porcentaje de Absorción: ( B - A ) 1 ( A ) x 100

Porcentaje de Absorción (%)

PESO ESPECIFICO DE MASA


C-01



Setiembre, 2014



PESO ESPECIFICO DE MASA


5059.00 534.50

5104.00 535.57

3153.00 327.00

2.593 2.563

0.890 0.200


LABORA TORIO DE ENSAYO DE MATERIALES

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo:

Localización:

Muestra:

Cantera:

Fecha:

Responsables :

Tara N°

Peso muestra + molde (gr)

peso promedio (gr)

1 peso del molde (gr)

1 peso de la muestra (gr)

volumen del molde (gr)

P. volumetrico

IPESO VOLUMETRICO SUELTO

PESO VOLUMETRICO SUELTO


C-01



Setiembre, 2014

Lopez Femández Enrique de Jesús.


PESO VOLUMETRICO SUELTO


6885.00 11360.00

6885.00 11360.00

5405.00 7859.00

1480.00 3501.00

937 2120

1.580 1.651

1.580 gr/cm3 1.651 gr/cm3




Ensayo:

Localización:

Muestra:

Cantera:

Fecha:

Responsables :

Tara N°

Peso muestra + molde (gr)

peso promedio (gr)

lpeso del molde (gr)

1 peso de la muestra (gr)

volumen del molde (gr)

P. volumetrico

IPESO VOLUMETRICO VARILLADO

PESO VOLUMETRICO VARILLADO


C-01



Setiembre, 2014



PESO VOLUMETRICO VARILLADO


6998.00 11715.00

6998.00 11715.00

5399.00 7854.00

1599.00 3861.00

940 2122

1.701 1.820

1. 701 gr/cm3 1· 1.820 gr/cm3

RESUMEN DE PROPIEDADES DE LOS MATERIALES AF -- "- ·_AG.

CONTENIDO DE HUMEDAD 0.200% 0.500°/o PORCENTAJE DE ABSORCION 0.200°/o 0.89o/o

PESO ESPECIFICO DE MASA 2.56 2.59 MODULO DE FINEZA 2.76

TAMAÑO MAX. NOMINAL DEL A.G 3/4"

PESO VOLUMETRICO SUELTO 1.651 1.580 PESO VOLUMETRICO VARILLADO 1.820 1.701

PARA F·~.C=210 KG/CM2 .

DISEÑOS DE MEZCLAS PARA TESTIGOS DE RUPTURA A LOS 7

OlAS

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO LABORATORIO DE ENSAYO DE MATERIALES

ESCUELA PROFESIONAL DE INGENIERIA CIVIL

Proyecto: " DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION DE LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Localizacion: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco. Mezcla: 1 A1 1 Fecha: sep.-14 Responsables :

Lopez Fernández Enrique de Jesús. Pisfil Pisfil Juan Manuel.

A: REQUERIMIENTOS Resistencia especificada: 210 kg/cm2 Uso: Cemento Portland Tipo :

Alcantarillas, Badenes MS Mejorado

Agregados Piedra Cantera: Arena Cantera :

Humedad natural Absorcion Peso Especifico de Masa Modulo de Fineza Tamaño Max nominal del A. grueso peso Unitario suelto Seco Peso Unitario Varillado

B: DOSIFICACION

Qda CASCAJAL Qda CASCAJAL

1. Selecion de la relaclon agua-Cemento (A/C) para lograr una resistencia de caracteristicas: 210+84 se requiere una relacion (A/C)

2. por condiciones de exposlcion se requiere (A/C) la relacion A/C de diseño

para lograr un asentamiento de 3" a 4" Aire

3. Contenido de cemento

207/0.558= 370.70 kg

4. Estimacion del contenido del agregado grueso 0.624 m3 x 1700 kg/m3 1060.80 Kg

5. Estimacion y contenido del agregado fino volumen de agua volumen solido de cemento 370.7/3150 volumen solido del A.G 1060.8/2590 volumen del aire

P. Específico:

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

207.00 1Um3 2%

Aprox.

= = =

3150 kg/m3

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

3/4" 1.580 1.700

294 kg/cm2

0.207m3 0.118 m3 0.410m3 0.020 m3

------------------0.755m3

0.558

0.558

0.558

8.72 bol/m3

volumen solido de arena requerido: 1-0.705 peso de arena seca requerida : 0.245x2560

6. Resumen de materiales por metro cubico Agua (neta de Mezclado) Cemento Agregado grueso Agregado Fino

7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total (pesos ajustados) Agregado Grueso 1060.8x(1+0.5/100) Agregado Fino 627.2x(1+0.2/100) Agua para ser añadida por corresion por absorcion Agregado Grueso 1060.8x(0.5-0.89)/100 Agregado Fino 627.2x(0.2-0.2)/100

207--4.14=

8. Resumen Cemento Agregado fino ( humedo) Agregado grueso ( humedo) Agua efectiva (total de mezclado)

=

= =

=

= = =

0.245 m3 627.20 Kg

207.00 litros 370.70 Kg 1060.80.Kg 627.20 Kg

1066.10 Kg 628.45 Kg

-4.141itros 0.00 litros

-4.141itros

211.141itros

370.70 Kg 628.45 Kg 1066.10 Kg 211.141itros

9. DOSIFICACION RECOMENDADA EN PESO (kg) POR BOLSA DE CEMENTO

~~ ·. bo!sa AF

1.7. kg.

Relacion agua - cemento de diseño: Relacion agua- cemento efectiva:

10. DOSIFICACION ESTIMADA EN VOLUMEN

2.9 kg· • A.G

207/370.7= 211.14/370.7=

24.2Lt ..

AGUA

0.558 0.570

PARTIENDO DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS Y CONOCIDOS LOS PESOS UNITARIOS: AGREGADO FINO Peso Unitario Suelto Seco Peso Unitario Suelto Humedo Peso Especifico de Masa A.F

AGREGADO GRUESO Peso Unitario Suelto Seco Peso Unitario Suelto Humedo Peso Especifico de Masa A.G

1650.000 Kg/m3 ---i)• 1692.240 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kg/m3 --~)• 1580.000 Kg/m3

2590.00 Kg/m3

* Resumen de materiales por m3 en volumen

Contenido de Cemento Contenido de Agregado Fino Contenido de Agregado Grueso Contenido de Agua

370.70 Kg 628.45Kg

1066.10 Kg 211.141itros

* La proporción en volumen (m3) de la mezcla es:

0.247 0.247

1.00 e

0.371 0.247

1.50 AF

1 BLS=1pie3 8.72 14.79 25.08 4.97

0.675 0.247

2.70 AG

porm3 0.247 m3 0.371 m3 0.675m3 0.211 m3

0.211 0.247

0.85 AGUA

1



Proyecto: " DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION DE LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Locallzacion: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito -Tres Batanes- Palo Blanco. Mezcla: 1 B1 1 Fecha: sep.-14 Responsables :

Lopez Femández Enrique de Jesús. Pisfil Pisfil Juan Manuel.




Humedad natural Absorcion Peso Especifico de Masa Modulo de Fineza Tamaiio Max nominal del A. grueso peso Unitario suelto Seco Peso Unitario Varillado

B: DOSIFICACION


1. Seleclon de la relacion agua-Cemento (AIC) para lograr una resistencia de características: 210+84 se requiere una relacion (AIC)

2. por condiciones de exposicion se requiere (AIC) la relacion AIC de diseño



207/0.558= 407.16 kg

4. Estimaclon del contenido del agregado grueso 0.624 m3 x 1700 kg/m3 1060.80 Kg


P. Específico:

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

207.00 1Um3 2%

Aprox.

=

=

3150 kgtm3

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

314" 1.580 1.700

294 kg/cm2

0.207 m3 0.129 m3 0.410 m3 0.020 m3

========= 0.766 m3

0.508

0.508

0.508

9.58 bollm3



7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total (pesos ajustados) Agregado Grueso 1060.8x(1+0.5/100) Agregado Fino 599.04x(1+0.2/100) Agua para ser afladida por corresion por absorcion Agregado Grueso 1060.8x(0.5-0.89)/100 Agregado Fino 599.04x(0.2-0.2)/100

207--4.14=


=

=

=

=

=

0.234 m3 599.04 Kg

207.00 litros 407.16 Kg 1060.80 Kg . 599.04 Kg

1066.10 Kg 600.24 Kg

-4.14 litros 0.00 litros

================ -4.14 litros

211.14 litros

407.16 Kg 600.24 Kg 1066.10 Kg 211.141itros


.1.5 kg' : AF



A.G

207/407.16= 211.14/407.16=

22Lt AGUA

0.508 0.519



1650.000 Kglm3 --"'"l).. 1692.240 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kglm3 ---3)..,. 1580.000 Kg/m3

2590.00 Kg/m3

• Resumen de materiales por m3 en volumen


407.16 Kg 600.24 Kg

1066.10 Kg 211.14 litros

• La proporción en volumen (m3) de la mezcla es:

0.271 0.271

1.00 e

0.355 0.271

1.30 AF

1 BLS=1pie3 9.58 14.12 25.08 4.97

0.675 0.271

2.50 AG

porm3 0.271 m3 0.355 m3 0.675 m3 0.211 m3

0.211 0.271

0.78 AGUA



Proyecto: " DISE~O DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE -PALO BLANCO DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION DE LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Localizacion: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco. Mezcla: 1 C1 1 Fecha: sep.-14 Responsables :

Lopez Fernéndez Enrique de Jesús. Pisfil Pisfil Juan Manuel.





8: DOSIFICACION

Oda CASCAJAL Oda CASCAJAL

1. Selecion de la relaclon agua-Cemento (A/C) para lograr una resistencia de caracteristicas: 210+84 se requiere una relacion (A/C)

2. por condiciones de exposiclon se requiere (A/C) la relacion A/C de diseño



207/0.558= 340.24 kg

4.·Estimacion del contenido del agregado grueso 0.624 m3 x 1700 kg/m3 1060.80 Kg

5. Estimacion y contenido del agregado fino volumen de agua volumen solido de cemento 340.24/3150 volumen solido del AG 1060.8/2590 volumen del aire

P. Específico:

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

207.00 111m3 2%

Aprox.

=

=

3150 kg/m3

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

3/4" 1.580 1.700

294 kg/cm2

0.207 m3 0.108 m3 0.410 m3 0.020m3

========= 0.745m3

0.608

0.608

0.608

8.01 bol/m3



7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total ( pesos ajustados) Agregado Grueso 1060.8x(1+0.5/100) Agregado Fino 652.8x(1+0.2/100) Agua para ser añadida por corresion por absorcion Agregado Grueso 1060.8x(0.5-0.89)/100 Agregado Fino 652.8x(0.2-0.2)/100

207-4.14=

8. Resumen Cemento Agregado fino ( humedo) Agregado grueso (humado) Agua efectiva ( total de mezclado)

=

=

=

= =

= =

=

0.255 m3 652.80 Kg

207.00 litros 340.24 Kg 1060.80 Kg 652.80 Kg

1066.10 Kg 654.11 Kg


================ -4.14 litros

211.141itros

340.24 Kg 654.11 Kg 1066.10 Kg 211.14 litros


~~ .. bolsa :·.· .. . 1.9

AF



3.1 kg A.G

207/340.24= 211.14/340.24=

. 26.4 lt; AGUA

0.608 0.621



1650.000 Kg/m3 ---i):. 1692.240 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kg/m3 --...;):. 1580.000 Kg/m3

2590.00 Kg/m3



340.24 Kg 654.11 Kg

1066.10 Kg 211.141itros


0.227 0.227

1.00 e

0.387 0.227

1.70 AF

1 BLS=1pie3 8.01 15.39 25.08 4.97

0.675 0.227

3.00 AG

~orm3 0.227 m3 0.387 m3 0.675 m3 0.211 m3

0.211 0.227

0.93 AGUA

ENSAYO DE RUPTURA DE ESPECIMENES



PROYECTO: "DISE~O DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION DE LAMBAYEQUE

Ensayo: ROTURA DE ESPECIMES DE CONCRETO

Locallzaclon: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito -Tres Batanes - Palo Blanco.

Muestra: Cantera: De Piedra: Qda. Cascajal

De Arena: Qda. Cascajal

Responsables: Lopez Fernández Enrique de Jesús.


MATERIALES EN PESO PARA ENSAYO:

Fecha:

VACIADO 14-sep.-12

ENSAYO 21-sep.-12

El Volumen asumido que con una tanda de materiales se elaborarán dos probetas de concreto es de 0.015 m3. Luego fa cantidad de materiales en una tanda será:

Mezcla CEMENTOkg ARENAkg . PIEDRA kg AGUA /t.

A 5.561 9.427 15.992 3.167

8 6.107 9.004 15.992 3.167

e 5.104 9.812 15.992 3.167

TRABAJABILIDAD Y CONSISTENCIA Para la medición del revenimiento se tomaron 3 medidas, en tos extremos y una en el centro

Mezcla Medida 1 (cm) Medlda2 (centro)

Medida 3 (cm) Promedio Caracteris-tlca cm.

A 10 10.5 11 10.5 Consistencia plástica

8 9 7 7.5 7.8 Consistencia plástica

e 12 10 11 11 Consistencia plástica

DIMENSIONES DE LAS PROBETAS:

Mezcla Diámetro 1 Diámetro2 ~metro Promedio (e Area(cm2) Altura (cm) Volumen - (cm3)

A 15.3 15.4 15.35 185.1 29.9 5533.219

8 15.3 15.3 15.3 183.9 30.1 5534.001

e 15.4 15.2 15.3 183.9 30 5515.616

PESOS POR UNIDAD DE CONCRETO DE LAS PROBETAS

Mezcla PES01 PES02 Peso Promedio VOLUMEN Peso Unitario

(kg) (cm3) (kg/m3)

A 13.205 13.07 13.1375 5533.22 2374.30

B 13.14 13.07 13.105 5534.00 2368.09

e 13.175 13.125 13.15 5515.62 2384.14

RENDIMIENTO Y FACTOR CEMENTO Tandas por bolsa de Cemento: Se presentan a continuación las cantidades en peso para producir concreto en base a una bolsa de cemento .

. Mezcla Cementokg Arenakg Piedrakg Agualt Peso de una Tanda

A 42.5 72.046 122.219 24.204 260.969

B 42.5 62.661 111.292 22.04 238.493

e 42.5 81.703 133.162 26.371 283.736

Rendimiento - Factor Cemento: El factor cemento indicará el número de tandas para alcanzar el volumen de 1 metro cúbico de concreto por medio de tandas en base a una bolsa de cemento.

Mezcla Peso de una· tanda Peso Unitario Rendimiento Factor.

cemento

A 260.969 2374.30 0.110 9.098

B 238.493 2368.09 0.101 9.929

e 283.736 2384.14 0.119 8.403

Como se puede ver la mezcla ·e· posee un mayor rendimiento, es decir con un menor número de tandas se alcanzará el volumen de concreto deseado, pero esto no siempre es indicativo· de calidad, como se apreciará a continuación en la tabla de resistencias a la compresión, esta mezcla· C es la de menor calidad. En cambio la mezcla "B': de menor rendimiento, es la que posee mayor resistencia a la compresión.

ESFUERZOS Y RESISTENCIAS A LA COMPRESIÓN

Medidas obtenidas en laboratorio mediante los procedimiento descritos en la sección 111.

. ,. Sección Mezcla . Carga máxima 1 Carga máxima 2

Carga prom.edio prome.dio

Esfuerzo promedio (kglém2)

(Kg) .(cm2J

A1 39000 40500 39750 185.0574788 214.8

81 44500 42000 43250 183.8538561 235.24

C1 35250 35000 35125 183.8538561 191.05

**La resistencia a los 7 dlas representa aproximadamente el 70% de la Esfuerzo da los 28 dlas. F'c(7)=0. 70*F'c(28)

Mezcla Resistencia a los Resistencia

Error 28 dfas** ·promedio f'cr

A1 306.86 294 12.86

81 336.06 294 42.06

C1 272.93 294 -21.07

Resistencia a la Compresión en función de la Relación Agua Cemento.

1 Tabla9

. .-. ,•

Resistencia obtenido en La,oratorio Relación Agua Cemento de Diseflo (f'rc) kg/cm2 (ale)

306.86 0.558

336.06 0.508

272.93 0.608

Resistencia a ·fos 28 dlas••

306.86

336.06

272.93

OBTENCIÓN DE LA RELACIÓN A/C DE DISEÑO

Elaboración del gráfico Resistencia comparada con la Relación Agua Cemento

Relación Agua Cemento Resistencia obtenido en de Diseño (ale) Laboratorio (f'rc) kg/cm2

1 Tabla 9

R

E

S

1

S

T E

N

e

A

0.558 306.86 0.508 336.06 0.608 272.93

36o.oo T-··--··~-,----:--~~· -~·-· . ·----------.-. -~---:--

340.00 j . ~ ' .. : .

:::: f-· ·.-· -.-· .· - -----.....---• Seriesl

1---------------------------:,,., 0.578, 294.000

1

. · . · • --·+!--· Series2 280.00 . • . . !:

--· :--- Series3 260·00 t· . . : . . -- Polinómica {Seriesl)

y= -946.0px2 + 425.19x + 364.41 240.00 +-------·--: ------

220 00 j -- ! 200.00 ' ---t+.----,------¡

0.500 0.550 0.600 0.650 NCDEDISEI\IO

DISEÑO DE MEZCLA F··c=21 O kg/cm2



Proyecto: " DISEF:IO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION DE LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Locallzaclon: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito- Tres Batanes- Palo Blanco. Mezcla: 1 L1 1 Fecha: sep.-14 Responsables :


A: REQUERIMIENTOS · Resistencia especificada: 210 kg/cm2 Uso: Cemento Portland Tipo :




B: DOSIFICACION

Oda CASCAJAL Qda CASCAJAL

1. Seleclon de la relaclon agua-Cemento (A/C) para lograr una resistencia de características: 210+84 se requiere una relacion (NC)

2. por condiciones de exposlcion se requiere (NC) la relacion NC de diseño



207/0.558= 358.02 kg

4. Estlmaclon del contenido del agregado grueso 0.624 m3 x 1700 kg/m3 1060.80 Kg

5. Estlmaclon y contenido del agregado fino volumen de agua volumen solido de cemento 358.02/3150 volumen solido del A.G 1060.8/2590 volumen del aire

P. Específico:

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

207.00 ltlm3 2%

Aprox.

= =

3150 kg/m3

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

3/4" 1.580 1.700

294 kg/cm2

0.207m3 0.114 m3 0.410 m3 0.020m3

========= 0.751 m3

0.578

0.578

0.578

8.42 bol/m3



7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total ( pesos ajustados) Agregado Grueso 1060.8x(1+0.5/100) Agregado Fino 637.44x(1+0.2/100) Agua para ser añadida por corresion por absorcion Agregado Grueso 1060.8x(0.5-0.89)/100 Agregado Fino 637.44x(0.2-0.2)/100

207--4.14=


= =

0.249 m3 637.44 Kg

207.00 litros 358.02 Kg 1060.80 Kg 637.44 Kg

1066.10 Kg 638.71 Kg.

-4.141itros 0.00 litros

================ -4.14 litros

211.14 litros

358.02 Kg 638.71 Kg 1066.10 Kg 211.141itros


~~ bolsa · 1.8 kg .• AF



3 kg A.G

207/358.02= 211.14/358.02=

25.1 Lt AGUA

0.578 0.590



1650.000 Kg/m3 ---i~~ 1692.240 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kg/m3 ---i)• 1580.000 Kg/m3

2590.00 Kg/m3



358.02 Kg 638.71 Kg

1066.10 Kg 211.141itros


0.239

0.239

1.00

e

0.377

0.239

1.60

AF

1 BLS-1pie3 8.42

15.03 25.08 4.97

0.675

0.239

2.80

AG

porm3 0.239 m3 0.377 m3 0.675m3 0.211 m3

0.211

0.239

0.88

AGUA

PARA F··c=175 KG/CM2

DISEÑOS DE MEZCLAS PARA TESTIGOS DE RUPTURA A LOS 7

OlAS



Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE -PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Localizacion: Filogue Grande - Garbanzal - El Pueblito -Tres Batanes - Palo Blanco.

1 A2 1 Mezcla: Fecha: sep.-14 Responsables


A: REQUERIMIENTOS Resistencia especificada: Uso: Cemento Portland Tipo: Agregados

Piedra Cantera: Arena Cantera :

Humedad natural Absorcion Peso Especifico de Masa Modulo de Fineza

175 kg/cm2 Cunetas MS Peso Especifico:

Qda CASCAJAL. Qda CASCAJAL

Tamaño Max nominal del A. grueso Peso Volumétrico suelto gr/cm3 Peso Volumétrico Varillado

B: DOSIFICACION 1. Selecion de la relacion agua-Cemento (A/C)

3150 kg/m3

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

para lograr una resistencia de caracteristicas: 175 + 70 se requiere una relacion (A/C)

2. por condiciones de exposicion se requiere (A/C) la relacion A/C de diseño


3. Contenido de cemento 207/0.628= 329.62 kg

4. Estimacion del contenido del agregado grueso

0.624 m3 x 1700 kg/m3 = 1060.80 Kg

5. Estimacion y contenido del agregado fino volumen de agua volumen solido de cemento volumen solido del A.G volumen del aire

329.62/3150 1060.8/2590

207.00 lt/m3 2%

Aprox.

= = = =

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

3/4" 1.580 1.700

0.207m3 0.105 m3 0.410 m3 0.020 m3

245 kg/cm2 0.628

0.628

0.628

7.76 bol/m3

========= 0.742 m3



7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total ( pesos ajustados) Agregado Grueso 1 060.8x(1 +0.5/1 00) Agregado Fino 660.48x(1 +0.2/1 00) Agua para ser añadida por corrección por absorcion Agregado Grueso 1 060.8x(0.5-0.89)/1 00 Agregado Fino 660.48x(0.2-0.2)1100

207-(-4.14)=

8. Resumen Cemento Agregado fino ( humado) Agregado grueso (humado) Agua efectiva (total de mezclado)

= = = =

= =

= =

= =

=

0.258 m3 660.48 Kg

207.00 litros 329.62 Kg

1060.80 Kg 660.48 Kg

1066.10 Kg 661.80 Kg


================ -4.141itros

211.14 litros

329.62 Kg 661.80 Kg 1066.10 Kg 211.14 litros


bolsa· -~-. -·. '".:.·:·2 '.:. kg ·:-:- ..

AF



3.2 kg··.·;~··.·

A.G

207/329.62= 211.14/329.62=

0.628 0.641

PARTIENDO DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS Y CONOCIDOS LOS PESOS UNITARIOS: AGREGADO FINO Peso Volumétrico suelto Peso Unitario Suelto Humado Peso Especifico de Masa A.F

AGREGADO GRUESO Peso Volumétrico suelto Peso Unitario Suelto Humedo Peso Especifico de Masa A. G

1650.000 Kg/m3 --•:.• 1653.300 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kg/m3 --...;)• 1587.900 Kg/m3

2590.00 Kg/m3


Contenido de Cemento Contenido de Agregado Fino

Contenido de Agregado Grueso Contenido de Agua

329.62 Kg

661.80 Kg

1066.10 Kg 211.14 litros

La proporción en volumen (m3) del diseño será:

0.220 0.400 0.220 0.220

1.00

1

1.80 e AF

1 BLS=1pie3 7.76 15.57

25.08 4.97

0.671 0.220

3.10 AG

porm3 0.220m3 0.400 m3

0.671 m3 0.211 m3

0.211 0.220

0.96 AGUA

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO LABORA TORIO DE ENSAYO DE MATERIALES


Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Localizacion: Filogue Grande - Garbanzal- El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco.

1 82 1 Mezcla: Fecha: sep.-14 Responsables :





175 kg/cm2 Cunetas MS Peso Específico:


Tamafío Max nominal del A. grueso Peso Volumétrico suelto gr/cm3 Peso Volumétrico Varillado


3150 kg/m3

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

para lograr una resistencia de caracteristicas : 175 + 70 se requiere una relacion (A/C)





0.624 m3 x 1700 kg/m3 = 1060.80 Kg


207.00 lt/m3 2%

Aprox.

= = = =

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

3/4" 1.580 1.700

0.207 m3 0.114 m3 0.410 m3 0.020m3

245 kg/cm2 0.578

0.578

0.578

8.43 bollm3

------------------0.751 m3



7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total ( pesos ajustados) Agregado Grueso 1060.8x(1+0.5/100) Agregado Fino 637.44x(1+0.2/100) Agua para ser añadida por corrección por absorcion Agregado Grueso 1060.8x(0.5-0.89)/100 Agregado Fino 637.44x(0.2-0.2)/100

207-(-4.14)=


= =

= = = =

= =

= =

= = = =

0.249 m3 637.44 Kg

207.00 litros 358.13 Kg 1060.80 Kg 637.44 Kg

1066.10 Kg 638.71 Kg


================ -4. 14 litros

211.14 litros

358.13 Kg 638.71 Kg 1066.10 Kg 211.141itros


bolsa· · • 1.8· kg AF



A.G

207/358.13= 211.14/358.13=

25.1 Ltlbbl

AGUA

0.578 0.590

1

PARTIENDO DE LOS RESULTADOS OBTENIDOS Y CONOCIDOS LOS PESOS UNITARIOS: AGREGADO FINO Peso Volumétrico suelto Peso Unitario Suelto Humedo Peso Especifico de Masa A.F

AGREGADO GRUESO Peso Volumétrico suelto Peso Unitario Suelto Humedo Peso Especifico de Masa A.G

1650.000 Kg/m3 --...:)~ 1653.300 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kg/m3 --...:)!11> 1587.900 Kg/m3

2590.00 Kg/m3




358.13 Kg 638.71 Kg

1066.10 Kg 211.14 litros

La proporción en volumen (m3) del diseno será:

0.239 0.386 0.239 0.239

1 1.00 1.60 e AF

1 BLS=1pie3 8.43 15.03

25.oa 4.97

0.671 0.239

2.80 AG

porm3 0.239 m3

0.386 m3

0.671 m3 0.211 m3

0.211 0.239

0.88 AGUA

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO LABORA TORIO DE ENSAYO DE MATERIALES


Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Localizacion: Filogue Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco.

1 C2 1 Mezcla: Fecha: sep.-14 Responsabies :







Tamaño Max nominal del A grueso Peso Volumétrico suelto gr/cm3 Peso Volumétrico Varillado

B: DOSIFICACION 1. Selecion de la relacion agua-Cemento (AIC)

3150 kg/m3

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

para lograr una resistencia de características : 175 + 70 se requiere una relacion (A/C)





0.624 m3 x 1700 kg/m3 = 1060.80 Kg

5. Estimacion y contenido del agregado fino volumen de agua volumen solido de cemento 305.31/3150 volumen solido del AG 1060.8/2590 volumen del aire

207.00 ltfm3 2%

Aprox.

= = = =

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

3/4" 1.580 1.700

0.207m3 0.097 m3 0.410 m3 0.020m3

245 kg/cm2 0.678

0.678

0.678

7.18 bol/m3

========= 0.734m3

volumen solido de areha requerido: 1-0.742 peso de arena seca requerida : 0.266x2560


7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total ( pesos ajustados) Agregado Grueso 1060.8x(1+0.5/100) Agregado Fino 680.96x(1+0.21100) Agua para ser añadida por corrección por absorcion Agregado Grueso 1 060.8x(0.5-0.89)/1 00 Agregado Fino 680.96x(0.2-0.2)/1 00

207-(-4.14)=


= =

= = = =

= =

= =

= = = =

0.266 m3 680.96 Kg

207.00 litros 305.31 Kg 1060.80 Kg 680.96 Kg

1066.10 Kg 682.32 Kg

·-4.141itros 0.00 litros

================ -4.14 litros

211.141itros

305.31 Kg 682.32 Kg 1066.10 Kg 211.14 litros


bolsa ·: '2.2 'kg . 3.5 kg ;· 29.4 LtJbol AF



A.G

207/305.31= 211.14/305.31=

AGUA

0.678 0.692



1650.000 Kgtm3 ---:)~ 1653.300 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kg/m3 ---i)• 1587.900 Kg/m3

2590.00 Kg/m3




305.31 Kg

682.32 Kg

1066.10 Kg 211.14 litros

La proporción en volumen (m3) del disel'io será:

0.203 0.203

1.00 e

0.413 0.203

2.00 AF

1 BLS=1pie3 7.18

16.05

25.08 4.97

0.671 0.203

3.30 AG

por in3

0.203 m3 0.413 m3

0.671 m3 0.211 m3

0.211 0.203

1.04 AGUA

ENSAYO DE RUPTURA DE ESPECIMENES



PROYECTO: "OISEJ\10 DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE • PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: ROTURA DE ESPECIMES DE CONCRETO

Localizacion: Filoque Grande -Garbanzal - El Pueblito- Tres Batanes - Palo Blanco.

Muestra: Fecha:

Responsables:

Cantera: De Piedra: Qda CASCAJAL De Arena: Qda CASCAJAL VACIADO 17-sep.-14

ENSAYO 24-sep.-14 Lopez Fernández Enrique de Jesús. Pisfil Pisfil Juan Manuel.

MATERIALES EN PESO PARA ENSAYO: El Volumen asumido que con una tanda de materiales se elaborarán dos probetas de concreto es de O. 015 m3. Luego la cantidad de materiales en una tanda será:

Mezcla CEMENTOkg ARENA kg PIEDRAkg AGUA /t.

A 4.944 9.927 15.992 3.167

B 5.372 9.581 15.992 3.167

e 4.580 10.235 15.992 3.167

TRABAJABILIDAD Y CONSISTENCIA Para la medición del revenimiento se tomaron 3 medidas, en los extremos y una en el centro

Mezcla Medida 1 (cm) Medida2

Medida 3 (cm) Promedio Caracterfs-tlca (centro) cm.

A 10 10.5 11 10.5 Consistencia

plástica

B 9 7 7.5 7.8 Consistencia

plástica

e 12 10 11 11 Consistencia

plástica

DIMENSIONES DE LAS PROBETAS:

Mezcla Diámetro 1 Diámetro2 Diámetro . Area(cm2) Altura (cm) Promedio (cm)

A 15.3 15.4 15.35 185.1 29.9

B 15.3 15.3 15.3 183.9 30.1

e 15.4 15.2 15.3 183.9 30

PESOS POR UNIDAD DE CONCRETO DE LAS PROBETAS

Mezcla PES01 PES02 Peso Promedio VOLUMEN Peso Unitario (kg) (cm3) (kglm3)

A 12.722 12.738 12.73 5533.22 2300.65

B 12.616 12.774 12.695 5534.00 2294.00

e 12.77 12.74 12.755 5515.62 2312.52

Volumen (cm3)

5533.219

5534.001

5515.616

RENDIMIENTO Y FACTOR CEMENTO Tandas por bolsa de Cemento: >

Se presentan a continuación las cantidades en peso para producir concreto en base a una bolsa de cemento.

Mezcla Ceinentokg Arena kg Piedrakg Agua/t. Pesot;leuna

Tanda

A 42.5 85.335 137.472 27.224 292.531

B 42.5 75.799 126.519 25.055 269.873

e 42.5 94.975 148.397 29.388 315.26

Rendimiento - Factor Cemento: El factor cemento indicará el número de tandas para alcanzar el volumen de 1 metro cúbico de concreto por medio de tandas en base a una bolsa de cemento.

Mezcla Peso de una.·

Peso Unitario ·Rendimiento .Factor.

tanda cemento

A 292.531 2300.650 0.127 7.865

a 269.873 2294.001 0.118 8.500 .. .. ... ·"·

e 315.260 2312.523 0.136 7.335

Como se puede ver la mezcla "C" posee un mayor rendimiento, es decir con un menor número de tandas se alcanzará el volumen de concreto deseado, pero esto no siempre es indicativo de calidad, como se apreciará a continuación en la tabla de resistencias a la compresión, esta mezcla C es la de menor calidad. En cambio la mezcla "B'; de menor rendimiento, es la que posee mayor resistencia a la compresión.

ESFUERZOS Y RESISTENCIAS A LA COMPRESIÓN

Medidas obtenidas en laboratorio mediante los procedimiento descritos en la sección 111.

'" . . Carga promedio.

Sección Esfuerio Resistencia Mezcla Carga máxima 1

Carga máxima promedio __ promedio .' a los 28 2

(Kg) (cm2) (kg/cm2) días**

A1 32950 34200 33575 185.057 181.43 259.19

81 37600 35500 36550 183.854 198.8 284.00

C1 29800 29550 29675 183.854 161.41 230.59

**La resistencia a los 7 dfas representa aproximadamente el 70% de la Esfuerzo ·da-tos 28 dlas. F'c(7)=0. 70*F'c(28)

Mezcla · Resistencia a : ~esistencia

E_r:r!!_r_ .. . los 28 días1rlt -:-promedio f'cr · .. - ·•

'·

A1 259.19 245 14.19

81 284.00 245 39.00

C1 230.59 245 -14.41

Resistencia a la Compresión en función de la Relación Agua Cemento.

1 Tabla 9 1

Resistencia obtenido en Relación Agua Cemento de Laboratorio (f'rc) k9/cm2 Diseño (ale)

259.19 0.628 284.00 0.578 230.59 0.678

OBTENCIÓN DE LA RELACIÓN A/C DE DISEÑO

Elaboración del gráfico Resistencia comparada con la Relación Agua Cemento

Relación Agua Cemento de Resistencia obtenido en Diseño (a/c) Laboratorio (frc) kg/cm2

/ Tabla 9

R

E S

1

S

T

E N

e

A

0.628 259.2 0.578 284.0 0.678 230.6

::::: 1=~~-. ~. -~--· , ...

280.0 ..;-1 .._;:_-"--~.;:---"---'----'-'-----...:,"'-'--'-----

270.0 -t--,-----'------'~--~..........;..--'-'-----

260.0 ..¡-;..-~----4:;:;-----~~~--'--• Seriesl

• .:.-ti--· Series2 250.0 +---------"'==--~-""'=::----

1---~----------..:------------- ---.. ..' 0.653, 245.000 -· :--- Series3 240.0 { ·-~- - .

~ --Polinómica (Seriesl) 230.0 . !

1

220.0 -!:------. y= -758.00x2 + 417.95x:+ 295.66

21QO : 1

: 200.0 +-----.-------.-[-::;-, ---.----

0.550 0.600 0.650 0.700 A/C DE OISEtiiO

DISEÑO DE MEZCLA F··c=175 kg/cm2



Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo: Diseño de Mezcla Localizacion: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco. Mezcla: 1 L2 1 Fecha: sep.-14 Responsables







Tamaño Max nominal del A grueso Peso Volumétrico suelto gr/cm3 Peso Volumétrico Varillado


3150 kg/m3

ARENA 0.200 0.200 2.56 2.76

1.650 1.820

para lograr una resistencia de características: 175 + 70 se requiere una relacion (A/C)





0.624 m3 x 1700 kg/m3 = 1060.80 Kg

5. Estimacion y contenido del agregado fino volumen de agua volumensolido de cemento 317/3150 volumen solido del A.G 1060.8/2590 volumen del aire

207.00 lt/m3 2%

Aprox.

= = = =

PIEDRA 0.5

0.890 2.590

3/4" 1.580 1.700

0.207m3 0.101 m3 0.410 m3 0.020m3

245 kg/cm2 0.653

0.653

0.653

7.46 bollm3

------------------0.738m3



7. Ajustes por humedad del Agregado por humedad total (pesos ajustados) Agregado Grueso 1060.8x(1+0.5/100) Agregado Fino 670.72x{1+0.2/100) Agua para ser añadida por corrección por absorcion Agregado Grueso 1060.8x{0.5-0.89)/100 Agregado Fino 670.72x{0.2-0.2)/100

207-{-4.14)=

8. Resumen Cemento Agregado fino { humedo) Agregado grueso { humedo) Agua efectiva (total de mezclado)

= =

= = = =

= =

= =

= = = =

0.262 m3 670.72 Kg

207.00 litros 317.00 Kg 1060.80 Kg 670.72 Kg

1066.10 Kg 672.06 Kg


================ -4.14 litros

211.141itros

317.00 Kg 672.06 Kg 1066.10 Kg 211.141itros


1 · bolsa : 2.1 kg • 3.4' kg · 28.3·Lt/bol ·

AF



A.G

207/317= 211.14/317=

AGUA

0.653 0.666



1650.000 Kg/m3 ---l;)~ 1653.300 Kg/m3

2560.00 Kg/m3

1580.000 Kg/m3 ---i)~ 1587.900 Kg/m3

2590.00 Kg/m3




317.00 Kg · 672.06 Kg

1066.10 Kg 211.14 litros

La proporción en volumen (m3) del diseño será:

0.211 0.211

1.00 e

0.406 0.211

1.90 AF

1 BLS=1pie3 7.46 15.81

25.08 4.97

0.671 0.211

3.20 AG

porm3 0.211 m3

0.406 m3

0.671 m3 0.211 m3

0.211 0.211

1.00 AGUA

UNIVERSIDAD NACIONAL " PEDRO RUIZ GALLO " FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL, SISTEMAS Y ARQUITECTURA

RESUMEN : RESULTADOS DE ENSAYOS REALIZADOS EN EL LABORA TORIO DE ENSAYO DE LOS MATERIALES

PROYECTO: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS,

PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"


RESUMEN DE DISEÑO DE MEZCLA

Resistencia especificada Uso Cemento Portland Tipo Relación a/c

-bolsa: Dosificación en peso (kg) 1

C: Se Interpreta:

bolsa: Dosificación en volumen (m3) 1

C: Se Interpreta:

bolsa: Dosificación en volumen (pie3) 1

C:

Se Interpreta:

bolsa: Materiales por m3 de concreto 8.42

C: Se Interpreta:

Para costo unitario incluir% de desperdicios

Bach. Lopez Fernández Enrique de Jesús.

Bach. Pisfil Pisfil Juan Manuel.

210 Kgfcm2 Alcantarillas, Badenes

MS Mejorado

0.578 kg: kg: Lt

1.8 3 25.1 AF: A.G; AGUA

175 Kgfcm2 Cunetas

MS Mejor;,clo

0.653 bolsa: kg: kg:

1 2.1 3.4 C: AF: A.G;

para 1kg de cemento utilizar el factor que corresponde a cada material

kg: kg: Lt bolsa: kg: kg: 1.5 2.8 0.88 1 1.9 3.2 AF: A.G; AGUA C: AF: A.G;

para 1m3 de cemento utilizar el factor que corresponde a cada material

kg: kg: Lt bolsa: kg: kg: 1.78 2.98 0.59 1 2.12 3.36 AF: A.G; AGUA C: AF: A.G;

para 1Pie3 de cemento utilizar el factor que corresponde a cada material

m3: m3: m3 bolsa: m3: m3: 0.377 0.675 0.211 7.46 0.406 0.671

AF: A.G; AGUA C: AF: A.G; para 1m3 de concreto utilizar el factor que corresponde a cada material

Lt 28.3

AGUA

Lt 1

AGUA

Lt 0.67

AGUA

m3 0.211 AGUA


2.3.1 DISCUSIÓN

• Se requiere de destreza y habilidad para realizar el ensayo de revenimiento de la

mezcla para no tener demasiado margen de error cuando se mida el asentamiento ya

que este es una parte importantísima en todo el proceso de diseño., ya que este error

puede hacer variar la resistencia del concreto.

• Según los cálculos hechos la mezcla "C" posee un mayor rendimiento, es decir con un

menor número de tandas se alcanzará el volumen de concreto deseado, pero esto no

siempre es indicativo de calidad, como se aprecia en la tabla de resistencias a la

compresión, esta mezcla Ces la de menor calidad. En cambio la mezcla "8", de menor

rendimiento, es la que posee mayor resistencia a la compresión.

• Pero una mezcla de menor rendimiento repercutirá en el factor económico ya que se

utilizará una mayor cantidad de cemento.

• Se aprecia que a menos relación agua cemento de diseño produce una mayor

resistencia .Debido a que el agua es un factor importante en la resistencia del concreto,

a mayor agua menos consistencia, la mezcla se hace más fluida y menos trabajable,

menor resistencia.

• Los factores tanto externos como internos son determinantes para una mezcla ideal de

concreto.

• La resistencia y durabilidad (calidad) del concreto esta principalmente relacionada con

la relación agua-cemento de la pasta y con la granulometría y tipo de partículas del

agregado. Pero además del requisito de trabajabilidad de un concreto afecta la relación

agua-cemento y la proporción relativa de agregados gruesos y finos a usarse.



2.3.6 CONCLUSIONES

1.-Se ha observa en la realización de los ensayos, que la mezcla resulto de

características cohesiva por la forma que tiene al hacer el ensayo del cono Abrams. Esto

se da porque las componentes del concreto están unidas y no hay segregación, .a

diferencia de otras mezclas que hubieran segregado y la forma de estas al sacar el cono

tendría formas regadas y no cohesivas, Este ensayo nos ha permitido obtener una gran

experiencia en nuestro campo ingenieril ya que podremos ya diferenciar concretos poco

cohesivos, cohesivos y no cohesivos, mediante la observación.

2.-EI diseño de mezcla obtenido para la construcción para Alcantarillas y Badenes será de

f'c=210 Kg/cm3, a su vez para la construcción de Cunetas será de fc=175 Kg/cm3

ubicado en distintos kilometrajes del proyecto. Se muestra un cuadro resumen de los

valores encontrados:

RESUMEN DE DISEÑO DE MEZCLA

Resistencia especificada Uso Cemento Portland Tipo Relación a/c

210 Kgjcm2

Alcantarillas, Badenes 175 Kg/cm2

Cunetas MS Mejorado MS Mejorado

0.578 0.653 . 'Lt .. ,

Dosificación en peso (kg)

Se Interpreta:

Dosificación en volumen (m3)

Se Interpreta:

Dosificación en volumen (pie3)

Se Interpreta:

Materiales por m3 de concreto

Se Interpreta:

28.3:·. C: AF: A.G; AGUA C: AF: A.G; AGUA

para 1kg de cemento utilizar el factor que corresponde a cada material

.bolsa: : ·~ .· kg: ~" . · ·: kg: · ... ~.. Lt · ... : : tbolsai". kg: ' . ·k_g: Lt : ; '1.9 ,·' t, 3.2.

C: AF: A.G ; AGUA C: AF: A.G ; AGUA para 1m3 de cemento utilizar el factor que corresponde a cada material

bolsií: · ·: . ''l(g: .' . :.: kg: ~- :Lt

2:!1z- · : ·.<·. 3;36 · 0.67 ..•.

'·'. 1 ..

C: AF: A.G; AGUA C: AF: A.G; AGUA para 1Pie3 de cemento utilizar el factor que corresponde a cada material

m3:;_, !. ~ -m3:. m3

· 8.42 .. ' .. o.377. o:675 • "".0.211· 7.46. C: AF: A.G; AGUA C: AF: A.G ; AGUA

para 1m3 de concreto utilizar el factor que corresponde a cada. material

Para costo unitario incluir% de desperdicios



2.4 ESTUDIO DE CANTERAS

TESISTAS

2.4.1 GENERALIDADES.

2.4.1.1 INTRODUCCION.

El presente Informe tiene por objetivo dar a conocer los resultados de las

investigaciones de campo y ensayos de laboratorio de Pavimentos de la Cantera, que

será utilizada en el Proyecto de Tesis: "Diseño de la Carretera Filoque Grande - Palo

Blanco, del distrito de Olmos, provincia de Lambayeque, región de Lambayeque".

Se define como canteras, al afloramiento rocoso del que se extrae piedras, gravas,

arenas, etc.; para ser utilizados como material de construcción. Estos yacimientos

deberán cumplir ciertas exigencias, como de calidad y cantidad. La calidad se evalúa

por medio de las características físicas y mecánicas de sus partículas, valiéndose en

este caso del análisis granulométrico, y de los límites de plasticidad; para clasificarlo

como excelente, bueno o malo como material de construcción.

La cantidad se sustenta en la potencia del yacimiento, que permita y asegure el

volumen necesario para ser utilizado en tal o cual obra.

2.4.1.2 OBJETIVO.

El estudio en mención, en virtud de las investigaciones realizadas, tiene por finalidad

evaluar los materiales de la Cantera antes indicada para el Proyecto "Diseño de la

Carretera Filoque Grande - Palo Blanco, del distrito de Olmos, provincia de

Lambayeque, región de Lambayeque".

El programa de trabajo realizado con este propósito ha consistido en:

Ubicación de la Cantera.

Toma de Muestras Alteradas.

Ejecución de Ensayos de Laboratorio Estándar.

Ejecución de Ensayos de Laboratorio Especiales.

Conclusiones y Recomendaciones.



TESISTAS

2.4.1 DESCRIPCION GENERAL DEL AREA ESTUDIADA.

LUGAR CANTERA

Km: 1 0+400 desvfo a la salida del Quebrada caserío TRES BATANES Cascajal

2.4.2 INVESTIGACIONES GEOTÉCNICAS.

La programación de estas investigaciones se ejecutó teniendo en cuenta obtener una

mayor información del material de la Cantera mediante una exploración de campo y

ensayos de laboratorio, a fin de determinar las propiedades físico - mecánicas de los

materiales.

2.4.2.1 TRABAJOS DE CAMPO.

Estos trabajos fueron realizados por los integrantes del proyecto de tesis, que consistió

en determinar el tipo de material de Cantera, donde se proyecta utilizarlo como

mejoramiento de sub rasante, para Sub base y Base del proyecto. (Afirmado y/o

relleno).

Las muestras representativas del sub suelo de la Cantera, consistieron en muestras

alteradas, para su respectivo análisis de laboratorio y su correspondiente clasificación,

bajo la Norma.

2.4.2.2 TRABAJOS DE LABORATORIO.

Los trabajos en laboratorio incluyeron las siguientes actividades:

Métodos para la reducción de muestras de campo -a tamaño de muestras de ensayo, de acuerdo a la Norma A.S.T.M. C 702. Obtención en laboratorio de muestras representativas (cuarteo), siguiendo la práctica de la Norma A.S.T.M. C 702.

a.Ensayos de Laboratorio Estándar.

Las muestras representativas se trasladaron y ensayaron en el Laboratorio de

Suelos, siguiendo las Normas A.A.S.H.T.O., A.S.T.M. y N.T.P.; y son las siguientes:

"""'- ANALISIS GRANULOMETRICO- NTP 339.128 (ASTM D422)

,.¡.. DETERMINACIÓN DE LIMITES DE ATIERBERG (ASTM D 422)



TESISTAS

b. Ensayos de Laboratorio Especiales.

Siguiendo con el análisis de las muestras ensayadas en el Laboratorio De

Pavimentos, siguiendo las Normas; se procedió a ejecutar los ensayos especiales, y

son los siguientes:

"*- COMPACTACION PROCTOR MODIFICADO NTP 339.141 (ASTM D1557)

-4- RELACION SOPORTE EN MUESTRAS COMPACTADAS DE SUELOS

EN LABORATORIO (C.B.R.)- A.S.T.M. D 1883.

2.4.3 GABINETE.

El estudio de gabinete, consistió en la Clasificación del tipo de Material que conforma

las muestras de la cantera, y su respectiva verificación con los parámetros mínimos

para material de uso como afirmado y/o relleno (mejoramiento de sub rasante, Sub

Base y Base).

2.4.4 DESCRIPCION DEL MATERIAL DE CANTERA.

De acuerdo a los resultados obtenidos en la exploración de campo realizado en la

zona, en base a las muestras de las respectivas canteras, luego de un exhaustivo

estudio, así como, de los resultados de los ensayos de laboratorio, se puede

establecer:

CANTERA CASCAJAL.

La Cantera CASCAJAL, se encuentra ubicada aproximadamente en el Km: 1 0+400, en

un desvío a la salida del caserío Tres Batanes (yendo de Filoque Grande hacia Palo

Blanco), la cual está conformada por una mezcla bien gradada, de grava T.M. 1" (94.11

%), apreciable proporción de partículas finas menores al tamiz N° 200 (5.26 %}, de

mediana plasticidad, y poca cantidad de arena gruesa a fina; de color marrón claro con

tonalidades cremas.

Características generales del material de cantera.

'*Clasificación AASHTO

-4>-Ciasificación SUCS

-*Límite Líquido

~Limite Plástico

..J-Indice Plástico

~Máxima Densidad

"*Humedad Optima

A-1-b (O)

GW

24.74

24.14

4.60

2.21 gr/cm3

6.60%



TESISTAS

>=t.C.B.R. al100%

'*-Volumen de explotación

'*-Propietario

"*-Espesor

"*-Acceso

.;J.. Tiempo Explotación.

.,j,. Tipo de Explotación.

y Retroexcavadora).

4Uso

,¡_origen

'*-Tipo de Material

47.15%

50000 m3 aprox.

Privado.

Variable, mayor a 12 m.

Km 10.4 a la salida del caserío Tres

Batanes .

Todo el Tiempo .

Maquinaria Convencional (Cargador Frontal

Afirmado y Relleno.

Pluvial, material de rlo.

Conglomerado de origen aluvial.

2.4.5 EXPLOTACION Y TRANSPORTE.

CANTERA CASCAJAL:

El método de explotación es a cielo abierto ya que ésta se encuentra a orillas del río

Cascajal y se tendrá en cuenta la ubicación de los materiales útiles en superficie, con

extensión horizontal y vertical. Según el análisis geo estructural y las condiciones

físicas del material se determinó que el talud final debe ser (H:V) 1:1, con una altura

máxima de 8 m., y altura de bancos de operación de 10m. Asimismo se requiere una

limpieza del material inadecuado (cobertura vegetal, palizadas y restos orgánicos que

puedan existir) y por último se tendrá que controlar la calidad del material en la etapa

de explotación de cantera que comprende el arranque del material, carguío y

transporte.

2.4.6 POTENCIA DE CANTERA.

El inventario de material útil mlnimo, a extraer se cuantifico restado al volumen total el

desbroce y over, según sea el caso (material mayor a 3"), para ser utilizado como

afirmado o relleno.

CANTERA

QUESADA CASCAJAL

MATERIAL UTIL TOTAL MÍNIMO (m3)

50,000



TESISTAS

2.4.7 RECOMENDACIONES.

• Se recomienda que antes de realizar la explotación de la Cantera Cascajal, se

deberá ejecutar un desmontado, con la finalidad de eliminar el estrato de

cobertura vegetal, material contaminado y/o meteorizado, existente en la

superficie, y transportarlos hacia los botaderos.

• Se recomienda realizar un previo zarandeo en la extracción de materiales de

ambas canteras, por el tamiz de 1", con el objetivo de generar un afirmado

acorde a las especificaciones técnicas.

• Se recomienda que para realizar la compactación del afirmado, se debe tener

en cuenta el óptimo contenido de humedad, obtenido del ensayo Proctor

Modificado y además se deberá realizar ensayos de densidad de campo (cada

500 m.), para evaluar el grado de compactación del afirmado, por lo que se

sugiere que el grado de compactación del afirmado, tenga un valor mínimo de

100 % de la densidad seca máxima obtenida del ensayo Proctor Modificado,

ejecutado en laboratorio.

• Finalmente podemos concluir, que para el Proyecto: "Diseño de la Carretera

Filoque Grande- Palo Blanco, del distrito de Olmos, provincia de Lambayeque,

región de Lambayeque". Se deberá tener en cuenta todas las consideraciones

antes descritas, dada la importancia de la obra. de tal manera que asegure

mayor durabilidad.


2.4.8 RESULTADOS.

MUESTRA ENSAYOS LWiffES DE ATEMBERG CLASIFICA CÍO N ENSAYO DE COMPACTACION PROCTOR C.B.R. PARA EL

PRO FUNDIDA UBICACIÓN LIMffE LIMffE INDICEDE sucs AASHTOO DENSIDAD MÁXAWA

HUMEDAD OPTIMA 100% DE LA M.D.S.

D(2.00m) LIQUIDO PLASTICO PLASTICIDAD SECA (0,1'?

KM: (%) (O A.) (O A.) -- -·-- grlcm3 % %

CANTERA 10.4, a la salida 24.74 20.14 4.60 GW A-1-a(O) 2.21 6.60 47.15 CASCA.JAL de Tres Batanes.




ENSAYO: ANALISIS GRANULOMETRICO- NTP 339.128 (ASTM D422) CANTERA : QUEBRADA CASCAJAL

PROYECTO : "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"



FECHA: SEPTIEMBRE DEL 2014

CANTERA 1 MUESTRA 1 CANTERA QUEBRADA CASCAJAL 1 Ut: t:JI.t-'LU 1 At;IUN 1 2.00


TIPO DE MATERIAL

P. ORIGINAL (gr) 5000.00

PERO. LAVADO (gr) 170.65 P. TAMIZADO (gr) 4829.35

ABERT. MALLA PESO

pulg. mm gr %RET %PASA

3" 75.000 0.00 0.00 100.00

2" 50.000 0.00 0.00 100.00

1 1/2" 38.100 0.00 0.00 100.00

1" 25.000 294.35 5.89 94.11

3/4" 19.000 502.54 10.05 84.06

1/2" 12.500 522.91 10.46 73.60

3/8" 9.500 578.21 11.56 62.04

N°4 4.750 604.00 12.08 49.96

N°10 2.000 642.10 12.84 37.12

N°20 0.850 450.32 9.01 28.11

N°40 0.425 406.78 8.14 19.98

N°50 0.300 341.23 6.82 13.15

N° 100 0.150 263.95 5.28 7.87

W200 0.074 130.78 2.62 5.26

PLATILLO 92.18 5.26 0.00

SUMATORIA PLAT. 262.83 ·SUMA TOTAL 5000.00 100.00

LIMITE LIQUIDO (%) 24.72

LIMITE PLASTICO (%) 20.14

INDICE PLASTICO 4.58

CLASIFICACION SUCS GW

CLASIFICACION AASHTO A-1-a(O)

UBICACIÓN km 10+400, a la salida del caserio Tres Batanes

1 1

CURVA GRANULOMÉTRICA CANTERA: QUEBRADACASCAJAL

GRAVA ARENA LIMOS Y ARCILLAS

3" 2" 11/2" 1" 3/4" 1/2" 3/8" N"4 N"10 N"20 N"40 N" SO N"100 N"200



PROYECTO: "DISEfi.IO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

Ensayo:

Localización:

Muestra: Progresiva Fecha: Tipo de Muestra: Responsables :

DETERMINACIÓN DE LiMITES DE ATTERBERG (ASTM D 422) Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito - Tres Batanes - Palo Blanco. Cantera "Cascajal" A 10.4 km salida del caserío Tres Batanes.

sep.-14

Representativa



LIMITE LIQUIDO LIMITE PLASTICO

Lata N° 237/090 145/072

Número de golpes, N 17.00 24.00

Peso del suelo húmedo + lata (gr 55.70 57.48

Peso del suelo seco + lata (gr) 51.31 53.39

Peso de lata (gr) 36.25 37.32 ·-

Peso del suelo seco (gr) 15.06 16.07

Peso del agua (gr) 4.39 4.09

Contenido de humedad % 29.15 25.45

40 - __ ... , ...,._. ....... -,~- ~--~···- ... ----·-"'""* .......... ~

35 ¡

------1------1----- --c-1- t

f -1-----1----1-------i---4---1-4----j

' 1 ---- -b.f'c-----~-- ----1-~ y=-11.71n(x) 62.~99~ 1

----------1------------1- ----i

~ o "CI IV 30 "CI Cll E :S

::E: 25 Cll "CI o

"CI ·¡: 20 .e e

.o (J

15+----------1-~~--~-~4-4-+-----1~

10 15 25 35 100 N° de golpes, N

'-------------------------

070/217

32.00

53.58

50.54

36.55

13.99

3.04

21.73

060/120

57.89

54.27

36.30

17.97

3.62

20.14

20.14

L. L.= 24.74

L. P.= 20.14

l. P.= 4.60

--

e-n

Cant-


LABORA TORIO DE MECÁNICA DE SUELOS

PROYECTO:

Ensayo: Localización:

Fecha:

Profundidad:

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE - PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE

LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

DETERMINACIÓN DE LIMITES DE ATTERBERG (ASTM D 422)


sep.-14

2.00m



KILO METRO LL LP IP

10+400 a la salida de Tres 24.74% 20.14% 4.60%

CASCAJAL Batanes.

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO LABORATORIO DE PAVIMENTOS


Proyecto: "DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE:'

Ensayo:

Localización:

ENSAYO DE COMPACTACION PROCTOR MODIFICADO NTP 339.141 (ASTM D1557)


Muestra:

Progresiva

Fecha:

Profundidad:

Responsables :

Representativa Cantera : Cascajal

10+400 A la salida del caserío Tres Batanes.

sep-14

1.5



(PROCTOR MODIFICADO- METODO AASHTO D -1557) METODO DE COMPACTACION : PROCTOR MODIFICADO AASHTO T-180 METODO- D

VOLUMEN DEL MOLDE (cm3) 944 PESO DEL MOLDE (~ 1678 MOLDE Nro. 1

NUMERO DE ENSAYO 1 2 3 PESO SUELO + MOLDE (gr) 3566 3735 3691 PESO SUELO HUMEDO COMPACTADO (gr) 1888 2057 2013 PESO VOLUME:TRICO HUMEDO (gr/cm3) 2.000 2.179 2.132

CONTENIDO DE HUMEDAD RECIPIENTE Nro. 035 057 055 PESO SUELO HUMEDO +TARA 70.15 70.95 83.60 PESO SUELOS SECO+ TARA 68.10 68.65 79.40 PESO DE LA TARA 26.66 26.45 26.70 PESO DE AGUA 2.05 2.30 4.20 PESO DE SUELO SECO 41.44 42.20 52.70 CONTENIDO DE AGUA 4.95 5.45 7.97 % PROMEDIO DE AGUA 4.95 5.45 7.97 PESO VOLUMETRICO SECO 1.906 2.066 1.975

DENSIDAD MÁXIMA SECA: 2.210 gr/cc. HUMEDAD OPTIMA: 6.60 %

GRAFICO DEL PROCTOR

2.25

2.20

2.15

- 1-- DENSIDAD MÁXIMA 1 '

~= ~

~'\ f- 1 - - - ' - 1--

(j' (J 1 "l:

-

:-

S 2.10 :- ,.--------<( u w UJ e <( 2.05 e ¡¡; z w

~t ¡._ 1

¡"

f/) \

1 o i 1 e - 2i

w '

4

,___

,___

-

e 2.00

1.95

::2:

-1 :-r- --=:¡

; :X: - -·

:-rl= 1

f- 1

1.90 4.0

.. 5!:

5.0 6.0

- -· 1

·-1---. 1

7.0

CONTENIDO DE HUMEDAD(%)

-¡

8.0 9.0 10.0

Proyecto:

UNIVERSIDAD NACIONAL PEDRO RUIZ GALLO LABORATORIO DE PAVIMENTOS



Ensayo: METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR lA RELACION SOPORTE EN MUESTRAS COMPACTADAS DE SUELOS EN LABORATORIO CC.B.R.\- A.S.T.M. O 1883

Localización: Filoque Grande - Garbanzal - El Pueblito -Tres Batanes - Palo Blanco. Progresiva Responsables :

1 0+400 TRAMO FILOQUE GRANDE- PALO BlANCO Cantera: Quebrada Cascajal Muestra: Representativa Lopez Femández Enrique de Jesús. Pisfil Pisfil Juan Manuel.

FECHA: (MUESTRAN" COMPACTACION CBR

MOLDEN" 1 2 3 N" DECAPAS 5 5 5 N" DE GOLPES POR CAPAS 56 25 12 CONDICIONES DE lA MUESTRA ANTES DE SATURAR SATURADA ANTES DE SATURAR SATURADA ANTES DE SATURAR SATURADA PESO MOLDE+ SUELO HUMEDO (gr) 9400 9500 9290 9360 9050 9250 PESO DEL MOLDE (gr) 4332 4332 4335 4335 4337 4337 PESO DEL SUELO HUMEDO (gr) 5068 5168 4955 5025 4713 4913 VOLUMEN DEL SUELO (cm3) 2143 2143 2141 2141 2139 2139

DENSIDAD HÚMEDA(gr/cm3) 2.365 2.412 2.314 2.347 2.203 2.297 CONTENIDO DE HUMEDAD

CAPSULAN" PESO CAPSULA +SUELO HUMEDO (gr 81.73 72.35 83.45 72.68 84.35 77.80 PESO CAPSULA + SUELO SECO (gr) 79.43 68.12 81.1 68.85 82.05 72.31 PESO DE AGUA CONTENIDA (!lr) 2.3 4.23 2.35 3.83 2.3 5.49 PESO DE CAPSULA (¡¡r) 38.12 23.21 38.97 23.01 38.25 23.14 PESO DE SUELO SECO (¡¡r) 41.31 44.91 42.13 45.84 43.8 49.17 HUMEDAD(%) 5.57% 9.42% 5.58% 8.36% 5.25% 11.17% DENSIDAD SECA (gr/cm3) 2.240 2.200 2.192 2.170 2.090 2.070

ENSAYO DE EXPANSION-HINCHAMIENTO MOLDE N" 01 MOLDE N" 02 MOLDE N"03

FECHA Y HORA TIEMPO (OlAS) DIAL EXPANSION DIAL EXPANSION DIAL EXPANSION 0.01" mm % 0.01" mm % 0.01" mm o/o

o 0.001 0.002 0.003 24 0.002 0.001 0.00 0.0035 0.0015 0.00 0.005 0.002 48 0.003 0.002 0.00 0.005 0.003 0.00 0.007 0.004 72 0.005 0.004 0.00 0.007 0.005 0.00 0.008 0.005

NO EXPANSIVO

1

1 1 1

0.00 0.00 0.00

ENSAYO DE PENETRACION

MOLDE N" 01 MOLDEN"02 MOLDE N" 03

PENETRACION CARGA ESTANDA

CARGAENSA' ESFUERZO CBRCORR CARGAENSA' ESFUERZO CBRCORR CARGAENSA ESFUERZO CBRCORR.

mm Lb/Pulg2 diai(Kg) Kg/cm2 Lb/Pulg2 o/o dial (Kg) diai(Lb) Lb/Pulg2 o/o dial (Kg) dial (Lb) Lb/Pulg2 o/o

0.64 180 9.30 132.89 200 10.34 147.66 145 7.49 107.05

1.27 360 18.60 265.78 380 19.64 280.55 300 15.50 221.48

. 1.91 560 28.94 413.44 580 29.97 428.20 460 23.77 339.61

2.54 1000 680 35.14 502.03 50.2 620 32.04 457.73 45.77 590 30.49 435.59 43.56

3.18 740 38.24 546.33 670 34.63 494.65 740 38.24 546.33

3.81 775 40.05 572.17 705 36.43 520.49 780 40.31 575.86

4.45 810 41.86 598.01 783 40.47 578.07 835 43.15 616.46

5.08 1500 900 46.51 664.45 44.3 802 41.45 592.10 39.47 895 46.25 660.76 44.05

7.62 970 50.13 716.13 854 44.13 630.49 1080 55.81 797.34

10.16 1050 54.26 775.19 890 45.99 657.07 1140 58.91 841.64

12.7 1200 62.02 885.94 940 48.58 693.98 1250 64.60 922.85

CUADROS RESUMEN PARA GRAFICAR: CUADRO CURVA ESFUERZO PENETRACION

PENETRACION MOLDE N• 01 (56) Pulg ESFUERZO (lb/Pul 2) o.oo. 0.000 0.03 132.890

0.05 265.781

0.08 413.437 0.1 502.030

0.13 546.327 0.15 572.167 0.18 598.007 0.2 664.452 0.30 716.131 0.40 ns.194 0.50 885.936

PENETRACION MOLDE N" 01 (25) 1 Pulg ESFUERZO (Lb/Pul 2) 0.00 0.000 0.03 147.656 0.05 280.546

0.08 428.202 0.1 457.733 0.13 494.647 0.15 520.487 0.18 578,073 0.2 592.100 0.30 630.491 0.40 657.069 0.50 693.983

PENETRACION MOLDE N" 01 (12lJ Pulg ESFUERZO (lb/Pul 2) 0.00 0.000 0.03 107.051 0.05 221.484

0.08 339.609 0.1 435.585 0.13 546.327 0.15 575.858 0.18 616.464 0.2 660.760

0.30 797.342 0.40 841.639 0.50 922.850

--. --=~A ESFUERZO- PENETRACIÓN 56GO~~-------~ 1000.000 ... - - --- -- - 1

soo.ooo BOO.oOO '

700:000 60ó.óoo 500.000 -:>-CURVA ESFUERZO-

40o:Oiiii PENETRACIÓN 56 30Q.iiOil GOLPES

200.000

100.000

5:000 <1-----.---.-----.----,----.,

-------~-.. -~~--~----~--~--------------------___¡ CURVA ESFUERZO- PENEJRACIÓN 25 GOLPES

~oo.oo~ r - . -...... ---700.000 -.

~oo.ooó 1 ?~i 400.000 i

~O.Ood j ~m.>~ 1 100.000 1

-<>-CURVA ESFUERZOPENETRACIÓN 25 GOLPES

0.000 ----.----.-----r----.-----. 6Tci

.........., 0.30

--- CURVA ESFUERZO- PENETRACIÓN 12 GOLPES 1000.000 T ...

soo.ooo L-----~=-'---~~ ~ ¡---.- ----::r .. - ·--- . -:-CURVA ESFUERZO

PENETRACIÓN 12 GOLPES

200.000 1 --- ---------

ESFUERZO ENSAYO

502.030

664.452

ESFUERZO ENSAYO

457.733

592.100

ESFUERZO ENSAYO

435.585

660.760

CUADRO ENSAYO DE PENETRACION

CBR SIN CORREGIR

% DENSIDAD

SECA

50.2 2.240

44.3 2.240


CBR SIN CORREGIR

% DENSIDAD

SECA

45.77 2.192

39.47 2.192


CBR SIN CORREGIR

% DENSIDAD

SECA

43.56 2.090

44.05 2.090

56 GOLPES

0.1"

0.2"

25GOLPES

0.1"

0.2"

12GOLPES

0.1"

0.2"

CUADROS RESUMEN PARA GRAFICAR:

CUADRO CURVA ESFUERZO PENETRACION CORREGIDA

PENETRACION MOLDE N• 01 (56) Pulg ESFUERZO (Lb/Pul 2) 0.000. 0.000 0.03 132.890

0.05 265.780

0.08 413.437 0.1 500.000

0.13 570.000 0.15 600.000 0.18 645.000

' ' "·¡ ' . "l

é:UR)M E5FUERZQ~ ,PENETRACIÓN 56 GOLPES CORR~GI'?A

~-:ooo .~~--~~~~-~~~~--~----~--_____ __._c_c___:_ ___ ._.~~-----~--,,

'¡----,. ~ 900.000•. . :

ªo.o~oo.o \ x 0.2 665.000 j

0.30 750.000 700.000 0.40 790.000 0.50 810.000 600.000

500.000

400.000

300.000 ·C

200.000 .:

100.000

0.000 )(------.---,----,r-----.---,---r-----i 0.00 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50

~. : '

% CBR =ESFUERZO ENSAYADO/ PRESION PATRON*100 PRESION PATRON

PRESION PATRO PARA PENETRACION 0.1" = 1 000 lb/Pulg2 1000

PRESION PATRO PARA PENETRACION 0.2" = 1500 lb/Pulg2 1500

'• '

-<-CURVA ESFUERZO- PENETRACIÓN SS GOLPES

->f.-CURVA CORRREGIDA 56 GOLPES

ESFUERZO CORREGIDO

500.000

665.000


CBR CORREGIDO

% DENSIDAD SECA

50.00 2.240

44.33 2.240

56 GOLPES

0.1"

0.2"



PENETRACION MOLDE N• 01 (25) Pulg ESFUERZO (Lb/Pul 2) 0.00 0.000 0.03 148.000 0.05 280.000

0.08 410.000 0.1 460.000

0.13 510.000 0.15 540.000 0.18 575.000 0.2 595.000 0.30 660.000 0.40 690.000 0.50 695.000

'~~· ·600.009:

'soo.ooo·.

·400.000

300.000

200.000

100.000

1.

: --<>-CURVA ESFUERZO· PENÉTRACI.ÓN 25 GOLPES

: -><-CURVA CORREGIDA 25 GOLPES

0.000 ii-----.-----.------,.---------r-----i 0.00 0.10 ·o.2o 0.30 0.40

o/o CBR =ESFUERZO ENSAYADO/ PRESION PATRON*100 PRESION PATRON

PRESION PATRO PARA PENETRACION 0.1" = 1 000 lb/Pulg2 1000

PRESION PATRO PARA PENETRACION 0.2" = 1500 lb/Pulg2 1500

0.50

ESFUERZO CORREGIDO

460.000

595.000


CBR CORREGIDO

o/o DENSIDAD SECA

46.00 2.192

39.67 2.192

25GOLPES

0.1"

0.2"



PENETRACION MOLDE N• 01_i12}_J Pula ESFUERZO (lb/Pul 0.00 0.000 0.03 125.000 0.05 225.000

0.08 350.000 0.1 430.000 0.13 510.000 0.15 560.000 0.18 620.000 0.2 660.000

0.30 780.000 0.40 850.000 0.50 900.000

2)

500.000 ·+------/-/'·----------------- -<>-CURVA ESFUERZO- PENETRACIÓN 12

400.000 +----/-'------------------. GOLPES -~CURVA CORREGIDA 12 GOLPES

100.000

0.000 ~· ----.-----.------r----,------, 0.00 0.10 0.20 0.30

; -·· :' .. x

0.40 0.50


CBR CORREGIDO

% CBR =ESFUERZO ENSAYADO/ PRESION PATRON*100 PRESION PATRON ESFUERZO % DENSIDAD .CORREGIDO SECA

PRESION PATRO PARA PENETRACION 0.1" = 1000 lb/Pulg2 1000 430.000 43.00 2.090

PRESION PATRO PARA PENETRACION 0.2" = 1500 lb/Pulg2 1500 660.000 44.00 2.090

12 GOLPES

0.1"

0.2"


CUADRO DE CBR CORREGIDOS Y DENSIDADES SECAS

PENETRACION 0.1"

MOLDES %CBR DENSIDAD

SECA (gr/cm3)

MOLDE N" 01 56G 50.00 2.24 MOLDE N" 02 25G 46.00 2.19 MOLDE W 03 12G 43.00 2.09

SERIE DICIONAL A 100% DE MDS= .__ _ _.:;2::;:;.2:..:.1 __ _,lgr/cm3

DE GRAFICO INSERTAR

R PARA 100% MDSI 47.1;1

95%MDS 2.2~1

47.151 2.21_

47.151 2.21

.:· VALORC.BR (A.S.T.M. D 1883) " . _ CJÍ:R.PARA EL 100% DE LA M.D.S~ co:r' 47.15% ·.

ENSAYO PROCTOR MODIFICADO (A.S.T.M. D 1557) DENSIDAD SECA'MAXIMA (gr/cm3)= Ú1 CONTENIDO DE. HUMEDAD OP.TIMO ('11 6.60%

1 >30r--l ---------------, 1 1

1

2.25 -¡-~--------------

11----------------------------- 7.15, 2.21 2.20 ---~--------- "'-1-~------------

1 : 1 1 1 :

2.15 [ -¡-----~-

1 2101- ¡ ·--

1 :: l__ l '---=~--~=~~ 40.00 50.00

·--¡

__ .,. 1

::::::::100%MOS 1

1

1

1 ' ---·-------------------~----------------~

Proyecto:

Ensayo:

Localización:



METODO DE ENSAYO PARA DETERMINAR LA RELACION SOPORTE EN MUESTRAS COMPACTADAS DE CANTERAS (C.B.R.)- A.S.T.M. D 1883


Responsables : Lopez Fernández Enrique de Jesús. Pisfil Pisfil Juan Manuel.

CLASIFICACIÓN 100% MAXIMA OPTIMO CBR(%) al

CANTERA PROGRESIVA TRAMO DENSIDAD CONTENIDO DE 100% de M.D.S sucs AASTHOO SECA HUMEDAD

QUEBRADA 10+400 (Salida

FILOQUE GRANDE-CASCAJAL

del caserío tres PALO BLANCO

GW A -1 -a (O) 2.210 6.60% 47.15% Batanes)

GW: grava bien graduada


RESUMEN: RESULTADOS DE ENSAYOS REALIZADOS EN EL LABORATORIO DE PAVIMENTOS

PROYECTO: "DISE~O DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE· PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGION LAMBAYEQUE"

RESPONSABLES DE TESIS: Bach. Lopez Fernández Enrique de Jesús. Bach. Pisfil Pisfil Juan Manuel.

MUESTRA LIMITES DE ATEMBERG

PRO FUNDIDA UBICACIÓN LIMITE LIMITE INDICEDE

D(2.00m) . LIQUIDO PLASTICO PLASTICIDAD

KM: (%) ("/o) ("/o)

CANTERA 10.4, a la salida 24.74 20.14 4.60 CASCAJAL de Tres Batanes.

FECHA DE REALIZACION DE ENSAYOS: Septiembre Del2014

ENSAYOS CLASIFICACÍON ENSAYO DE COMPACTACION PROCTOR C.B.R. PARA EL 100%

sucs AASHTOO DENSIDAD MÁXIMA

HUMEDAD OPTIMA DE LA M.D.S. (0, 1 ") SECA

- - gr/cm3 % %

GW A-1-a(O) 2.21 6.60 47.15


TESISTAS

2.5 ESTUDIO DEL PAVIMENTO


El objeto del pavimento es resistir los efectos de abrasión del tránsito y de las

condiciones climatológicas de la zona que la carretera atraviesa; al transmitir las cargas

a la subrasante, lo hace de tal forma que éstas se reparten en un área cónica que es

cada vez mayor a manera que se profundizan en el pavimento, hasta el límite que marca

el bulbo de presiones, de tal manera que la subrasante pueda recibir esfuerzos y

deformaciones que los pueda asimilar perfectamente.

Para cumplir estas condiciones es necesario determinar tanto las capas como los

espesores convenientes en el pavimento, ello lo haremos de acuerdo a las exigencias de

diseño pero respetando los requisitos técnicos recomendados.

2.5.2 PAVIMENTOS

Pavimento:

Es toda estructura artificialmente alisada en su superficie y destinada a transmitir a la

subrasante sobre la que descansa, los efectos de las cargas estáticas o en movimiento,

resistiendo los efectos destructivos del tránsito y de los agentes atmosféricos. El

pavimento está constituido fundamentalmente por un elemento resistente, que puede ser

piedra triturada o arena, y por un elemento ligante que puede ser cemento, cal, arcilla o

un material bituminoso.

Clasificación de los Pavimentos:

Los pavimentos de acuerdo a las capas de su construcción así como su comportamiento

se clasifican en:

• Pavimentos Flexibles: Transmiten las cargas a la subrasante solamente en las

zonas próximas al punto de aplicación, son los pavimentos de origen asfáltico.

Este tipo de pavimentos están formados por una capa bituminosa apoyada

generalmente sobre dos capas no rígidas, la base y la subbase. No obstante

puede prescindirse de cualquiera de estas capas dependiendo de la necesidad

particular de cada obra.

• Pavimentos Rígidos: Transmiten las cargas a la subrasante en un área

bastante grande alrededor del punto de aplicación, de una manera uniforme,

están constituidos por losas de concreto hidráulico, apoyada sobre la

subrasante o sobre una capa de material seleccionado, la cual se denomina sub

base de pavimento rígido.



• Pavimentos Mixtos: Constituidos por una combinación de los dos tipos de

pavimentos anteriores, formado por dos capas: La superior flexible y la inferior

rígida.

• Pavimentos articulado:

Los pavimentos articulados están compuestos por' una capa de rodadura que

está elaborada con bloques de concreto prefabricados, llamados adoquines, de

espesor uniforme e iguales entre si. Esta puede ir sobre una capa delgada de

arena la cual. A su vez se apoya sobre una capa de base granular o

directamente sobre la subrasante, dependiendo de la _calidad de esta y de la

magnitud y frecuencia de las cargas que circulan por dicho pavimento.

2.5.3 CRITERIOS DE SELECCIÓN DE PAVIMENTOS

• Criterios de Elección: Para la elección del tipo de pavimento más adecuado, deberá

estudiarse los siguientes aspectos:

TESISTAS

Ser resistente a la acción de las cargas impuestas por el tránsito.

Ser resistente ante los agente de intemperismo.

Presentar una textura superficial adaptada a las velocidades previas de circulación

de los vehículos, por cuanto ella tiene una decisiva influencia en la seguridad vial.

Además. Debe ser resistente al desgaste producido por el efecto abrasivo de las

llantas de los vehículos.

Debe presentar una regularidad superficial, tanto transversal como longitudinal, que

permitan una adecuada comodidad a los usuarios en función de las longitudes de

onda de las deformaciones y de la velocidad de circulación.

Debe ser durable.

El tráfico que soportará especificando las clases del mismo, así como la intensidad y

frecuencia del tránsito pesado.

Las características del suelo de la subrasante especialmente la resistencia y

deformación ante las cargas.

Las condiciones climatológicas de la zona, especialmente el balance evaporación -

precipitación y las heladas, lo cual servirá para estudiar la posibilidad del drenaje de

aguas.

Posibilidad de construcción, estudiando los problemas que pudieran presentarse

para la construcción, así como la posibilidad de utilizar materiales existentes en la

zona.

Período de Diseño, o tiempo que se considera que debe prestar servicios a los

usuarios en buenas condiciones.

Del análisis, considerando todos los criterios indicados, se seleccionará un tipo de

pavimento, el cual, podrá agruparse de acuerdo a la inversión que requiera en uno de

los tres siguientes grupos:

1 OPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL


• Pavimentos Económicos: Son los suelos naturales estabilizados por adición de cal,

cemento, asfalto, cloruro de calcio, etc. También pertenecen a este grupo los

tratamientos superficiales.

• Pavimentos de Costo Intermedio: Comprenden las mezclas bituminosas obtenidas in

situ y en la planta, así como los Macadams Bituminosos.

• Pavimentos Costosos: Comprenden los concretos asfálticos y los concreto de

Cemento Portland.

TESISTAS

De todas las consideraciones anteriores, vemos que la mayor parte de los análisis nos

lleva a escoger un pavimento de costo intermedio, es decir del tipo de los pavimentos

Flexibles.

2.5.4 PAVIMENTO FLEXIBLE

El pavimento. de asfalto o pavimento flexible, es una estructura de varias capas,

(subbase, base y capa asfáltica), que se construye con la finalidad de distribuir

adecuadamente las cargas producidas por el tránsito y que no permitan el paso de

infiltración de agua de lluvia, resistir a la acción devastadora de vehículos mediante el

desprendimiento de las partículas del pavimento y dotar de una superficie de rodamiento

adecuado.

Se entiende al pavimento como una estructura lisada en una superficie de rodamiento

adecuado.

Para el diseño estructural de pavimento flexible se necesita conocer la magnitud del

tráfico (peso y frecuencia de los vehículos), el tipo de suelo, la resistencia del suelo, las

características climatológicas de la zona y la calidad de los materiales disponibles para la

construcción del pavimento.

Las subrasantes débiles, requieren bases flexibles de gran espesor para conservar las

deflexiones causadas por las cargas, dentro de los l!mites seguros y prevenir la rotura

del pavimento.

2.5.4.1 Clasificación De Pavimentos Flexible

Los pavimentos se clasifican en pavimentos flexibles asfálticos y pavimentos flexibles

adoquinados. Los pavimentos flexibles asfálticos son capetas asfálticas en frío, carpeta

asfáltica en caliente y tratamiento superficial, de las cuales se hará la selección de la que

más convenga a las necesidades del proyecto .

./ CARPETA ASF ÁL TIC A EN FRÍO.

Son pavimentos de calidad inferior a los pavimentos mezclados en caliente y se

selecciona para carreteras y pavimentación de las zonas urbanas donde los volúmenes

de tránsito son relativamente pequeños.



TESISTAS

La carpeta asfáltica en frío es una mezcla de agregados y asfalto rebajado, se mezcla a

la temperatura ambiente. La mezcla en frío puede hacerse en plantas estacionarias o

plantas móviles para ser aplicadas directamente sobre el camino .

./ CARPETA ASFÁLTICA EN CALIENTE

Los pavimentos de carpeta asfáltica en caliente son seleccionados para pavimentos de

más alta calidad, tales como caminos principales de tránsito pesado e intenso, este

pavimento es considerado de más alto costo.

La carpeta asfáltica en caliente es conocida como dé concreto asfáltico. Son mezclas

elaboradas en peso en plantas estacionarias o plantas centrales , en donde los

agregados y el material cementante seleccionado en cantidad y calidad son calentados

a una temperatura de 150°C aproximadamente, mezclados en forma rigurosa y

homógenica para luego ser colocados en el lugar aun estando en caliente.

Las mezclas elaboradas acarreadas al lugar de destino por medio de camiones de

volteo y tendidas ·en el camino por medio me maquinas espaciadoras, las mismas que

dan a la mezcla una ligera compactación para luego ser compactados por medio de

equipos aplanadores .

./ CARPETA CON TRATAMIENTO SUPERFICIAL

Este tipo de carpeta considerada en dos aplicaciones de material bituminoso y

distribución de agregados sobre una base previamente vitaminada, la primera

aplicación de asfalto líquido RC-250 a razón de 1.5 lt a 2 IU m. luego viene a

distribución de agregados en graduación C entre 20 - 24 Kg/m. la segunda aplicación

de asfalto .líquido RC-250 será en proporción de 0.9 - 1.1 LUm y finalmente la

distribución de agregados de graduación F entre 1 O a 12 Kg/m.

Es recomendable para un tránsito inferior a 600 Veh. x día y por su ejecución está

considerado entre los pavimentos de más bajo costo.

En la ejecución tanto en la primera como en la segunda capa se rastrea y se plancha

con aplanadora liviana 5 a 8 toneladas de peso.

2.5.4.2 Funciones y características de las capas del pavimento

Carpeta de rodadura

La carpeta debe proporcionar al pavimento flexible una superficie de rodamiento

estable, capaz de resistir la ampliación directa de las cargas, la fricción de las llantas,

los esfuerzos de drenaje, los producidos por las fuerzas centrífugas, los impactos; debe

tener la textura necesaria para permitir un rodamiento seguro y cómodo.

Carpeta asfáltica sellante:

Está formado por una aplicación bituminosa de asfalto y tiene por objeto sellar la

superficie impermeabilizándola, a fin de evitar que el agua de lluvia se infiltre. Además

protege la capa de rodamiento contra la acción abrasiva de las ruedas de los vehículos.



TESISTAS

)> Base

La base, la función fundamental de la base es estructural y consiste en proporcionar un

elemento resistente a la acción de las cargas del tránsito y capaz de trasmitir los

esfuerzos resultantes con intensidades adecuadas. La base tiene también una

importante función drenante, según la que debe ser capaz de eliminar fácil y

rápidamente el agua que llegue a infiltrarse a través de la carpeta, asi como de impedir

la ascensión capilar del agua que provenga de niveles inferiores.

Las características de un material de base suelen exigir que a los agregados pétreos o

fragmentos rocosos con que ha de formarse, se les someta a verdaderos procesos de

fabricación, entre los que es común la trituración; esta produce efectos favorables

también en la resistencia y en la deformabilidad, da lugar a partículas de aristas vivas

entre las que es importante el efecto de acomodo estructural.

El lavado es otra operación que muchas veces se específica en los proyectos para ser

realizada sobre los materiales provenientes de bancos con los que se construirá una

base. Los finos son siempre indeseables en una base, pues afectan desfavorablemente

la resistencia, aumentan la deformabilidad y perjudican la función drenante.

)> Sub-base

La principal función de la subbase de un pavimento flexible, es de carácter económico.

Se trata de formar el espesor requerido del pavimento con el material más barato

posible. Cuanto menor sea la calidad del material colocado tendrá que ser mayor el

espesor necesario para soportar y transmitir los esfuerzos.

Otra función de la subbase consiste en servir de transición entre el material de la base,

generalmente granular grueso y el de la subrasante, que tiende a ser mucho más fino.

La subbase actúa como filtro de la base e impide su incrustación en la subrasante.

La Subbase también se coloca para absorber deformaciones perjudiciales en la

subrasante; por ejemplo, cambios volumétricos asociados a cambios de humedad, que

podrían llegar a reflejarse en la superficie del pavimento.

Básicamente conviene buscar dos cualidades principales en un material de subbase,

que son la resistencia friccionante y la capacidad drenante.

La primera, beneficiar la resistencia friccionante del conjunto y, a la vez, garantiza el

buen comportamiento en cuanto a deformabilidad, pues un material que posee esa

calidad de resistencia será poco deformable a condición de estar bien compactado.

La segunda, que la capacidad drenante cumpla doble función de drenaje, es decir, que

permita al pavimento eliminar tanto el agua que se filtre por su superficie, como la que

ascienda por capilaridad.



TESISTAS

Los espesores de subbase son muy variables y dependen de cada proyecto específico,

pero suele considerarse 12 o 15cm. como la dimensión mínima constructiva.

)> Subrasante

Se define así al terreno de fundación de los pavimentos, pudiendo estar constituida por

el suelo natural o estabilizado o por material de préstamo debidamente compactado

para alcanzar el 95% de la máxima densidad seca obtenida mediante el ensayo de

Proctor modificado.

En la figura siguiente se puede visualizar la imagen correspondiente, relacionada con

los componentes básicos de un pavimento flexible.

Figura W 6.5.1

® ® - m

U.'rl!llt)A •

2.5.4.3 MÉTODOS DE DISEÑO DE ESPESOR DEL PAVIMENTO

Son muchos y muy diferentes los métodos que existen para proyectar el espesor de un

pavimento. Sin embargo el problema es bastante complejo, porque requiere de una

experiencia suficiente y sentido común por parte de quien lo aplica. Los métodos

existentes se fundan en consideraciones puramente teóricas. Otros son en parte

teóricos, en parte empíricos y los hay otra serie de métodos absolutamente empíricos.

•:• Especificaciones:

Calidad de los materiales a usarse en la base, subbase y carpeta asfáltica.

Se usará un material granular que cumpla con las especificaciones:



TESISTAS

TABLA N° 6.5.1

CARÁCTER. Especificaciones

Base Sub Base Base Sub Base

CBR mínimo 80 20 100 20

L.L. (máx.) 25 25 25 25

I.P. (máx.) 6 6 3 6

Equiv. De arena 30 25 50 25

~----~ _____ .) ~------. ~------./ V V

T.L.- T.M T.M- T.P.

DONDE:

T. L. : Tránsito Liviano

T.M. :Tránsito Mediano

T.P. :Tránsito Pesado

Recomendaciones de espesores:

IT<10

10::;IT::;1QO

IT<::100

: e=1"

: e=1.5"

: e=2"

Tránsito Liviano

Tránsito Mediano

Tránsito Pesado

Coeficientes de equivalencia de espesores del método ASTM-01557

1" concreto asfáltico= 2" base granular no tratada (BGNT)

1" Concreto asfáltico= 2.7" sub base granular no tratada (SBGNT)

1" BGNT = 1.35" SBGNT

Para periodos mayores a 20 años incrementar el IT en 5% por cada año adicional. 1

Evaluación de la subrasante.

Se debe conocer el valor relativo de soporte California Bearing Ratio (CBR)

Periodo de diseño: = 20 años.

Índice de crecimiento anual promedio: i= 2%

a) SEGÚN EL INSTITUTO NORTEAMERICANO DEL ASFALTO.

Este método es el más usado en nuestro país por las entidades e ingenieros en obras

viales. Es un método técnico-empírico basado en las investigaciones realizadas en la

carretera del experimento vial AASHTO y desarrollo por el instituto de asfalto de los

Estados Unidos de Norteamérica.

El sistema se fundamenta en un tránsito probable durante un periodo de 20 años

referido a una carga por "eje sencillo" de 80KN (18,000 lb), que es la "carga por eje"

legal en la mayoría de los estados de USA, considera además el módulo de resilencia



(Mr = 10.3 CBR) en Mpa, la calidad de los materiales de base, Sub-base y carpeta

asfáltica que se empleen y los procedimientos de construcción a seguirse.

Este método proporciona el espesor de la estructura del pavimento en función del

tránsito que se prevé circular por la vía y de un parámetro que representa la resistencia

y deformabilidad de la capa superior del terraplén.

La secuencia de pasos a seguir en el diseño por este método es como se mencionan a

continuación:

;.. Calculo índice medio diario anual (I.M.D.)

;.. Determinación del valor EAL.

Partiendo del índice medio diario, calculado, se calcula el porcentaje del tráfico total de

vehículos en el carril de diseño.

En vista que el estudio contempla doble carril se escoge de la tabla el porcentaje total

para un carril.

TABLA N° 6.5.2 PORCENTAJE DEL TRÁFICO TOTAL DE CAMIONES EN EL

CARRIL DE DISEÑO

Nº DE VÍAS PORCENTAJE DE TRÁFICO POR VÍA

1 100%

2 50% 4 45% (35-48)

6 40% (25-48J

;.. Cálculo del número promedio de cada tipo de vehículo esperado en el carril de

diseño en el primer año de servicio.

;.. Determinación del factor de crecimiento.

Está dada por la siguiente fórmula:

· (1 +·r)n-1 factor;;;;; ...c.__...::__ __

r

Dónde:

r =tasa de crecimiento anual

n =Periodo de diseño

¡tasa de crecimiento anual Periodo de diseño =

2% 20 años

(1 tr)n-1 1 FACTOR=---'-~ .

'--------r'-----J Factor de crecimiento = 24.30



);> Cálculo del EAL de diseño

TABLA W 6.5.3 CARGAS PARA CADA UNIDAD DE VEHÍCULOS

Factor Carga por eje (lbs) Peso Peso Tipo de

bruto bruto camión Eje vehículo 1° eje 2° eje 3° eje (FC) simple (lbs) (Tn)

AP 0.00058 2,200 2,200 4400 2

AC 0.025085 3,520 7,260 10780 4:9

B2 3.695969 15,432 24,250 39682 17

C2 3.695969 15,432 24,250 39682 17

TABLA N° 6.5.4 CLACULO DEL EAL DE DISEÑO

FACTOR CREC.

CLASE DE DIARIO NUMERO VEHÍCULO POR FACTOR {(1 +r)"-1 )/r ESALS

VEHICULO INICIAL AÑO (DIARIO INICIAL*365) CAMIÓN (Fe)

AP 24 8760 0.00058 24.30 123.45 AC 12 4380 0.025085 24.30 2669.61 AC 5 1825 0.025085 24.30 1112.34 C2 22 8030 3.695969 24.30 721112.67

TOTAL EAL 725018.07

1 EAL= 7.25E+05


1


Tabla W 6.5.4: Factores de equivalencia de carga para diferentes configuraciones de

ejes y cargas.

TABLE 6.4 ASPHAL T INSTITUTE'S EOUIW.LENT AXLE LO.A.D FACTORS -Equi\'alent axle Equivalent axic load factor IN1J factor

Axle Ax!t ----------------load Single Tandcm Tridern load Sin:;le Tandern Trtdem (lb) axlcs axle!; nxies (lb) a~:ks axlc~ axles

""----·--··-·-I•YJO (!.00002 41 '000 ::?3.27 2.29 0.540 2000 (l.(){){)J 8 4.2,000 ~5.S4 2.51 0.597 3000 o.ooon 43,000 28.22 D6 0.653 4C'IJO 0.00209 44,000 31.00 3.00 0.723 5000 0.00500 45,000 34.00 3.27 0.793 6000 0.01043 46,000 37.~4 3.55 0.868 7000 0.0196 47,000 -+0. 14 3.85 0.948 8000 0.0343 48.000 44.50 4.17 1.033 51000 0.0562 49,000 48.54 4.51 1.12

10,000 0.0877 0.00688 0.002 50,000 52.SS 4.86 J .22 11,000 0.1311 0.01008 0.002 51,000 5.23 !.32 12,(100 0.189 0.0144 0.003 52,000 5.63 1.43 . 13,000 0.264 0.0199 0.005 53. ()(j{) 6.04 l. 54 14,000 0.360 0.0270 0.006 54,0()0 6A7 1.66 15,000 0.478 0.0360 0.008 55,000 6.93 1.78 16,000 0.623 0.0472 0.011 56,(100 '1.41 J.91 17,000 0.796 0.0608 0.014 57,000 7.92 2.05 18,000 1.000 0.0773 0.0!7 58,000 8.45 2.20 19;000 1.24 0.0971 0.022 59,000 9.0i 2.35 20,000 1.51 0.1206 0.027 60,000 9.59 2.5! 21,000 1.83 0.148 0.033 61,000 I(J.~ü 2.07 22,000 2.18 0.180 0.040 62,000. 10.84 2.85 23,000 2.58 0.217 0.048 63,000 11.52 3.03 24,000 3.03 0.260 0.057 64,000 12.:?.2 3.22 25,000 3.53 0.308 0.067 65,000 12.96 3.41 26,000 4.09 0.364 0.080 66,000 13.73 3.62 27,000 4.71 0.426 0.093 67,000 14.54 3.83 28,000 5.39 0.495 0.109 68,000 15.38 4.05 29,000 6.14 0.572 0.126 69,000 16.26 4.28 30,000 6.97 0.658 0.145 70,000 17.19 4.52 31,000 7.88 0.753 0.167 71,000 18.15 4.77 32,000 8.88 0.857 0.191 72,000 19.16 5.03 33,000 9.98 0.971 0.217 73,000 20.22 5.29 34,000 11.18 1.095 0.246 7 4,000 21.32 5.57 35,000 12.50 1.23 0.278 75,000 22.47 5.86 36,000 13.93 1.38 0.313 76,000 23.66 6.15 37,000 15.50 !.53 0.352 77,000 24.91 6.46 38,000 17.20 1.70 0.393 78,000 26.22 6. 78 39,000 19.06 !.89 0.438 79,000 27.58 7.11 40,000 21.08 2.08 0.487 80,000 28.99 7.45

Note. 1 lb = 4.45 N.



TESISTAS

)> Selección del módulo de Resilencia de diseño de la subrasante

Módulo Resilencia (Mr.).-

EI módulo Resilente es una medida de la propiedad elástica de los suelos (tanto del

suelo de sub-rasante como de los materiales de base y sub-base), tomando en cuenta

ciertas características no lineales, se refiere al comportamiento esfuerzo-deformación

del material bajo condiciones normales de carga del pavimento.

Considerando las limitaciones de la mayor parte de los laboratorios para efectuar este

tipo de ensayos, el instituto de asfalto permite correlacionarlo con el CBR mediante la

expresión: Afr (hfpa) = 10.3x CBR

La determinación del Mr. (módulo Resilente), se hace con el criterio del percentil

variable con el nivel del tráfico expresado como EAL.

Cálculo de percentil de diseño.

TABLA N° 6.5.5: VALOR PERCENTIL DEL CBR DE DISEÑO

TRÁFICO (EAL)

10 000 ó menos ·· 10 ()ooát ooo oó'o .. o< :: · ·

1 000 000 a más

PORCENTAJE DE ENSAYOS CON CBR IGUAL O MAYOR

60

87.5

En vista que nuestro EAL de diseño es del orden de 7.25x105, le corresponde un valor

de 75%.

De los ensayos de CBR se tiene tres zonas marcadas, por lo que se han realizado dos

diseños para cada zona representativa.

DISEÑO CALICATA CBR% DE (km) A(km) 2 C-1 15.75 0+000 1+000 2 C-2 15.75 1+000 2+000 2 C-3 16.94 2+000 3+000 2 C-4 18.92 3+000 4+000 2 C-5 17.75 4+000 5+000 1 C-6 8.83 5+000 6+000 2 C-7 10.15 6+000 7+000 2 C-8 10.15 7+000 8+000 1 C-9 6.93 8+000 9+000 2 C-10 16.95 9+000 10+000 2 C-11 15.10 10+000 11+000 2 C-12 16.35 11+000 12+000 1 C-13 6.95 12+000 13+000 1 C-14 8.92 13+000 14+000 1 C-15 6.28 14+000 15+000 2 C-16 16.42 15+000 16+000 2 C-17 14.92 16+000 17+000 2 C-18 15.82 17+000 17+824



TESISTAS

Estos valores se ordenan de menor a mayor por Zona representativa. Para los valores

de CBR que salgan por debajo del valor que se obtenga mediante el percentil se debe

considerar un mejoramiento de subrasante.

Luego se grafica los valores de Mr y % obtenidos, resultando el gráfico N°01

presentado en cada uno de los diseños realizados

En el gráfico con el percentil de diseño (75%), se encuentra el valor del CBR de diseño

de la subrasante.

)> Cálculo del espesor según el instituto norteamericano del asfalto.

Se han tenido en cuenta las siguientes consideraciones para el diseño de pavimento

para ambos métodos.

Periodo de diseño 20 años

Número de vías 02

Clase de carretera sistema vecinal.

lndice medio diario 24 Veh. /día.

CBR de diseño (valor percentil}:

zona 1: 6.85%

zona 2: 14.65%

Para cada diseño CBR; Temperatura media anual del aire (MAAT} = MAAT 24°C

Se tendrán tres alternativas; para cada alternativa se utiliza las cartas de Diseño A-13,

A-17, A-18 respectivamente y se logra obtener espesores que se compararán y se

tendrá un diseño elegido para este método.



b) MÉTODO AASHTO {VERSIÓN 1993).

La versión de la AASHTO 86 y 93 hacen modificaciones en su metodología

aceptando los valores que aporte _estructural· por coeficiente de drenaje de las

capas granulares los que reemplaza el factor regional utilizado en versiones

anteriores, por otro lado se sigue utilizando en su mismo concepto el tráfico, índice

de serviciabilidad y tipo de suelo de fundación (Módulo Resilente). La metodología

AASHTO es bien aceptada a nivel mundial (ya que se basa en valiosa información

experimental), el que determina un número estructural (NE), requerido por el

pavimento a fin de soportar el volumen de tránsito satisfactoriamente durante el

periodo de vida del proyecto.

• EL DISEÑO ESTRUCTURAL

* DETERMINACIÓN DEL NÚMERO ESTRUCTURAL (SN):

TESISTAS

Considera los siguientes factores:

W18= al número de aplicaciones de carga por eje simple equivalente a 1800 lb.

Mr= Módulo Resilente

R= Confiabilidad

So= Desviación estándar total

Pi = Serviciabilidad Inicial

Pt= Serviciabilidad final

a1 = Coeficiente estructural de Concreto Asfáltico

a2 = Coeficiente estructural de Base Granular

a3 = Coeficiente estructural de Sub Base Granular

m2= Coeficiente de drenaje de la base Granular

m3= Coeficiente de drenaje de la Sub base Granular

*CARGA POR EJE SIMPLE EQUIVALENTE (W18)

El llamado ESAL (Equivalent Single Axie Load), es el número de aplicaciones de

un eje simple de 18000 lb {80 KN).

El procedimiento para convertir un flujo de tráfico mixto de diferentes cargas y

configuraciones por eje a un número de tráfico para el diseño, consiste en

convertir cada carga por eje, en un número equivalente de cargas por eje simple

de 18000 lb, multiplicando cada carga por eje por el factor de equivalencia de

carga. Se utilizará la siguiente tabla:



TABLA W 6.5.6 Cálculo del EAL

CLASE NÚMERO VEHÍCULO

Fi ((1+r)"-1)/r EAL POR AÑO

AC 0.025085

AP 0.00058

B2 3.695969

C2 3.695969 TODOS . TOTALEAL VEHÍCULOS

TESISTAS

TABLA W6.5.7 Limites de diseño de la sub rasante

VALOR DEL PERCENTIL

TRÁFICO (EAL) PARA DISEÑO DE LA

SUBRASANTE(%)

1 O 000 ó menos 60

1 O .000 a 1 090000 ..... · .. 75. ,' •,· ·.·

1 000 000 a más 87.5

FUENTE: D1seño Y Construcción De Pav1mentos

* MÓDULO RESILENTE (Mr)

Es una medida de las propiedades elásticas de los suelos (tanto del suelo de la

subrasante como de los materiales de base y sub base), tomando en cuenta

ciertas características no lineales se refiere al comportamiento Esfuerzo

deformación del material bajo condiciones normales de carga de pavimento. El

Módulo Resilente puede ser utilizado directamente para el diseño de pavimentos

flexibles, pero debe ser convertido a un módulo de reacción de la subrasante

(valor k), para el diseño de pavimento rígidos o compuestos el módulo Resilente

fue seleccionado para reemplazar el valor soporte del suelo utilizado

anteriormente.

En vista de que muchos países, como en el caso de Perú no cuenta con el

equipamiento para llevar a cabo ensayos para determinar el módulo Resilente, se

han reportado factores apropiados que pueden ser usados en la estimación de Mr.

a partir de los ensayos del CBR (California Bearning Ratio). La expresión utilizada

para convertir CBR a Mr., para el suelo de fundación es:

Mr (psi)= 1500 CBR

Según la gula AASHTO (American Association of State Highway and

Transportation officials) para el diseño de estructuras de pavimentos, 1993 la

expresión anteriormente solamente es aplicada en el caso de sub rasantes.



'

Para el caso de los materiales granulares no ligados, utilizados en base y sub

base se usa otras correlaciones e incluso otras notaciones:

ESB = Módulo de sub base

EBS = Módulo de base


· o.'(psi) Mr(psi). ·• ..

100 740 x CBR

30 440 x CBR

20 340 x CBR

10 250 x CBR

Donde o es la suma de los esfuerzos principales.

La resistencia de la base o sub base granulares, están correlacionadas al estado

de los esfuerzos principales que ocurrirán bajo condiciones de operación. La

suma de los esfuerzos principales es una medida del estado de los esfuerzos, el

cual es una función del espesor del pavimento, la carga y el módulo Resilente de

cada capa, dado que la información de los esfuerzos no está disponibles se puede

utilizar los estimados valores de o a partir de la tabla W6.5.9. Que está en función

del espesor del concreto asfáltico y del Módulo Resilente de la su rasante

TABLA N°6.5.9: VALORES DE O

ESRESORDI;: ' ·. ,] .. ·

" .·.e ..

e· . .. • ' . ·, . ~ . ... . ... •·

CONCRETO • 1·· ·MÓDULO RESILENTE 'DEL SUELO·DE SUB RASANTE.(psi). , . . . . . . . ·.' ' . ' .. . '·

ASFÁLTICO (pulg) 3000 7500 15000 . - . ' . .

Menos de 2 20 25 30

2-4 10 15 20

4-6 5 10 15

Mayor de 6 5 5 5

* CONFIABILIDAD (R)

La Confiabilidad "R", es la probabilidad expresada como porcentaje que el

pavimento proyectado soporte el tráfico previsto .Se trata pues de llegar a cierto ·

grado de certeza en el método de diseño, para asegurar que las diversas

alternativas de la sección estructural que se obtengan, durarán como mlnimo el

periodo de diseño.

El actual método AASHTO para el diseño de pavimentos flexibles, recomienda

valores desde 50 y hasta 99.9 % con diferentes clasificaciones funcionales,



TESISTAS

notándose que los niveles más altos corresponden a vías importantes y de mayor

volumen vehicular.

Tabla 6.5.10. Niveles de confiabilidad R (%)según las clases de vías .

- . . ··· NIVEL DE CONFIABILIDAD

. CLASIFICACIÓN FUN91QNAL · RECOME;NDADO .. . .

... URBANO RURAL

lnterestatales y otras autopistas 85-99.9 80-99.9

Arterias principales 80-99 75-95

Colectoras 80-95 75-95

Locales o vecinales· 50-80 .so:.8o ..

* DESVIACIÓN ESTÁNDAR TOTAL (So)

Considera las posibilidades de variaciones en el tráfico previsto y la variación en el

comportamiento previsto del pavimento para un EAL dado, la desviación estándar

total asf como la confiabilidad deberán tenerse en cuenta para el efecto

combinado de la variación en todas las variables de diseño.

Los criterios que se toman en cuenta para la selección de la desviación estándar

total son:

La desviación estándar estimada para el caso donde la variancia del tráfico futuro

proyectado es considerada como 0.39 para pavimentos rigido y 0.49 para

pavimento flexible.

La desviación estándar total estimada para el caso de la variancia del tráfico futuro

es considerada 0.34 para pavimento rigido y 0.44 para pavimento flexibles.

En general el rango de So se puede considerar entre:

0.30- 0.40 pavimentos rígidos

0.40 - O. 50 pavimentos flexibles

*ÍNDICE DE SERVICIABILIDAD DEL PAVIMENTO

Se debe elegir un nivel de servicio inicial y terminal para el diseño del pavimento.

El nivel de servicio inicial P0 es una estimación inmediatamente después de

terminada la construcción (generalmente 4.2 para pavimento flexible).

El nivel de servicio terminal pt es el nivel aceptable más bajo antes de que sea

necesario ·de pavimentar el pavimento (para vfas importantes se recomienda 2.5-

3.0 y 2.0 para las vfas de bajo volumen.

El cambio en la calidad de servicio, se puede calcular como:

APSI = Po- pl


/.

1 ~:


TESISTAS

!J.PSl =Diferenda ·entre los índices de ser/i•c.io inicial y terminal.

Po =ináice de ser:icio inicial {4.5 para pavimentos nigid'os y 4.2 para

tlexibles).

P, =indíce de servido terminal.

Se hace notar que aún en la versión actual, AASHTO no ha modificado la escala

del índice de servicio original de O a 5 para caminos intransitables hasta carreteras

perfectas, respectivamente.

* COEFICIENTE ESTRUCTURAL DE LA CAPA a1

Se asigna un valor de este coeficiente a cada capa del material en la estructura.

del pavimento con el objeto de convertir los espesores y capa en el NE. Estos

coeficientes de cada capa expresan una relación empírica entre el NE y el espesor

y es una medida de la habilidad relativa del material para funcionar como un

componente estructural del pavimento.

La forma de estimar estos coeficientes se separa en 5 categorías dependiendo del

tipo y la función del material de cada capa estos son:

Concreto Asfáltico (CA),

Base Granular (BG)

Sub Base Granular (SBG)

Base tratada con Cemento (BTC)

Base Tratada con Asfalto (STA}

El coeficiente de cada capa de la base granular (a2) se obtiene con la siguiente

relación:

a2 = 0.249 x lag (Ees) - 0.977

Donde:

E85: módulo Resilente de la base

Para la obtención del coeficiente estructural de la capa de la sub base granular se

emplea la siguiente relación:

a3 = 0.227 x lag (Ese) - 0.839

Donde:

Esa: módulo Resilente de la sub base

* COEFICIENTE DE DRENAJE (m1)

El drenaje es tratado considerando el efecto del agua sobre las propiedades de las

capas del pavimento y sus consecuencias sobre la capacidad estructural del

mismo. Para el diseño el . efecto del drenaje es considerado modificando el

coeficiente de la capa estructural.en función de:



• La calidad del drenaje ( el tiempo requerido por el pavimento para drenar)

• El porcentaje de tiempo que la estructura del pavimento estará expuesta a

niveles de humedad cercanos a la saturación.

Las tablas W6.5.11 y 6.5.12, se utilizan para seleccionar los coeficientes de

drenaje para las capas de Base y Sub Base no tratadas

TABLA N°6.5.1 O

TIEMPO DE REMOCION DEL CALIDAD DEL DRENAJE

AGUA

Excelente 2 horas

Bueno 1 día

Regular 1 semana

Pobre 1 mes

malo Agua no tratada

TABLA N°6.5.11

%DEL TIEMPO EN QUE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO CALIDAD DEL

ESTÁ EXPUESTA A NIVELES CERCANOS A LA SATURACIÓN DRENAJE

Menor a 1% 1-5% 5-25% Mayor a 25%

Excelente 1.40-1.35 1.35-1.30 1.30-1.20 1.20

Bueno 1.35 - 1.25 1.25- 1.15 1.15- 1.00 1.00

Regular 1.25-1.15 1.15-1.05 1.05-0.80 0.80

Pobre 1.15-1.05 1.05-0.80 0.80-0.60 0.60

malo 1.05-0.95 0.95-0.75 0.75-0.40 0.40

Para seleccionar un valor mínimo de capas de concreto asfáltico, base o sub base

AASHTO recomienda la Tabla W6.5.12

TABLA W6.5.12 ESPESORES MÍNIMOS (PULGADAS)

TRAFICO ESALS CONCRETO ASF AL TIC O BASE DE AGREGADOS

MENOS DE 50,000 1.0 ('6 tratamiento superficial) 4

50,001-150,000 2 4

150,000-500,000 2.5 4

500, 001-2'000, 000 3 6

2'000,000-7'000,000 3.5 6

MAYOR QUE 7'000,000 4 6



• CÁLCULO DE ESPESORES

ANÁLISIS POR CAPA

Finalmente: SN.., - (SN1 ' + SN' ... )

D' > "' . "' 3- . a 3m.3

Del cálculo anterior se obtendrá:

. ' ·ESPESOR~· • . } . . .- ... '· •· .. ..

' . . . ' , . ESPESOR. PLANTEADO . .. ·.· -~APAS' .. 9ALCULADO " ' . . ; . :(,-.... !•

' t

en Pulgadas en Pulgadas en Cm .

Carpeta Asfáltica

Base Granular

Sub base granular

SE DEBE DE TENER EN CUENTA QUE LA BASE GRANULAR Y SUB BASE

GRANULAR-DEBE SER MÍNIMO 10 cm.

• ANALISIS ECONÓMICO

·Según Manual de diseño de caminos de bajo volumen de Transito pavimentados

Espesor min=7.5cm en asfalto en caliente, para 600,000 < Rep. EE s 1, 000,000

La Base Granular Debe Ser Mínimo 20 cm Y Sub Base Granular Recomendable 15 cm.

EQUIVALENCIA:

1" concreto asfáltico= 2" base granular no tratada (BGNT) 1" Concreto asfáltico= 2.7" sub base granular no tratada (SBGNT) 1" BGNT = 1.35" SBGNT

• DISEÑO FINAL

En este ítem se campará los resultados obtenidos de ambos métodos y por criterios

técnico-económico se elige la más sustentable.

•

TESISTAS

DISEÑOS DE PAVIMENTO REALIZADOS

DISEÑO 1 ESPESOR= 47.5 cm. Ambos métodos.




TESISTAS

2.5.5 MEZCLAS ASFÁLTICAS- DISEÑO- ÍNDICE DE BITUMEN

2.5.5.1 GENERALIDADES:

Las mezclas asfálticas, en general están constituidas por dos elementos: el

Bitumen o Asfalto y el material pétreo o agregado que se clasifican en agregado

grueso, agregado fino y Filler y polvo mineral.

Al preparar una mezcla asfáltica, debe controlarse debidamente la granulometría

del material pétreo y el porcentaje de asfalto a emplearse. Es necesario además

que los agregados tengan una buena resistencia (porcentaje de desgaste por

abrasión, según prueba de la maquina los ángeles, menor del 40% y que este bien

gradado. La granulometría debe contener material pétreo y dependerá del tipo de

asfalto y de la mezcla a emplearse.

El asfalto es un componente natural de la mayor parte de los petróleos que existen

en disolución, el petróleo crudo se destila para separar sus diversas fracciones y

recuperar el asfalto. En los yacimientos naturales el proceso se ha producido en

forma similar y el asfalto en algunos casos se encuentra fácilmente libre de

materias extrañas, mientras que en otras está mezclado con cantidades variables

de minerales, agua y otras sustancias. Las rocas porosas saturadas de asfaltos

que se encuentran en algunos yacimientos naturales se conocen con el nombre de

rocas asfálticas.

El asfalto es un material de particular interés para el ingeniero porque es un

aglomerante resistente muy adhesivo altamente impermeable y duradero, es una

sustancia plástica que da flexibilidad a controlar las mezclas de áridos con las que

se combina usualmente. Además es altamente resistente a la mayor parte de los

ácidos, álcalis y sales aunque es una sustancia sólida y semi solida a

temperaturas atmosféricas, puede licuarse fácilmente por aplicación de calor, por

acción de disolventes de volatilidad variable o por emulsificación.

2.5.5.2 TERMINOLOGÍA DEL ASFALTO:

El asfalto es utilizado como ligante para unir entre si las partículas de agregado

pueden ser utilizadas como paliativas del polvo en tratamientos superficiales y

para carpetas asfálticas. Los tipos de asfalto más comunes empleados en la

pavimentación flexibles son:

A. Asfalto de petróleo:

Asfalto de la destilación del crudo del petróleo

B. Asfalto natural (nativa)

Asfalto que se da en la naturaleza y que se ha producido a partir de evaporación

de las fracciones volátiles; dejando las asfálticas.



TESISTAS

C.- Betún asfáltico (cemento asfáltico o asfalto de penetración).

Asfalto refinado para satisfacer las especificaciones establecidas para materiales

empleados en pavimentación.

D.- Asfalto oxidado o soplado (asfalto industrial sólido con solvente: asfalto

industrial líquido).

Asfalto a través de cuya masa a la temperatura, se ha hecho pasar aire para dar

características necesarias para ciertos usos espaciales, como fabricación de

materiales para techados, revestimiento de tubos, inyección bajo pavimentos de

hormigón hidráulicos, membranas envolventes y aplicaciones hidráulicas.

E.- Asfalto solido o duro (brea dura)

Asfalto cuya penetración a temperatura ambiente es menos que 1 O

F.- Asfalto en polvo

Asfalto solido o duro (brea dura) machacado o molido hasta un fino estado de

subdivisión.

G.- Asfalto fillerizado

Asfalto que contiene materias minerales finamente molidas que pasan por el tamiz

no 200

H.- Asfalto líquido

Materiales asfálticos cuya consistencia blanda o fluida hace que se salga del

campo en el que normal se aplica el ensayo de penetración, cuyo límite máximo

es 300.

Son asfaltos líquidos los siguientes productos:

H.1._ Cut -Backs

Betún asfáltico que ha sido fluidificado mezclándolo con disolvente de petróleo.

Entre los Cut -Backs tenemos los siguientes:

./ Asfalto curado lento (SC): asfalto líquido compuesto de betún

asfáltico y aceite relativamente poco volátil.

./ Asfalto de curado medio (MC): asfalto líquido compuesto de betún

asfáltico y un disolvente tipo kerosene de volatilidad media.

./ Asfalto de curado rápido (RC): asfalto líquido compuesto de betún

asfáltico y un disolvente tipo nafta o gasolina de volatilidad media .

./ Nomenclatura para los asfaltos líquidos o Cut Backs.

Cut -Backs de curado rápido: RC-30; RC-70; RC-300

Cut -Backs de curado medio: MC-30; MC-70;MC-300

Cut -Backs de curado lento: SC-30; SC-70; SC-300



TESISTAS

H.2.- Asfalto Emulsificado

Emulsión de betún asfáltico en agua que contiene cantidades de agentes

emulsificantes. Los asfaltos emulsificantes pueden ser: de tipo amónico o

catódico, según el tipo de agente emulsificante empleado

H.3.- Pintura Asfáltica.

Producto asfáltico líquido que hay veces contiene pequeñas cantidades de otros

materiales como negro de humo, polvo de aluminio y de pigmentos minerales.

1.- Gilsonita

Tipo de asfalto duro y quebradizo que se presenta en grietas de rocas o filones de

los que extrae

> Materiales pétreos o agregados para mezclas asfálticas.

Los áridos o agregados para pavimentos bituminosos se emplean combinados con

asfaltos de diferentes tipos para la preparación de mezclas de utilización muy

diversas. Como los áridos constituyen normalmente el 90% en peso o más de

estas mezclas, sus propiedades tienen gran influencia sobre el producto

terminado. Los áridos más empleados son piedra y escoria partida, grava

machacada o natural, arena y filler mineral. En la construcción de pavimentos

asfálticos el control de las propiedades de los áridos están importan te como en la

del asfalto .

./ Agregados gruesos porción retenida por el tamiz No 1 O. Consiste en grava

natural (gravilla, graba de río, grava de mina etc.) O Piedra triturada. El

agregado empleado en pavimentación es menor a una pulgada

./ Agregado fino, porción que pasa por el tamiz W 1 O y queda retenido en el

tamiz W200; puede ser arena natural (arena de duna, lago, etc.) o artificiales

(chancado de grava o piedra) .

./ Relleno mineral o filler. Es un polvo granular cuya mayor parte pasa el tamiz N"

200; puede ser roca finamente molida, cemento portland y otros materiales

naturales o artificiales pulverizados. Se emplea en las mezclas en caliente .

./ Áridos graduados con una amplia distribución de tamaños de los más gruesos

a los más finos, siendo el tamaño mayor mucho más grande que el pequeño

> REQUISITOS QUE DEBEN CUMPLIR LOS MATERIALES PÉTREOS:

• No deben emplearse agregados pétreos que contengan materia orgánica en

forma perjudicial o arcilla en grumos

• No deben tener más del 20% de fragmentos suaves



• Los agregados pétreos deben emplearse de preferencia seca o cuanto mucho

con una humedad igual a la de absorción de este material. En caso contrario

debe emplearse un adicionamlento en el asfalto

• El tamaño máximo del agregado no será mayor de 2/3 partes de la carpeta

asfáltica

• El desgaste determinado con la máquina "Los Ángeles" no debe ser mayor de

40%

• La absorción del material pétreo no debe ser mayor del 5%

• El material pétreo deberá tener una adherencia con el asfalto.

• El agregado deberá cumplir con requisitos de granulometría de acuerdo al

siguiente cuadro.

EXIGENCIAS PARA LOS AGREGADOS DE CARPETAS

ASFÁLTICAS COMÚNMENTE USADOS

MALLA O TAMIZ %PASA

1" 100

3/4" 100 -1/2" 100 80-100 -3/8" 80-100 70-90 60-80

N"4 55-75 50-70 40-65

N"8 35-50 35-50 35-50

N" 30 18-29 18-29 18-29

N" 50 13-23 13-23 13-23

N" 100 8-26 4-16 7-15

N" 200 4-10 4-10 0-8 ,,,_,, ... - ....... _.~ ... _, __ , ____ e--···-···-····-···-·-····· .. --...... ----3/4''·---- -··-····~T···--·--···

Tamaño Máximo 1/2"

• Combinación de los Áridos para producir una granulometría determinada.

TESISTAS

Al proyectar mezclas asfálticas es con frecuencia mezclar varios tipos de áridos

para producir una determinada granulometría. Las bases de áridos estabilizados y

de hormigones asfálti.cos son ejemplos usuales de tales combinaciones de áridos.

Para producir una granulometría deseada puedes es necesario de dos o cinco

materiales diferentes, de acuerdo con la disponibilidades. Después de obtener la

granulometría de los materiales, se calcula el porcentaje que se precisa para cada

uno para conseguir una granulometría determinada, si los áridos empleados

pueden dar tal combinación. Al hacer estas combinaciones es deseable siempre

que sea factible, producir una granulometría que se aproxime lo más posible a la

medida de los límites de las especificaciones.



TESISTAS

Por eso resulta de gran interés para los Ingenieros el tener un método que siendo

fácil y rápido tenga el suficiente detalle y aproximación para lograr una

granulometría equilibrada. Es evidente que existen varias composiciones que

darán buenos resultados pero habrá una que dará menor costo, debido a que

necesitara la menor cantidad de asfalto, que es ingrediente más caro.

2.5.5.3. PAVIMENTOS ASFÁLTICOS:

Los pavimentos asfálticos son combinados de agregados minerales 'y material

asfáltico de varios espesores y tipos.

La carga de las ruedas para las que un pavimento se proyecta, determina el

espesor del mismo y el tipo de construcción a emplearse.

Independientemente del espesor o tipos de pavimentos asfálticos, la carga se

transmite a través de los áridos, y el asfalto sirve únicamente como agente

cementante que fija los áridos en las posiciones adecuadas para trasmitir las

cargas adecuadas y aplicadas a las cargas inferiores donde se disipan finalmente.

• Clasificación:

Los diversos tipos de pavimentos asfálticos flexibles se dividen en dos amplios

grupos, con variadas subdivisiones para cada uno de ellos.

Clase 1: mezcla en planta.

a.- Hormigón asfáltico en frío.

b.- Hormigón asfáltico en CALIENTE.

c.- Mezcla en carreteras y en planta móvil.

Clase 11: sistema de penetración y estratificación.

a.- Tratamiento asfáltico superficial, incluyendo riegos de sellados.

b.- Tratamiento superficial multicapa

c.- Macadam Asfáltico.

La clase 1 incluye todos los pavimentos asfálticos en el que los áridos se

envuelven en asfalto y mezclado mecánico.

En clase 11 incluye todos los pavimentos que se forman colocando el asfalto y los

áridos en distintos momentos o en capas separadas,. Son sistemas estratificados o

únicamente .en el sentido de que se construyen por capas separadas. Son estos

tipos de pavimentos usados para tráfico ligero y pesado.

En el presente proyecto, el pavimento asfáltico es de clase 1 específicamente

HORMIGÓN ASFÁLTICO EN CALIENTE.



TESISTAS

2.5.5.4. DISEÑO DE MEZCLA ASFÁLTICA.

A.- Material pétreo o agregado:

Para el diseño de la mezcla asfáltica se ha considerado el material de la cantera

de la cantera ubicada en la quebrada CASCAJAL, del análisis mecánico por

tamizado, se observa que es necesario modificar la combinación natural de los

agregados, para lo cual se empleado el método del triángulo.

El procedimiento es sencillo pues solo se necesita conocer el porcentaje retenido

acumulado en la malla W 10 y el porcentaje que pasa la malla no 200, quedando

cualquiera de los materiales representando por un punto y las especificaciones por

un cuadrilátero; así, se representara en el triángulo la piedra, arena y las

especificaciones.

CANTERA QUEBRADA CASCAJAL (PIEDRA Y ARENA)

AGREGADO GRUESO O

TIPO.DE MATERIAL PIEDRA AGREGADO FINO O ARENA

P. ORIGINAL 5000.00 500.00

PERO. LAVADO 0.00 5.25

P. TAMIZADO 5000.00 494.75

ABERT.MALLA PESO PESO

Pulg. mm gr %RET %PASA gr %RET %PASA

3" 75 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00

2" 50 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00

1 1/2" 38.1 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00

1" 25 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00

3/4" 19 385.00 7.70 92.30 0.00 0.00 100.00

1/2" 12.5 2762.00 55.24 37.06 0.00 0.00 100.00

3/8" 9.5 1133.00 22.66 14.40 0.00 0.00 100.00

N°4 4.75 712.00 14.24 0.16 7.00 1.40 98.60

N° 8 2 0.00 0.16 68.00 13.60 85.00

N°20 0.85 0.00 0.16 97.70 19.54 65.46

N°40 0.425 0.00 0.16 138.27 27.65 37.81

N° 50 0.3 0.00 0.16 68.38 13.68 24.13

N°100 0.15 0.00 0.16 49.50 9.90 14.23

N° 200 0.074 0.00 0.16 59.50 11.90 2.33

PLATILLO 8.00 0.16 6.40 2.33

SUMATORIA PLAT. 8.00 11.65

SUMA TOTAL 5000.00 100.00 500.00 100.00



ANÁLISIS MECÁNICO POR TAMIZADO DE LA CANTERA CASCAJAL

Del agregado de la cantera se tiene:

PIEDRA

Material grueso retenido en la malla no 10 99.84%

Material fino que pasa la malla No 1 O y retenido en la 0.00%

malla W 200

Limo y arcilla que pasa la malla W 200 0.16%

TOTAL 100%

De las especificaciones para carpeta asfáltica en caliente TMN

ARENA

15%

82.67%

2.33%

100%

PIEDRA ARENA

Material grueso retenido en la malla no 1 O 65% 50%

Material fino que pasa la malla W 10 y retenido en 35% 42%

la malla W 200

Limo y arcilla que pasa la malla W 200 0% 8%

TOTAL 100% 100%

EN EL TRIÁNGULO EQUILÁTERO:

La piedra queda determinada por:

Material grueso: 99.84% y limo- arcilla: 0.16% (Punto A)

La arena queda determinada por:

Material grueso: 15.00% y limo arcilla: 2.33% (Punto B)

Las especificaciones quedan determinadas en el triángulo, por cuatro líneas:

Material grueso: 50% y 65% y Limo Arcilla: 0% y 8%

En el gráfico se muestra el triángulo equilátero donde se une el punto A con el punto 8,

se toma un punto M que queda dentro del cuadrilátero de las especificaciones, donde:

AM: % de arena

BM: % de piedra

Si:

AMB = 83.78 m, AM = 46,25m y BM = 37.53m

Luego:

PIEDRA= &M X 100 =PIEDRA= 37

"53

X 100 == 44.80% = 45.00% . ~ 6:3.76

ARENA= AM x 100 =ARENA= 46

"25 x 100 = ss.zoq-ú = ss.ooq-:'o

~ 83.78

En la tabla se efectúa la verificación de los porcentajes de agregados en la mezcla.



MALLA O

TAMIZ

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N°4

N°8

N°20

N°40

N° 50

N°100

N°200

PLATILLO

L

TESISTAS

VERIFICACIÓN DEL CUMPLIMIENTO DE LAS

ESPECIFICACIONES PARA LA MEZCLA PLANTEADA

PIEDRA% ARENA% 45% DE 55% DE %RETENIDO

RETENIDO RETENIDO PIEDRA ARENA EN MEZCLA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

7.70 0.00 3.47 0.00 3.47

55.24 0.00 24.86 0.00 24.86

22.66 0.00 10.20 0.00 10.20

14.24 1.40 6.41 0.77 7.18

0.00 13.60 0.00 7.48 7.48

0.00 19.54 0.00 10.75 10.75

0.00 27.65 0.00 15.21 15.21

0.00 13.68 0.00 7.52 7.52

0.00 9.90 0.00 5.45 5.45

0.00 11.90 0.00 6.55 6.55

0.16 2.33 0.07 1.28 1.35

100.00 100.00 100.00

%QUE

%QUE PASA

PASA ESPECIFIC

A ClONES

100.00

100.00 100.00

96.54 -

71.68 -

61.48 60-80

54.30 40-65

46.82 35-50

36.08

20.87

13.34 13-23

7.90 7-15

1.35 0-8

0.00


TESISTAS


GRÁFICO APLICACIÓN DEL MÉTODO DEL TRIÁNGULO PARA OBTENER UNA MEZCLA DE AGREGADOS DESEADA

LIMO Y ARCILLA PASA LA MALLA W 200

A= (99.84%, 0.16%)

B= (15%, 2.33%) M= (53.00% , 1.39%)

AMB= 83.78 m

AM =46.25 m BM = 37.53 m



TESISTAS

CÁLCULO DEL% DE ASFALTO EN LA MEZCLA

MÉTODO DEL ÁREA SUPERFICIAL EQUIVALENTE

MALLA

PASA RET

3/4 3/8

3/8 W04

W04 W08

wo8 w 16

w 16 W30

W30 W50

W50 w 100

w 100 W200

W200 W270

W270

SUMA

DATOS

Ae= 20.21 pie2/lb

la= Curva W 05 = 0.00162

%AG=45%

%AF= 55%

A (PESO

%RET UNITARIO K PIE2/LB

POR PESO)

38.52 0.385 1

7.18 0.072 2

7.48 0.075 4

10.75 0.107 8

15.21 0.152 16

7.52 0.075 30

5.45 0.054 60

6.55 0.065 120

1.35 0.014 200

300

100.00 1.00

p = e m 100

-4=s,..-----=-=ss=- = 2 . 6 5

o/oCA = .<\e *Ia"2.65 * 100 Pe m

. 20.21 * 0.001622 * 2.65

---7---? .. ??.1 ?:.r=n1

%CA= * 100 = 3.:tlo/o 2.65

ÁREA

EQUIV.AK

0.39

0.14

0.30

0.86

2.43

2.26

3.27

7.85

2.71

0.00

20.21

Para RC-250 con 20% de solvente (certificado de calidad), de carpeta asfáltica en

CALIENTE.

· RC-250= 3.44/0.80 = 4.09%

ENTONCES SE CONSIDERA:

Material Pétreo: se tomara el 1 00% en peso

Asfalto RC-250: se tomara el4.09%

PESO UNITARIO: 1.00 gr/cm2

Los anteriores porcentajes deben ser modificados para que la suma del material

pétreo y asfalto sea el 100% y no 104.09%. Ahora considerando que el 4.09% del



TESISTAS

total del peso corresponde al asfalto, entonces la diferencia (95.91%) será el

material pétreo.

8.- Cálculo del volumen absoluto de la mezcla asfáltica:

Empleando la siguiente fórmula:

t'OLUMEN ABSOLUTO=

Donde:

P= peso de cada uno de los componentes de la mezcla

S= peso específico

Yw= densidad del agua

Por comodidad se adopta una mezcla de peso total igual a 100 Kg; esto implica

que el material pétreo pesara 95.91% y el asfalto 4.09% se considera además

que se obtendrá una mezcla sin vacíos cuando este compactada o rodillada. El

volumen absoluto de la mezcla será la suma de los volúmenes absolutos de cada

uno de sus componentes

AGREGADO GRUESO: 0.45*(95.91) = 43.16%

AGREGADO FINO : 0.55*(95.91) = 52.75%

ASFALTO

TOTAL

= 4.09%

= 100%

VOLUMEN ABSOLUTO PARA 100 KG MEZCLA

VOLUMEN DEL AG = 43.16/2.721 = 0.01586 m3

VOLUMEN DEL AF = 52.75/2.6.01 = 0.02028 m3

VOLUMEN DEL ASFALTO= 4.09/1 = 0.00409m3

VOLUMEN ABSOLUTO DE LA MEZCLA= 0.04023 m3

Este valor representara el volumen teórico sin vacíos de una mezcla que pesa 1 00

Kg. Y que se encuentra bien compactada. Ahora se calculará la cantidad

necesaria de los materiales componentes en Kg. Para obtener un m3 de mezcla

asfáltica

AGREGADO GRUESO: 42.11/0.04023

AGREGADO FINO

ASFALTO

TOTAL

: 53.59/0.04023

:4.09/0.0411

= 1072.77 Kg/m3

= 1311.13 Kg/m3

= 101.66 Kg/m3

= 4485.55 Kg/m3

El valor calculado anteriormente indica su densidad o peso unitario teórico, pero

en forma práctica las mejores mezclas rodilladas no alcanzan este valor por lo que



se adopta como valor máximO alcanzable 2200 Kg/m3 entonces se corrige los

pesos encontrados anteriormente.

AGREGADO GRUESO: 1024.57*2200/2433.08 = 949.52 Kg/m3

= 1160.50 Kg/m3

= 89.98/m3

AGREGADO FINO

ASFALTO

TOTAL

: 1303.89*2200/2433.08

: 104.62 *2200/2433.08

= 2200 Kg/m3

C.- Cálculo en peso de cada componente en m2 de mezcla asfáltica:

Se multiplica en primer lugar, por el espesor de la carpeta asfáltica planteada

(2.5"= 6.35 cm) a los pesos específicos corregidos en el paso anterior.

AGREGADO GRUESO : 926.42 * 0.0635

AGREGADO FINO

ASFALTO

: 1178.98*0.0635

: 94.60*0.0635

= 60.29 Kg/m2

=73.69 Kg/m2

=5. 71 Kg/m2 (1.51 gal/m2)

(1 GALÓN AMERICANO= 3.785 lt.)

2.5.6 Especificaciones generales para las carpetas asfálticas:

TESISTAS

Se trata de una mezcla de agregado mineral (agregado grueso y agregado fino) y

asfalto líquido

•!• AGREGADO-GRUESO

El agregado grueso será la porción del agregado retenido en el tamiz W 1 O.

Consistirá en fragmentos durables de piedra triturada limpia y calidad uniforme,

debe estar libre de materia orgánica y otra sustancia perjudiciales que se

encuentren libre o adheridas al agregado.

La piedra de la cual será extraída del agregado debe poseer una abrasión no

mayor de 40 cuando se someta al ensayo de "LOS ANGELES", la piedra debe

estar triturada de modo que sus partículas presenten una cara triturada por lo

menos en un 90% de sus partículas. No se aceptan piezas chatas o alargadas,

cuando se prueben para determinar la durabilidad con el sulfato de sodio, el

porcentaje de perdida máximo será de 12%.

Al ser probado por el método tentativo de ensayos para revestimientos y

desprendimiento en mezclas-agregado bitumen, deberá tener un porcentaje

retenido de más del 95%. En caso contrario deberá usarse un aditivo aprobado

por el ingeniero supervisor.

El material deberá estar libre de materia orgánica y de terrones de arcilla y

partículas adheridas de arcilla y otros materiales que podrán impedir una

impregnación total en el producto bituminoso.



•!• AGREGADO FINO

Será la porción del agregado que pasa. el tamiz o malla W 1 O y que queda

retenido en la malla W 200 y consistirá de arena natural o cerniduras de piedra

que a su vez se compondrá de partículas durables que estén libres de arcillas u

otras materias dañinas.

El porcentaje de perdida en la prueba de durabilidad al sulfato de sodio después

de 5 ciclos no será mayor del 15%.

•!• ASFALTO LÍQUIDO RC-250

El asfalto líquido o Cut- Backs de rápido curado (RC-250) deberá cumplir con las

siguientes condiciones:

Pruebas de material asfáltico

Punto de inflamación (capa abierta de Tag), oc mínimo

Viscosidad Saybolt- Furo!: a 60°C, segundos

Destilación: % del total destilado a 360°C hasta 45°C, mínimo

Residuo de la destilación a 360°C

% del volumen total por diferencia mínimo

Agua por destilación: % máx.

Pruebas al residuo a la destilación

Penetración grados

Ductilidad en centimetros

Solubilidad en tetra cloruro de carbono: %min.

27

250-500

25

73

0.20

80-120

100

99.5

El asfalto líquido RC-250 estará libre de agua y no mostrará separación o grumos

antes de usarse.

TESISTAS

La graduación de cada uno de los componentes producirá, al estar bien

proporcionados, una mezcla conforme a los límites de graduación indicada en el

siguiente cuadro:


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO 6LANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE".

REQUISITOS DE GRANULOMETRÍA PARA AGREGADO MINERAL MEZCLADO

MALLA O TAMIZ %PASA

1" 100

3/4" 100 -1/2" 100 80-100 -3/8" 80-100 70-90 60-80

W4 55-75 50-70 40-65

W8 35-50 35-50 35-50

N" 30 18-29 18-29. 18-29

W50 13-23 13-23 13-23

w 100 8-26 4-16 7-15

W200 4-10 4-10 0-8 .... ·-~·----·····-------·- ···- ·····--·----.. ---···-··-·-··-·--·- ... ___ ,, _____ .... _ ....... _, _________

·······-········-··-···--··"·-··---·· Tamaño Máximo 1/2" 3/4" 1"

El ingeniero supervisor especificará y aprobará la mezcla sujeta a las siguientes

condiciones:

./ Estará entre los límites de graduación de tipo especificado

./ La graduación de la mezcla se aproximará lo más posible al término medio del % que

pasa por cada tamaño del tamiz del tipo de mezcla seleccionada.

./ La mezcla al ser compactada por métodos del laboratorio tendrá una densidad no

menor del 95% de la densidad calculada de una mezcla sin vacíos compuestos de

materiales similares en iguales proporciones.



TESISTAS

2.5 ESTUDIO DEL PAVIMENTO


El objeto del pavimento es resistir los efectos de abrasión del tránsito y de las

condiciones climatológicas de la zona que la carretera atraviesa; al transmitir las cargas

a la subrasante, lo hace de tal forma que éstas se reparten en un área cónica que es

cada vez mayor a manera que se profundizan en el pavimento, hasta el límite que marca

el bulbo de presiones, de tal manera que la subrasante pueda recibir esfuerzos y

deformaciones que los pueda asimilar perfectamente.

Para cumplir estas condiciones es necesario determinar tanto las capas como los

espesores convenientes en el pavimento, ello lo haremos de acuerdo a las exigencias de

diseño pero respetando los requisitos técnicos recomendados.

2.5.2 PAVIMENTOS

Pavimento:

Es toda estructura artificialmente alisada en su superficie y destinada a transmitir a la

subrasante sobre la que descansa, los efectos de las cargas estáticas o en movimiento,

resistiendo los efectos destructivos del tránsito y de los agentes atmosféricos. El

pavimento está constituido fundamentalmente por un elemento resistente, que puede ser

piedra triturada o arena, y por un elemento ligante que puede ser cemento, cal, arcilla o

un material bituminoso.

Clasificación de los Pavimentos:

Los pavimentos de acuerdo a las capas de su construcción así como su comportamiento

se clasifican en:

• Pavimentos Flexibles: Transmiten las cargas a la subrasante solamente en las

zonas próximas al punto de aplicación, son los pavimentos de origen asfáltico.

Este tipo de pavimentos están formados por una capa. bituminosa apoyada

generalmente sobre dos capas no rígidas, la base y la subbase. No obstante

puede prescindirse de cualquiera de estas capas dependiendo de la necesidad

particular de cada obra.

• Pavimentos Rígidos: Transmiten las cargas a la subrasante en un área

bastante grande alrededor del punto de aplicación, de una manera uniforme,

están constituidos por losas de concreto hidráulico, apoyada sobre la

subrasante o sobre una capa de material seleccionado, la cual se denomina sub

base de pavimento rígido.



• Pavimentos Mixtos: Constituidos por una combinación de los dos tipos de

pavimentos anteriores, formado por dos capas: La superior flexible y la inferior

rígida.

• Pavimentos articulado:

Los pavimentos articulados están compuestos por una capa de rodadura que

está elaborada con bloques de concreto prefabricados, llamados adoquines, de

espesor uniforme e iguales entre sí. Esta puede ir sobre una capa delgada de

arena la cual. A su vez se apoya sobre una capa de base granular o

directamente sobre la subrasante, dependiendo de la calidad de esta y de la

magnitud y frecuencia de las cargas que circulan por dicho pavimento.

2.5.3 CRITERIOS DE SELECCIÓN DE PAVIMENTOS

• Criterios de Elección: Para la elección del tipo de pavimento más adecuado, deberá

estudiarse los siguientes aspectos:

TESISTAS

Ser resistente a la acción de las cargas impuestas por el tránsito.

Ser resistente ante los agente de intemperismo.

Presentar una textura superficial adaptada a las velocidades previas de circulación

de los vehículos, por cuanto ella tiene una decisiva influencia en la seguridad vial.

Además. Debe ser resistente al desgaste producido por el efecto abrasivo de las

llantas de los vehículos.

Debe presentar una regularidad superficial, tanto transversal como longitudinal, que

permitan una adecuada comodidad a los usuarios en función de las longitudes de

onda de las deformaciones y de la velocidad de circulación.

Debe ser durable.

El tráfico que soportará especificando las clases del mismo, así como la intensidad y

frecuencia del transito pesado.

Las características del suelo de la subrasante especialmente la resistencia y

deformación ante las cargas.

Las condiciones climatológicas de la zona, especialmente el balance evaporación -

precipitación y las heladas, lo cual servirá para estudiar la posibilidad del drenaje de

aguas.

Posibilidad de construcción, estudiando los problemas que pudieran presentarse

para la construcción, así como la posibilidad de utilizar materiales existentes en la

zona.

Período de Diseño, o tiempo que se considera que debe prestar servicios a los

usuarios en buenas condiciones.

Del análisis, considerando todos los criterios indicados, se seleccionará un tipo de

pavimento, el cual, podrá agruparse de acuerdo a la inversión que requiera en uno de

los tres siguientes grupos:



• Pavimentos Económicos: Son los suelos naturales estabilizados por adición de cal,

cemento, asfalto, cloruro de calcio, etc. También pertenecen a este grupo los

tratamientos superficiales.

• Pavimentos de Costo Intermedio: Comprenden las mezclas bituminosas obtenidas in

situ y en la planta, así como los Macadams Bituminosos.

• Pavimentos Costosos: Comprenden los concretos asfálticos y los concreto de

Cemento Portland.

TESISTAS

De todas las consideraciones anteriores, vemos que la mayor parte de los análisis nos

lleva a escoger un pavimento de costo intermedio, es decir del tipo de los pavimentos

Flexibles.

2.5.4 PAVIMENTO FLEXIBLE

El pavimento de asfalto o pavimento flexible, es una estructura de varias capas,

(subbase, base y capa asfáltica), que se construye cori la finalidad de distribuir

adecuadamente las cargas producidas por el tránsito y que no permitan el paso de

infiltración de agua de lluvia, resistir a la acción devastadora de vehículos mediante el

desprendimiento de las partículas del pavimento y dotar de una superficie de rodamiento

adecuado.

Se entiende al pavimento como una estructura lisada en una superficie de rodamiento

adecuado.

Para el diseño estructural de pavimento flexible se necesita conocer la magnitud del

tráfico (peso y frecuencia de los vehículos), el tipo de suelo, la resistencia del suelo, las

características climatológicas de la zona y la calidad de los materiales disponibles para la

construcción del pavimento.

Las subrasantes débiles, requieren bases flexibles de gran espesor para conservar las

deflexiones causadas por las cargas, dentro de los límites seguros y prevenir la rotura

del pavimento.

2.5.4.1 Clasificación De Pavimentos Flexible

Los pavimentos se clasifican en pavimentos flexibles asfálticos y pavimentos flexibles

adoquinados. Los pavimentos flexibles asfálticos son capetas asfálticas en frío, carpeta

asfáltica en caliente y tratamiento superficial, de las cuales se hará la selección de la que

más convenga a las necesidades del proyecto .

./ CARPETA ASF ÁL TIC A EN FRÍO.

Son pavimentos de calidad inferior a los pavimentos mezclados en caliente y se

selecciona para carreteras y pavimentación de las zonas urbanas donde los volúmenes

de tránsito son relativamente pequeños.

LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL .


TESISTAS

La carpeta asfáltica en frío es una mezcla de agregados y asfalto rebajado, se mezcla a

la temperatura ambiente. La mezcla en frío puede hacerse en plantas estacionarias o

plantas móviles para ser aplicadas directamente sobre el camino.

v' CARPETA ASF ÁL TIC A EN CALIENTE

Los pavimentos de carpeta asfáltica en caliente son seleccionados para pavimentos de

más alta calidad, tales como caminos principales de tránsito pesado e intenso, este

pavimento es considerado de más alto costo.

La carpeta asfáltica en caliente es conocida como de concreto asfáltico. Son mezclas

elaboradas en peso en plantas estacionarias o plantas centrales , en donde los

agregados y el material cementante seleccionado en cantidad y calidad son calentados

a una temperatura de 150°C aproximadamente, mezclados en forma rigurosa y

homógenica para luego ser colocados en el lugar aun estando en caliente.

Las mezclas elaboradas acarreadas al lugar de destino por medio de camiones de

volteo y tendidas en el camino por medio me maquinas espaciadoras, las mismas que

dan a la mezcla una ligera compactación para luego ser compactados por medio de

equipos aplanadores.

v' CARPETA CON TRATAMIENTO SUPERFICIAL

Este tipo de carpeta considerada en dos aplicaciones de material bituminoso y

distribución de agregados sobre una base previamente vitaminada, la primera

aplicación de asfalto líquido RC-250 a razón de 1.5 lt a 2 IU m. luego viene a

distribución de agregados en graduación C entre 20 - 24 Kg/m. la segunda aplicación

de asfalto líquido RC-250 será en proporción de 0.9 - 1.1 LUm y finalmente la

distribución de agregados de graduación F entre 10 a 12 Kg/m.

Es recomendable para un tránsito inferior a 600 Veh. x día y por su ejecución está

considerado entre los pavimentos de más bajo costo.

En la ejecución tanto en la primera como en la segunda capa se rastrea y se plancha

con aplanadora liviana 5 a 8 toneladas de peso.

2.5.4.2 Funciones y características de las capas del pavimento

Carpeta de rodadura

La carpeta debe proporcionar al pavimento flexible una superficie de rodamiento

estable, capaz de resistir la ampliación directa de las cargas, la fricción de las llantas,

los esfuerzos de drenaje, los producidos por las fuerzas centrífugas, los impactos; debe

tener la textura necesaria para permitir un rodamiento seguro y cómodo.

Carpeta asfáltica sellante:

Está formado por una aplicación bituminosa de asfalto y tiene por objeto sellar la

superficie impermeabilizándola, a fin de evitar que el agua de lluvia se infiltre. Además

protege la capa de rodamiento contra la acción abrasiva de las ruedas de los vehículos.



TESISTAS

)> Base

La base, la función fundamental de la base es estructural y consiste en proporcionar un

elemento resistente a la acción de las cargas del tránsito y capaz de trasmitir los

esfuerzos resultantes con intensidades adecuadas. La base tiene también una

importante función drenante, según la que debe ser capaz de eliminar fácil y

rápidamente el agua que llegue a infiltrarse a través de la carpeta, así como de impedir

la ascensión capilar del agua que provenga de niveles inferiores.

Las características de un material de base suelen exigir que a los agregados pétreos o

fragmentos rocosos con que ha de formarse, se les someta a verdaderos procesos de

fabricación, entre los que es común la trituración; esta produce efectos favorables

también en la resistencia y en la deformabilidad, da lugar a partículas de aristas vivas

entre las que es importante el efecto de acomodo estructural.

El lavado es otra operación que mu~has veces se específica en los proyectos para ser

realizada sobre los materiales provenientes de bancos con los que se construirá una

base. Los finos son siempre indeseables en una base, pues afectan desfavorablemente

la resistencia, aumentan la deformabilidad y perjudican la función drenante.

)> Sub-base

La principal función de la subbase de un pavimento flexible, es de carácter económico.

Se trata de formar el espesor requerido del pavimento con el material más barato

posible. Cuanto menor sea la calidad del material colocado tendrá que ser mayor el

espesor necesario para soportar y transmitir los esfuerzos.

Otra función de la subbase consiste en servir de transición entre el material de la base,

generalmente granular grueso y el de la subrasante, que tiende a ser mucho más fino.

La subbase actúa como filtro de la base e impide su incrustación en la subrasante.

La Subbase también se coloca para absorber deformaciones perjudiciales en la

subrasante; por ejemplo, cambios volumétricos asociados a cambios de humedad, que

podrían llegar a reflejarse en la superficie del pavimento.

Básicamente conviene buscar dos cualidades principales en un material de subbase,

que son la resistencia friccionante y la capacidad drenante.

La primera, beneficiar la resistencia friccionante del conjunto y, a la vez, garantiza el

buen comportamiento en cuanto a deformabilidad, pues un material que posee esa

calidad de resistencia será poco deformable a condición de estar bien compactado.

La segunda, que la capacidad drenante cumpla doble función de drenaje, es decir, que

permita al pavimento eliminar tanto el agua que se filtre por su superficie, como la que

ascienda por capilaridad.



TESISTAS

Los espesores de subbase son muy variables y dependen de cada proyecto específico,

pero suele considerarse 12 o 15cm. como la dimensión mínima constructiva.

~ Subrasante

Se define así al terreno de fundación de los pavimentos, pudiendo estar constituida por

el suelo natural o estabilizado o por material de préstamo debidamente compactado

para alcanzar el 95% de la máxima densidad seca obtenida mediante el ensayo de

Proctor modificado.

En la figura siguiente se puede visualizar la imagen correspondiente, relacionada con

los componentes básicos de un pavimento flexible.

Figura No 6.5.1

2.5.4.3 MÉTODOS DE DISEÑO DE ESPESOR DEL PAVIMENTO

Son muchos y muy diferentes los métodos que existen para proyectar el espesor de un

pavimento. Sin embargo el problema es bastante complejo, porque requiere de una

experiencia suficiente y sentido común por parte de quien lo aplica. Los métodos

existentes se fundan en consideraciones puramente teóricas. Otros son en parte

teóricos, en parte empíricos y los hay otra serie de métodos absolutamente empíricos.

•!• Especificaciones:

Calidad de los materiales a usarse en la base, subbase y carpeta asfáltica.

Se usará un material granular que cumpla con las especificaciones:



TESISTAS

TABLA N° 6.5.1

CARÁCTER. Especificaciones

Base Sub Base Base Sub Base

CBR mínimo 80 20 100 20

L.L. (máx.) 25 25 25 25

I.P. (máx.) 6 6 3 6

Equiv. De arena 30 25 50 25

'-----~ ~--~.J '--~--~ ----~) y y T.L.- T.M T.M- T.P.

DONDE:

T.L. :Tránsito Liviano

T.M. : Tránsito Mediano

T.P. :Tránsito Pesado

Recomendaciones de espesores:

IT<10 : e=1" Tránsito Liviano

10::;;IT::;;1QO

IT~100

: e=1.5"

: e=2"

Tránsito Mediano

Tránsito Pesado

Coeficientes de equivalencia de espesores del método ASTM-01557

1" concreto asfáltico= 2" base granular no tratada (BGNT)

1" Concreto asfáltico= 2.7" sub base granular no tratada (SBGNT)


Para periodos mayores a 20 años incrementar el IT en 5% por cada año adicional.

Evaluación de la subrasante.

Se debe conocer el valor relativo de soporte California Bearing Ratio (CBR)

Periodo de diseño: = 20 años.

Índice de crecimiento anual promedio: i= 2%

a) SEGÚN EL INSTITUTO NORTEAMERICANO DEL ASFALTO.

Este método es el más usado en nuestro país por las entidades e ingenieros en obras

viales. Es un método técnico-empírico basado en las investigaciones realizadas en la

carretera del experimento vial AASHTO y desarrollo por el instituto de asfalto de los

Estados Unidos de Norteamérica.

El sistema se fundamenta en un tránsito probable durante un periodo de 20 años

referido a una carga por "eje sencillo" de 80KN (18,000 lb), que es la "carga por eje"

legal en la mayoría de los estados de USA, considera además el módulo de resilencia



(Mr = 10.3 CBR) en Mpa, la calidad de los materiales de base, Sub-base y carpeta

asfáltica que se empleen y los procedimientos de construcción a seguirse.

Este método proporciona el espesor de la estructura del pavimento en función del

tránsito que se prevé circular por la vía y de un parámetro que representa la resistencia

y deformabilidad de la capa superior del terraplén.

La secuencia de pasos a seguir en el diseño por este método es como se mencionan a

continuación:

~ Calculo índice medio diario anual (I.M.D.)

~ Determinación del valor EAL.

Partiendo del índice medio diario, calculado, se calcula el porcentaje del tráfico total de

vehículos en el carril de diseño.

En vista que el estudio contempla doble carril se escoge de la tabla el porcentaje total

para un carril.

TABLA N° 6.5.2 PORCENTAJE DEL TRÁFICO TOTAL DE CAMIONES EN EL

CARRIL DE DISEÑO

Nº DE VÍAS PORCENTAJE DE TRÁFICO POR VÍA

1 100%

2 50%

4 45% (35-48)

6 40% (_25-48]

~ Cálculo del número promedio de cada tipo de vehículo esperado en el carril de

diseño en el primer año de servicio.

~ Determinación del factor de crecimiento.

Está dada por la siguiente fórmula:

(1 +r)n-1 factor ;:;;; -'----'---

r

Dónde:

r =tasa de crecimiento anual

n =Periodo de diseño

¡tasa de crecimiento anual Periodo de diseño =

2% 20 años

FACTOR= ~(l_+_r)_n __ l 1 '--------r'"------' Factor de crecimiento = 24.30



~ Cálculo del EAL de diseño

TABLA W 6.5.3 CARGAS PARA CADA UNIDAD DE VEHÍCULOS

Factor Carga por eje (lbs) Peso Peso Tipo de

camión Eje bruto bruto

vehículo 1° eje 2° eje 3° eje (FC) simple (lbs) (Tn)

AP 0.00058 2,200 2,200 4400 2

AC 0.025085 3,520 7,260 10780 4.9

B2 3.695969 15,432 24,250 39682 17

C2 3.695969 15,432 24,250 39682 17

TABLA N° 6.5.4 CLACULO DEL EAL DE DISEÑO

FACTOR CREC.

CLASE DE DIARIO NUMERO VEHÍCULO POR FACTOR ((1 +r)n -1 )/r ESALS

VEHICULO INICIAL AÑO (DIARIO INICIAL*365) CAMIÓN (Fe)

AP 24 8760 0.00058 24.30 123.45 AC 12 4380 0.025085 24.30 2669.61 AC 5 1825 0.025085 24.30 1112.34 C2 22 8030 3.695969 24.30 721112.67

TOTAL EAL 725018.07

1 EAL= 7.25E+05


1


Tabla W 6.5.4: Factores de equivalencia de carga para diferentes configuraciones de

ejes y cargas.

TABLE 6.4 ASPHAL T INSTITUTE'S EOUIVALENT AXLE LOAD FACTOR S

-Equivalen! axle Equivalent axit load factor lo;1d factor

Axle Axk --------------load Single Tandcm Tridem load Sin;le Ta11Jem Tridem (lb) <1.\ieS axles nxles (lb) axks axlc~ axlcs

···--·-------·-·----1000 0.00002 41,noo n.n 2.29 0 . .540 2000 0.()(}{)18 42,000 25.·:-4 2.51 0.597 3000 0.00072 43,000 28.22 ~- 76 0.658 4000 0.00209 44,000 31.00 .3.00 0.723 5000 0.00500 45,000 3-l.OO 3.27 0.793 6000 0.01043 46,000 37.24 3.55 0.868 7000 0.0196 ~7.000 -+0. 74 3.85 0.948 8000 0.0343 48.000 44.50 4.17 1.033 9000 0.0562 49,000 48.54 4.51 1.12

10,000 0.0877 0.00688 0.002 50,000 52.88 4.86 l.22 11,000 0.1311 0.01008 0.002 51,000 ~ ... ,

!.32 ~ .t.:: 12,000 0.189 0.0144 0.003 52.000 5.63 1.43 13,000 0.264 0.0199 0.005 53,000 6.04 1.54 14,000 0.360 0.0270 0.006 54,000 6:-n l.66 15,000 0.478 0.0360 0.008 55,000 6.93 1.78 16,0oo 0.623 0.0472 0.011 56,000 '.7.41 1.91 17,000 0.796 0.0608 0.014 57,000 7.92 2.05 18,000 1.000 0.0773 0.017 58,000 8.4.5 2.20 19,000 1.24 0.0971 0.022 59,000 9.0i 2.35 20,000 1.51 0.1206 0.027 60,000 9.59 2.51 21,000 1.83 0.148 0.033 61,000 10.20 2.07 22,000 2.18 0.180 0.040 62,000 10.84 2.85 23,000 2.58 0.217 0.048 63,000 11.52 3.03 24,000 3.03 0.260 0.057 64,000 12.22 3.22 25,000 3.53 0.308 0.067 65,000 12.96 .3.41 26,000 4.09 0.364 0.080 66,000 13.73 3.62 27,000 4.71 0.426 0.093 67,000 14 . .54 3.83 28,000 5.39 0.495 0.109 68,000 15.38 4.05 29,000 6.14 0.572 0.126 69,000 16.26 4.28 30,000 6.97 0.658 O. 145 70,000 17.19 4.52 31,000 7.88 0.753 o. 167 71,000 18.15 4.77 32,000 8.88 0.857 0.191 72,000 19.16 5.03 33,000 9.98 0.971 0.217 73,000 20.22 5.29 34,000 11. 18 1.095 0.246 74,000 21.32 5.57 35,000 12.50 1.23 0.278 75,000 22.47 5.86 36,000 13.93 1.38 0.313 76,000 23.66 6.15 37,000 15.50 1.53 0.352 77,000 24.91 6.46 38,000 17.20 1.70 0.393 78,000 26.22 6.78 39,000 19.06 1.89 0.438 79,000 27.58 7.11 40,000 . 21.08 2.08 0.487 80,000 28.99 7.45

Nore. 1 lb.= 4.45 N.



TESISTAS

)> Selección del módulo de Resilencia de diseño de la subrasante

Módulo Resilencia (Mr.).-

EI módulo Resilente es una medida de la propiedad elástica de los suelos (tanto del

suelo de sub-rasante como de los materiales de base y sub-base), tomando en cuenta

ciertas características no lineales, se refiere al comportamiento esfuerzo-deformación

del material bajo condiciones normales de carga del pavimento.

Considerando las limitaciones de la mayor parte de los laboratorios para efectuar este

tipo de ensayos, el instituto de asfalto permite correlacionarlo con el CBR mediante la

expresión: M.r (i\fpa) = 10.3x CBR

La determinación del Mr. (módulo Resilente), se hace con el criterio del percentil

variable con el nivel del tráfico expresado como EAL.

Cálculo de percentil de diseño.

TABLA N° 6.5.5: VALOR PERCENTIL DEL CBR DE DISEÑO

TRÁFICO (EAL) PORCENTAJE DE ENSAYOS CON CBR IGUAL O MAYOR

10 000 ó menos 60 ..

'~· ~ . ..

10 ooo a rooo ooo .75 .~···· ·' 1 000 000 a más 87.5

En vista que nuestro EAL de diseño es del orden de 7.25x105, le corresponde un valor

de 75%.

De los ensayos de CBR se tiene tres zonas marcadas, por lo que se han realizado dos

diseños para cada zona representativa.

DISEÑO CALICATA CBR% DE (km) A(km) 2 C-1 15.75 0+000 1+000 2 C-2 15.75 1+000 2+000 2 C-3 16.94 2+000 3+000 2 C-4 18.92 3+000 4+000 2 C-5 17.75 4+000 5+000 1 C-6 8.83 5+000 6+000 2 C-7 10.15 6+000 7+000 2 C-8 10.15 7+000 8+000 1 C-9 6.93 8+000 9+000 2 C-10 16.95 9+000 10+000 2 C-11 15.10 10+000 11+000 2 C-12 16.35 11+000 12+000 1 C-13 6.95 12+000 13+000 1 C-14 8.92 13+000 14+000 1 C-15 6.28 14+000 15+000 2 C-16 16.42 15+000 16+000 2 C-17 14.92 16+000 17+000 2 C-18 15.82 17+000 17+824



TESISTAS

Estos valores se ordenan de menor a mayor por Zona representativa. Para los valores

de CBR que salgan por debajo del valor que se obtenga mediante el percentil se debe

considerar un mejoramiento de subrasante.

Luego se grafica los valores de Mr y % obtenidos, resultando el gráfico N°01

presentado en cada uno de los diseños realizados

En el gráfico con el percentil de diseño (75%), se encuentra el valor del CBR de diseño

de la subrasante.

~ Cálculo del espesor según el instituto norteamericano del asfalto.

Se han tenido en cuenta las siguientes consideraciones para el diseño de pavimento

para ambos métodos.

Periodo de diseño

Número de vías

Clase de carretera

lndice medio diario

CBR de diseño

20 años

02

sistema vecinal.

24 Veh. /día.

(valor percentil):

zona 1: 6.85%

zona 2: 14.65%

Para cada diseño CBR; Temperatura media anual del aire (MAAT) = MAAT 24°C

Se tendrán tres alternativas; para cada alternativa se utiliza las cartas de Diseño A-13,

A-17, A-18 respectivamente y se logra obtener espesores que se compararán y se

tendrá un diseño elegido para este método.



TESISTAS

b) MÉTODO AASHTO (VERSIÓN 1993).

La versión de la AASHTO 86 y 93 hacen modificaciones en su metodología

aceptando los valores que aporte estructural por coeficiente de drenaje de las

capas granulares los que reemplaza el factor regional utilizado en versiones

anteriores, por otro lado se sigue utilizando en su mismo concepto el tráfico, índice

de serviciabilidad y tipo de suelo de fundación (Módulo Resilente). La metodología

AASHTO es bien aceptada a nivel mundial (ya que se basa en valiosa información

experimental), el que determina un número estructural (NE), requerido por el

pavimento a fin de soportar el volumen de tránsito satisfactoriamente durante el

periodo de vida del proyecto.

• EL DISEÑO ESTRUCTURAL

* DETERMINACIÓN DEL NÚMERO ESTRUCTURAL (SN):

Considera los siguientes factores:

W18= al número de aplicaciones de carga por eje simple equivalente a 1800 lb.

Mr= Módulo Resilente

R= Confiabilidad

So= Desviación estándar total

Pi = Serviciabilidad Inicial

Pt= Serviciabilidad final

a1 = Coeficiente estructural de Concreto Asfáltico

a2 = Coeficiente estructural de Base Granular

a3 = Coeficiente estructural de Sub Base Granular

m2= Coeficiente de drenaje de la base Granular

m3= Coeficiente de drenaje de la Sub base Granular

*CARGA POR EJE SIMPLE EQUIVALENTE (W18)

El llamado ESAL (Equivalent Single Axie Load), es el número de aplicaciones de

un eje simple de 18000 lb (80 KN).

El procedimiento para convertir un flujo de tráfico mixto de diferentes cargas y

configuraciones por eje a un número de tráfico para el diseño, consiste en

convertir cada carga por eje, en un número equivalente de cargas por eje simple

de 18000 lb, multiplicando cada carga por eje por el factor de equivalencia de

carga. Se utilizará la siguiente tabla:



TABLA W 6.5.6 Cálculo del EAL

CLASE NÚMERO VEHÍCULO

Fi ((l+rt-1}/r EAL POR AÑO

AC 0.025085

AP 0.00058

82 3.695969

C2 3.695969 •.

TODOS TÓTALEAL

VEHÍCULOS r .

TESISTAS

TABLA W6.5.7 Umites de diseño de la sub rasante

VALOR DEL PERCENTIL

TRÁFICO (EAL) PARA DISEÑO DE LA

SUBRASANTE(%)

1 O 000 ó menos 60 ..

10.000 a tooo_ooo·. ¡ . ' ' .• 75 ' , . ·' .. .·.

1 000 000 a más 87.5

FUENTE: D1seño Y Construcción De Pavimentos

* MÓDULO RESILENTE (Mr)

Es una medida de las propiedades elásticas de los suelos (tanto del suelo de la

subrasante como de los materiales de base y sub base), tomando en cuenta

ciertas características no lineales se refiere al comportamiento Esfuerzo

deformación del material bajo condiciones normales de carga de pavimento. El

Módulo Resilente puede ser utilizado directamente para el diseño de pavimentos

flexibles, pero debe ser convertido a un módulo de reacción de la subrasante

(valor k), para el diseño de pavimento rígidos o compuestos el módulo Resilente

· fue seleccionado para reemplazar el valor soporte del suelo utilizado

anteriormente.

En vista de que muchos paises, como en el caso de Perú no cuenta con el

equipamiento para llevar a cabo ensayos para determinar el módulo Resilente, se

han reportado factores apropiados que pueden ser usados en la estimación de Mr.

a partir de los ensayos del CBR (California Bearning Ratio). La expresión utilizada

para convertir CBR a Mr., para el suelo de fundación es:

Mr (psi)= 1500 CBR

Según la guia AASHTO (American Association of State Highway and

Transportation officials) para el diseño de estructuras de pavimentos, 1993 la

expresión anteriormente solamente es aplicada en el caso de sub rasantes.



.

Para el caso de los materiales granulares no ligados, utilizados en base y sub

base se usa otras correlaciones e incluso otras notaciones:

ESB =Módulo de sub base

EBS = Módulo de base


D·(psi) · Mr (psi)

100 740 x CBR

30 440 x CBR

20 340 x CBR

10 250 x CBR

Donde o es la suma de los esfuerzos principales.

La resistencia de la base o sub base granulares, están correlacionadas al estado

de los esfuerzos principales que ocurrirán bajo condiciones de operación. La

suma de los esfuerzos principales es una medida del estado de los esfuerzos, el

· cual es una función del espesor del pavimento, la carga y el módulo Resilente de

cada capa, dado que la información de los esfuerzos no está disponibles se puede

utilizar los estimados valores de o a partir de la tabla W6.5.9. Que está en función

del espesor del concreto asfáltico y del Módulo Resilente de la su rasante

TABLA W6.5.9: VALORES DE O

... ESPESORDE .. . . ;

CONCRETO . '. MÓDULO RES!LENTE·bEL: SUELO J?E ~UB:f~~SANTE (psi) . .. . . . ·: AS_FÁI:-TICO (pulg)·, · 3000 7500 15000

TESISTAS

Menos de 2 20 25 30

2-4 10 15 20

4-6 5 10 15

Mayor de 6 5 5 5

* CONFIABILIDAD (R)

La Confiabilidad "R", es la probabilidad expresada como porcentaje que el

pavimento proyectado soporte el tráfico previsto .Se trata pues de llegar a cierto

grado . de certeza en el método de diseño, para asegurar que las diversas

alternativas de la sección estructural que se obtengan, durarán como mínimo el

periodo de diseño.

El actual método AASHTO para el diseño de pavimentos flexibles, recomienda

. valores desde 50 y hasta 99.9 % con diferentes .clasificaciones funcionales,



TESISTAS

notándose que los niveles más altos corresponden a vías importantes y de mayor

volumen vehicular.

Tabla 6.5.1 O. Niveles de confiabilidad R (%) según las clases de vías.

NIVEL DE. CONFIABILIDAD

CLASIFICACIÓN FUNCIONAL RECOMENDADO

URBANO RURAL

lnterestatales y otras autopistas 85-99.9 80-99.9

Arterias principales 80-99 75-95

Colectoras 80-95 75-95

Locales o vecinales 50-80 50-80

" DESVIACIÓN ESTÁNDAR TOTAL (So)

Considera las posibilidades de variaciones en el tráfico previsto y la variación en el

comportamiento previsto del pavimento para un EAL dado, la desviación estándar

total asi como la confiabilidad deberán tenerse en cuenta para el efecto

combinado de la variación en todas las variables de diseño.

Los criterios que se toman en cuenta para la selección de la desviación estándar

total son:

La desviación estándar estimada para el caso donde la variancia del tráfico futuro

proyectado es considerada como 0.39 para pavimentos rígido y 0.49 para

pavimento flexible.

La desviación estándar total estimada para el caso de la variancia del tráfico futuro

es considerada 0.34 para pavimento rígido y 0.44 para pavimento flexibles.

En general el rango de So se puede considerar entre:

0.30-0.40 pavimentos rígidos

0.40-0.50 pavimentos flexibles

"ÍNDICE DE SERVICIABILIDAD DEL PAVIMENTO

Se debe elegir un nivel de servicio inicial y terminal para el diseño del pavimento.

El nivel de servicio inicial Po es una estimación inmediatamente después de

terminada la construcción (generalmente 4.2 para pavimento flexible).

El nivel de servicio terminal pt es el nivel aceptable más bajo antes de que sea

necesario de pavimentar el pavimento (para vías importantes se recomienda 2.5-

3.0 y 2.0 para las vías de bajo volumen.

El cambio en la calidad de servicio, se puede calcular como:

APSJ = Po- P~



TESISTAS

!1.PSJ ,=Diferencia ,entre los-índices de se1vicio ij¡nioial y t,erminaL

Po =indice de servicío inicial {4.5 par.a pavimentos rig'idos y 4.2 para

flexibles).

pJ = ~ndice de se1vicio terminal.

Se hace notar que aún en la versión actual, AASHTO no ha modificado la escala

del índice de servicio original de O a 5 para caminos intransitables hasta carreteras

perfectas, respectivamente.

*COEFICIENTE ESTRUCTURAL DE LA CAPA a1

Se asigna un valor de este coeficiente a cada capa del material en la estructura

del pavimento con el objeto de convertir los espesores y capa en el NE. Estos

coeficientes de cada capa expresan una relación empírica entre el NE y el espesor

y es una medida de la habilidad relativa del material para funcionar como un

componente estructural del pavimento.

La forma de estimar estos coeficientes se separa en 5 categorías dependiendo del

tipo y la función del material de cada capa estos son:

Concreto Asfáltico (CA),

Base Granular (BG)

Sub Base Granular (SBG)

Base tratada con Cemento (BTC)

Base Tratada con Asfalto (BTA}

El coeficiente de cada capa de la base granular (a2) se obtiene con la siguiente

relación:

a2 = 0.249 x log (E85)- 0.977

Donde:

E85: módulo Resilente de la base

Para la obtención del coeficiente estructural de la capa de la sub base granular se

emplea la siguiente relación:

aa = 0.227 x log (Ese) - 0.839

Donde:

E58: módulo Resilente de la sub base

* COEFICIENTE DE DRENAJE (m1)

El drenaje es tratado considerando el efecto del agua sobre las propiedades de las

capas del pavimento ·y sus consecuencias sobre la capacidad estructural del

mismo. Para el diseño el efecto del drenaje es considerado modificando el

coeficiente de la capa estructural en función de:



• La calidad del drenaje ( el tiempo requerido por el pavimento para drenar)

• El porcentaje de tiempo que la estructura del pavimento estará expuesta a

niveles de humedad cercanos a la saturación.

Las tablas W6.5.11 y 6.5.12, se utilizan para seleccionar los coeficientes de

drenaje para las capas de Base y Sub Base no tratadas

TABLA W6.5.1 O

· ·.TIEMPO'·PE REMOCION'DEL ·· CA'-IDADbEL DRE;NAiJ~ .. · · · . ; · · ' · ·

AG. UA ·~ . .

Excelente 2 horas ·

Bueno 1 dla

.. . . '• · 1· sern<:!nél · '·-·. .-. · .. :··

Pobre 1 mes

malo Agua no tratada

TABLA N°6.5.11 .. ~- ·•

. 9ALIDAD pEL. _% DELJI.~~PO. EN'?~EiLA--E~.r.~UCTURA DEL.PA\(INIENJO · ..... ·

ESTÁ EXPUESTA A..NIVELES CERCANOS. A: L.A SATURACIÓN ... ..

or, •

"

D~ENAJE"., ..• • . '7_ :· ' : .. ·:-. ' • --~---· :. • . .• :'. •· . • ·. . • ':' -:. ,. -.· '. . • '¡ . ., · .. ' .; . -.- - ... '_; ..

Menor a 1% 1-5% 5-25% Mayor a 25% .. , .,

' '',• .... · ... ,· Excelente 1.40-1.35 1.35-1.30 1.30-1.20 1.20

Bueno 1.35 - 1.25 1.25 -1.1.5 1.15-1.00 1.00

Regular 1.25-1.15 1.15-1.05 . .,1:05:,....,0.'80. ·.:~ 0.80 ·" .. ..

Pobre 1.15-1.05 1.05-0.80 0.80-0.60 0.60

malo 1.05-0.95 0.95-0.75 0.75-0.40 0.40

Para seleccionar un valor mínimo de capas de concreto asfáltico, base o sub base

AASHTO recomienda la Tabla W6.5.12

TABLA W6.5.12 ESPESORES MÍNIMOS (PULGADAS)

TRAFICO ESALS CONCRETO ASFALTICO BASE DE AGREGADOS

MENOS DE 50,000 1.0 e 6 tratamiento superficial) 4

50,001-150,000 2 4

150,000-500,000 2.5 4

., ._,. · .. :: . ~ ., ... ;, :';._ ·6· :.•-.

2'000,000-7'000,000 3.5 6

MAYOR QUE 7'000,000 4 6



• CÁLCULO DE ESPESORES

ANÁLISIS POR CAPA

Finalmente: SN' s = a;; * D' s

Del cálculo anterior se obtendrá:

-~ . . , , . E~P.ESOR :· · .~ ESPESOR PLANTEADO

CALCULADO · · ·. · CAPAS· 1 "' <. • • - ' ~ "

en Pulgadas en Pulgadas en Cm

Carpeta Asfáltica

Base Granular

Sub base granular

SE DEBE DE TENER EN CUENTA QUE LA BASE GRANULAR Y SUB BASE

GRANULAR DEBE SER MÍNIMO 10 cm.

• ANALISIS ECONÓMICO

. Según Manual de diseño de caminos de bajo volumen de Transito pavimentados

Espesor min=7.5cm en asfalto en caliente, para 600,000 < Rep. EE s 1, 000,000

La Base Granular Debe Ser Mínimo 20 cm Y Sub Base Granular Recomendable 15 cm.

EQUIVALENCIA: 1" concreto asfáltico= 2" base granular no tratada (BGNT) 1" Concreto asfáltico= 2.7" sub base granular no tratada (SBGNT) 1" BGNT = 1.35" SBGNT

• DISEÑO FINAL

En este item se campará los resultados obtenidos de ambos métodos y por criterios

técnico-económico se elige la más sustentable.

• DISEÑOS DE PAVIMENTO REALIZADOS

TESISTAS





TESISTAS

2.5.5 MEZCLAS ASFÁLTICAS- DISEÑO- ÍNDICE DE BITUMEN

2.5.5.1 GENERALIDADES:

Las mezclas asfálticas, en general están constituidas por dos elementos: el

Bitumen o Asfalto y el material pétreo o agregado que se clasifican en agregado

grueso, agregado fino y Filler y polvo mineral.

Al preparar una mezcla asfáltica, debe controlarse debidamente la granulometría

del material pétreo y el porcentaje de asfalto a emplearse. Es necesario además

que los agregados tengan una buena resistencia (porcentaje de desgaste por

abrasión, según prueba de la maquina los ángeles, menor del 40% y que este bien

gradado. La granulometría debe contener material pétreo y dependerá del tipo de

asfalto y de la mezcla a emplearse.

El asfalto es un componente natural de la mayor parte de los petróleos que existen

en disolución, el petróleo crudo se destila para separar sus diversas fracciones y

recuperar el asfalto. En los yacimientos naturales el proceso se ha producido en

forma similar y el asfalto en algunos casos se encuentra fácilmente libre de

materias extrañas, mientras que en otras está mezclado con cantidades variables

de minerales, agua y otras sustancias. Las rocas porosas saturadas de asfaltos

que se encuentran en algunos yacimientos naturales se conocen con el nombre de

rocas asfálticas.

El asfalto es un material de particular interés para el ingeniero porque es un

aglomerante resistente muy adhesivo altamente impermeable y duradero, es una

sustancia plástica que da flexibilidad a controlar las mezclas de áridos con las que

se combina usualmente. Además es altamente resistente a la mayor parte de los

ácidos, álcalis y sales aunque es una sustancia sólida y semi solida a

temperaturas atmosféricas, puede licuarse fácilmente por aplicación de calor, por

acción de disolventes de volatilidad variable o por emulsificación.

2.5.5.2 TERMINOLOGÍA DEL ASFALTO:

El asfalto es utilizado como ligante para unir entre si las partículas de agregado

pueden ser utilizadas como paliativas del polvo en tratamientos superficiales y

para carpetas asfálticas. Los tipos de asfalto más comunes empleados en la

pavimentación flexibles son:

A. Asfalto de petróleo:

Asfalto de la destilación del crudo del petróleo

B. Asfalto natural (nativa)

Asfalto que se da en la naturaleza y que se ha producido a partir de evaporación

de las fracciones volátiles; dejando las asfálticas.



TESISTAS

C.- Betún asfáltico (cemento asfáltico o asfalto de penetración).

Asfalto refinado para satisfacer las especificaciones establecidas para materiales

empleados en pavimentación.

D.- Asfalto oxidado ·o soplado (asfalto industrial sólido con solvente: asfalto

industrial líquido).

Asfalto a través de cuya masa a la temperatura, se ha hecho pasar aire para dar

características necesarias para ciertos usos espaciales, como fabricación de

materiales para techados, revestimiento de tubos, inyección bajo pavimentos de

hormigón hidráulicos, membranas envolventes y aplicaciones hidráulicas.

E.- Asfalto solido o duro (brea dura)

Asfalto cuya penetración a temperatura ambiente es menos que 1 O

F.- Asfalto en polvo

Asfalto solido o duro (brea dura) machacado o molido hasta un fino estado de

subdivisión.

G.- Asfalto fillerizado

Asfalto que contiene materias minerales finamente molidas que pasan por el tamiz

no 200

H.- Asfalto líquido

Materiales asfálticos cuya consistencia blanda o fluida hace que se salga del

campo en el que normal se aplica el ensayo de penetración, cuyo límite máximo

es 300.

Son asfaltos Hquidos los siguientes productos:

H.1._ Cut -Backs

Betún asfáltico que ha sido fluidificado mezclándolo con disolvente de petróleo.

Entre los Cut -Backs tenemos los siguientes:

<t" Asfalto curado lento (SC): asfalto líquido compuesto de betún

asfáltico y aceite relativamente poco volátil.

<t" Asfalto de curado medio (MC): asfalto líquido compuesto de betún

asfáltico y un disolvente tipo kerosene de volatilidad media.

<t" Asfalto de curado rápido (RC): asfalto líquido compuesto de betún

asfáltico y un disolvente tipo nafta o gasolina de volatilidad media.

<t" Nomenclatura para los asfaltos líquidos o Cut Backs.

Cut -Backs de curado rápido: RC-30; RC-70; RC-300

Cut -Backs de curado medio: MC-30; MC-70;MC-300

Cut -Backs de curado lento: SC-30; SC-70; SC-300



TESISTAS

H.2.- Asfalto Emulsificado

Emulsión de betún asfáltico en agua que contiene cantidades de agentes

emulsificantes. Los asfaltos emulsificantes pueden ser: de tipo amónico o

catódico, según el tipo de agente emulsificante empleado

H.3.- Pintura Asfáltica.

Producto asfáltico líquido que hay veces contiene pequeñas cantidades de otros

materiales como negro de humo, polvo de aluminio y de pigmentos minerales.

1.- Gilsonita

Tipo de asfalto duro y quebradizo que se presenta en grietas de rocas o filones de

los que extrae

~ Materiales pétreos o agregados para mezclas asfálticas.

Los áridos o agregados para pavimentos bituminosos se emplean combinados con

asfaltos de diferentes tipos para la preparación de mezclas de utilización muy

diversas. Como los áridos constituyen normalmente el 90% en peso o más de

estas mezclas, sus propiedades tienen gran influencia sobre el producto

terminado. Los áridos más empleados son piedra y escoria partida, grava

machacada o natural, arena y filler mineral. En la construcción de pavimentos

asfálticos el control de las propiedades de los áridos están importan te como en la

del asfalto .

../ Agregados gruesos porción retenida por el tamiz W 10. Consiste en grava

natural (gravilla, graba de río, grava de mina etc.) O Piedra triturada. El

agregado empleado en pavimentación es menor a una pulgada

../ Agregado fino, porción que pasa por el tamiz W 1 O y queda retenido en el

tamiz W200; puede ser arena natural (arena de duna, lago, etc.) o artificiales

(chancado de grava o piedra) .

../ Relleno mineral o filler. Es un polvo granular cuya mayor parte pasa el tamiz W

200; puede ser roca finamente molida, cemento portland y otros materiales

naturales o artificiales pulverizados. Se emplea en las mezclas en caliente .

../ Áridos graduados con una amplia distribución de tamaños de los más gruesos

a los más finos, siendo el tamaño mayor mucho más grande que el pequeño

~ REQUISITOS QUE DEBEN CUMPLIR LOS MATERIALES PÉTREOS:

• No deben emplearse agregados pétreos que contengan materia orgánica en

forma perjudicial o arcilla en grumos

• No deben tener más del 20% de fragmentos suaves



• Los agregados pétreos deben emplearse de preferencia seca o cuanto mucho

con una humedad igual a la de absorción de este material. En caso contrario

debe emplearse un adicionamiento en el asfalto

• El tamaño máximo del agregado no será mayor de 2/3 partes de la carpeta

asfáltica

• El desgaste determinado con la máquina "Los Angeles" no debe ser mayor de

40%

• La absorción del material pétreo no debe ser mayor del 5%

• El material pétreo deberá tener una adherencia con el asfalto.

• El agregado deberá cumplir con requisitos de granulometría de acuerdo al

siguiente cuadro.

EXIGENCIAS PARA LOS AGREGADOS DE CARPETAS

ASFÁLTICAS COMÚNMENTE USADOS

MALLA O TAMIZ %PASA

1" 100

3/4" 100 -1/2" 100 80-100 -3/8" 80-100 70-90 60-80

N"4 55-75 50-70 40-65

N"8 35-50 35-50 35-50

N" 30 18-29 18-29 18-29

N" 50 13-23 13-23 13-23

N" 100 8-26 4-16 7-15

N" 200 4-10 4-10 0-8 ·-·····-"-"-"" _______ ,, ____ .,., .. _. _ ... ,, ___ ,,,,, ___ ,,,,._,_, ___ _____ ,_,, __ ,,,,,._,,,,,. ........... .... _ ........... --.--.. --.

Tamaño Máximo 1/2" 3/4" 1"

• Combinación de los Áridos para producir una granulometría determinada.

TESISTAS

Al proyectar mezclas asfálticas es con frecuencia mezclar varios tipos de áridos

para producir una determinada granulometrra. Las bases de áridos estabilizados y

de hormigones asfálticos son ejemplos usuales de tales combinaciones de áridos.

Para producir una granulometría deseada puedes es necesario de dos o cinco

materiales diferentes, de acuerdo con la disponibilidades. Después de obtener la

granulometría de los materiales, se calcula el porcentaje que se precisa para cada

uno para conseguir una granulometría determinada, si los áridos empleados

pueden dar tal combinación. Al hacer estas combinaciones es deseable siempre

que sea factible, producir una granulometría que se aproxime lo más posible a la

medida de los límites de las especificaciones.


"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE-OLMOS, PROVINCIA DE

TESISTAS

LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE". .

Por eso resulta de gran interés para los Ingenieros el tener un método que siendo

fácil y rápido tenga el suficiente detalle y aproximación para lograr una

granulometría equilibrada. Es evidente que existen varias composiciones que

darán buenos resultados pero habrá una que dará menor costo, debido a que

necesitara la menor cantidad de asfalto, que es ingrediente más caro.

2.5.5.3. PAVIMENTOS ASFÁLTICOS:

Los pavimentos asfálticos son combinados de agregados minerales y material

asfáltico de varios espesores y tipos.

La carga de las ruedas para las que un pavimento se proyecta, determina el

espesor del mismo y el tipo de construcción a emplearse.

Independientemente del espesor o tipos de pavimentos asfálticos, la carga se

transmite a través de los áridos, y el asfalto sirve únicamente como agente

cementante que fija los áridos en las posiciones adecuadas para trasmitir las

cargas adecuadas y aplicadas a las cargas inferiores donde se disipan finalmente.

• Clasificación:

Los diversos tipos de pavimentos asfálticos flexibles se dividen en dos amplios

grupos, con variadas subdivisiones para cada uno de ellos.

Clase 1: mezcla en planta.

a.- Hormigón asfáltico en frío.

b.- Hormigón asfáltico en CALIENTE.

c.- Mezcla en carreteras y en planta móvil.

Clase 11: sistema de penetración y estratificación.

a.- Tratamiento asfáltico superficial, incluyendo riegos de sellados.

b.- Tratamiento superficial multicapa

c.- Macadam Asfáltico.

La clase 1 incluye todos los pavimentos asfálticos en el que los áridos se

envuelven en asfalto y mezclado mecánico.

En clase 11 incluye todos los pavimentos que se forman colocando el asfalto y los

áridos en distintos momentos o en capas separadas. Son sistemas estratificados o

únicamente en el sentido de que se construyen por capas separadas. Son ·estos

tipos de pavimentos usados para tráfico ligero y pesado.

En el presente proyecto, el pavimento asfáltico es de clase 1 específicamente

HORMIGÓN ASFÁLTICO EN CALIENTE.



TESISTAS

2.5.5.4. DISEÑO DE MEZCLA ASFÁLTICA.

A.- Material pétreo o agregado:

Para el diseño de la mezcla asfáltica se ha considerado el material de la cantera

de la cantera ubicada en la quebrada CASCAJAL, del análisis mecánico por

tamizado, se observa que es necesario modificar la combinación natural de los

agregados, para lo cual se empleado el método del triángulo.

El procedimiento es sencillo pues solo se necesita conocer el porcentaje retenido

acumulado en la malla W 1 O y el porcentaje que pasa la malla no 200, quedando

cualquiera de los materiales representando por un punto y las especificaciones por

un cuadrilátero; así, se representara en el triángulo la piedra, arena y las

especificaciones.

CANTERA QUEBRADA CASCAJAL (PIEDRA Y ARENA)

AGREGADO GRUESO O

TIPO DE MATERIAL PIEDRA AGREGADO FINO O ARENA

P. ORIGINAL 5000.00 500.00

PERO. LAVADO 0.00 5.25

P. TAMIZADO 5000.00 494.75

ABERT. MALLA PESO PESO

Pulg. mm gr % RET %PASA gr %RET %PASA

3" 75 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00

2" 50 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00

1 1/2" 38.1 0.00 0.00 100.00 0.00 0.00 100.00

1" 25 0.00 0.00 100.00 o.oo· 0.00 100.00

3/4" 19 385.00 7.70 92.30 0.00 0.00 100.00

1/2" 12.5 2762.00 55.24 37.06 0.00 0.00 100.00

3/8" 9.5 1133.00 22.66 14.40 0.00 0.00 100.00

N°4 4.75 712.00 14.24 0.16 7.00 1.40 98.60

N°8 2 0.00 0.16 68.00 13.60 85.00

N° 20 0.85 0.00 0.16 97.70 19.54 65.46

N°40 0.425 0.00 0.16 138.27 27.65 37.81

N° 50 0.3 0.00 0.16 68.38 13.68 24.13

N°100 0.15 0.00 0.16 49.50 9.90 14.23

N° 200 0.074 0.00 0.16 59.50 11.90 2.33

PLATILLO 8.00 0.16 6.40 2.33

SUMATORIA PLAT. 8.00 11.65

SUMA TOTAL 5000.00 100.00 500.00 100.00

LOPEZ FERNANDEZ j:NRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL


ANÁLISIS MECÁNICO POR TAMIZADO DE LA CANTERA CASCAJAL

Del agregado de la cantera se tiene:

PIEDRA

Material grueso retenido en la malla no 10 99.84%

Material fino que pasa la malla W 10 y retenido en la 0.00%

malla W 200

Limo y arcilla que pasa la malla W 200 0.16%

TOTAL 100%

De las especificaciones para carpeta asfáltica en caliente TMN

ARENA

15%

82.67%

2.33%

100%

PIEDRA ARENA

Material grueso retenido en la malla no 10 65% 50%

Material fino que pasa la malla W 1 O y retenido en 35% 42%

la malla W 200

Limo y arcilla que pasa la malla W 200 0% 8%

TOTAL 100% 100%

EN EL TRIÁNGULO EQUILÁTERO:

La piedra queda determinada por:

Material grueso: 99.84% y limo- arcilla: 0.16% (Punto A)

La arena queda determinada por:

Material grueso: 15.00% y limo arcilla: 2.33% (Punto 8)

Las especificaciones quedan determinadas en el triángulo, por cuatro líneas:

Material grueso: 50% y 65% y Limo Arcilla: O% y 8%

En el gráfico se muestra el triángulo equilátero donde se une el punto A con el punto B,

se toma un punto M que queda dentro del cuadrilátero de las especificaciones, donde:

AM: % de arena

BM: % de piedra

Si:

AMB = 83.78 m, AM = 46.25m y BM = 37.53m

Luego:

PIEDRA= E~l X 100 =PIEDRA = 37' 53 X 100 = 44.80 Ol = 45.00 Ol nm . sa.i's ' 0 ,o

ARENA= AM x 100 =ARENA= 46.zs x 100 = ss.zo% = ss.ooq,;¡¡

~ 83.78

En la tabla se efectúa la verificación de los porcentajes de agregados en la mezcla.



MALLA O

TAMIZ

1 1/2"

1"

3/4"

1/2"

3/8"

N°4

N°8

N° 20

N°40

N° 50

N°100

N°200

PLATILLO

~

TESISTAS

VERIFICACIÓN DEL CUMPLIMIENTO DE LAS

ESPECIFICACIONES PARA LA MEZCLA PLANTEADA

PIEDRA% ARENA% 45% DE 55% DE %RETENIDO

RETENIDO RETENIDO PIEDRA ARENA EN MEZCLA

0.00 0.00 0.00 0.00 0.00

7.70 0.00 3.47 0.00 3.47

55.24 0.00 24.86 0.00 24.86

22.66 0.00 10.20 0.00 10.20

14.24 1.40 6.41 0.77 7.18

0.00 13.60 0.00 7.48 7.48

0.00 19.54 0.00 10.75 10.75

0.00 27.65 0.00 15.21 15.21

0.00 13.68 0.00 7.52 7.52

0.00 9.90 0.00 5.45 5.45

0.00 11.90 0.00 6.55 6.55

0.16 2.33 0.07 1.28 1.35

100.00 100.00 100.00

%QUE

%QUE PASA

PASA ESPECIFIC

A ClONES

100.00

100.00 100.00

96.54 -71.68 -61.48 60-80

54.30 40-65

46.82 35-50

36.08

20.87

13.34 13-23

7.90 7-15

1.35 0-8

0.00


TESISTAS

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO Ul:: ULMU::;, 1-'KUVIN\..IA ut: L.Aivlc,.., "'"'"''-• "'-~·- .. -- -~···-· •• ---- .

GRÁFICO APLICACIÓN DEL MÉTODO DEL TRIÁNGULO PARA OBTENER UNA MEZCLA DE AGREGADOS DESEADA

1

\ 1 ' 1 \ 1 \ 1

---'.f----1!---1 ' 1 \

\ / \ 1 \

' 1 \ 1 \ 1 \¡ \ 1 ,;

---r----*----~----1' 1\ 1,

1 \ 1 \ 1 \ \f ,, \¡ \1 \f \1 \¡ ,,

JMt,~ -- -~-¡\----;~,--- ~~\~ --~/ \!.!V,/ \1 \¡ \!

1 ,, \/ \¡ \t'

/..t.--- -7(---- /V\ __ - -~f--- -~\---1 1\ /\ ¡\ /\

1 ,,,,;\¡ \ 1 1 \Í \¡ \¡ ,,

/e-----/--- --1~--- -~~--- -~{-- -- ~----,, 1 1\ ¡\ ,, ;, 1 ,, 1\J\¡\ /\¡

\/\/ /\/ \¡ \1 ,¡ \¡ \1 ¡. \1 \¡ '1 ,1

----r----*----~-----K----r----*----~----,, 1\ 1 1\ ¡\ 1\ ,, 1

\¡\ /\1 1\t\ 1\1 \/ ,, \f 1 \¡ \1 \¡ \f \,' ,, \J 1 \¡ \1 \¡ ,,

---~----~-----~----~----~----~-----~----*---¡\ ,, ¡\ 1 ¡\ t\ J\ 1\ \ ¡\ 1 f\ 1 ¡\ ,, ¡\ \1 \1 \ 1 \f\¡ 1\1\/\ \/ \/ ,; \1 ' 1 ,, \/ \ \/

10 20 30 40 50 60 70. 80 90 100

LIMO Y ARCILLA PASA LA MALLA No 200

o

A= (99.84%, 0.16%)

8= (15%' 2.33%) M= (53.00% , 1.39%)

AMB= 83.78 m

AM =46.25 m BM = 37.53 m



TESISTAS

CÁLCULO DEL% DE ASFALTO EN LA MEZCLA

MÉTODO DEL ÁREA SUPERFICIAL EQUIVALENTE

MALLA

PASA RET

3/4 3/8

3/8 W04

W04 W08

W08 w 16

w 16 w 30

W30 w 50

W50 w 100

w 100 N" 200

W200 W270

W270

SUMA

DATOS

Ae= 20.21 pie2/lb

la= Curva W 05 = 0.00162

%AG=45%

o/oAF= 55%

A (PESO

%RET UNITARIO K PIE2/LB

POR PESO)

38.52 0.385 1

7.18 0.072 2

7.48 0.075 4

10.75 0.107 8

15.21 0.152 16

7.52 0.075 30

5.45 0.054 60

6.55 0.065 120

1.35 0.014 200

300

100.00 1.00

100 p eliliL = %AC %Aii

100 -4::-;::5,....-----;5;-:::5,..... = 2 . 6 5

--+--GSAG GSAJF

o/oCA = Ae >~<la*2.65 *lOO Pe m

20.21 ~ 0.001622 * 2.65

--+--?:. ? ?.1 ?;.¡<;01

0,'oCA = * 100 = ~ ·¿;¡u1. 2.65 . 10

ÁREA

EQUIV.AK

0.39

0.14

0.30

0.86

2.43

2.26

3.27

7.85

2.71

0.00

20.21

Para RC-250 con 20% de solvente (certificado de calidad), de carpeta asfáltica en

CALIENTE.

RC-250= 3.44/0.80 = 4.09%

ENTONCES SE CONSIDERA:

Material Pétreo: se tomara el 1 00% en peso

Asfalto RC-250: se tomara el 4.09%

PESO UNITARIO: 1.00 gr/cm2

Los anteriores porcentajes deben ser modificados para que la suma del material

pétreo y asfalto sea el 100% y no 104.09%. Ahora considerando que el4.09% del



TESISTAS

total del peso corresponde al asfalto, entonces la diferencia (95.91 %) será el

material pétreo.

B.- Cálculo del volumen absoluto de la mezcla asfáltica:

Empleando la siguiente fórmula:

t'OLUMEN ABSOLUTO = p

Syw

Donde:

P= peso de cada uno de los componentes de la mezcla

S= peso especifico

Yw= densidad del agua

Por comodidad se adopta una mezcla de peso total igual a 100 Kg; esto implica

que el material pétreo pesara 95.91% y el asfalto 4.09% se considera además

que se obtendrá una mezcla sin vacíos cuando este compactada o rodillada. El

volumen absoluto de la mezcla será la suma de los volúmenes absolutos de cada

uno de sus componentes

AGREGADO GRUESO: 0.45*(95.91) = 43.16%

AGREGADO FINO : 0.55*(95.91) = 52.75%

ASFALTO

TOTAL

= 4.09%

= 100%

VOLUMEN ABSOLUTO PARA 100 KG MEZCLA

VOLUMEN DEL AG = 43.16/2.721 = 0.01586 m3

VOLUMEN DEL AF = 52.75/2.6.01 = 0.02028 m3

VOLUMEN DEL ASFALTO= 4.09/1 = 0.00409m3

VOLUMEN ABSOLUTO DE LA MEZCLA= 0.04023 m3

Este valor representara el volumen teórico sin vacíos de una mezcla que pesa 100

Kg. Y que se encuentra bien compactada. Ahora se calculará la cantidad

necesaria de los materiales componentes en Kg .. Para obtener un m3 de mezcla

asfáltica

AGREGADO GRUESO: 42.11/0.04023

AGREGADO FINO

ASFALTO

TOTAL

: 53.59/0.04023

:4.09/0.0411

= 1 072.77 Kg/m3

= 1311.13 Kg/m3

= 101.66 Kg/m3

= 4485.55 Kg/m3

El valor calculado anteriormente indica su densidad o peso unitario teórico, pero

en forma práctica las mejores mezclas rodilladas no alcanzan este valor por lo que



se adopta como valor máximo alcanzable 2200 Kg/m3 entonces se corrige los

pesos encontrados anteriormente.

AGREGADO GRUESO: 1024.57*2200/2433.08 = 949.52 Kg/m3

= 1160.50 Kg/m3

= 89.98/m3

AGREGADO FINO

ASFALTO

TOTAL

: 1303.89*2200/2433.08

: 104.62 *2200/2433.08

= 2200 Kg/m3

C.- Cálculo en peso de cada componente en m2 de mezcla asfáltica:

Se multiplica en primer lugar, por el espesor de la carpeta asfáltica planteada

(2.5"= 6.35 cm) a los pesos específicos corregidos en el paso anterior.

AGREGADO GRUESO: 926.42 * 0.0635

AGREGADO FINO

ASFALTO

: 1178. 98*0. 0635

: 94.60*0.0635

= 60.29 Kg/m2

=73.69 Kg/m2

=5.71 Kg/m2 (1.51 gallm2)

(1 GALÓN AMERICANO= 3.7851t.)

2;5.6 Especificaciones generales para las carpetas asfálticas:

TESISTAS

Se trata de una mezcla de agregado mineral (agregado grueso y agregado fino) y

asfalto líquido

•:• AGREGADO GRUESO

El agregado grueso será la porción del agregado retenido en el tamiz W 1 O.

Consistirá en fragmentos durables de piedra triturada limpia y calidad uniforme,

debe estar libre de materia orgánica y otra sustancia perjudiciales que se

encuentren libre o adheridas al agregado.

La piedra de la cual será extraída del agregado debe poseer una abrasión no

mayor de 40 cuando se someta al ensayo de "LOS ÁNGELES", la piedra debe

estar triturada de modo que sus partrculas presenten una cara triturada por lo

menos en un 90% de sus partículas. No se aceptan piezas chatas o alargadas,

cuando se prueben para determinar la durabilidad con el sulfato de sodio, el

porcentaje de perdida máximo será de 12%.

Al ser probado por el método tentativo de ensayos para revestimientos y

desprendimiento en mezclas-agregado bitumen, deberá tener un porcentaje

retenido de más del 95%. En caso contrario deberá usarse un aditivo aprobado

por el ingeniero supervisor.

El material deberá estar libre de materia orgánica y de terrones de arcilla y

partículas adheridas de arcilla y otros materiales que podrán impedir una

impregnación total en el producto bituminoso.



•!• AGREGADO FINO

Será la porción del agregado que pasa el tamiz o malla W 1 O y que queda

retenido en la malla W 200 y consistirá de arena natural o cerniduras de piedra

que a su vez se compondrá de partículas durables que estén libres de arcillas u

otras materias dañinas.

El porcentaje de perdida en la prueba de durabilidad al sulfato de sodio después

de 5 ciclos no será mayor del 15%.

•!• ASFALTO LiQUIDO RC-250

El asfalto líquido o Cut- Backs de rápido curado (RC-250) deberá cumplir con las

siguientes condiciones: .

Pruebas de material asfáltico

Punto de inflamación (capa abierta de Tag), oc mínimo

Viscosidad Saybolt- Furol: a 60°C, segundos

Destilación: % del total destilado a 360°C hasta 45°C, mínimo

Residuo de la destilación a 360°C

% del volumen total por diferencia mínimo

Agua por destilación: % máx.

Pruebas al residuo a la destilación

Penetración grados

Ductilidad en centímetros

Solubilidad en tetra cloruro de carbono: %min.

27

250-500

25

73

0.20

80-120

100

99.5

El asfalto líquido RC-250 estará libre de agua y no mostrará separación o grumos

antes de usarse.

TESISTAS

La graduación de cada uno de los componentes producirá, al estar bien

proporcionados, una mezcla conforme a los límites de graduación indicada en el

siguiente cuadro:



REQUISITOS DE GRANULOMETRÍA PARA AGREGADO MINERAL MEZCLADO

MALLA O TAMIZ %PASA

1" 100

3/4" 100 -1/2" 100 80-100 -3/8" 80-100 70-90 60-80

N"4 55-75 50-70 40-65

N"8 35-50 35-50 35-50

N" 30 18-29 18-29 18-29

N" 50 13-23 13-23 13-23

N" 100 8-26 4-16 7-15

N" 200 4-10 4-10 0-8 ··-·········-··--··--·""'''''''''''"""''"-''"'~-··

.......... - ......... - ............................. __ ···-············-····--·"'"'"''''• ......... _ ····---"'""''"-············-.. ···· Tamaño Máximo 1/2" 3/4" 1"

El ingeniero supervisor especificará y aprobará la mezcla sujeta a las_ siguientes

condiciones:

../ Estará entre los límites de graduación de tipo especificado

../ La graduación de la mezcla se aproximará lo más posible al término medio del % que

pasa por cada tamaño del tamiz del tipo de mezcla seleccionada .

../ La mezcla al ser compactada por métodos del laboratorio tendrá una densidad no

menor del 95% de la densidad calculada de una mezcla sin vacíos compuestos de

materiales similares en iguales proporciones.


DISEÑO 1: PARA ZONA 01

·. DISEÑO. POR EL MÉTODO INSTITUTO AMI;RICANO DEL ASFALTO

al iNDICE MEDIO DIARIO ANUAL IIMDAl

TIPO DE VEHICULO CLASE

AUTOS AP

CAMIONETA PICKUP AC

CAMIONETA RURAL AC

CAMIÓN2E C2

TOTAL (IMD PROYECTADO)

bl DETERMINACIÓN DEL VALOR EAL

N° DE CARRILES PORCENTAJE DE TRAFICO

POR CARRIL DE DISEÑO

1 100%

2 50%

4 45% (35-48)

6 40% (25-48)

N°DE VEHIC.

48

24

10

44

126

DISTRIBUCIÓN (%)

38.10%

19.05%

7.94%

34.92%

100.00%

COMO LA CARRETERA EN DISEÑO

ES DE DOBLE CARRIL SE CONSIDERARÁ

EL 50% DEL TRAFICO

50%*126= 63

el CALCULO DEL NUMERO PROMEDIO DE CADA TIPO DE VEHiCULO ESPERADO EN EL CARRIL DE DISEÑO EN EL PRIMER AÑO

EL MAYOR PORCENTAJE DE VEHICULOS = 38.10% (QUE CORRESPONDE A UN AP)

Numero de vehículos= 0.38095 • 63 = 24 Vehfculos/dfa

Lo que significa que el primer año de servicio se tendrá: Total de vehículos= 24 • 365 = 8760 vehfculos

dl Detennfnaclón del factor de crecimiento.

tasa de crecimiento anual Periodo de diseño =

2%

20 años r-· FACTOR= (1 + r)n-1 ~ ._L _______ ___,r'--· --~ Factor de crecimiento' 24.30

el CALCULO DEL EAL DE DISEÑO !Calculado para un carril!

FACTOR CREC.

CLASE DE VEHICULO DIARIO NUMERO VEHICULO POR FACTOR CAMIÓN

((1+r)"-1)/r ESALS INICIAL AIÍIO (DIARIO INICIAL*365) (Fe)

AP 24 8760 0.00058 24.30 123.45 AC 12 4380 0.025085 24.30 2669.61 AC 5 1825 0.025085 24.30 1112.34 C2 22 8030 3.695969 24.30 721112.67

TOTALEAL 725018.07

EAL= 7.25E+05

fl SELECCIÓN DE MODULO DE RESISTENCIA DE DISEÑO DE LA SUBRASANTE.

725018.07 CALCULO DEL PERCENTIL DE DISEÑO

TRAFICO (EAL) PORCENTAJE DE ENSAYOS CON CBR IGUAL O MAYOR

1 O 000 6 menos 60

10 000 a 1 000 000 75

1 000 000 a más 87.5

Como nuestro EAL de disefto es del orden 7.25x 10A5Je corresponde un valor de: 75%

CALICATA CBR% T" C-1 15.75

C-2 15.75

C-3 16.94 C-4 18.92

C-5 17.75

C-6 8.83

C-7 10.15

C-8 10.15

C-9 6.93

C-10 16.95

C-11 15.10

C-12 16.35

C-13 6.95

C-14 8.92

C-15 6.28

C-16 16.42

C-17 14.92

C-18 15.82

24

24

24 24

24

24

24

24

24 24

24

24

24

24

24

24

24

24

DE LOS VALORES OBTENIDOS EN LOS ENSAYOS OBTENIDOS EN LABORATORIO SE OBSERVA TIENE 2 ZONAS BIEN MARCADAS; POR LO

QUE SE TIENEN DISEÑOS PARA CADA UNO

1 PRIMERA ZONA: KM ALICATA CBR% CONDICIÓN 5000-6000 C-6 8.83 REGULAR 8000-9000 C-9 6.93 REGULAR

12000-15000 C13, C14,C15 REGULAR

!sEGUNDA ZONA: ~3,C4,C5,C7,C8,C10,C11,C12,C16,Q BUENA

CUANDO EL CBR<6% EL TERRENO DE FUNDACIÓN DEBERA SER MEJORADO CON MATERIAL QUE TENGA UN CBR>10%

ZONA1

CBR(%)

105% 100% 95% 90%

~ 85%

a 80% . ..J 75% ct 70% ~ 65%

"- 60% .55% o 50% a::: 45% o 40% ~ 35% ..... 30% :e 25%

20% 15%

. o c;o::

6.28

6.93

6.95

8.82

8.92

10% 5% 0%

0.0

N°MAYOR % MAYORO O IGUAL

CBR IGUAL QUE

5 100.00%

4 80.00%

3 60.00%

2 40.00%

1 20.00%

MÉTODO PERCENTIL

\

-' \ '• ¡¡

~~ ' ' 1---'

' -

-·

1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 8.0 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0

C.B.R.

CBR DISEFIO' 6.85%

,;;M:.::.r_=....:1c::O'-". 3-"x:.-,...._-:::-:-:-"7~0~. 5'75-=,5 Mpa lMr=- .• 7.0&idOA1l Mpa

X y o 75%

. 6.85 75%

6.85 Oo/o 6.85 75%

gl CALCULO DEL ESPESOR SEGÚN EL INSTITUTO NORTEAMERICANO DEL ASFALTO

PARA:

Para Mr= 7.0610"1 y EAL = 7.25x 10"5

ALTERNATIVA 1: De la carta de Disefto A ·13 MAAT 24° C

Se requiere una capa de concreto asfáltico de 230 mm de espesor colocado directamente sobre la subrasante.

ALTERNATIVA 2: De la carta de Disefto A -17 MAAT 24° C

Se requiere una capa de 150 mm de espesor de base de agregados no tratados y 175 mm de carpeta asfáltica

ALTERNATIVA 3: De la carta de Disefto A -18 MAAT 24° C


RESUMEN

CAPAS ESTRUCTURALES Espesores en mllimetros

1 11 111 Superficie de rodadura AC 230mm 175 mm 110.0 mm Base CBR> 80% - 150mm 150mm Sub base CBR > 20% - - 200mm

Total 230mm 325mm 460mm

Pero sabiendo que la carpeta asfáltica puede reducirse asta 2" para reducir costos. Aplicando las equivalencias tenemos

eficientes de equivalencia de espesores del método ASTM-D1557 1" concreto asfáltico = 2" base granular no tratada (BGNT)

1" Concreto asfáltico= 2.7" sub base granular no tratada (SBGND


ALTERNATIVA 1

CAPAS espesor calculado espesor planteado

En mm En Pulgadas en Pulgadas en Cm

Carpeta Asfáltica 230mm 9" 4.0" 10.00

Base Granular - - 10.4" 25.00

ALTERNATIVA2



Carpeta Asfáltica 175mm 7" 3.0" 7.50

Base Granular 150mm 6" 8.0" 20.00

Sub base granular - - 8.0" 20.00

Mej. de subrasante - - 0.10" 0.00

total 47.50

ALTERNATIVA3

-· CAPAS espesor calculado espesor planteado


Carpeta Asfáltica 110mm 4.40" 3.0" 7.50

Base Granular 150mm 6" 8.0" 20.00

Sub base granular 200mm 8" 8.0" 20.00

Mej. de subrasante - - 1.08" 10.00 total 57.50

elección: En este método escogemos la ALTERNATIVA 2 sustento: T.ener mejor distribución tecnlca teniendo en cuenta que esta zona tiene tramos en el que sus suelos presentan cbr a

nivel de subrasante muy bajos por lo tanto la altematlva 2 se convierte en la mejor oferta tanto técnica como económica

DETALLE DE UTILIZACION DE ABACO PARA ENCONTRAR EL ESPESOR (mm) DE CONCRETO ASFALTICO

Concreto Asfáltico en Todo su Espesor.

espesor en mm:

Para Mr = 7.06 10"1 y EAL = 7.25x 10"5 230

Base de Agregados no Tratados ele 150 mm de Espesor

:.J

Carga por Eje SL.-npl~ Equ!vrdc.:J.:c ?.. SG k.l·.$ (E.AL)

C;-¡rtn de Diseüo A-17

ABACO PARA ENCONTRAR EL ESPESOR (mm) DE LA BASE

Espesor en mm:

Para Mr = 7.0610A1 y EAL = 7.25x lOAS 175


Base de Agregados no Tratados de 300 mm de espesor

Carga por Eje Simple Equivalente a 80 KN (EAL)

Carta de DiseñoA-18

Espesor en mm:

Para Mr = 7.06101\1 y EAL = 7.25x lOAS 110

1'". PORMETODO AASTHO PAVIMENTO FLEXIBLE·;; 1993-

~ CARACTERiSTICAS: ANCHO DE LA SUPERFICIE DE RODADURA ANCHO DE BERMA

4.00 m 0.5 m

TIPODEViA TIPO DE PAVIMENTO TIPO DE TRATAMIENTO DE BERMAS VELOCIDAD DIRECTRIZ

CARRETERA VECINAL O LOCAL-RURAL FLEXIBLE-ASFALTO EN CALIENTE CARPETA ASFÁLTICA EN CALIENTE

RADIO MINIMO COTA PROMEDIO PERIODO DE DISE~O PRECIPITACIÓN PROMEDIO ANUAL

INFORMACIÓN DISPONIBLE TRÁNSITO TOTAL

CLASE N" DE VEHiCULOS

AP 24

AC 12 AC 5 C2 22

TOTAL 63

30 Km/h 16 m 224.87 msnm 20 A~OS 99.82 mm

DISTRIBUCIÓN

38.10 19.05 7.94 34.92 100.00

INCREMENTO ANUAL DEL TRANSITO. 2% del Estudio de Tráfico.

INTERPRETANDO EL CBR DE DISEÑO

PERO COMO EL CBR DE DISE~O 6.85 < 10% DEL SUELO DE FUNDACIÓN tenemos:

En caso la subrasante sea clasificada como Pobre- Regular (CBR < 10%), se procederá a eliminar el material in_adecuado y se colocará un material granular con CBR mayor a 10%, en los espesores definidos en el acápite referente al Mejoramiento de subrasante.

LUEGO: En la zona 2 para diseño de pavimento se tiene un cbr percentil de 14.65% > 10%; por lo tanto se utilizara como material de mejoramiento para esta zona 1 de diseño se encuentra SNr según las siguientes características:

-+CBR DE DISEflo(SUBRASANTE) 14.65%

CALIDAD DEL DRENAJE (REGULAR) de 5-25 (%)

Mr DEL ASFALTO MrBASE MrSUB BASE

SOLUCIÓN

450000 Psi 28000 Psi 14000 Psi

1.- DETERMINACIÓN DEL NÚMERO ESTRUCTURAL (SN) 1.1. TRÁNSITO FUTURO ESTIMADO (W18)

CLASE IMDA AP 8760 AC 4380 AC 1825 C2 8030

ESAL

Fi 0.00058 0.025085 0.025085 3.695969

((1+r)"-1)/r ESALS 24.30 123.45 24.30 2669.61 24.30 1112.34 24.30 721112.67

725018.07

1 EAL= ESALS =1 7.25E+05

1.2. CONFIABILIDAD ( R )

local- rural, _ _,,...,.. R=I.__0_._7_5 _ __,

1.3. DESVIACIÓN ESTÁNDAR (So)

según gura ASSTH0-93 entre 0.40.0.50 _ _,_ So=._l _0_.4_5 _ ___,

1.4. MODULO RESILENTE EFECTIVO DEL MATERIAL DE FUNDACIÓN

relación de Heukelom y Klomp Mr(psi)=

Mr (psi)=

MR = 1500 • (CBR)

MR = 1500 • (14.65) Mr=,_I_2_1_97_5 _ _,1Psi

-1

1.5. PERDIDA DE SERVICIABILIDAD DE DISEÑO 8PSI

•Pavimentos flexibles (Po) Po= 4 •selección del PSI (Present Serviciability lndex), mas bajo permisible o índice de serviciabilidad terminal ( Pt)

Pt= 1.5 para carreteras con menores volúmenes de trafico Entonces

8PSI= Po- Pt """"' ..... ~ 8PSI=IL.._...;;2;::..;.5=--.---!

OBTENCIÓN DEL NUMERO ESTRUCTURAL (SNr)

W18 = 725018.1 R= 75.00%

So= 0.45 Mr = 21975 PSI

8PSI= 2.5 SEGÚN EL MONOGRAMA PARA PAVIMENTOS FLEXIBLES, SE OBTIENE EL NUMERO ESTRUCTURAL DE LA CAPA REGULAR, QUE REEMPLAZA AL MATERIAL DE SUBRAZANTE POBRE

1 SNr=l, 1.93 ,.1 SELECCIÓN DE LOS ESPESORES DE CAPA

SNr = a1x D1 + a2 x D2 x m2 + a3 x 03 x m3 + a4 x 04 x m4

a1 ,a2,a3,a4

m1,m2,m3,m4

D1,D2,D3,D4

CALCULO DEL a (1,2,3)

coeficiente de capa representativos de la superficie de rodadura, capa base y sub base así como la de mejoramiento

coeficientes para las capas de la superficie de rodadura,capa base y sub base asi como la de mejoramiento

espesores reales en pulg de la superficie capa base y sub base así como la capa de mejoramiento

de la carta para estimación del coeficiente estructural de capa de concreto asfaltico de gradación densa basado en el modulo elástico resilente

a1= 0.44

a2= 0.249•Jog28000-0.977 ---• a2= 0.130

a3=0.227•1og14000-0.839 a3= 0.102

para reemplazar la subrasante muy pobre y pobre, por una subrasante regular con CBR 6 - 1 0%.

----• a4 = 0.024

CALCULO DEL m (1,2,3,4) Las condiciones de drenaje de las capas granulares son consideradas a través de los coeficientes mi. En base a las condiciones de drenaje señaladas en el cuadro 5.6.4:

Cuadro 5.6.4 Condiciones de drenaje '

-----,-------~-Dr~naje l _Agua eliminada

'-·---+~~~lmente e_n.:........_ Excelente ¡ 2 horas

Bueno 1 tdia Regular 1 1 señiaiia __ _

r--:: .. ·---+------.. --Pobre L 1 mes

r--:-:--:--Muy pobre ¡ (el agua no drena)

Cuadro 5.6.5 Coeficientes de drenaje de las capas granulares

Condición del .i Porcentaje del tiempo que la estructura del pavimento está ·expuesta a grados de humedad próxima a la saturación

drenaje 1 Menos de 1 % J 1 - 5% 5· 25% Más de 25% Excelente 1 1.40- 1.35 1 1..35- 1.30 1..30- 1.20 1.20 Bueno j_ 1.35-1.25 J 1.25-1.15 1.15-1..00 1.00 Regular 1 1.25-1.15 1 1.15-105 1.00-0.80 0.80 Pobre 1 1.15-1.05 1 1.05-0.80 0.80-0 .. 60 0 .. 60 Muypobre 1 1.05-0.95 L 0.95-0.75 0.75-0.40 0.40

Fuente: Manual para el disefto deCarreteras pavimentadasDe bajo volumen deTránsito Teniendo en cuenta el porcentaje de tiempo que el pavimento se encuentra en las condiciones anteriormente indicadas en 5.6.4, se visualiza el cuadro 5.6.5 con los correspondientes valores de mi recomendados para cada caso:

1

,__! 0.8

m2m3=X=

m1= 1 m2y m3= 0.9

m4= 0.87

si 15 lzs interoolando

.D2. cl -20 10

1= 20-20x x= 18/20

-===> x= 0.9

CALCULO DE LOS ESPESORES MiNIMOS

porque el asfalto es impermeable cuadro 5.6.5 calidad de drenaje regular cuadro 5.7.1 = 5.6.5, calidad de drenaje regular

s_l 18 [25

1 interpolando

---2 .D2. cl 0.8 -20 13

2.6= 20-20x X= 17.4/20

m4=X= ~ x= 0.87

TRAFICO ESALS CONCRETO ASFAL TICO (PUL) BASE DE AGREGADOS (PUL)_ MENOS DE 50,000 1.0 r 6 tratamiento superficial) 4

50,001-150,000 2 4 150,000-500,000 2 4

500,001-2'000,000 2.4 6 2'000,000-7'000,000 3.5 6

MAYOR QUE 7'000,000 4 6

CALCULO DE ESPESORES: Se hace el análisis de diseño por capas Para SN1 con:

Eb= 450000 PSI R= 75.00% W18= 725018.1 APSI= 2.5 So= 0.45 a1= 0.44

utilizando el monograma 1 SN1=(_ .--,!):383 .. ·:"'1

Para SN2 con: Eb= 28000 PSI R= 75.00% W18= 725018.1 A PSI= 2.5 So= 0.45 a2= 0.130

utilizando el monograma SN2= J'- ·'1.157- -:, ,~]

Para SN3 con: Eb= 14000 PSI R= 75.00% W18= 725018.1 APSI= 2.5 So= 0.45 a3= 0.102

utilizando el monograma 1 SN3=r ·2:28.

CALCULADO PLANTEADO ANÁLISIS POR CAPA MINIM0=7.5cm

MANUALMTC 0.87 1.00 Pulg 7.50 cm

5!v'"1 = a1 .. D'1 =1 1.32

CALCULADO PLANTEADO MINIM0=20cm. MANUALMTC

SN· -SN1' 3.73 4.00 Pulg 20.00cm o· ' ·=---a:m:

SN': =a" •· D': =1 1.04

Siv''1 + 5iv'':;:: 5iV::

2.363 1.757 okl

D', > SN3 - (Siv\' +5N'2 )

~ -a 3m3 CALCULADO PLANTEADO

finalmente :

MINIM0=15cm. 0'3= -~.00 MANUALMTC 0'3= 0.00 Pulg 15.00 cm

5N'3 = a3 t D'3 1 o.61

SN1 : 81X 01 + 82 X D2 X m2 + á3_ X 03 X ffi3 .¡. 84 X 04 X m4 SN.r- - SN= -+ a:... x D4 x rn4 SN0 :=, a,x 1::?1 + a2 X D2 X Oh+ a3 X_ D3 X m._J

SNo= a1xD1 +a2xD2xm2+a3x03xm3 SNo= 2.810

LUEGO: ~4 ,;;(8_1{ ~ S No) 1 (a¡ x· jJ¡~)

o· 4= 40.00 cm

CONCLUSION:

EL ESPESOR CALCULADO A MEJORAR LA SUB RASANTE ES DE e=30 cm CON UN SN=2.576 LIGERAMENTE SUPERIOR DE 2.562 QUE REPRESENTA LA SUBRASANTE REGULAR.

ANALISIS ECONÓMICO

Según Manual de diseflo de caminos de bajo volumen de Transito pavimentados espesor min=7.5cm en asfalt en caliente, para 600,000 < Rep. EE S 1 ,0000,000 La Base Granular Debe Ser Mfnimo 20 cm Y Sub Base Granular Recomendable 15 cm

EQUIVALENCIA: 1" concreto asfáltico = 2" base granular no tratada (BGNT) 1" Concreto asfáltico= 2.7" sub base granular no tratada (SBGNT) 1" BGNT = 1.35" SBGNT

CAPAS espesor calculado espesor planteado en Pulaadas en Pulaadas en Cm

Carpeta Asfáltica 1 " 3.0" 7.50 Base Granular 4" 6.0" 15.00 Sub base granular O" 6.0" 15.00 Mejoramiento de la subrasantE 16" 16.0" 40.00

DISEÑO FINAL

comparando ambos métodos

CAPAS lnst. Asfalto Aashto -93. espesorjCm)_ espesor (Cm_l

Carpeta Asfáltica 7.50 7.50

Base Granular 20.00 15.00 Sub base granular 20.00 15.00

0.00 40.00

ESPESOR TOTAL 47.50 77.50

Entonces escogemos el menor porque resulta más económico y cumple con las condiciones de diseño. Los resultados de la estructura del pavimento elegida son los obtenidos mediante el Mét. Dellnst. del Asfalto.

ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO FINAL PARA ZONA 1

CAPAS espesor (Cm) KILOMETRO ZONA

Carpeta Asfáltica 7.50 5+000 -6+000, Base Granular 20.00 8+000 -9+000, ZONA1

Sub base granular 12+000 - C-6, C-9, C-13, 20.00 C-14, C-15

ESPESOR TOTAL PAVIMENTO 47.50 15+000

KM CALICATAS CBR% CONDICIÓN

CARACTERISTICAS 5+000 -6+000 C-6 8.83 REGULAR

TERRENO NORMAL DE LA 8+000 -9+000 C-9 6.93 REGULAR

PRIMERA ZONA: 12+000 -13+000 C-13 6.95 REGULAR 13+000 -14+000 C-14 8.92 REGULAR 14+000 -15+000 C-15 6.28 REGULAR

DISTRIBUCION DE TRAMOS :.a 1c :.a,T AS km COta cota¡;>rom. 182

o 150.88 C-1 1000 148.01 149.45 C-2 2000 148.18 148.10 C-3 3000 151.89 150.04 C-4 4000 156.69 154.29 C-5 5000 155.01 155.85 C-6 6000 163.32 159.17 C-7 7000 170.17 166.75 C-8 8000 169.74 169.96 C-9 9000 176.8 173.27

C-10 10000 188.1 182.45 C-11 11000 194.71 191.41 C-12 12000 206.71 200.71 C-13 13000 216.08 211.40 C-14 14000 230.15 223.12 C-15 15000 234.91 232.53 C-16 16000 148.19 191.55 C-17 17000 264.99 206.59 c~18 17824 298.51 281.75

Z0NA1. DE A C-6 5000 6000 C-9 8000 9000 C-13 12000 13000 C-H 13000 14000 C-15 14000 15000

TRAMO 1 5000 6000 TRAM02 8000 9000 TRAM03 12000 15000

1

a1=0.44

ENCONTRANDO EN GRAFICA El VALOR al EN FUNCION DEL MODULO RESILENTE

o.!"'J r. ------ ·····-· -· ~- ---------- -~-

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! - o 1") '..)

•·· 1 i C.3 •----·---·-·'"·-

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l ·-¡ '1 1 ¡ . L __________ ....:_ .. ________ i_ ______________ ..:. ____ ~--- ____ J ________ ~ ___ J, _______ • __ _ L_ .. _

l ~ ·----~--.1..--. --~---l ___________ ·------~-----¡ C.-:>

e 100.((;() ?(lí).())t)

Figura 5.20- Grafica para hallar a1 e función del módulo resilente del

concreto asfáltico.

ENCONTRANDO EN GRAFICA El VALOR a2

_, 0.14 • -·~

";:) .... 3 0.11 ~ cr >-1.{) U)

v. ~J ... ur·· ~

z Hl

0.()! ~ º o.L

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éZ ·-:1\i -g ,_ ::

2.~ -

JS

\:,

~.o

Figura 5.21- Variación de coeficiente a2 con diferentes parámetros de

reslstencta de la base.

ENCONTRANDO EN GRAFICA EL VALOR a3 ' .

~' -

____ L_

Figura 5.22- Variación de coeficiente a3 con diferentes parámetros de

resistencia de la subbase. ~ . . . .. ' .. ~

para SN:

W18 = 725018.1

R= 75.00%

So= 0.45 .

Mr = 21975 PSI

óPSI= 2.5

a3 0.1021711 SN= 1.93 1

UTILIZACIÓN DE MONOGRAMA PARA ENCONTRAR EL NUMERO ESTRUCTURAL

W1S-!>xtC·'6

So: C.3S

t.ft ·. SDOD p:;:

flps·- ~.~

SolJt:k'<-'"~: SN ·· ~'\.0

Figura 5.23- Cana de diseño para pavimentos flexibles basado en el uso de las variables de entrada.

para SN1

Como graficamente no se encuentra a un modulo de resilencia mayor a 40 ksi, se evalua por tanteo mediante la siguiente formula

Datos

Eb = 450 ksi R= 0.75% W18= 725018.07 APSI= 2.5 So= 0.45 a1= 0.44

SN1= 0.383

Log 10W18 = ZR x ~o+ 9.36 x log10 (SN+1)- 0.20 + log¡0 [~PSI/ (4.2-1.5)] 1 [ 0.40 + 1094/ (SN+1)519

] + 2.32 x IOQ¡o MR- 8.07 Fuente. AASHTO

datos necesarios separación de sumandos calculo 1 calculo 2 comparación w18 725018.07 log10w18= 5.8603488 5.86034883 zrO -0.674 Zr*So= -0.3033000 sO 0.45 9.361og10(sn+1) 1.3183599 0.8150599

-0.2 SN 1 ' '0.383 log10(<>psi/(4.2-1 .. 5)) -0.0334238

-0.0001641 5.8603488

(0.4+(1094/((sn+1)"5.19))) 203.63741 <>psi 2.5 2.321og10Mr 13.115453

5.045453 Mr 450000 -8.07

0.0000000

--~-----

para Sn2

Eb= R= W18= dPSI= So= a2=

28 ksi 0.75

725018.07 2.5

0.45 0.1303423

SN2= 1.757

Se :: 0.35

Mt e 5000 ps·

ÚPS:-. 1.9

Figura 5.23- CaMa de diseño para pavimentos flexibles bas·ado en el uso de las variables de entrada.

para Sn3

Eb= R= W18= .!lPSI= So= a3=

14 ksi 0.75

725018.07 2.5

0.45 0.1021711

SN3= 2.28

Se = C.3.S

Mr e 5000 p:;:

f'.:..PS:- I'J

.. ---------········ ...... ·-------- ...... --·.

! ;:>f ~)--.·~~>;., e;.r o::~rn· ..... ~CfO. ~~"S:

i ·--· ~ --· !--- . ~ -; ·--- ... ,_... . -- . . ¡ : ~----L .. _; __ ¡_ __ -- ..

J ~ !

Figura 5.23- Carta de diseño para pavimentos flexibles basado en el uso de las variables de entrada.

UTILIZACIÓN DE PROGRAMA PA.RA ENCONTRAR EL NUMERO

ESTRUCTURAL para SN:

Ecuación AASHTO 93 - ü e~ 1 Tipo de Pavimento

(¡· Pavime.nto flexible C Pavimento rígido

Serviciabilidad inicial y final

PSI irticial !4 PSifinal f~

información adicional para pavimet~tos ligid•::os

Módtdo de elasticidad del concreto · E e f osil

Módulo de 1otura del concreto· Se fp:sil

Confiabilidad (Ah• Desviación estándar (So]

!75 ~: Zr=·0.674 ¡

iJ So

Módulr::o resilient.e de l.;, wbrasante

C.::oeficiente de transmisión de carqa · fJi

Coeficiente de drenaje · fCdl

Nt.:~rnero E structur.al

045

Tipo de .A.nálisis

r.· Calcular S N W18 = l 725018.07 SN = j

(" Calcular Vil B

Í------] r ................ c."'~icuÍar''"''"'''''J. , ............ ,., ................. , .... , .............. . Salir

para SNl:

Ecuación AASHTO 93

Tipo de Pavimento

r.· Pavimento fle~:ible e· Pavimento rígido


PS 1 inicial ¡ 4 PSI final j 1.5

lnforma•;ión adicional para pavimentos tígidos

Módulo de elasticidad del f concreto · E e f psil

Módulo de rotura del concreto· Se fpsil

Tipo de A.nálisis

Confiabilidad {R)y Desviaci611 estándar {So)

M6dl.llctresiliente de la StJbrasante

M r 1 450000 psi

Coeficiente de transmisión de carqa · f,fl

Coeficiente de drenaje · 1 fCdl

Número EstftJChJr.~l

(;· Calcular S N

e Calcular \;.J18 W18 = 725018.07 SN = i O 39

c·····c~ícuiaí''''"'''''''""l] ............................... , .... ~.-·-············' Salir

para SN2:

Ecuación AASHTO 93 o [ ·~. :

.... ~.-~J 1

Tip•J de F'avimenlo

r•· P;:,virnento flexible C Pavimento rígido

Serviciabilidad inir.:ial y final

PSI inicial j4 PSirinal f~

Información adicional para pavirnent.:'s ligidos

Módt1lo de elasticidad del j concreto- E e fosil Módt1lo de rotura del concreto- Se fpsil

Tipo de P.t)álisis

r.· Calcular S N

Confiabilidad (R)_y Desviación es!.~ndar (5o)

;;:¡ -~ .;;::r::=-U.vr j7~ <• ~ • , • ...,4 3 So~-¡ -045

Módt.do resiliente de la subrasante

Mr¡ 30000 psi

Coeficiet1te de transmisión ! de carqa · fJl Coeficiente de dren.:,je -fCdl

N úmerc• Est1uctw.91

w1o = r 725018.07 SN = ¡ 1.71 ( Calcular V./18

r- "J1 r ................ tai~~i~i ............. J ... ~ ........... ~.~············ .. ····················"

Salir

para SN3:

Ecuación AASHTO 93

Tipo de Pavimento

l• Pa··1imento fle~:ible e· Pav.imento rígido

Serviciabilidad inicial y ~~inal

PSI inicial r--4 PSI fin-31 1.5

Información adicional paro:~ pavimentos .1ígidos

Módulo de elasticidad del concreto- E e fosil Módulo de rotwa del concreto - S e f osil

Tipo de Análisis

r.· Calcular S N

Confiabilidad (R):v Desviadón estándar IS•j)

f75% Zr=·0.674 iJ So ¡

Módulo resiliente de la SIJbrasante

Mrl 14000 PSI

Coeficiente de transmisión de cara a • fJ l (.jeficiente de drenaje -fCdl

Número Est1uctur.al

0.45

W18= 725018.07 SN = l ? ?8 r· Calcular W18

rr------~ f ............ c~icuiar ................ 1 '-•···•:•·•·•·•·•:•··~··•·•·······•·•·•·.•:-··•·•·•.·e·'

Salir

DISEÑO 2: PARAZONA2 'DISEÑO MÉTODO IN~ITUTO AMERICANO.DELASFALTO

a) ÍNDICE MEDIO DIARIO ANUAL (IMDA)

TIPO DE VEH(CULO CLASE

AUTOS AP CAMIONETA PICKUP AC CAMIONETA RURAL AC

CAMIÓN2E C2 PROYECTADO) 1

bl DETERMINACIÓN DEL VALOR EAL

N• DE CARRILES PORCENTAJE DE TRAFICO POR CARRIL DE DISEflO

1 100% 2 50% 4 45% [35-48) 6 40% [25-48)

N• DE VEH(CULOS

48 24 10 44

126

DISTRIBUCIÓN(%)

38.10% 19.05% 7.94%

34.92% 100.00%

COMO LA CARRETERA EN DISENO ES DE DOBLE CARRIL SE CONSIDERARÁ EL 50% DEL TRAFICO

1 50%*126= 63

e) CALCULO DEL NUMERO PROMEDIO DE CADA TIPO 'DE VEH(CULO ESPERADO EN EL CARRIL DE DISEI'iO EN EL PRIMER AfiO

EL MAYOR PORCENTAJE DE VEHICULOS =

Numero de vehiculos = 0.38095 • 63 = Lo que significa que el primer año de servicio se tendrá: Total de vehículos= 24 • 365 =

dl Determinación del factor de crecimiento.

tasa de crecimiento anual Periodo de diseño =

e) CALCULO DEL EAL DE DISEI'iO

2% 20 afias

38.10% (QUE CORRESPONDE A UN AP)

24 Vehículos/día

8760 vehlculos

(1 +r)n-1 FACTOR=---..

T l Factor de crecimiento =

FACTOR CRECIEMIENTO

24.30

NUMERO VEHICULO POR AflO FACTOR CAMIÓN ((1+r)"·1)/r ESALS CLASE DE VEHICULO DIARIO INICIAL

(DIARIO INICIAL*365)

AP 24 8760 AC 12 4380 AC S 1825 C2 22 8030

O SELECCIÓN DE MODULO DE RESISTENCIA DE DISEI'iO DE LA SUBRASANTE.

CALCULO DEL PERCENTIL DE DISERO

TRAFICO (EAL) PORCENTAJE DE ENSAYOS CON CBR IGUAL O MAYOR

10 000 ó menos 60 10 000 a 1 000 000 75

1 000 000 a más 87.5

como nuestro EAL de diseflo es del orden 7.2Sx 10"5 le corresponde un valor de

CALICATA CBR% T" C-1 15.75 24 C-2 15.75 24 C-3 16.94 24 C-4 18.92 24 C-5 17.75 24 C-6 8.83 24 C-7 10.15 24 C-8 10.15 24 C-9 6.93 24

C-10 16.95 24 C-11 15.10 24 C-12 16.35 24 C-13 6.95 24 C-14 .8.92 24 C-15 6.28 24 C-16 16.42 24 C-17 14.92 24 C-18 15.82 24

(Fe)

0.00058 24.30 123.45 0.025085 24.30 2669.61 0.025085 24.30 1112.34 3.695969 24.30 721112.67

TOTALEAL 725018.07

EAL= 7.25E+05

75%

DE LOS VALORES OBTENIDOS EN LOS ENSAYOS OBTENIDOS EN LABORATORIO SE OBSERVA TIENE 3 ZONAS BIEN MARCADAS; POR LO QUE SE TIENEN DISEflOS PARA CADA UNO

~BIMilBA ZQMA· KM CALICATAS 1 CBR% CONDICION 5000-6000 C-6 1 8.83 REGULAR 8000-9000 C-9 1 6.93 REGULAR

12000·15000 C13, C14,C15 REGULAR

!sEGUNDA ZQNA: 1 ct,c2,CJ,c4,c5,c7,ca,clo,cu,c12,c16,c17,cla 1 BUENA

CUANDO EL CBR<6% EL TERRENO DE FUNDACIÓN DEBERA SER MEJORADO CON MATERIAL QUE TENGA UN CBR>10% ZONA2

CBR(%) N• MAYOR O IGUAL %MAYOR O

CBR IGUAL QUE 10.15 13 100.00% 10.15 12 92.31% 14.92 11 84.62% 15.10 10 76.92% 15.75 9 69.23% 15.75 8 61.S4% 15.82 7 S3.8S% 16.35 6 46.1S% 16.42 S 38.46% 16.94 4 30.77% 16.95 3 23.08% 17.75 2 1S.38% 18.92 1 7.69%

MÉTODO PERCENTIL 105.00% r-----------~---------------------------------------------------------------------------, 100.00% -----··---·--- -----------··-·---------·-+--------------------------·---------95.00% ---------------------90.00% ------------- -··-------··--·------------------!-_______ -------·------------

w 85.00% ::> 80.00%

a 75.oo% :------+------------------.;..----~ ~ 70.00% 3 65.00% 1----·

S! :~:gg~ ·-·-------0 50.00% a:: 45.00% o 40.00%

~ ~~::~ ------------------------------==--==------1-----·~c--:::E 25.00% ?!- 20.00%

15.00% 10.00% --·--·--- -------------------------------------5.00% 0.00%

----+--------

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0 6.0 7.0 B.O 9.0 10.0 11.0 12.0 13.0 14.0 15.0 16.0 17.0 18.0 19.0 20.0

CBRoJSERo=

Mr = 10.3 X 14.6S = IMr=·

14.65%

C.B.R.

Mpa Mpa

gl CALCULO DEL ESPESOR SEGÚN EL INSTITUTO NORTEAMERICANO DEL ASFALTO

PARA: Para Mr = 1.S110A2 y EAL = 7.2Sx lOAS

ALTERNATIVA 1: De la carta de DisefloA·13 MAAT 24° C

Se requiere una capa de concreto asfáltico de 170 mm de espesor colocado directamente sobre la subrasante.

ALTERNATIVA 2: De la carta de Dlseflo A· 17 MAAT 24° C

Se requiere una capa de 1SO mm de espesor de base de agregados no tratados y 100 mm de carpeta asfáltica

ALTERNATIVA 3: De la carta de Dlseflo A • 18 MAAT 24° C


RESUMEN

CAPAS ESTRUCTURALES t;.Spesores en miumetros

1 11 111 Superficie de rodadura AC 170mm 100mm 60.0mm Base CBR> 80% - 1SOmm 1S0mm Sub base CBR > 20% . 200mm Total 170mm 2SOmm 410mm

Pero sabiendo que la carpeta asfáltica puede reducirse asta 3" para reducir costos. Aplicando las equivalencias te~emos

coeficientes de equivalencia de espesores del método ASTM·D1557 1" concreto asfáltico = 2" base granular no tratada (BGND 1" Concreto asfáltico= 2.7" sub base granular no tratada (SBGND 1" BGNT = 1.3S" SBGNT

ALTERNATIVA 1

esp.,sor calculado espesor planteado CAPAS En mm 1 En Pulgadas en Pulgadas 1 en Cm

Carpeta Asfáltica 170mm 1 7.00" 4.0". 1 10.00 Base Granular 1 . 6.0" 15.00

ALTERNATIVA 2

X y

o 7S.OO% 14.65 7S.OO%

14.6S 0.00% 14.6S 7S.OO%

CAPAS

Carpeta Asfáltica Base Granular Sub base 2ranular

ALTERNATIVA3

CAPAS

Carpeta Asfáltica Base Granular Sub base 2ranular

espesor calculado espesor planteado En mm En Pul¡¡adas en Pul¡¡adas en Cm lOO mm 4" 3.0" 7.50 150mm 6" B.O" 20.00

0.0" o.oo

espesor calculado espesor planteado En mm En Pul¡¡adas en Pul¡¡adas en Cm 60mm 3" 3.0" 7.50 150mm 6" 8" 20.00 200mm 5" 5" 12.50

elección: En este método escogemos la ALTERNATIVA 2 sustento: Se ba tenido en cuenta los espesores mlnlmos para T3, espesor de asfalto mln =7.5 cm;espcsor de base no tratada mln =8", Otro de los Indicadores

que se tuvo en cuenta es la uniformidad y espesores trabajables con criterio.

Para Mr = 1.51x 101\2


Base de Agregados no Tratados de 300 mm de espesor

y

Carga por Eje Simple Equivalente a 80 KN (EAL)

Carta de DiseñoA-18

so EAL = 7.25x 101\5

% 30%

58

75

Base de Agregados no Tratados ele 150 mm de Espesor

-·- -:--i-----i--r-'--7-.¡--:-~;--T--H+i-

Para Mr = 1.51x 10"2 y

Carga por Eje Simpl~ Equiv?.I~:ltc ?~ 80 ~:_!· .. ~ (E.'\L)

C<lrt:l de Discüo ,\.-17

75

EAL = 7.25x 10"5

95%

espesor mm

1 99 1

100

::l --=----=: .~

·..:..:

Para Mr = 1.51x 101\2

DETALLE DE UTILIZACION DE ABACO PARA ENCONTRAR El ESPESOR (mm) DE CONCRETO ASFALTICO

Concreto Asfáltico en Todo su Espesor

' • " .... 1 ...... ,.... ~ 1 1 1

150

y EAL = 7.2Sx 10"5

•1111<1'1 '1 1 • ,, 11 lllli(lhl·•·•¡

1 1

75% espesor mm

[ 168.75 ]

175

MÉTODO AAstlld PAVIMENTO Fl.EXIBLE ~ 1993 .

DATOS

CARACTERÍSTICAS:

ANCHO DE LA SUPERFICIE DE RODADURA ANCHO DE BERMA TIPO DE VÍA

TIPO DE PAVIMENTO TIPO DE TRATAMIENTO DE HERMAS VELOCIDAD DIRECTRIZ RADIO MÍNIMO

COTA PROMEDIO PERIODO DE DISEÑO PRECIPITACIÓN PROMEDIO ANUAL

INFORMACIÓN DISPONIBLE TRÁNSITO TOTAL

CLASE N!! DE VEHÍCULOS

AP 24

AC 12

AC S C2 22

TOTAL 63 INCREMENTO ANUAL DEL Tránsito

CBRmsEI"o (SUBRAZANTE) 14.65% CALIDAD DEL DRENAJE (REGULAI< de 5-25 (%)

4.00 0.5

m m

CARRETERA VECINAL O LOCAL-RURAL FLEXIBLE-ASFALTO EN CALIENTE CARPETA ASFÁLTICA EN CALIENTE

30 Km/h 16 225 20 99.72

DISTRIBUCIÓN

38.10

19.05

7.94

34.92

100.00

2%

m msnm AÑOS

mm

Del Estudio de Tráfico.

Mr DEL ASFALTO MrBASE MrSUB BASE

450000 Psi 28000 Psi 14000 Psi

SOLUCIÓN 1.- DETERMINACIÓN DEL NÚMERO ESTRUCTURAL (SN) 1.1. TRÁNSITO FUTURO ESTIMADO (W18)

. CLASE IMDA

AP 8760

AC 4380

AC - 1825

C2 8030 ESAL

- Fi ((1 +r)"-1)/r 0.00058 24.30

0.025085 24.30 0.025085 24.30 3.695969 24.30

ESALS 123.45

2669.61 1112.34

721112.67 725018.07

EAL= ESALS =l 7.25E+05

1.2. CONFIABILIDAD ( R)

1.3. DESVIACIÓN ESTÁNDAR (So)

según guía ASSTH0-93

local- rural, """""""""'===>

entre 0.40-0.50

1.4. MODULO RESILENTE EFECTIVO DEL MATERIAL DE FUNDACIÓN

relación de Heukelom y Klomp

Mr (psi)= MR = 1500 * (CBR)

R=I0.75

So=l0.45

Mr=l21975 lpsi

1.5. PERDIDA DE SERVICIABILIDAD DE DISEÑO ~PSI *Pavimentos flexibles (Po) *Selección del PSI (Present Serviciability lndex), mas bajo permisible o índice de serviciabilidad terminal ( Pt)

para carreteras con menores volúmenes de trafico Entonces

~PSI= Po- Pt

Po= 4

Pt= 1.5

~PSI=¡,;;I2;;.;.;.5:...-__ ___.

OBTENCIÓN DEL NUMERO ESTRUCTURAL DE LA SUBRASANTE (SN)

SEGÚN EL MONOGRAMA PARA PAVIMENTOS FLEXIBLES SE OBTIENE EL NUMERO ESTRUCTURAL DE DISEÑO

EN LA CAPA DE SUBRAZANTE

SELECCIÓN DE LOS ESPESORES DE CAPA

W18::: 725018.1 R== 75.00%

So== 0.45 Mr::: 21975 PSI

~PSI::: 2.5

SN = lt!93.MTI Al

Determinado el Numero Estructural, ~l paso siguiente consiste en identificar un conjunto de capas cuyos espesores, convensionalmente combinados, proporcionan la capacidad portante correspondiente a dicho SN

al,a2,a3 m1,m2,m3 D1,D2,D3

CALCULO DEL a (1,2,3)

coeficiente de capa representativos de la superficie capa base y sub base coeficientes para las capas de la superficie capa base y sub base espesores reales en pulg de la superficie capa base y sub base

de la carta para estimación del coeficiente estructural de capa de concreto asfaltico de gradación densa basado en el modulo elástico resilente

'HH\ '""**--* al= 0.44

a2== 0.249*log28000-0.977 a2= 0.130

a3=0.227*log14000-0.839 N!§H a3= 0.102

CALCULO DEL m (1,2,3)

Las condiciones de drenaje de las capas granulares son consideradas a través de los coeficientes mi. En base a las condiciones de drenaje señaladas en el cuadro 5.6.4:

Cuadro 5.6.4 Cuadro 5.6.5 Condiciones de drenaje Coeficientes de drenaje de las capas granulares

r-~- ! - ---Drenaje . Agua eliminada

Porcentaje del tiempo que la estructura del pavimento está ~~-------~~-natu_rall!l~e en: ·~ Condición del j expuesta a grados de humedad próxima a la saturación Excelente ¡ 2 horas drenaje · Menos de 1% 1-5% 5·25% Más de 25% 1-- -- --- - -- .. --- ------------ ___ , ___

Bueno ¡ 1 día Excelente 1.40-1.35 1.35-1.30 1.30- 1.20 1.20 . .. .. ··-··

i -~-· -·- -·--- - -------- ~ Bueno 1.35-1.25 1.25-1.15 1.15- 1.00 1.00 Regular 1 semana

t- ---- -- -.--------------------- Rec¡ular 1.25-1.15 1.15-1.05 1.00-0.80 0.80 Pobre 1 1 mes Pobre 1.15-1.05 1.05-0.80 0.80-0.60 0.60 1

-~~uy.po'breT .. _. (éla9ü3 ño-drena ¡-- Muy pobre 1.05-0.95 0.95-0.75 0.75-0.40 0.40

Fuente: Manual para el d1seño deCarreteras pav1mentadasDe baJO volumen deTrans1to

Teniendo en cuenta el porcentaje de tiempo que el pavimento se encuentra en las condiciones anteriormente indicadas en 5.6.4, se visualiza el cuadro 5.6.5 con los correspondientes valores de mi recomendados para cada caso:

ml= 1 m2ym3= 0.9

Calculo de la interpolación para encontrar m2,m3

CALCULO DE LOS ESPESORES MÍNIMOS

porque el asfalto es impermeable cuadro 5.6.5 calidad de drenaje regular

si 15 l2s 1 interpolando X íl.2. X:.1

0.8 -20 10

1= 20-20x x= 18/20

m2m3=X= ' > x= 0.9

CONCRETO ASFALTICO (PUL) BASE DE AGREG., SUB BASE DE TRAFICO ESALS (PUL) 1 cm (PUL) AGREG. (PUL)

MENOS DE 50,000 1.0 (' ó tratamiento superficial) 4 50,001-150,000 2 4

150,000-500,000 2 4 500,001-2'000,000 2.4 6 2'000,000-7'000,000 3.5 6

MAYOR QUE 7'000,000 4 6

CALCULO DE ESPESORES Se hace el análisis de diseño por capas con:

Eb= 450000 PSI R= 75.00% W18= 725018.1 ~PSI= 2.5 So= 0.45 al= 0.44

utilizando el monograma SNl= (Q,;J83 _ '-¡ con:

Eb= 28000 PSI R= 75.00% W18= 725018.1 ~PSI= 2.5 So= . 0.45 a2= 0.130

utilizando el monograma SN2=[t.V57 -1 Eb= 14000 PSI R= 75.00% W18= 725018.1 ~PSI= 2.5 So= 0.45· a3= 0.102

utilizando el monograma sN3= 1z~:za · -¡

ANÁLISIS POR CAPA

S!vJ. 1 = atmt

4 > 5N'1 = a1 •. D'1

D', = S:V:- SN1'

0:1112

5,\": =a:·· D':

5/\i'l. + SN':

2.363

finalmente :

CALCULADO

0.87 1.00Pulg

=1 1.321

CALCULADO

= 3.73 4.00Pulg

=1 1.041

2: Si\i2

1.757 OK!CUMPLE

(5.iV1 ' + SN' :)

PLANTEADO MINIM0=7.5cm MANUALMTC 7.50cm

PLANTEADO MINIM0=20cm. MANUALMTC 20.00cm

PLANTEADO

MINIM0=15cm. 0'3>= 0'3>=

-1 NO CONSIDERAR MANUAL MTC O.OOPulg 15.00 cm

S.,, D' i~3=Q3i; 3

SN'3=I· o.61loK

El número estructural es un valor abstracto que representa la resistencia total de la estructura de un pavimento para una determinada categoría de sub rasante, condición de tráfico e índice de servicio al final de la vida útil.

Se Sabe:

e . > SNo= 2.81

De los calculos realizados se tiene que a Mayor CBR, Mayor Modulo de Resilencia y a Mayor Modulo de Resilencia menor numero estructural SN y a mayor espesores de capa mayor SN por lo tanto se concluye:

Que si el S No final= al SNo de diseño se esta trabajando con las capas minimas posibles, por lo tanto si el SNo final

es mayor; el espesor de capas del pavimento es mayor y tiene mejor comportamiento es aceptable.

por lo tanto si SNo Diseño= 1.93 < 2.81 SNo Final ; es aceptable

En el caso de las capas granulares, es deseable que la capa superior tenga siempre mayor capacidad estructural que la inferior. Esto es, la base granular tendrá mayor aporte que la sub base y ésta que la sub rasante.

CAPA M.RESILENTE (Ksi) ORDEN CARPETAASFALTICA 450 SUPERIORA BASE GRANULAR 30 B SUB BASE GRANULAR 13 e

lSUBRASANTE ITERR. FUNDACIÓN

ANALISIS ECONÓMICO

según Manual de diseño de caminos de bajo volumen de Transito pavimentados espesor min=7.5cm en asfalten caliente, para 600,000 < Rep. EE $ 1,000,000 LA BASE GRANULAR Y SUB BASE GRANULAR DEBE SER MÍNIMO 20 cm Y Sub Base Granular Recomendable 15 cm.

EQUIVALENCIA 1" concreto asfáltico= 2" base granular no tratada (BGNT) 1" Concreto asfáltico = 2. 7" sub base granular no tratada (SBGNT) 1" BGNT = 1.35" SBGNT


en Pulgadas en Pulgadas en Cm Carpeta Asfáltica 1.011 3.0 " 7.50 Base Granular 4.0 " 8.0 " 20.00 Sub base granular 0.0 11 6.0 " 15.00

EN ESTA ZONA 2 DE DISEÑO EL CBR SUBRAsANTE DEL SUELO DE FUNDACIÓN 14.65 > 6%, POR LO TANTO NO NECESITA MEJORARLA

DISEÑO FINAL

comparando ambos métodos

CAPAS Inst Asfalto Aashto -93.

espesor (Cm) espesor [Cm)

Carpeta Asfáltica 7.50 7.50

Base Granular 20.00 20.00

Sub base granular (Mín 10 cm) 0.00 15.00

Mejoramiento subrasante (subrazante aceptable) 0.00 0.00

ESPESOR TOTAL 27.50 42.50

Entonces escogemos el menor porque resulta más económico y cumple con las condiciones de diseño. Los resultados de la estructura del pavimento elegida son los obtenidos mediante el Mét. Del Inst. del Asfalto.

ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO FINAL PARA ZONA 2

CAPAS espesor (Cm) KILO METRO ZONA

Carpeta Asfáltica 7.50 ZONA2

Base Granular 20.00 0+000-5+000; C1,C2,C3,C4,C5,C

7+000-8+000 Sub base granular 0.00 10+000-12+000;

7,C8,C10,Cll,C12

Mejoramiento de la subrazante 0.00 16+000-17+824 ,C16,C17,C18

ESPESOR TOTAL PAVIMENTO 27.50

KM CALICATAS CBR% CONDICIÓN o -1000 C-1 15.75 REG-BUENA

1000-2000 C-2 15.75 REG-BUENA 2000-3000 C-3 16.94 REG-BUENA 3000-4000 C-4 18.92 REG-BUENA

CARACTERISTICAS TERRENO NORMAL DE LA

SEGUNDA ZONA:

CALICATAS

C-1

C-2

C-3

C-4

C-5

C-6

C-7

C-8

C-9

C-10

C-11

C-12

C-13

C-14

C-15

C-16

C-17

C-18

4000- 5000 C-5 6000-7000 C-7 7000-8000 C-8

9000- 10000 C-10 10000- 11000 C-11 11000- 12000 C-12 15000-16000 C-16 16000 - 17000 C-17 17000 - 17824 C-18

DISTRIBUCION DE TRAMOS

km cota o 150.88

1000 148.01

2000 148.18

3000 151.89

4000 156.69

5000 155.01

6000 163.32

7000 170.17

8000 169.74

9000 176.8

10000 188.1

11000 194.71

12000 206.71

13000 216.08

14000 230.15

15000 234.91

16000 148.19

17000 264.99

17824 298.51

ZON-Al. DE C-6 5000 C-9 8000 C-13 12000 C-14 13000 C-15 14000

TRAMO 1 5000 TRAMO 2 -8ooo TRAMO 3 12000

ZONA2 DE C-1 o C-5 1000 C-7 6000 C-8 7000 C-10 9000 C-12 11000

17.75 REG-BUENA 10.15 REG-BUENA 10.15 REG-BUENA 16.95 REG-BUENA 15.1 REG-BUENA

16.35 REG-BUENA 16.42 REG-BUENA 14.92 REG-BUENA 15.82 REG-BUENA

cota Prom. 182 1

149.45

148.10

150.04

154.29

155.85

159.17

166.75

169.96

173.27

182.45

191.41

200.71

211.40

223.12

232.53

191.55

206.59

281.75

:A

6000 9000 13000 14000 15000 6000 9000 15000

A 1000 5000 7000 8000 10000 12000

C-16 1

15000 1

16000 C-18 17000 17824

TRAMO 1 o 5000 TRAMO 2 6000 8000 TRAM03 9000 12000 TRAM04 15000 17824 C-24 1 TRAM02 1 o TRAMO 1 15000 o

la1=0.44

r

ENCONTRANDO EN GRAFICA El VALOR al EN FUNCION DEL MODULO RESILENTE

·-·--·---T --··-···-·¡--·------·· .------r-------, ---··- -- ·-T-· --- ·----~--.

¡ 1 J i

o .., '-' ¡..:

~ ' -'! ...

¡ _, '

i

l i :;¡ '2 !- ·---! . ~---···--·· ---------··

u o ::;) ~

Q;; .V .... :Y IJ) ~ w w o .... u 7 .1)

lU ;::)

1J. 'J"• ·!

(¿. :? w o u u

e l\)0,0::0 'iO'J.rlO)

Figura 5.20- Gráfica para hallar a1 e función del módulo resilente del

concreto asfáltico.

ENCONTRANDO EN GRAFICA EL VALOR a2

O.?J "

0.11; • N -.

g cr: ;-IJJ w

o. ~o •··· ·w-·

O.M •

z Ul

Q u. w o

0.(~ .... o

7(1 t•J • !J) ~

JO • -···· -· ~-

:!0 • ü

l

a: 10_: _3 _

¡ ' 5.0. ~---¡

<:: >

) 5 .•

]'> . 'o ':5

. ;.;:¡- •• ~

Figura 5.21 -Variación de coeflctente a2 con diferentes parámetros de

resistencia de la base.

ENCONTRANDO EN GRAFICA EL VALOR a3

"" 1 1 1

. 1 1 1

, ... L: _ _ 1W l ____ _.,J _____ _, . _ _ ___ ¿ L 1' ~ Fl ~¡1 tln -¡' 01 : &

- a: ..-. ;:a 1-: :,¡ 1 -· 8 ¡ ...1

1) ~ 2 -¡ ~ 4-~1 -i . o 1 ~ .~ - r- l .::::.,.

L:;: -- l i ::J w 15·-; ª (f. .9J -~ fj(l l -; o l,¡l -~ 1

1) l n ~ l~- -- ·-- - - -t- -- -- -- - -- - - -·- -- -- -- -- - - g-- -- - -- -,~--: ·s 1 ::' Xl-JI j · ~-~=' ¡ z cr r,o ~ .:. a 1 ~- J >=! 1 4 - ii 11 ·¡ -;;¡

o nR •

1 t n

1 u <ln J •~ 1·~· ~ -"

1) 00 J,.J~ -- -- --- --- + --- -·- --·- -~. -~!- -- - -- -- - --- ·- -- - -- _; .;: -¡ ., ... _J 5 -l 1 •J 1

1 1

1

i i __ j___ __j ·-·

Figura 5.22- Variación oo coeficiente a3 con diferentes parámetros de

"· ' ~· -. resistencia de la subbase.

UTILIZACIÓN DE MONOGRAMA PARA ENCONTRAR EL NÚMERO ESTRUCTURAL

para SN:

W18= 7Z5018.1

R= 75.00%

So= 0.45

Mr = 21975 PSI

APSI= 2.5

a3 0.10217106

SN= 1.93 1

!,JfJ.t.J

J

'/;1$~!.-xtC""ij

rt .. ~s·:-.-.

Se::: O.JS

Mr ·· 5000 ll:l"

lJ.rs.- t.9

Figura 5.23- Carta de diseño para pavimentos flexibles basado en el uso de las variables de entrada.

para SNl

Como graflcamente no se encuentra a un modulo de resilencla

mayor a 40 kpsl, se evalua por tanteo mediante la siguiente formula

Datos

Eb= 450 ksl

R= 0.75% W18= . 725018.069

APSI= 2.5

So= 0.45 al= 0.44

SNl= 0.383

Log 10W, 8 = ZR x 0 + 9.36 x log,0 (SN+1)- 0.20 + log 1o [uPSI/ (4.2·1.5) ]/ [ 0.40 + 1094 1 (SN+1 )519

] + 2.32 x log 10 MR- 8.07 Fuente: AASHTO

datos necesarios separación de sumandos calculo 1 calculo 2 comparación

w18 725018.069 log10w18= 5.86034883 5.86034883

zrO -o.674 Zr*So= .0.3033000

sO 0.45 9.361og10(sn+1) 1.31927114 0.8159711

-0.2

SN 1 0.3834 loglO(<>psi/(4.2-1.5)) .0.033423755 .0.00016432

5.8612598

(0.4+(1094/{(sn+1)•5.19))) 203.4010988

<>psi 2.5 2.321og10Mr 13.11545303 5.04545303

Mr 450000 -8.07

-o.0009110

para Sn2

Eb= 28 ksi R= 0.75 W18= 725018.069 IIP51= 2.5

So= 0.45 a2= 0.13034235

SN2= 1.757

para Sn3

Eb = 14.000 ksi R= 0.75 W18= 725018.069 IIPSI= 2.5 So= 0.45 a3= 0.10217106

SN3= 2.28

lm ~: r :o

a:

MI :. 5,000 r.~~

(ji'S'- 1.9


so:.. a.J.5o

"'' ._ .:'JCOO r.s· 6PS'- 1.9


UTILIZACIÓN DE PROGRAMA PARA ENCONTRAR EL NUMERO ESTRUCTURAL

para SN:

Ecuación AASHTO 93 - Ll

Tipo de Pavimento Confiabilidad (RJ }'Desviación estándar (So)

r.· Pavimer1~0 flexible C Pavimento rígido

Serviciabilidad inicia! y fiMI

PSI inicial \4 PSifiMI r 1.5

Información adicional para pavimentos rígido~

Módi.do de elasticidad del concreto · E e f psil

Módl¡lo de ro!llra del concreto· Se fpsil

Tipo de .6.nálisis

(;· Calcular SI·~

j75 ;~ Zr=-0.674 .~ So

Módulo resiliente de la subrasante

Mr ¡ .21975 psi

Coeficiente de transmisión de caroa · fJ"I

C.Jeficient.e de drenaje -[Cd]

Número Eshuct.ural

w1a= r 725018.1 SN = l r Calcu'lar V.f18

[-----] . . . .. Calcular . ~ Salir

para SNl:

Ecuación AASHTO 93

r----045

ü~··"] - ·,-··;::..i......_..

Tipo de Pavimento Confiabilidad (R) )'Desviación e:s!ándar (So)

r.· Pavlmento lle~:ible C Pavimento rígido

Serviciabilidad inicial y fin.:sl

PS 1 inicial 1 4 PSI final l l5

lnf.ormaciótl adicional para pavimentos rígidos

Módulo de elasticidad del concreto -E e f psil

Módulo de rotura del concreto · S e f psil

Tip•J de Análisis

!75% Zr=·0.674 :::J So

M6dulo resiliente de la subrasante

Mr,! 450000 psi

Coeficiente de transmisión de caro.:~ · fJl

Coeficiente de drenaje -fCdl

Número Estluctwal

.:.· Calcular S N

C Calcular \J/1 S W18= 72501R1 SN =!

Salir

0.45

O 3D

para SN2:

Ecuación AASHTO 93

Tipo de Pavimento Confiabilidad (R]y Desviación est.3ndar !So)

t•· Pavimente• fle~:ible C Pavimento rígido


PSlinidal j 4

Información adicional para pavimentos rígidos

Módulo de elasticidad del concreto · E e r osi'l

Módtllo de telllra del r~ concreto· Se fosil

Tipo de .t..nálisís

r. Calcular S N

.. i

[75% Zr=·0.674

Mód1~lo resiliente de la subrasante

Mr! 2:3000 psi

Coeficiente de transmisión de caroa · fJl

Coeficiente de drenaje · [Cdl

Nümero E:structw.:-¡1

W18 = 725018.1 SN::;: j C Calcular 1v'l1 8

[ ............. t;;¡;;~¡~~- .. ······:rt. ~ ···········~···-.,·-·············· .. ·············-~

Salir

para SN3:

Ecuación AASHTO 93

1 75

Tipo de Pavimento Confiabilidad (R) y D esviadón estándar [So)

¡.· P.avimento fle~;ible e· Pavimento rígido


PSI inicial j4 PSI final 1.5

Información adicional para paviment•JS dgidos

Módulo de elasticidad del concreto· E e fosil Módtllo de rotura del concreto· Se fpsil

Tipo de Análisis

[75 ~~: Zr=·0.674 iJ So

t· .. lódukl re:silient.e de la Sl..lbrasanle

Mr! 14000 psi

Coeficiente de transmisión de caroa · fJl Coeficiente de drenaje · [Cdl

Nümero Est1uctural

0.45

(¡· Calcular S N

C' Calcular \J.J18 W18"" 725018.1 SN::;: ~-? ?8

1

[.r ............. t.aicüi~;· ....... :J) ._ .~ .... ,, ···~······· ····· ·~·········· ·~·-···· ·~····'

Salir

"DISEÑO DE LA CARRETERA FILOQUE GRANDE- PALO BLANCO, DEL DISTRITO DE OLMOS, PROVINCIA DE LAMBAYEQUE, REGIÓN DE LAMBAYEQUE"

2.6. ESTUDIO DE HIDROLOGÍA Y DRENAJE

2.6.1 INTRODUCCION

Para que una carretera se mantenga en un buen estado, es necesario que cuente con un

adecuado sistema de drenaje, que permita la oportuna y rápida evacuación de las aguas

provenientes de las precipitaciones pluviales y/o subterráneas, sin que ellas causen daño al

cuerpo vial. Asimismo, es fundamental el mantenimiento rutinario y periódico de estas

estructuras de modo que mantengan su capacidad hidráulica y estructural.

A fin de. establecer las características generales de las principales obras de drenaje que

requerirá el mejoramiento de la carretera en estudio, hemos analizado la información

hidrológica y climatológica de la estación ubicada en el área de influencia del proyecto

·(estación OLMOS, distrito de Olmos), de tal forma que nos permita definir los parámetros de

diseño; es decir, precipitaciones, características de las cuencas y caudales de escorrentías.

La presencia de agua, aún en pequeñas cantidades, presenta un peligro para el tráfico y la

estructura del pavimento. El arrastre de sólidos puede colmatar las cunetas. La infiltración de

agua a través de la superficie del pavimento puede producir el reblandecimiento de ésta y en

consecuencia, deteriorar la estructura de la vía carrozable, lo cual obligará a su reparación,

que en muchos casos resulta ser muy costosas. También los pases de agua y/o escorrentías,

que no tengan una obra de drenaje que las encauce y dirijan adecuadamente los flujos de

agua, pueden llegar a producir cortes en la carretera, o pueden inundarla formando grandes

charcos en la vía alrededor de dicha área. Los efectos pueden ser de erosión de la calzada y/o

de asentamientos de la plataforma.

Por todas estas razones se hace necesario el Estudio de Hidrología y Drenaje como parte

esencial de un buen proyecto, el cual en muchas ocasiones influye en la variación del trazo de

la vía.

La finalidad del drenaje superficial es controlar las aguas superficiales de cualquier índole,

pero principalmente las de origen natural (lluvias), de esta manera se evitarán la influencia

negativa de las mismas sobre la estabilidad y transitabilidad de la vía.

En una carretera interesan principalmente dos aspectos del drenaje superficial, los cuales

son:

a) La rápida evacuación de las aguas caídas sobre la calzada, o las que fluyen hacia ella

desde su entorno, para evitar peligros en el tráfico y proteger la estructura del pavimento.

La solución en primer lugar será darle el bombeo necesario a la superficie de rodadura,



desviando el caudal que discurre por ese lugar y que está causando problemas, hacia las

cunetas, y en segundo lugar se tendrá que determinar el dimensionamiento de las

estructuras del drenaje que se colocarán para desviar o darle el tratamiento adecuado a

dichas aguas, mediante el Sistema de Drenaje.

b) El pase de los ríos y otros cursos de agua importantes, como quebradas, riachuelos, o

escorrentías naturales se efectuará mediante puentes, y en casos menores se hará con

pontones o alcantarillas. Con respecto a las aguas que discurren por la calzada como se

mencionó, serán desviadas a las cunetas por el bombeo correspondiente, y a su vez las

cunetas evacuarán cada cierto trecho hacia las alcantarillas más próximas.

2.6.2 OBJETIVOS DEL ESTUDIO

El estudio de Hidrología y Drenaje del presente proyecto tiene los siguientes objetivos:

• Determinar los parámetros geomorfológicos de las cuencas o micro cuencas que tiene

influencia directa sobre la vía en estudio.

• Estimar los caudales de diseño, según la normatividad actual para diferentes periodos

de retorno.

• Evaluar las características hidrológicas y geomorfológicas de las microcuencas que

interceptan la vía proyectada.

• Proponer nuevas obras de drenaje y protección, que sean requeridas para el normal

funcionamiento de la carretera.

2.6.3 DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA ZONA DEL ESTUDIO

2.6.3.1 Hidrografía

Debido a que el proyecto en estudio se encuentra en la parte norte de Lambayeque, la

zona alcanza alturas superiores a los 220.50 msnm. En el recorrido de la carretera,

atraviesa un pequeño valle en el tramo final, siendo el resto del terreno netamente

ondulado.

En cuando a la precipitación pluvial en la zona del Proyecto, la mayor parte de ésta ocurre

entre los meses de noviembre y abril, siendo los meses restantes con ocasional

precipitación pluvial.



2.6.3.2 Clima y Precipitación

El clima en la zona del proyecto es de cálido a templado, con una temperatura anual

· máxima de 38°C y mínima de 22.0°C. El período de lluvia comienza en el mes de enero y

se prolonga hasta abril.

2.6.3.3 Vegetación

La vegetación natural está constituida, principalmente por especies arbóreas, arbustivas y

pastos que desarrollan durante el periodo de lluvias. En las partes altas se observa la

presencia de cultivos como limón, menestras, etc. así como también pastos y especies

arbustivas nativas.

2.6.3.4 Relieve

El relieve se caracteriza por ofrecer una configuración topográfica ondulada, dentro de la

cual se emplaza la actual carretera, desarrollándose generalmente en corte, habiéndose

identificado además una zona plana en la parte final del tramo.

2.6.4 ANÁLISIS HIDROLÓGICO

2.6.4.1 INFORMACIÓN BÁSICA

A. Información Topográfica

Para calcular el área de influencia de las escorrentías correspondiente a las zonas donde

se ha planteado la colocación de las alcantarillas y badenes, así como también las áreas de

influencia para las cunetas se ha hecho uso del Google Heart, con ayuda del programa Civil

30. Estas áreas se detallan en el cálculo del caudal de cada obra de arte existente.

B. Información Pluviométrica

Dentro del área del Proyecto no se cuenta con una red de estaciones meteorológicas, por

lo que se ha visto por conveniente trabajar con la estación de Olmos, ya que ésta cuenta con

registros de· precipitaciones máximas en 24 horas, precipitación media mensual y

temperaturas.

La ubicación de esta estación, los registros de precipitaciones máximas en 24 horas y los

periodos de registro correspondientes se detallan en el Cuadro W 2.6.1.



ESTACIÓN: OLMOS CATEGORÍA: "CO"

AÑO ENERO FEBRERO

1986 1.9 10.2 1987 2.5 19.0 1988 13.0 7.6 1989 4.2 13.8 1990 0.0 0.0 1991 0.0 2.8 1992 8.3 5.1 1993 0.0 35.9 1994 0.8 7.8 1995 1.5 25.0 1996 0.3 3.4 1997 0.0 3.9 1998 151.6 135.3 1999 5.0 52.1 2000 4.4 19.3. 2001 17.1 21.2 2002 0.0 43.1 2003 12.2 26.2 2004 1.5 0.0 2005 1.6 1.6 2006 O .S 15.5 2007 10.8 21.4 2008 9.9 21.6 2009 6.0 22.8 2010 1.9 31.1 2011 5.8 20.7 2012 7.5 35.3 2013 8.8 4.2

TESISTAS

CUADRO N° 2.6.1: REGISTRO DE PRECIPITACIONES MÁXIMAS EN 24 HORAS (mm)

ESTACIÓN PLUVIOMÉTRICA DE OLMOS

INFORMACION PLUVIOMETRICA

LAT: o5•59'31" s OPTO: LAMBAYEQUE

LONG: 79.43'42" o PROV: LAMBAYEQUE

ALT: 225.9 msnm DIST: OLMOS

PRECIPITACIÓN MÁXIMA EN 24 HORAS (mm}

MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOSTO SETIEMBRE OCTUBRE NOVIEMBRE

0.2 4.5 0.0 0.0 0.0 0.7 0.9 0.1 0.9

12.0 7.0 0.0 0.0 1.8 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 18.3 7.8 0.0 0.0 3.0 0.0 2.8 4.4 30.6 4.9 2.6 0.0 0.0 0.0 0.0 1.5 0.0 4.1 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 2.2 5.0 17.7 4.3 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 65.5 85.7 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 O .S 71.2 48.5 1.3 0.7 0.0 0.0 2.5 0.3 1.5 76.5 15.6 2.5 0.4 0.0 0.0 3.3 21.0 0.3 2.6 4.2 0.4 0.0 2.2 0.3 0.0 0.0 4.9

11.9 8.3 0.5 0.0 0.0 0.5 0.0 1.0 0.0 4.1 19.9 0.9 0.3 0.0 0.0 7.3 0.0 1.8

132.0 52.4 16.7 0.6 0.6 0.0 3.2 7.9 0.0 4.2 29.2 29.6 O .S 0.0 0.0 2.6 2.5 0.2 82.0 18.4 7.7 1.9 0.0 0.1 0.3 0.0 0.2 52.0 43.5 0.2 0.6 0.3 0.0 3.2 2.5 6.7

111.8 91.0 2.9 0.2 0.4 0.0 0.0 4.6 2.2 2.1 2.5 0.0 0.5 0.0 0.0 1.2 0.0 0.8 1.6 4.5 1.8 0.0 3.7 0.0 1.2 4.3 0.1 2.9 22.4 1.2 0.3 0.6 0.0 0.0 0.8 1.1 29.7 7.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.1 0.0 2.9 34.0 23.4 3.6 0.3 O .S 0.2 1.2 2.5 1.6 30.6 22.6 3.4 0.4 0.4 0.2 1.0 2.7 2.0 15.6 19.1 2.6 0.7 0.1 0.0 0.0 0.0 10.6 16.3 11.8 2.2 0.0 0.0 0.0 0.0 14.0 1.4 1.2 24.4 0.3 2.6 0.1 0.0 0.0 0.3 4.5 37.9 39.7 1.0 0.0 0.3 0.0 0.0 1.2 1.7 6.8 0.3 6.9 0.0 0.0 0.0 0.0 3.8 0.0


PRECIPITAC.

DICIEMBRE MÁXIMA

0.0 10.2

0.0 19.0 1.4 18.3 0.0 30.6 4.6 5.0 1.5 17.7 6.7 85.7 9.4 71.2 2.8 76.5 3.3 25.0 0.0 11.9 26.6 26.6 0.1 151.6 11.4 52.1 10.1 82.0 4.3 52.0 10.6 111.8 8.3 26.2 5.7 5.7 2.1 22.4 5.3 29.7 5.4 34.0 4.9 30.6 1.9 22.8 0.8 31.1 1.8 24.4 5.1 39.7 3.2 8.8


De acuerdo a la información analizada se observa que el régimen de precipitación de la

zona es del tipo orográfico con un perfodo húmedo durante los meses de enero a abril y un

período seco entre los meses de junio a septiembre, propias de las zonas de Olmos.

En el período seco la precipitación es mínima llegando en el mes de junio a 2.60 mm.

En los meses húmedos, es que se presentan los fenómenos de escurrimiento

extraordinario o de descargas máximas, luego de ocurrido y coincidente con la ocurrencia de

una tormenta en la zona.

3.6.4.2 MICRO CUENCAS HIDROGRÁFICAS

En el tramo vial estudiado se ha identificado micro cuencas que interceptan su

alineamiento y donde actualmente existen obras de cruce en mal estado que ayudan a salvar

sus cauces. La superficie de las micro cuencas hidrográficas identificadas en la información

cartográfica, varían entre 0.15 y 65.34.15 ha.

CUADRO W 2.6.2: UBICACIÓN DE lÍNEAS DE AGUA QUE CRUZAN LA VÍA

PARÁMETROS GEOMORFOLÓGICOS DE LAS MICROCUENCAS

PROGRESIVA OBRA PROYECTADA COTA INF. COTA SUP. DESNIVEL 1 LONG. PENDIENTE AREA TRIB.

Observaciones (msnm) (msnm) (l!.H} PROM. (L} (S) (Ha) 0+640.00 Ale. Alv.01 145.95 158.53 12.58 80.5 0.16 0.150 1 +046.12 Alc.A/ív 02 146.06 161.69 15.63 71.15 0.22 0.180 2+200.00 Ale. Alív. 03 145.41 156.67 11.26 67.95 0.17 0.240 2+480.00 Baden Curvo 01 149.98 165.34 15.36 205.4 0.07 2.300 3+780.00 Baden Recto O 1 157.35 174.37 17.02 361.64 . 0.05 0.910 4+705.00 Ale. Paso 01 151.81 170.37 18.56 362.12 0.05 3.930 6+320.00 Ale. Alivio 04 160.35 168.20 7.85 298.2 0.03 2.630 7+266.00 Ale. Paso 02 169.92 188.97 19.05 451.93 0.04 3.610 7+338.00 Ale. Paso 03 169.41 187.07 17.66 398.63 0.04 4.230 7+720.00 Ale. Aliv.05 167.22 176.08 8.86 292.24 0.03 1.820 8+475.00 Ale. Paso 04 171.90 190.85 18.95 245.6 0.08 3.890 8+620.00 Baden Curvo 02 173.52 216.17 42.65 489.62 0.09 3.120 9+920.00 Baden Recto 02 184.32 232.64 48.32 502.11 0.10 2.850

10+900.00 Ale. Aliv.06 191.33 201.15 9.82 312.21 0.03 1.960 11+420.00 Ale. Aliv.07 201.93 214.56 12.63 256.11 0.05 1.752 11+660.00 Ale. Aliv.08 203.99 215.56 11.57 308.3 0.04 2.431 12+160.00 Ale. Aliv.09 202.40 217.70 15.30 123.62 0.12 1.870 14+300.00 Ale. Aliv.1 O 224.95 235.19 10.24 156.64 0.07 1.638 16+420.00 Ale. Aliv.11 253.43 265.96 12.53 185.62 0.07 2.890 17+567.60 Baden R. L=30m 275.70 352.50 76.80 589.26 0.13 65.34

Nota:

Todas las obras proyectadas en el presente proyecto, son necesarias para el mantenimiento de la vfa a mejorar.



INFORMACIÓN DE CAMPO: ÁREAS DE APORTE PARA EL CAUDAL DE CUNETAS

A.- ÁREA DE LA LADERA.-

CUADRO No 2.6.3: CUADRO DE LONGITUD Y ÁREAS DE LA LADERA PARA CALCULAR EL

APORTE DEL CAUDAL EN LAS CUNETAS:

PARÁMETROS GEOMORFOLÓGICOS N° Tramo TRAMO LONGITUD ANCHO PENDIENTE ÁREA

Observaciones de Cuneta Inicia Termina (m) (m) (S) TRIS. (Ha)

1 0+000.00 0+640.00 640.00 10 0.01 0.640

2 0+640.00 0+900.00 260.00 10 0.03 0.260 Ale. Alv.01

3 0+900.00 1 +046.12 146.12 10 0.06 0.146

4 1 +046.12 1+580.00 533.88 10 0.01 0.534 Alc.Aiiv 02

5 1+580.00 2+200.00 620.00 10 0.01 0.620

6 2+200.00 2+480.00 280.00 10 0.02 0.280 Ale. Aliv. 03

7 2+480.00 3+560.00 1080.00 10 0.02 1.080 Baden Curvo 01

8 3+560.00 3+780.00 220.00 10 0.01 0.220 Baden Recto O 1

9 3+780.00 4+705.00 925.00 10 0.01 0.925

10 4+705.00 5+720.00 1015.00 10 0.01 1.015 Ale. Paso 01

11 5+720.00 6+320.00 600.00 10 0.01 0.600

12 6+320.00 7+160.00 840.00 10 0.02 0.840 Ale. Alivio 04

13 7+160.00 7+266.00 106.00 10 0.01 0.106 Ale. Paso 02

14 7+266.00 7+338.00 72.00 10 0.01 0.072 Ale. Paso 03

15 7+338.00 7+720.00 382.00 10 0.01 0.382

16 7+720.00 8+475.00 755.00 10 0.01 0.755 Ale. Aliv.05

17 8+475.00 8+620.00 145.00 10 0.01 0.145 Ale. Paso 04

18 8+620.00 9+920.00 1300.00 10 0.01 1.300 Baden Curvo 02

19 9+920.00 10+220.00 300.00 10 0.04 0.300 Baden Recto 02

20 10+220.00 10+900.00 680.00 10 0.06 0.680

21 10+900.00 11+220.00 320.00 10 0.07 0.320 Ale. Aliv.06

22 11+220.00 11+420.00 200.00 10 0.02 0.200

23 11+420.00 11+560.00 140.00 10 0.06 0.140 Ale. Aliv.07

24 11+560.00 11+660.00 100.00 10 0.04 0.100

25 11+660.00 11+880.00 220.00 10 0.06 0.220 Ale. Aliv.08

26 11+880.00 12+160.00 280.00 10 0.03 0.280

27 12+160.00 14+100.00 1940.00 10 0.02 1.940 Ale. Aliv.09

28 14+100.00 14+300.00 200.00 10 0.05 0.200

29 14+300.00 16+180.00 1880.00 10 0.01 1.880 Ale. Aliv.1 o 30 16+180.00 16+420.00 240.00 10 0.02 0.240

31 16+420.00 17+567.60 1147.60 10 0.02 1.148 Ale. Aliv.11

32 17+567.60 17+823.89 256.29 10 0.09 0.256 Baden R. L=30m

Total 17823.89

TESISTAS LOPEZ FERNANDEZ ENRIQUE DE JESÚS PISFIL PISFIL JUAN MANUEL ·

1


B.- ÁREA LATERAL DE LA VÍA

CUADRO W 2.6.4: CUADRO DE LONGITUD Y ÁREAS LATERALES DE LA VÍA PARA

CALCULAR EL APORTE DEL CAUDAL EN LAS CUNETAS

PARÁMETROS GEOMORFOLÓGICOS

N° Tramo TRAMO LONGITUD ANCHO PENDIENTE ÁREA de Cuneta Termina (m) (m) (S) TRIB. (Ha) Observaciones

Inicia

1 0+000.00 0+640.00 640 2.5 0.01 0.16 2 0+640.00 0+900.00 260 2.5 0.03 0.07 Ale. Alv.01 3 0+900.00 1+046.12 146.12 2.5 0.06 0.04 4 1+046.12 1+580.00 533.88 2.5 0.01 0.13 Alc.Aiiv 02 5 1+580.00 2+200.00 620 2.5 0.01 0.16 6 2+200.00 2+480.00 280 2.5 0.02 0.07 Ale. Aliv. 03 7 2+480.00 3+560.00 1080 2.5 0.02 0.27 Baden Curvo 01 8 3+560.00 3+780.00 220 2.5 0.01 0.06 Baden Recto 01 9 3+780.00 4+705.00 925 2.5 0.01 0.23

10 4+705.00 5+720.00 1015 2.5 0.01 0.25 Ale. Paso 01 11 5+720.00 6+320.00 600 2.5 0.01 0.15 12 6+320.00 7+160.00 840 2.5 0.02 0.21 Ale. Alivio 04 13 7+160.00 7+266.00 106 2.5 0.01 0.03 Ale. Paso 02 14 7+266.00 7+338.00 72 2.5 0.01 0.02 Ale. Paso 03 15 7+338.00 7+720.00 382 2.5 0.01 0.10 16 7+720.00 8+475.00 755 2.5 0.01 0.19 Ale. Aliv.05 17 8+475.00 8+620.00 145 2.5 0.01 0.04 Ale. Paso 04 18 8+620.00 9+920.00 1300 2.5 0.01 0.33 Baden Curvo 02 19 9+920.00 10+220.00 300 2.5 0.04 0.08 Baden Recto 02 20 10+220.00 10+900.00 680 2.5 0.06 0.17 21 10+900.00 11+220.00 320 2.5 0.07 0.08 Ale. Aliv.06 22 11+220.00 11+420.00 200 2.5 0.02 0.05 23 11+420.00 11+560.00 140 2.5 0.06 0.04 Ale. Aliv.07 24 11+560.00 11+660.00 100 2.5 0.04 0.03 25 11+660.00 11+880.00 220 3.5 0.06 0.08 Ale. Aliv.08 26 11+880.00 12+160.00 280 4.5 0.03 0.13 27 12+160.00 14+100.00 1940 5.5 0.02 1.07 Ale. A/iv.09 28 14+100.00 14+300.00 200 6.5 0.05 0.13 29 14+300.00 16+180.00 1880 7.5 0.01 1.41 Ale. Aliv.1 O 30 16+180.00 16+420.00 240 8.5 0.02 0.20 31 16+420.00 17+567.60 1147.6 9.5 0.02 1.09 Ale. Aliv.11 32 17+567.60 17+823.89 256.29 10.5 0.09 0.27 Baden R. L=30m

Total 17823.89


( .. "pedro ruiz gallo"

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