trabajo medidas ii

7/28/2019 Trabajo Medidas II

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UNIVERSIDAD NACIONAL MAYOR

DE SAN MARCOS

FACULTAD DE INGENIERA ELECTRNICA Y ELCTRICA

Curso de Medidas Elctricas II

PROFESOR:

ING. HUBER MURILLO

TEMA:

Sistema de Puesta a Tierra Standard enSub Estaciones Elctricas

CICLO:

SEPTIMO SEMESTRE 2011-II

ALUMNOS CDIGO

Huamantica Orz, Fabrizio 08190174

Deudor Malpaso, Jeisson 07190043

Alegre Paredes Pool Omar 05190199

Parra Rengifo Pablo 05190062

Ciudad Universitaria, 31 de Agosto del 2011


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UNMSM FIEE Medidas Elctricas II

ING. HUBER MURILLO SEGUNDO TRABAJO TERICO

INTRODUCCIN

Sabemos la facilidad con la que la corriente

puede ser un potencial riesgo para el personal

operador y para las personas en general en una

subestacin elctrica, para ello y por la

seguridad de la misma subestacin se instalaen dicha subestacin un sistema de puesta a

tierra.

En el siguiente informe veremos cuales son los

tipos de sistemas de puesta a tierra, las

medidas de seguridad y algunas definiciones

bsicas de subestaciones de media y baja

tensin.


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Sistema de puesta a tierra Standard en subestaciones

Los Sistemas de Puesta a Tierra (SPAT) se instalan con la finalidad de garantizar la

conexin del potencial a tierra de los equipos que lo requieran (transformadores,

motores, etc) y la integridad del personal y suscriptores de la empresa.

Este diseo tradicionalmente se ha realizado en funcin de la resistividad del terreno,donde ser ubicado el SPAT, y el lmite mximo establecido para el valor de la resistencia

de la toma de tierra por las normas nacionales e internacionales, y los limites permisibles

de voltajes para las personas y equipos.

Pero adems el SPAT se utiliza, para drenar a tierra las sobretensiones, por la operacin

de los descargadores de sobretensiones, vulgarmente denominados pararrayos.

En el caso de tomas con resistencia de tierras muy elevadas, la operacin de estos

descargadores puede que no sea efectiva ocasionando la circulacin de corrientes de

fallas sobre las superficies aislantes de los elementos de la red, provocando posibles danos

de los equipos, riesgo elctrico en las personas e interrupciones del servicio elctrico.

Especial importancia reviste el hecho de que al circular estas corrientes por las tomas detierra, aparecen diferencias de potencial, las cuales podran exceder el umbral de

tolerable por los seres humanos, de ah que estas condiciones transitorias puedan

degenerar en riesgo elctrico a las personas y que deben ser tomadas muy en cuenta para

el diseo del sistema a utilizar.

En este artculo se muestran un breve bosquejo de los conceptos asociados a los sistemas

de puesta a tierra adems de fundamentos del proceso de descarga atmosfrica u los

sistemas de proteccin asociados.


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Objetivo

Los objetivos de hacer un sistema de conexin a tierra en subestaciones se enumeran a

continuacin:

Proporcionar la conexin para el neutro a tierra para transformadores, reactores ycapacitares.

Constituyen la trayectoria de descarga a pararrayos de barra, protectores,

espintermetros y equipos similares.

Garantizan la seguridad del personal de operacin al limitar las diferencias de

potencial que puedan existir en una subestacin.

Proporcionan un medio de descargar y desenergizar equipo para efectuar trabajos

de conservacin en el mismo.

Proveen una trayectoria de resistencia suficientemente baja a tierra, para reducir

al mnimo una elevacin del potencial a tierra con respecto a tierra remota.

Proporcionar una impedancia suficientemente baja para facilitar la operacinsatisfactoria de las protecciones en condiciones de falla.

Asegurar que personas presentes en la estacin, no queden expuestos a

potenciales inseguros, en rgimen permanente o en condiciones de falla

Mantener los voltajes del sistema dentro de lmites razonables bajo condiciones de

falla (tales como descarga atmosfrica, ondas de maniobra o contacto inadvertido

con sistemas de voltaje mayor), y asegurar que no se exceda el voltaje de ruptura

dielctrica del aislante.

Limitar el voltaje a tierra sobre materiales conductivos que circundan conductores

o equipos elctricos.

Otras razones citadas menos frecuentemente, incluyen:

Estabilizar los voltajes fase a tierra en lneas elctricas bajo condiciones de rgimen

permanente, por ejemplo, disipando cargas electrostticas que se han generado

debido a nubes, polvo, agua, nieve.

Proporcionar una trayectoria alternativa para las corrientes inducidas y de tal

modo minimizar el ruido elctrico en cables.

Proporcionar una plataforma equipotencial sobre la cual pueda operar equipo

electrnico.

Para desempearse adecuadamente cumpliendo cualquiera de las funcionesanteriores, el SPAT debe generalmente tener una baja impedancia, de modo que

ya sea dispersando o recogiendo corriente desde el terreno, no se produzca un

aumento de voltaje excesivo.

Una fuente muy til de informacin con respecto a la conexin a tierra de subestaciones

est contenida en la gua completa de la norma IEEE 80-1976, IEEE Guide for Safety in


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Substation Grounding, publicada en junio de 1976. Mucha de la siguiente informacin se

basa en recomendaciones indicadas en la norma IEEE 80.

El sistema bsico de tierra de subestaciones, utilizado en la mayor parte de las plantas

elctricas, toma la forma de una red de conductores enterrados horizontalmente. La razn

por la que la red o emparrillado sean tan eficaces se atribuye a lo siguiente:

En sistemas en donde la corriente mxima de tierra puede ser muy alta, raras

veces es posible obtener una resistencia de tierra que sea tan baja como para

garantizar que la elevacin total del potencial del sistema no alcance valores

inseguros para las personas. Si ste es el caso, el riesgo puede corregirse slo

mediante el control de potenciales locales. Una rejilla es por, lo general, el modo

ms prctico de lograr esto ltimo.

En subestaciones clase HV y EHV , no hay un electrodo que por s solo sea

adecuado para proporcionar la necesaria conductividad y capacidad de conduccin

de corriente. Sin embargo, cuando varios de ellos se conecten entre si, y a

estructuras, bastidores de equipos, y neutros de circuitos que deban conectarse a

tierra, el resultado es necesariamente una rejilla cualquiera que sea la meta

original. Si esta red a tierra se entierra en un suelo de conductividad

razonablemente buena, proporciona un excelente sistema de conexin a tierra.

El primer paso en el diseo prctico de una rejilla o emparrillado consiste en examinar el

plano de recorrido del equipo y estructuras. Un cable continuo debe rodear el permetro

de la rejilla para abarcar tantas tierras como sea prctico, evitar concentracin de

corriente y por lo tanto gradientes elevados en puntas de cables a tierra. Dentro de la

rejilla, los cables debern colocarse en lneas paralelas y a distancias razonablemente

uniformes; cuando sea prctico, deben instalarse a lo largo de hileras de estructuras oequipo para facilitar las conexiones a tierra. El diseo preliminar debe ajustarse de manera

que la longitud total del conductor enterrado, incluso empalmes y varillas, sea por lo

menos igual a la longitud requerida para mantener las diferencias de potencial locales

dentro de lmites aceptables.

Un sistema tpico de rejilla para una subestacin puede tener alambre desnudo de cobre

trenzado, nm 4/0, de 12 a 18 pulgadas abajo del nivel y separados en forma de rejilla

entre 10 y 20 pies. (Sin embargo, muchas veces se utilizan otros calibres de conductores,

profundidades y separaciones entre conductores en la red.) Los alambres 4/0 de cada

unin deben estar unidos firmemente entre si, y tambin puede estar conectada una

varilla enterrada de acero y recubierta de cobre, de 5/8 de pulgada de dimetro y

alrededor de 8 pies de largo. En suelos cuya resistencia sea muy elevada, puede ser

conveniente enterrar las varillas a mayor profundidad. (Se han enterrado varillas hasta de

100 pies de longitud.) Un sistema tpico de rejilla suele extenderse en toda la playa de

distribucin y , a veces, incluso unos pocos pies fuera de la cerca que rodea al edificio y el

equipo.


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La separacin entre los electrodos dar la medida de resistencia a un estrato de espesor de

terreno que es igual a: h = a, con este valor de resistencia se calcular la resistividad aparente del

terreno mediante la ecuacin:

(1)

(2) Sistema Simtrico

Es una variante del mtodo de Wenner que se utiliza cuando los electrodos de prueba no pueden

introducirse a intervalos regulares. Para aplicar este mtodo se utilizan dos electrodos de

corriente y dos de potencial que se conectan al equipo de medicin.

Los cuatro electrodos de prueba se colocan simtricos con respecto a un punto O que se sita en

el centro de la medicin.

El valor de la resistividad ser la del estrato de terreno que esta debajo del punto O. La relacin


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entre la distancia de los electrodos de corriente y la profundidad o estrato de terreno a la cual se

esta midiendo la resistividad aparente es:

(2)

Al igual que en el mtodo de los cuatro electrodos, se irn separando los electrodos de corriente, y

por lo tanto aumentando la distancia L y as se conocer el valor de la resistividad a una

profundidad h mayor.

El valor de la resistividad aparente se obtiene por medio de la siguiente ecuacin:

(3)

El valor de R se obtiene igual que en el mtodo de los cuatro electrodos.

b) Mtodos de Clculo de Resistividad en Terrenos Bi- Estratificados

Uno de los usos ms importantes de las medidas de resistividad en suelos bi-estratificados,es que mediante ellas se pueden determinar la profundidad de la superficie de la primeracapa, su densidad real, y su factor de reflexin, as como tambin caractersticas de la capasiguiente, de esta forma es posible modelar los suelos de acuerdo a sus caractersticaselctricas. Como resultado, se ha prestado una atencin considerable a la interpretacin delo que es conocido como las curvas de profundidad.Si es usada la configuracin de Wenner, cuatro electrodos igualmente espaciados, ymediante estas se realizan diferentes medidas variando la separacin de los electrodos paracada caso, es posible graficar las resistividades resultantes vs la separacin de los

electrodos, teniendo como consecuencia una curva de profundidad.Desde la primera aparicin de la inspeccin de la resistividad la interpretacin de talescurvas ha sido una cuestin de gran preocupacin y controversia para algunosinvestigadores, lo que hace este estudio un problema de gran envergadura.Los mtodos de interpretacin que han sido desarrollados pueden ser aproximadamentedivididos en dos clases. El primero de estos es netamente emprico y basado en laexperiencia. El segundo consiste en un nmero de mtodos que son basados en las teoras yclculos de varios autores.


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(1) Mtodo Emprico

Debido a que el estudio de los suelos puede tornarse bastante complejo, representando unameta de gran envergadura para los profesionales del campo, muchos expertos prefieren

basarse en la experiencia; por tanto han desarrollado tcnicas no muy precisas, con lasalvedad de que en muchos casos sobredimensionan dichos SPAT y por ende llegan aresultados favorables, que se ven contrarrestados por la inversin econmica que se deberealizar. La experiencia de campo tiene muchos mtodos, que se basan en las medidas deresistividad del terreno donde se va a ubicar el sistema.El primero de los mtodos a mencionar consiste en tomar las medidas de campo del terrenoen estudio, y llevarlas a una grafica, la cual se denomina curva de resistividad aparente ocurva de profundidad. Dado a que el mtodo de medida de resistividad comnmente usadoes el mtodo de Wenner, se requiere graficar las medidas de resistividad obtenidas vs laseparacin de los electrodos a la cual corresponde cada una ver figura N 7.

Fig 1. Curva Ejemplo de Resistividad Aparente

El primer criterio que se tiene es evaluar la variacin entre las medidas adyacentes. Si secumple que la variacin entre medidas es mayor o igual al 10%, se tiene asume que el sueloes heterogneo, y que puede estar compuesto por varios estratos, en donde el valor deresistividad al primer estrato corresponde a la medida patrn, es decir la medida con la cual


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se esta comparando.Asimismo se menciona otro mtodo de clculo un poco ms radical, el mtodo aplicadoconsiste en observar la curva punto a punto de manera que se pueda leer el primer punto deinflexin presentado, en este caso casualmente corresponde al mismo valor arrojado por elprimer mtodo.

El mtodo que mayormente se usa en la prctica, es el de realizar un promedio de lasmedidas tomadas en el terreno, y asumir que el suelo es homogneo, aunque los resultadosgeneralmente sean favorables, no conllevan a la mejor solucin econmica ya que cuandose aplica este mtodo, el diseador se ve obligado a sobredimensionar el sistema de maneratal de que se cumpla con los objetivos propuestos.Cuando los estudios del suelo, arrojan valores altamente crticos, es decir valores deresistividad mayores a 3000 -m la prctica conlleva a introducir barras a libre albedrohasta que se tenga una resistencia de puesta a tierra favorable para el cliente.

(2) Mtodos Directos basados en teoras y clculos

Son ms confiables con respecto a los mtodos anteriormente presentados. La mayordificultad que presentan es que la teora supone condiciones ideales, tales como, suelos concapas isotrpicas uniformes con interfaces paralelas a la superficie. Sin embargo talescondiciones ideales son raramente encontradas en la prctica y pueda que algunos errores einconsistencias pueden aparecer en las deducciones, no obstante es posible obtenerresultados tiles para las diferentes aplicaciones.

Fig. 2. Problema de las dos Capas.

Si los resultados obtenidos con la aplicacin de los siguientes mtodos, no dan una

respuesta sensata, entonces esto puede ser tomado como una indicacin de que lascondiciones difieren ampliamente de las asumidas en la teora suelos anisotropicos,estratificacin inclinada.TAGG, aplica un estudio vigoroso de los suelos biestratificados y llega a la siguienteecuacin:


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(4)

La cual considera las capas homogneas y representa el potencial de cualquier punto de lasuperficie a una distancia r de un punto donde se inyecta una corriente I:A partir de (5) realiza un estudio para la aplicacin de la misma, utilizando el mtodo deWenner.La Figura 3 muestra la configuracin de Wenner, la corriente I entra por el punto A y salepor el punto B, produciendo un potencial en B y C. La fuente de corriente A esta a unadistancia a de B.

Fig. 3. Configuracin de Wenner y el Problema de las dos Capas.

Si se sustituye en (4), (r = a) el resultado es el siguiente:

(4.1)

Asimismo, la corriente que sale en D a una distancia 2a de B, refleja un potencial en B


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como se muestra a continuacin.

(4.2)

Consecuentemente el potencial en B es el siguiente:

(4.3)

Por simetra el VC = - VB, entonces se puede deducir que:

(4.4)

Dicha expresin se puede escribir de la siguiente manera:

(4.5)


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Si se verifica que la separacin entre los electrodos mediante el mtodo de Wenner esmucho mayor que la profundidad de los mismos, se cumple la (2) y la expresin anterior sepuede representar de la siguiente manera

(5.6)

La cual puede ser rescrita como:

(5)

(5) es conocida como la ecuacin de TAGG, mediante sta, TAGG determin unas curvasmaestras que consisten simplemente en darle valores a las variables k, h, y a, obteniendounos valores de a/1 para cada caso.La variable K representa el coeficiente de reflexin de la primera capa, es preciso recordarque K, vara entre -1 y 1, es decir que para valores de K entre -1 y 0 se obtienen resultados

de a/1 mayores que 0 y menores que 1, analticamente el caso corresponde a que laprimera capa posee una resistividad mayor que la segunda. Asimismo para valores de Kentre 0 y 1, los valores de a/1 sern mayores a 1, ya que la resistividad de la segunda

capa es mayor que la de la primera, en este caso es viable trabajar con la relacin deconductividad, obligando a la relacin 1/ a, a variar entre 0 y 1.


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(3) Mtodo Grfico de Sundes

El Mtodo de Sundes utiliza la Figura 6 para modelar el suelo en dos estratos, el cual se

basa en las medidas obtenidas por el mtodo de Wenner. Los parmetros 1 y 2 sontomados de la figura de resistividad obtenida por el mtodoWenner; 1 corresponde al primer valor medido, asimismo 2 representa el ltimo de la

figura. Es preciso decir que, aplicando el mtodo de Sundes solo se puede obtener el valor

de la profundidad del primer estrato, ya que los valores 1, y 2 son escogidos a simplevista de la figura de resistividad aparente, lo que hace que este mtodo sea impreciso yarroje resultados desfavorables con respecto a otros. A continuacin se explica el esquemade clculo.

1- Graficar la curva obtenida de resistividad aparente vs la separacin de los electrodos.2- Estimar los valores de 1 y 2, 1 corresponde a valores pequeos de separacin de loselectrodos para los cuales fue medido, asimismo 2 corresponde a valores de separacin

grande para los cuales fue medido.3- Determinar 2/1, y seleccione una curva de Sundes (Figura N6) que se aproxime alvalor calculado.4- Sobre la Figura 6, Seleccionar el valor de a/1 que se aproxime a la curva obtenida por2/15- Leer el valor de a/h sobre el eje de las abscisas.6- Multiplicar el valor obtenido a/1 por el valor de 1 escogido al principio.7- Leer a sobre la figura de resistividad aparente, el valor de a obtenido.8- Mediante la relacin a/h, calcular h con el valor de a conocido.


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Fig. 6. Curvas de Sundes

2) Resistencia de Puesta a Tierra de una Malla

Para el calculo de la resistencia de la malla a tierra existen diversos mtodos quedependiendo de ciertas condiciones pueden dar de una manera aproximada un valor cercanoal real de la malla de tierra de una subestacin elctrica.Un mtodo simple empleado por Laurent y Nieman, el cual es recomendado por el estndar80 de la IEEE, utiliza para este calculo una modificacin de la ecuacin del electrodo enforma de plato circular, sumndole un segundo termino, quedando la expresin de la

resistencia de la malla de la siguiente manera:

(6)

Donde:


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R = Resistencia de la malla, en .

= Resistividad promedio del suelo, en -m.L = Longitud total del conductor enterrado, en m.r = Radio de un circulo con igual rea que es ocupada por la instalacin de puesta a tierra

El segundo trmino de la expresin indica que la resistencia de una malla es mayor que lade un plato slido, y que esta diferencia decrece cuando la longitud del conductor aumenta.Sin embargo, la resistencia de la malla de tierra determinada mediante (6) es unaaproximacin bastante general puesto que no toma en cuenta factores como por ejemplo lalongitud efectiva del conductor de la malla de tierra que esta en existencia actualmente, portanto para la determinacin de la resistencia de la malla de tierra de una subestacin cuandono se conoce de la existencia de electrodos o varillas de tierra y para mallas enterradas auna profundidad de entre 0,25 y 2,5 m; es necesario que se tome en cuenta un factor por laprofundidad de enterramiento de la malla lo cual influir directamente en su resistencia detierra, la utilizacin de este factor y de otros parmetros que influyen directamente sobre laresistencia de la malla lleva a la utilizacin de la aproximacin de Sveraks para ladeterminacin de la resistencia de la malla de tierra de una subestacin (recomendada por laIEEE) y la ecuacin a utilizar es entonces la que sigue a continuacin:

(7)

Donde:

RG = Resistencia de la malla de tierra del rea de la S/E, en . = Resistencia aparente del terreno de la subestacin, en .m.L = Longitud efectiva del conductor de la malla de la subestacin (medido directamente enel plano de la malla de tierra existente actualmente que se desea medir, en m.).A = rea cubierta por la malla de tierra que se desea medir, en m2.h = Profundidad de la malla de tierra, en m.

Otro mtodo para determinar y evaluar el estado de una malla de tierra, cuando se conoce lapresencia de electrodos o varillas de tierra es empleando el mtodo de Schwarz, que se basaen la expresin siguiente:

(8)

Donde:R = Resistencia de la malla de tierra.


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R11 = Resistencia de los conductores de la malla de tierra.R22 = Resistencia de todas las barras enterradas.R12 = Resistencia mutua entre el grupo de electrodos y los conductores de la malla.

De la ecuacin anterior se tiene que cada uno de los parmetros involucrados se calculan de

la siguiente manera:

Donde:Lb = Longitud de las barrasLcond = Longitud de los conductores de la malla.d = Dimetro de los conductores.db = Dimetro de las barras.h = Profundidad de la mallanb = Nmero de barras.A = rea cubierta por la malla.K1 y K2 = Son constantes que dependen de la relacin largo y ancho de la malla, de laprofundidad h, y en general puede asumirse que sus valores son aproximadamente K1= 1.4y K2 = 5.6.

3) Calculo para la Seccin del Conductor de la Malla de Tierra

Los conductores de la malla de tierra deben disearse de manera que:

Resistan la fusin y el deterioro de las juntas elctricas bajo las ms adversas

combinaciones de magnitud y duracin de las corrientes de falla. Sean mecnicamente resistentes, especialmente en aquellos sitios expuestos a grandesesfuerzos fsicos. Tengan suficiente conductividad, de manera que no contribuyan substancialmente a

diferencias locales de potenciales peligrosos.


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El conductor de cobre adecuado para la malla de tierra, puede ser obtenido de la siguienteecuacin desarrollada por Onderdonk y recomendada por la IEEE en su publicacin Std. 80de 1986:

(9)

Donde:A = Seccin del conductor, en circular mil.I = Corriente RMS de cortocircuito, en amperios.S = Tiempo en segundos, durante el cual la corriente I es aplicada. Es el mismo tiempo dedespeje de la falla.

Ta = Temperatura ambiente en grados centgrados (usualmente se usa 40 oC).Tm = Temperatura mxima permisible, en grados centgrados (usualmente se usa 450 oCpara uniones de fusin y 250 oC para uniones apernadas)En donde:

(10)

Donde:Tor = Tiempo de operacin del rel de tierra, en seg.Toi = Tiempo de operacin del interruptor en seg.

Generalmente, la resistencia mecnica fija una seccin mnima para los usos prcticos,utilizndose un conductor 4/0 de cobre como mnimo para la malla de tierra y un conductor2/0 AWG de cobre como mnimo para la puesta a tierra de los equipos y estructuras a lamalla a tierra.

4) Calculo de las Tensiones de Toque y Paso Tolerables

En primer lugar se da las definiciones de tensin de toque tolerable y tensin de pasotolerable:

a) Voltaje de Toque Tolerable:Es la mxima diferencia de potencial que puede experimentar una persona en contacto conun equipo aterrado, en el momento de ocurrir una falla. La distancia mxima para tocar unequipo supone que es mximo alcance horizontal, la cual se asume a un (1) metro

b) Voltaje de Paso Tolerable:Es la mxima diferencia de potencial que puede experimentar una persona caminando en la


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superficie de la subestacin en sus alrededores al momento de ocurrir una falla, estadiferencia de potencial se toma entre dos puntos separados a una distancia de un (1) metro.Los estudios referidos en la IEEE-80 Captulo 4, realizados en animales cuyo tamao delcuerpo y peso del corazn son comparables a los del cuerpo de una persona normal, revelanque el 99,5 % de las personas saludables pueden tolerar una corriente a travs de la zona del

corazn definida por Dalziel como:

(11)

donde:IC = Corriente Mxima RMS (A).K = Constante (0,116 0,157 para una persona de 50 Kg. respectivamente).t = Duracin de la Corriente (seg.).

La norma recomienda el uso de K = 0.157, asumiendo un peso promedio de 70 kilogramosy un tiempo mximo de eliminacin de fallas de 3 segundos. En todo caso, prevalece eljuicio del evaluador para determinar el valor correcto a utilizar dependiendo de lascaractersticas del sitio de ubicacin de la subestacin o el uso de dispositivos de proteccinde alta velocidad. Adicionalmente, las pruebas indican que el corazn requiere unos 5minutos para retornar a su condicin normal despus de experimentar un choque severo.Esto indica que aquellos sistemas de potencia con mecanismos de cierre automtico tendrnun efecto acumulativo sobre la operacin inadecuada del corazn. Se considera usualmenteque para dos cierres consecutivos, el tiempo a considerar ser el equivalente al de unchoque elctrico cuya duracin sea la suma de los intervalos de choque individuales.Considerando los valores definidos por la ecuacin 52 los valores de voltaje VTT y VPTson:

(12) (13) (14) (15)

Donde:t = Tiempo total de ocurrencia de falla, incluyendo efectos acumulativos por recierres. Estetiempo debe ser menor a 0,5 segundo, segn la Norma de C.A.D.A.F.E, NS-P-360


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ING HUBER MURILLO SEGUNDO TRABAJO TERICO

[5] IEEE Std 142-1991. Grounding of Industrial and Commercial Power Systems. GreenBook[6] IEEE Std. 1100 - IEEE Recommended Practice for Powering and Grounding SensitiveElectronic Equipment, IEEE Emerald Book.[7] MANRIQUE O. (2004). Modelo de mantenimiento Centrado en Confiabilidad en los

SPAT de las Estaciones de Digitel C.A. Tesis de Post-Grado no publicada, UniversidadNacional Experimental Politcnica de la Fuerza Armada Nacional. Maracay[8] MARTNEZ M. (2001). Diseo de Sistemas de Puesta a Tierra. [Documento en lnea].Disponible: http://prof.usb.ve/mmlozano (Consulta: 2005, febrero 4)[9] PORTA J. (1999). Electrodos de Puesta a Tierra. Valencia Venezuela: LightningEliminators & Consultants de Venezuela, C.A[10] PORTA J. (2001). Proteccin Contra Descargas Atmosfricas. Valencia[11] Venezuela: Lightning Eliminators & Consultants de Venezuela, C.A.[12] RE, V. (1979). Instalaciones de Puesta a Tierra. Barcelona, Espaa: EdicionesMarcombo S.A.[13] TAGG G. (1964). Earth Resistance. New YorkU.S.A.: Pitman PublishingCorporation.

trabajo medidas ii

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