moly-cop_tools_2011_parte 1.ppt

7/23/2019 Moly-Cop_Tools_2011_parte 1.ppt

http://slidepdf.com/reader/full/moly-coptools2011parte-1ppt 1/174

Moly-Cop Tools

Moly-Cop Adesur S. A.

2011



S

o f t w a r e f o r t h e A n a l y s i s o f

S

o f t w a r e f

o r t h e A n a l y s i s o f

M

i n e r a l G r i n d i n g P r o c e

s s e s

M

i n e r a l G r i n d i n

g P r o c e

s s e s

2 0

IntroducciónIntroducciónConceptos básicos delConceptos básicos delProceso de MoliendaProceso de Molienda



AOneSteelGrou Business

Introducción

Molienda: – Reducción de tamaño por impacto y abrasión para liberar partículas útilesde minerales, las cuales después serán concentradas por flotación

– Trituración, uebrado, !ractura, Rotura




Introducción

"roceso continuo:

– Material entra al molino y después de un tiempo de residencia sale




Losmolinos de bolas se utilizan generalmente en todas aquellasaplicaciones industriales en que se requiera obtener ya sea unproducto con granulometría intermedia (P80 entre 500 mm y 75mm) o un producto más fino (P80 < 75 mm).

Dependiendo de las características propias del material a molery de la granulometría final requerida, existen diversos diseños de

molinos y de mecanismos de descarga tales como rebalse oparrilla.

IntroducciónIntroducción




Introducción

Molino Rotatorio:

#ilindro rotatorio de acero con re$estimientos %ue contiene los medios demolienda y la car&a a ser molida


http://slidepdf.com/reader/full/moly-coptools2011parte-1ppt 7/174AOneSteelGrou Business

Introducción

Molienda en dos etapas

'( )esde descar&a de c*ancado + -./0 mm( *asta producto la Malla 1.0-.2+3 mm(

4( )esde la Malla 1.0 -.+30 micrones( *asta producto liberado de la Malla15/ -6.3 micrones( a la Malla 700 -36 micrones(



1960 molienda barras/bolas

Molinos de bolas hasta 12 pies de f, 1250 HP (932 kW). Los molinosde barras quedaron limitados por la longitud máxima de las barras sinque éstas pierdan su rectitud (13’de f x 20’) con una potencia del

orden 2012 HP (1500 kW) y la razón LR /D = 1,4 a 1,6.

1970 molienda unitaria bolas

Molinos de bolas hasta 16,5 pies de f, 4000 HP(2983 kW).

8




Introducción

Tipos de Medios de Molienda:

#ar&a suelta de cuerpos moledores

4olas o barras de acero, &ui8arros o el mismo mineral



1990 molienda SAG/bolas/chancador de pebbles

Molinos SAG hasta 36 pies de f, 18000 HP (13423 kW). Molinos debolas 20 pies de f, 9000 HP (6711 kW). Chancadora 7 pies, 300-800HP (224-597 kW).

1980 molienda SAG/bolas

Molinos SAG hasta 36 pies de f, 15000 HP (11186 kW),molinosde bolas 18 pies de f, 6500 HP (4847 kW).

10




2000 > molienda SAG/bolas/chancador de pebbles

Molinos SAG hasta 38 pies de f, 26000 HP(19389 kW). Molinos debolas 25’de f, 18000 HP(13423 kW). Chancadora 7 pies, 1000 HP(746 kW).

2000 >> molienda SAG/bolas/chancador de pebbles

Molino SAG de 40 pies de f, 28000 HP(20880 kW). Molino de bolas26 pies de f, 21000 HP(15660 kW). Chancadora 7 pies, 800 HP(597

kW).

2006 > HPGR + molino de bolasCerro Verde, Boddington, Salobo & MMX.

11

Introducción



Este proceso de ‘liberación’ se logra en etapas sucesivas defracturamiento por compresión de las partículas (chancado),seguidas de impactos repetitivos con cuerpos moledores(molienda fina convencional) o con las mismas rocasmineralizadas de mayor tamaño (molienda autógena).

Este proceso de‘liberación’ se logra en etapas sucesivas de

fracturamiento por compresión de las partículas(chancado),seguidas de impactos repetitivos con cuerpos moledores(molienda fina convencional) o con las mismas rocasmineralizadas de mayor tamaño(molienda autógena).

Conceptos básicos y terminologíaLiberación de las especies valiosas

13



C B i T i l i



n minería se usan mallas o tamices de abertura estándar calibrada

l tamaño de partícula es la abertura de malla sobre la cual %ueda retenida

Tami;a8e, pasar mallas, en seco -*asta la Malla 700 – 36 Micrones( o*úmedo -entre las Mallas 700 y 600 – 53 Micrones(

=erie Tyler, =erie <= stándar '=TM, =erie 4=>6. 0 4ritánica

Conceptos Basicos y Terminologia

Mallas y Ro TapMallas y Ro Tap

C t B i T i l i



Conceptos Basicos y TerminologiaSerie Mallas Tyler



% Retenido

% Pasante

D80D80

8080

25

#onceptos 4ásicos y Terminolo&ía

)istribución de Tamaños



ConceptosbásicosyterminologíaConceptosbásicosyterminología




Conceptos básicos y terminologíaConceptos básicos y terminologíaCaracterización de flujos

Las Pulpas (Mineral + Agua) en los distintos flujos alrededordel circuito pueden ser caracterizadas por una o más de lassiguientes propiedades :

Tonelaje Seco de Sólidos, ton/hr Flujo de Agua, m3 /hr Tonelaje de Pulpa, ton/hr Flujo Volumétrico de Pulpa, m3 /hr Densidad de Pulpa, ton/m3

Porcentaje Sólidos, en volumen Porcentaje Sólidos, en peso

LasPulpas (Mineral + Agua)en los distintos flujos alrededordel circuito pueden ser caracterizadas por una o más de lassiguientes propiedades :

Tonelaje Seco de Sólidos, ton/hr Flujo de Agua, m3 /hr Tonelaje de Pulpa, ton/hr Flujo Volumétrico de Pulpa, m3 /hr Densidad de Pulpa, ton/m3

Porcentaje Sólidos, en volumen Porcentaje Sólidos, en peso

M= .00200

MB 30200M" .30200" .0/23.RCD" .2+0A"=E 5523A

"= /A2A7

32



C ti ió d Flj




Caracterización de Flujos

34



C t !" i T i l %




Conceptos !"sicos y Ter#inolo$%a

&ensidad de la 'ulpa de la Ali#entaci(n

)ebe ser tan alta como sea posible

#ompatible con la facilidad de fluir

<na pulpa demasiado diluida aumenta el contacto de metal a metal

"roduciendo un ele$ado consumo de acero y reduciendo la eficiencia de lamolienda

Fa $iscosidad de la pulpa aumenta con la finura de las partículas

Fos circuitos de molienda fina re%uieren menores densidades de pulpa



Conceptos Básicos y Terminología




p y g

Caracterización de la pulpaCaracterización de la pulpa

V = 1 LITRO




p y gCaracterización de la pulpaCaracterización de la pulpa

La Balanza Marcy tiene limitaciones, como por ejemplo su precisión ylectura dificultosa.

Dada la importancia de la densidad de pulpa (o porcentaje de sólidos

en peso) se desarrolló un instrumento digital que reemplaza conventajas a la Balanza Marcy.

Dicho instrumento es el Densitest, mantiene el principio de pesar un

volumen determinado de pulpa, pero reemplaza el resorte de laBalanza Marcy por una celda de carga y los diales de lectura por uncircuito que realiza los cálculos.





p y gCaracterización de la pulpa

El Densitest tiene una precisión de 0,01% para el porcentaje desólidos en peso y soporta un importante nivel de vibraciones.

La vasija del Densitest puede tener cualquier volumen, ya que éstees un dato que se ingresa al instrumento junto con la densidad delsólido y del líquido utilizado (si es agua la densidad es uno). Estopresenta una gran ventaja cuando se dispone de pequeñas muestrasde pulpa.

La pantalla del instrumento entrega las siguientes unidades demedidas: Densidad de pulpa, % de sólidos en peso, fracción desólidos en volumen y dilución.



Conceptos !"sicos y Ter#inolo$ia




p y $

#aracteri;ación de la pulpa

Las pulpas minerales de los distintos flujos de uncircuito de molienda puedenser caracterizadas por una omás de las siguientes propiedades :

1.Tonelaje Sólido Seco, ton/hr2.Caudal de Agua, m3 /hr3.Tonelaje de Pulpa, ton/hr4.Caudal de Pulpa, m3 /hr5.Densidad de Pulpa, ton/m3

6.Porcentaje Sólidos, en volumen7.Porcentaje Sólidos, en peso.

M= .00200

MB 30200

M" .30200

" .0/23.

RCD" .2+0A

"=E 5523A"= /A2A7



Conceptos basicos y Terminologia




# 65

Agua

#

6 5

Agua

Malla de Control



% + Malla de control




100*PS MP

PSMP

&"%)&"()&"( ++

=+




Mecanismos de #onminución




Mecanismos de #onminución

'demás se emplea el astillamiento o Gc*ips

– Fa remoción de puntas y aspere;as de una roca – )a una &ranulometría similar a abrasión




Honas del Mo$imiento de la #ar&a




Mo$imiento de la #ar&a en un Molino

)epende de la $elocidad con %ue rota

de los le$antadores de car&a %ue ten&an los re$estimientosFa $elocidad es importante por%ue &obierna la naturale;a del producto la cantidad de des&aste sobre los re$estimientos – )e acuerdo a lo descrito se distin&uen $arias ;onas – Jotar %ue en la ;ona de catarata los medios moledores caen libremente y

no ocurre molienda – Casta %ue impactan contra la car&a o el molino




Tipos de Dperación de Molienda

Cay $arios tipos re$isaremos al&unos más rele$antes

– Molienda #on$encional – Molienda 'utó&ena

– Molienda =emi'utó&ena



M li d = i' tó -='?(




Molienda =emi'utó&ena -='?(

Fos medios moledores son rocas del mineral %ue se procesa y bolas de

acerol $olumen del molino correspondiente a bolas puede $ariar desde + *asta70@=e usa más el $olumen de bolas .6@l límite de .6 a 70@ es por el des&aste e9cesi$o de las bolas y losre$estimientos

además por los problemas mecánicos de usar car&as de bolas mayores



#i it d M li d 'bi t




#ircuito de Molienda 'bierto

Tiene uno o dos molinos sin clasificación por tamaño en nin&una de sus

seccionesJo *ay control en el tamaño del producto

Fa alimentación debe ser a la $elocidad para %ue se redu;ca al tamañodeseado

Fa descar&a $a a la si&uiente etapa

#i it d M li d # d




#ircuito de Molienda #errado

Tiene uno o más molinos y clasificadores con los cuales entre&a

eficientemente el producto re%ueridoFa descar&a del molino se separa en fracciones &ruesas y finasl fino o ba8o tamaño es el producto final y $a a la si&uiente etapal &rueso o sobre tamaño retorna al molino



#ircuito #errado )irecto




#ircuito #errado )irecto

'limentación fresca directa al molino de bolas

'limentación compuesta con el flu8o de recirculación -&rueso o sobre tamaño(del clasificador

=e usa como molienda primaria



Modelo Hogg & Fuerstenau Validacióndelaecuacióndelapotencia




0.0000

0.0100

0.0200

0.0300

0.0400

0.0500

0 5 10 15 20 25 30 35 40 45

*ffective Mill &ia#eter+ ft

, - / t o n 0 / r e v

.

Conventional

SAG

23 4

50 6

78 4

72 6

Validación de la ecuación de la potencia

82



Descomposición de la potenciaEn función de los componentes de la carga




p g

Como laDemanda de Potencia es proporcional a la

Densidad Aparente de la Carga, podemos entoncesidentificar la contribución a dicha demanda asignable acada componente de la misma.

PPpulpapulpa = [= [ pp JJpp ffvv J /J / apapJ ] PJ ] Pnetnet PPpulpapulpa = [= [ pp JJpp ffvv J /J /apapJ ] PJ ] Pnetnet

PPbolasbolas = [ (1-f = [ (1-fvv)) bb JJbb / /apapJ ] PJ ] Pnetnet PPbolasbolas = [ (1-f = [ (1-fvv)) bb JJbb / / apapJ ] PJ ] Pnetnet

PProcasrocas = [ (1-f = [ (1-fvv)) mm (J - J(J - Jbb) /) /apapJ ] PJ ] Pnetnet PProcasrocas = [ (1-f = [ (1-fvv)) mm (J - J(J - Jbb) /) /apapJ ] PJ ] Pnetnet

84



Utilización de la Potencia InstaladaTratamiento versus JTratamiento versus JBB(para distintos J)(para distintos J)




B

J=23%

J=21%

J=19%

88



Media Charge_LevelMedia Charge_LevelSpreadsheet ...Spreadsheet ...



AOneSteelGrou Business100



Media Charge_LevelMedia Charge_LevelSpreadsheetSpreadsheet ......



AOneSteelGrou Business102



Densidad aparente de la carga




ρap = [ (1-fv) b Jb + (1-fv) m (J - Jb) + p Jp fv J ] / J

ρm = 2.80 fv = 0.40ρb = 7.75 Jp = 0.60

ρ

p = 1.96

% Balls

16

12

8

108



Area especifica de la carga de bolas




– Fa e9presión anterior destaca la relación lineal in$ersa entre eltamaño de recar&a y el área específica &enerada2

– )e esta manera, cuando se recar&a bolas más &randes, el áreae9puesta será menor %ue cuando se recar&a bolas máspe%ueñas2

110



Car$a Circulante y *ficiencia de Clasificaci(n




=i me8ora la eficiencia de clasificación

disminuirá el cortocircuito de finos)isminuirá la car&a circulante y aumentarála alimentación fresca al molino

#on aumento de capacidad %ue es delmayor interés



s i ss

i s




2 0 S e t t i n g N e w S

t a n d a r d M e t h

o d o l o g i e s i n

S e t t i n g N e w S

t a n d a r d M e t h

o d o l o g i e s i n

G r i n d i n g P r o c

e s s A n a l y s

G r i n d i n g P r o c

e s s A n a l y s

La Sabiduría de los Pioneros...La Sabiduría de los Pioneros...

LAS LEYES DE LA CONMINUCIÓNLAS LEYES DE LA CONMINUCIÓN



Conceptos Básicos y TerminologíaEnergía específica, kWh/ton




E =kWh

ton

kW

ton/hr=

Definida como la cantidad de Energía (kWh) aplicada, enpromedio, a cada ton de mineral molido.

Equivalente a la razón entre la Potencia del Molino y el tonelajehorario procesado.

La Energía Específica es indiscutiblemente la variableoperacional más determinante en los proceso de molienda. 120



*nsayos de #olienda a escala de laboratorioCon varios ta#aos de #olinos




(*) M.Siddique, M. S. Thesis, Univ. of Utah, USA.



*l Consu#o *spec%fico de *ner$%a




#lara relación entre el consumo específico de ener&ía y la fine;a de producto

resultante en cada ensayo#aracteri;ada por su tamaño )A0

Más importante tal relación no depende de otras $ariables %ue pudieranparecer de rele$ancia

– "orcenta8e de sólidos -@(

– )iámetro – Eelocidad crítica -Ec(

– "otencia demandada

Relaciones de *ner$%a G Reducci(n de Ta#ao




Fos primeros alcances para definir la conminución de minerales resultaron en

las llamadas Gleyes de la conminución=on esencialmente correlaciones empíricas %ue correlacionan

– Fa ener&ía específica aplicada al sistema

– Fa reducción en un determinado tamaño de partícula característico delmineral





<na ecuación &eneral entre el tamaño de reducción y la ener&ía aplicada fue

*ec*a por Baler:

W representa un tamaño característico del producto





stablece %ue la ener&ía re%uerida por unidad de masa para la reducción de

tamaños es in$ersamente proporcional a la distribución de partículas de untamaño dado

Fa solución a la ecuación anterior es:





#abe indicar %ue las leyes deri$adas de la ecuación anterior tienen una

8ustificación teóricaFeyes de la Molienda

– Interesa lle&ar a formular una relación matemática %ue caracterice ladependencia entre

– l consumo específico de ener&ía

– l tamaño del producto resultante





– Tomando como referencia los ensayos de molienda batc* seca

– ' medida %ue el tamaño del producto alcan;a ni$eles de fine;a mayores – l incremento de ener&ía re%uerido para alcan;arlos es mayor

– 'sí se puede postular una ecuación:

Relaciones de ner&ía – Reducción de Tamaño




E = [k/(n-1)] [(1/d+)n-1 - (1/d0+)n-1] ; si n ≠

1

E = k ln (d0

+

/d+

) ; si n = 1

E = [k/(n-1)] [(1/d+)n-1 - (1/d0+)n-1] ; si n ≠

1

E = k ln (d0

+/d+) ; si n = 1

la cual puede ser simplemente integrada para obtener :

Se postula la siguienterelación general:

d(E)/d(d+) = - k/

(d+)n

d(E)/d(d+) = - k/

(d+

)n

Las ‘leyes’ de la conminuciónLas ‘leyes’ de la conminuciónCaso Especial

La nerg!aspec!"ca

La nerg!aspec!"ca




Von Rittinger (1867)Von Rittinger (1867) n = 2.0 n = 2.0

E = k [(1/d+) - (1/d0+)]

…… por lo tanto, un gráfico depor lo tanto, un gráfico deE versusversus (1/d+

- 1/d0+

) debiera resultar en unadebiera resultar en unalínea recta por el origenlínea rectapor el origen,,con pendientecon pendiente k..

spec!"ca#$%&'ton(

re)uerida es

proporcional a lanueva Super"cie

spec!"ca #m2'm3(de los *ragmentos

as! creados

p#$%&'ton(

re)uerida es

proporcional a lanueva Super"cie

spec!"ca #m2'm3( de los *ragmentos

as! creados





LEY DE VON RITTINGERLEY DE VON RITTINGER

φ olino olino

oliend! "!t#$ %e#!iner!l : &!l#it!

'!!o : 100 * - 10


'!!o : 100 * - 10

k = 867k = 867




LEY DE KICK LEY DE KICK

φ olino olino

oliend! "!t#$ %e#!

iner!l : &!l#it!'!!o : 100 * - 10


'!!o : 100 * - 10

k = 3.82k = 3.82

LAS ‘LEYES’ DE LA CONMINUCIÓNLAS ‘LEYES’ DE LA CONMINUCIÓNCaso Especial




Fred C.Bond (1951)Bond (1951)(*)(*)

E = 2k [(1/d+)0.5- (1/d0+)0.5]

… definiendo convenientemente : 2k = 10 Wid+ = P80d0+ = F80 , se obtiene :

E = 10Wi [(1/P80)0.5- (1/F80)0.5]

(*) Nace en Golden, Colorado, USA, 1899. The History of Grinding, Alban J. Lynch and Chester A. Rowland.(*) Nace en Golden, Colorado, USA, 1899. The History of Grinding, Alban J. Lynch and Chester A. Rowland.

El requerimiento deEnergía Específica

(kWh/ton) es proporcionala la Longitud de las

Nuevas Fisuras creadas.

El requerimiento de

Energía Específica(kWh/ton)es proporcionala la Longitud de las

Nuevas Fisuras creadas.

Tarea de Molienda





LEY DE BONDLEY DE BOND

φ olino olino

10 i = 8010 i = 80


'!!o : 100 * - 10


'!!o : 100 * - 10

LEY DE BONDLEY DE BOND




Por definición,el Indice de Trabajoel Indice de Trabajo Wi corresponde a loscorresponde a los kWh/ton requeridos para moler un mineral desde un tamañorequeridos para moler un mineral desde un tamaño F80 = hastahastaunun P80= 100 m ::

E = 10Wi [(1/100)0.5- (1/∞)0.5]

1/10

E = Wi !

Efecto del Tamaño de la AlimentaciónLey de bondLey de bond




'!!o delient!#in

000 µ

2000 µ

1000 µ

! e de "ond !4d! ! #4!nti5#!rl! rel!#in entre el &on4o deEnerg! Ee#5#!9 el '!!o delient!#in (80) el '!!o de;rod4#to (;80) re4lt!nte.

Ley de bondLey de bond




F. C. Bond estableció una rigurosa metodología experimental Para

determinar el Indice de Trabajo de Laboratorio, comunmente conocidocomo elIndice de Bond.

−

=

!0!0

O*2

3

1

P

110

4)5(

En tal caso, se denomina Indice de Trabajo Operacional.

También, desdedatos aEscala de Planta, es posible

obtener el mismo índice equivalente.

Indice de Bond vs Dureza del mineralIndice de Bond vs Dureza del mineral




El Indice de Bond ha sido equivocadamente asociado con la durezaintrínseca del mineral, mejor caracterizada por la Escala de Dureza deMohs.

El Indice de Bond permite estimar la energía específicarequerida para una determinada tarea de molienda; en otras palabras,cuan fácil (barato) o difícil (costoso) sería fracturar las partículas, perono hace implicancia alguna respecto de cuan duro es el mineral.





.&."ond: “The correlation et!een the arasion in"e#an" the !or$ in"e# is %er& 'oor(

et!l e!r <n &r4$ing !nd rinding 91>63





Por el contrario, la Escala de Dureza de Mohs caracteriza la

resistencia de los minerales para se “rayados” por otros 10 materialesestándar de referencia, desde el más blando (Talco) hasta el más duro(diamante).

La Dureza Mohs guarda relación con las tasas de desgaste de loselementos de desgaste (bolas y revestimientos)...pero el Indice deBond, no!

De hecho, Bond desarrolló un ensayo totalmente diferente paracaracterizar la Abrasividad de los minerales y dejó establecido que noexiste relación alguna entre el Wi y las tasas de consumo de aceroobservadas.

Si no me creen a mí, al menos créanle a él ...Si no me creen a mí, al menos créanle a él ...




“El término común del costo de desgaste del metalpor tonelada molida es a duras penas una basesatisfactoria de comparación en las funciones delmolino. Ello no permite ni exime diferencias en laalimentación ni en el tamaño del producto, asícomo tampoco en la molturabilidad.

La expresión de desgaste de metal en términos dekilos de metal consumido por kilowatios hora essiempre preferible.

Fred C. Bond(alrededor de 1956)

Traducción y Adaptación de L. Fueyo CuestaRevista Rocas y Minerales, Madrid, España.Mayo, 1971.

ESCALA DE DUREZA MOHSESCALA DE DUREZA MOHS



)i#itaciones y deficiencias de las teor%as cl"sicas dela con#inuci(n




Fas condiciones de e%uilibrio en una prueba estándar de laboratoriocorresponden al estado estacionario en un molino de flu8o pistón

Fos molinos industriales no actúan como me;cladores de la pulpa ademásde moler

Fas características estudiadas de la dinámica del transporte de la pulpa en elmolino se sitúan entre los casos e9tremos de me;cla perfecta y flu8o pistón

Todos los tipos de materiales se fracturarán de una manera similar de

acuerdo a las características típicas de un material idealste se caracteri;a por tener una distribución &ranulométrica tipo RosinRambler con una pendiente i&ual a 02/ en la re&ión de los tamaños finos

n la práctica muy pocos materiales si&uen este tipo de distribución

Fimitaciones y deficiencias de las teorías clásicas de laconminución




=e usan sólo 5 parámetros para calcular el consumo de ener&ía en lamolienda:

– l índice de traba8o Bi

– Tamaño característico de la alimentación !A0

– Tamaño característico del producto "A0

l Yndice de Traba8o -Bor Inde9( en&loba todo el proceso de fractura,

transporte y clasificación del material dentro de un circuito cerrado demoliendaPclasificación

4ond tu$o %ue incluir una serie de Gfactores correctores dentro de suecuación a fin de tomar en cuenta el efecto de di$ersas $ariables deoperación sobre el consumo ener&ético de la molienda

' pesar de la serie de limitaciones y deficiencias mostradas se puede afirmar

%ue la metodolo&ía de diseño propuesta "or 4ond es la estándar adoptadapor todas las empresas de in&eniería



;!r! l! oer!#in del e?er#i#io !nterior9 eti!r el in#reento en

#!!#id!d de tr!t!iento !o#i!do #on 4n in#reento ! 0* deni@el de llen!do9




Las “Odiosas”Las “Odiosas”Limitantes OperacionalesLimitantes Operacionales




Mandamiento Nº 1Mandamiento Nº 1Mandamiento Nº 1Mandamiento Nº 1

Además, es preciso reconocer que, por sugeometría y diseño, no todos los

molinos industriales aceptan los mismosniveles máximos de llenado. En particular,los del tipo ‘overflow’, de gran diámetro,normalmente limitados a llenados inferioresal 40%.

En general, niveles superiores al 42% dellenado sólo incrementan los consumos debolas, sin lograr a cambio uncorrespondiente incremento en la tasa detratamiento.

Debemos cuidar de no exceder la potenciamáxima del motor.




;!r! l! oer!#in del e?er#i#io !nterior9 #4!nto igni5#!r! el

in#reento en l! #!!#id!d de tr!t!iento or el in#reento del! @elo#id!d #riti#! ! 76*.




Mandamiento Nº 2Mandamiento Nº 2Mandamiento Nº 2Mandamiento Nº 2

En el extremo, la carga de bolas puede llegar a impactar preferentemente a las barras levantadoras del extremo opuesto, imperando una condición de ‘volante de inercia’, caracterizada por una disminución de la potencia demandada

Aumentan los riesgos de impactos bola /revestimientos y los resultantes daños a

estos últimos, afectando negativamente ladisponibilidad operacional del equipo.

Debemos cuidar de no exceder lapotencia máxima del motor.

Mol'o +ools +M

R <6 .

Mol'o +ools +M

Run <6 : .

Planilla Media Charge_Trajectories...Planilla Media Charge_Trajectories...




Run <6 : .

Si#ulation &ata :

:ffecti$e Mill )iameter ..2L feet

4all =i;e 72/ inc*es

=tatic !riction #oefficient 020/

)ynamic !riction #oefficient 027

Fifter !ace 'n&le .020 de&rees

Fifter Cei&*t 620 inc*es

@ #ritical =peed 3720 @

'pparent Mill !illin& 5A20 @

'n&le of Repose, α 5520 de&rees

Eelocity at Impact 762+/ feetPsec

'n&le Srt Cori;ontal -at Impact( 6/2L/ de&rees

#loc :%ui$2 "osition 3263

XidneyKs Toe -from central a9is( >627. feet

Impact =pot -from central a9is( >523/ feet

*ner$y at ?#pact 2H.73 ouleseve ope y varo e a . -#onsultant to Moly>#op #*ile =2 '2(

-10

-8

-3

-5

-2

0

2

5

3

8

10

-10 -8 -3 -5 -2 0 2 5 3 8 10

'lSays clic on t*e *Iecute

button before draSin& any

conclusions2

Run < : .

Si#ulation &ata :

:ffecti$e Mill )iameter ..2L feet

4all =i;e 72/ inc*es

=tatic !riction #oefficient 020/

)ynamic !riction #oefficient 027

Fifter !ace 'n&le .020 de&rees

Fifter Cei&*t 620 inc*es

@ #ritical =peed 3720 @

'pparent Mill !illin& 5A20 @

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XidneyKs Toe -from central a9is( >627. feet

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-10

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conclusions2




Para la operación descrita a continuación, estimar cual seria el incremento

en capacidad de tratamiento asociado a una alimentación mas fina (F80 =7000 microns).




Mandamiento # 4Mandamiento # 4Mandamiento # 4Mandamiento # 4

Debemos analizar los posiblesDebemos analizar los posiblesimpactos sobre la eficiencia de lasimpactos sobre la eficiencia de lasetapas siguientes en la cadena deetapas siguientes en la cadena de

procesamientoprocesamiento..

- Determinar las dimensiones y condiciones de operación para una nueva

seccion de molienda que procesara 500 tn/hr, teniendo un F80 = 7000micrones y se desea un P80 = 170 micrones




Guess

Guesses



"ondAill %iBing"ondAill %iBing Spreads&eet ...Spreads&eet ...




Ley de bond…………..Es Suficiente….?




P80 = 170 m

500 tph

F80 = 7000 m4359 kW

Ley de bond…………..Es Suficiente….?




Agua ?

500 tph

F80 = 7000 m

4359 kW

P80 = 170 m

Vortex ?

Apex ?

Granulometría Producto ?

# de Ciclones ?CargaCirculante ?

moly-cop_tools_2011_parte 1.ppt

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